1、xx立交橋施工方案1、編制依據1。1 xx立交橋施工圖紙;1。2現場地形測量、水文調查等實際情況；1.3城市橋梁工程施工與質量驗收規范CJJ22008；1。4公路工程基樁動測技術規程JTG/TF81012004；1.5城市橋梁橋面防水技術規程CJJ1392010；2、編制范圍xx立交橋的35m+50m+35m雙幅預應力混凝土連續箱梁施工。3、工程概況該橋為城市主干路上的跨線橋，設計速度：50km/h，設計荷載：機動車道：城A 級，人群荷載:按城市橋梁設計規范(CJJ 112011)取值,防撞護欄等級:SA 級，設計基準期：100 年，橋梁設計使用年限：100 年,抗震標準：地震基本烈度6 度，

2、地震動峰值加速度0。05g，橋梁抗震設防分類為丙類，橋梁抗震措施符合7 度的要求。結構設計安全等級:一級（結構重要性系數1。1）結構環境類別：類環境梁底控制標高：下穿航空路通行凈空大于5m 的要求,本橋在航空路范圍內梁底標高278。215m。具體概況如下：3。1連續梁梁體概況xx立交橋起點樁號為K4+960.329，終點樁號K5+086。129,全長125.8m，本橋梁上部結構采用變高連續箱梁，分兩幅正交，主梁端部及中跨跨中梁高1。8m，橋墩處梁高3.0m,梁高變化段采用二次拋物線漸變，箱梁標準斷面寬為18m，梁體35m+50m+35m三跨為雙線預應力混凝土變截面單箱三室連續箱梁，箱梁箱頂寬1

3、7。99m，箱梁箱底寬12.99m，頂板厚25cm，底板厚25-70cm，腹板采用直腹板，厚度4575cm，懸臂長度2.5m,懸臂端部厚20cm,根部厚45cm，箱梁在支點處均設置橫梁,中橫梁厚2.5m,端橫梁厚1.5m。箱梁頂面設置2%橫坡，底面與頂面平行，支座處設有梁底調平塊及支承墊石以保證支座面水平,詳見設計圖紙。箱梁各截面梁高分別為：端支座處為1。8m，墩頂支座處梁高為3.0m,梁高按二次拋物線漸變，箱梁橫斷面為單箱三室直腹板結構.橋面組成為人行道寬2。5m，機動車道15.0m，防撞護欄寬0。5m，兩幅橋梁間距0。5m，防撞護欄寬0。5m，機動車道15.0m,人行道2。5m，全橋寬為3

4、6。5m.兩幅箱梁現澆C50砼共1795*2=3590m。箱梁設置縱向預應力，預應力體系采用S15。2 高強度低松弛預應力鋼絞線，其標準強度fpk1860MPa，錨下張拉控制應力為1395MPa，彈性模量Ep=1。95105 MPa。腹板索及頂底板索張拉均采用兩端張拉，采用真空灌漿工藝及相應輔助措施。鋼束張拉時以張拉力為主，張拉力與伸長量雙控，測量的鋼絞線伸長量允許6的誤差，張拉伸長量從零張拉應力起算。設計圖中所列伸長量值均指錨下至錨下段鋼束長度計算值，不包含千斤頂工作長度.縱向預應力鋼束張拉順序為：先張拉腹板束，再張拉底板束，最后張拉頂板束，先長束后短束，左右對稱張拉。預應力鋼束在鋼束錨固面

5、張拉,張拉完畢后及時壓漿。鋼束應張拉一批壓漿一批,預應力束張拉時，待砼強度及彈性模量不得小于90%設計值，養護齡期不小于7 天，才可進行下一道工作。均采用真空灌漿工藝及相應輔助措施。3。2連續梁基礎及墩身本橋下部結構采用矩形柱式橋臺，一字形橋臺，基礎采用鉆孔灌注樁。0#橋臺為樁柱式橋臺,基礎設計8棵樁，直徑為1.5m。每個橋臺下設一排4根D1。5m的C30鉆孔灌注樁基礎，樁基持力層為微風化絹云母風化片巖,單幅橋臺LBH=18.24m2.3m*1.7m，臺背LB*H=18.24m0。5m2。23m,橋臺上設兩個擋塊及支座墊石，擋塊LBH=1.8m*0。4m0。6m，墊石LB=0.9m0.9m。孔

6、樁砼為C30水下灌注砼，兩幅橋臺C30砼71。32*2=142。64m，4個擋塊砼C30砼共0。43*4=1。72m，4個墊石C40砼共0.114=0.44 m,2個牛腿背墻C30砼共23。1*2=46.2m,2個耳墻C30砼共5。3*2=10。6m。3橋臺為一字形橋臺,基礎設計8棵樁，直徑均為1.5m。單幅4根樁基上設兩個承臺，每個承臺下接2根D1.5m的樁基礎,樁基持力層為微風化絹云母風化片巖，單個承臺LB*H=5.7m2.6m2。5m。單幅橋臺L*B*H=18。24m3.6m3。7m,臺背L*BH=18.24m2。3m*4.78m，橋臺上設兩個擋塊及支座墊石，擋塊LBH=1。3m*0.4

7、m*0。6m,墊石L*B=0.9m*0.9m。孔樁砼為C30水下灌注砼，兩幅橋4個承臺C30砼共37。054=148.2 m，橋臺C30砼共273。62*2=547.24m,4個擋塊砼C30砼共0.43*4=1。72m，4個墊石C40砼共0.114=0。44 m，2個槽口背墻C30砼共15.3*2=30.6m，2個耳墻C30砼共3。62=7.2m.1#、2#墩為矩形柱式墩結構，墩寬1.8m,墩厚1.8m,單幅6根D1。5m的C30鉆孔灌注樁基上設一個承臺，樁基持力層為微風化絹云母風化片巖。橋墩承臺LBH=10.0m5。7m*2.5m,每個墩頂設一個支座墊石，墊石LB=1.4m*1.4m。孔樁砼

8、為C30水下灌注砼,1#、2橋墩4個承臺C30砼共142.5*4=570m,1#、2橋墩4個墩柱C40砼共155m，8個支座墊石C40砼共0。28*8=2。24m。3。3梁體混凝土材料現澆連續箱梁梁體、橋面鋪裝及1#、2#橋墩處擋塊混凝土強度等級為C50，伸縮縫處砼為C50鋼纖維混凝土，1、2橋墩處4個墩柱采用強度等級為C40混凝土，0#、3橋臺蓋梁、橋臺臺身、橋臺側墻、橋臺承臺、橋墩承臺、橋臺搭板、現澆路緣石、欄桿基座、中央分隔帶防撞護欄、0、3#橋臺擋塊混凝土強度等級為C30，鉆孔灌注樁砼為水下灌注C30砼,人行道基礎為C20砼,橋臺、橋墩承臺基礎墊層砼為C15砼.3.4預應力體系、預應力

9、材料鋼絞線：應采用符合預應力混凝土用鋼絞線（GB/T 52242014）規定的高強度低松弛鋼絞線，單根鋼絞線公稱直徑15.2mm，抗拉標準強度為fpk=1860MPa。EP=1.95105 MPa。錨具:鋼束采用M15-12 圓形錨具及其配套的配件，預應力管道采用塑料波紋管。應符合國家標準預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T 14370-2007)的規定.、縱向預應力體系：縱向預應力體系采用S15。2 高強度低松弛預應力鋼絞線,其標準強度fpk1860MPa，錨下張拉控制應力為1395MPa,彈性模量Ep=1.95105 MPa.腹板索及頂底板索張拉均采用兩端張拉，采用真空灌漿工藝及相應輔助

10、措施。鋼束張拉時以張拉力為主,張拉力與伸長量雙控，測量的鋼絞線伸長量允許6%的誤差，張拉伸長量從零張拉應力起算。設計圖中所列伸長量值均指錨下至錨下段鋼束長度計算值，不包含千斤頂工作長度。縱向預應力鋼束張拉順序為：先張拉腹板束，再張拉底板束，最后張拉頂板束,先長束后短束，左右對稱張拉。預應力鋼束在鋼束錨固面張拉，張拉完畢后及時壓漿。鋼束應張拉一批壓漿一批,預應力束張拉時，待砼強度及彈性模量不得小于90%設計值，養護齡期不小于7 天，才可進行下一道工作。均采用真空灌漿工藝及相應輔助措施.、橫向預應力體系采用S15.2 高強度低松弛預應力鋼絞線，其標準強度fpk1860MPa,錨下張拉控制應力為13

11、95MPa，彈性模量Ep=1.95105 MPa.3。5普通鋼筋連續箱梁縱向非預應力鋼筋為構造鋼筋，橫截面頂、底板橫向鋼筋與腹板箍筋均為受力鋼筋，鋼筋采用HRB400 鋼筋。鋼筋：HPB300 鋼筋應符合鋼筋混凝土用鋼第1 部分：熱軋光圓鋼筋（GB1499。1-2008）和中華人民共和國國家標準公告2012 年第35 號的規定；HRB400 鋼筋應符合國家標準鋼筋混凝土用鋼第2 部分:熱軋帶肋鋼筋(GB1499.22007）的規定。鋼板:應采用碳素結構鋼（GB/T 700-2006)規定的Q235B 鋼板。3.6防水層及橋面鋪裝橋面防水層為改性瀝青 PB（)型防水涂料（3.0mm）.橋面鋪裝從

12、上往下以此為：4cm 細粒式改性瀝青混凝土（AC13C)上面層+ 5cm 中粒式改性瀝青混凝土(AC20C)下面層+8cm 厚C50 混凝土橋面現澆層。3。7橋梁支座設置本橋支座采用 GPZ(2009)支座，其材料和力學性能均應符合現行國家和行業標準的規定。按照xx立交橋施工圖（橋施）124-1-4連續梁球型鋼支座安裝圖組織施工,本橋設計地震動峰值加速度為0。05g，支座為GPZ（2009)8DX100、GPZ（2009)8SX100、GPZ-（2009)22。5DX100、GPZ-（2009） 22。5GD四種類型。詳見xx立交橋連續梁支座布置及構造圖4。施工部署4。1總體施工部署基礎鉆孔樁

13、采用沖擊鉆成孔，泥漿護壁，水下灌注混凝土成樁。承臺基坑采用挖掘機開挖，自卸車運輸。橋臺、承臺及墩身采用整體鋼模板澆注，橋臺、承臺及墩身模板各加工一套。現澆連續箱梁采用支架法鋼模板與木模板組合施工。4.2施工組織機構及施工隊伍的分布為使工程安全、優質、快速地完成,組織機構設置為：張家懷擔任該橋梁現場施工負責人，胡堅擔任技術負責人,并配備施工員2人、技術員1人、測工2人、專職質檢員1人、專職安全員1人。現場在張家懷的統一領導下進行施工。(現場組織機構詳見圖41。）圖41:現場組織機構圖4。2.1 施工隊伍分布選擇有類似工程施工經驗的隊伍，實施專業化施工。擬組建一個專業勞務分包班組施工，該班組包含樁

14、基鉆孔灌注班、模板班、鋼筋班、混凝土班、張拉班.4。2。2勞動力計劃根據本工程的工程量及施工進度計劃，進行統籌規劃、統一調度、有目標、分階段地安排施工人員進場.施工人員進場后進行各種施工、技術準備工作，完善駐地生活現場及辦公生產設施，最短時間內展開正常施工生產,逐步掀起大干高潮的局面。勞動力調配計劃詳見：勞動力計劃表.勞動力計劃表序號工種人數備 注1管理人員5總負責人1人、現場負責人1人、施工員2人、安全員1人2技術人員4技術主管1人、質檢1人、技術員1名、測量1人3鉆孔灌注班8鉆孔施工3人、灌注樁5人4鋼筋工15鋼筋加工、綁扎5混凝土工10混凝土澆筑、養護6普工10打雜人員7機械操作人員8吊

15、車、罐車司機8機電工2機械維修、電力維護9木工20支拆、模板10張拉工4預應力施工4。3 臨時工程的分布及總體計劃4.3。1 攪拌站建設根據本工程的特點及十堰市政府對環保的要求，本橋梁工程使用的混凝土全部采用商品混凝土，現場不需要建設混凝土拌合站。4.3.2臨時便道連續箱梁砼運輸采用已成型的路基。4。3.3施工用電施工用電從東風八萬輛廠區采用架空及入地埋設的方法接入，購買及栽設水泥電桿兩根，變壓器進線采用ZR-VLV-0.6/1KV-3240+1120電纜587m接入拌合站附近安裝的400KVA變壓器，變壓器出線進入配電柜，配電柜分兩路支線，一路采用ZRVLV0.6/1KV-3*185+195

16、電纜100米為拌合站提供電源，另一路用ZR-VLV0。6/1KV3*185+1*95的電纜1200米采用架空及入地埋設的方法直接接入到現澆箱梁的施工現場的配電柜。 4。3.4施工用水施工用水從東風八萬輛廠區接入自來水,在拌合站處處分為兩路，一路接入拌合站設置的蓄水池和集水箱，另一路接入到現澆箱梁的施工現場。4.4 主要材料的使用計劃本工程施工難度大,施工周期短，材料的供應與管理嚴格按照ISO9002標準執行，嚴把材料進場質量關；根據施工的進度，合理盡早的安排材料進場。物資部應早日做好材料的采購、供應的準備工作，滿足短期內形成正常施工生產，逐步進入大干高潮的要求。4。5、主要設備配備橋梁施工設備

17、配備表序號設備名稱規格型號單位數量備注1裝載機ZL50臺2承臺、橋臺土方2壓路機YZ18臺1承臺、橋臺土方3挖掘機PC200臺2承臺、橋臺土方4鋼筋切斷機臺2鋼筋加工5鋼筋彎曲機Y100L2-4臺2鋼筋加工6電焊機BX1315臺4鋼筋加工7振搗棒ZN35、50臺8砼施工8混凝土罐車車10m臺6砼施工9混凝土輸送泵臺1砼施工10木工鋸GX-31F1臺4模板施工11汽車吊QY50臺2鋼筋、模板施工12砼輸送泵臺2砼施工13插入式振動器50500mm臺20砼施工14鉆機臺2孔樁鉆孔施工15氧焊設備套4鋼筋模板施工16砂輪鋸SJ-320臺2鋼絞線切割17張拉千斤頂120T臺12預應力張拉施工18高壓油

18、泵ZB4500臺12千斤頂配套油泵19卷揚機3T臺2鋼絞線穿束用4.6、混凝土泵送設備的選擇、布置根據該橋施工現場最大水平輸送距離、混凝土澆注時要求的最高速度等條件，選用2臺HBT60。90。13s型混凝土輸送泵。在泵送混凝土的施工中,混凝土泵的停放布置應考慮下列條件：a) 混凝土泵應盡可能靠近澆注地點,同時還要方便輸送管的布置。b) 混凝土泵設置處應場地平整、堅實，具有重車行走條件.c） 混凝土泵停放的地點要有足夠的場地，以保證用原材料供料時方便。d) 停放位置應接近排水設施,便于混凝土泵的清洗。e) 安置混凝土泵時，將其支腿完全伸出，并插好安全銷。5.主要施工方法及工藝流程該橋共40根鉆孔

19、樁，6個矩形承臺、4個墩身矩形墩身,兩個橋臺.具體施工工藝流程如下：5.1 鉆孔樁施工工藝流程鉆孔樁施工工藝樁位放樣護筒埋設搭設鉆機平臺鉆機就位終孔、清孔平整場地孔樁鉆進制作護筒泥漿池泥漿備料泥漿沉淀池制作鋼筋籠灌注水下砼二次清孔自然養護鋼筋籠吊放、下導管檢測調整泥漿指標導管水密試驗5.2 承臺施工工藝流程承臺施工工藝流程圖施工準備基坑開挖樁頭處理、樁基檢測模板安裝鋼筋綁扎澆注承臺砼砼養生、拆模基坑回填鋼筋制作埋設冷卻系統和測溫元件（大體積混凝土）結束測量放線鋼筋模板檢查5。3 橋臺及墩身施工工藝流程墩身施工工藝流程圖樁頭處理及清理承臺橋 臺、墩 身 放 樣搭 設 腳 手 架焊接綁扎鋼筋及預埋

20、件模 板 安 裝測 量 檢 查搭設灌筑平臺灌注混凝土覆 蓋 養 護擋塊及支承墊石施工拆除模板及腳手架鋼筋制備模板準備制做試件混凝土拌制運輸涂刷脫模劑 樁基、橋臺、承臺、墩身施工應注意以下事項：1、橋梁墩臺樁基施工前,填方必須填至樁基頂標高，填土應分層壓實，橋梁范圍及周邊地塊填土應保證土體穩定性，填土分層碾壓及壓實需滿足道路高填方的相應要求。2、樁基施工前,確保在校核樁位坐標無誤后方可放樣,并且在放樣完畢后應用鋼尺對樁位進行多方位的丈量校核，確認無誤后方可施工樁基.3、樁底進入持力層微風化絹云母英片巖深度不小于3 倍樁徑。4、鉆孔的傾斜率不得大于1/100,樁頂在順橋向和橫橋向偏差均應不超過5c

21、m。5、樁基應嚴格清孔，樁底沉淀厚度應小于5cm，若樁位范圍內出現淤泥質粘土等不良地質應采用可靠的施工措施，確保鉆孔不出現塌孔、縮頸等情況，確保樁的混凝土連續灌注，避免斷樁。6、鋼筋籠可分段加工,吊放時接長，鋼筋籠主筋接頭采用焊接接頭或機械接頭,接頭位置及接頭方式應按規范要求處理。鋼筋籠就位后應固定牢靠，鋼筋籠中心與鉆孔中心偏差不應大于5cm。需采取必要的措施防止鋼筋籠上浮。鉆孔樁水下混凝土的灌注采用導管法,導管在混凝土下的埋深不宜小于2m。7、樁基檢測完整性檢測：檢測樁身砼的完整性，推斷缺陷類型及其在樁身中的位置，并對樁長是否達到設計要求進行校核，全橋基樁100進行超聲波檢測。橋臺基樁樁頂反

22、力5000kN，橋墩基樁最大樁頂反力8000kN。8、在破樁頭時應按照設計要求留出樁頂嵌入承臺內的高度部分。9、承臺頂、樁頂高程與地面高程相差較大時及時與設計單位聯系.10、橋臺、承臺、橋墩墩柱施工采用鋼模板，按照設計圖紙及高架橋橋臺、柱式墩身等要求進行加工、安裝模板，剛模板加工時一節長度應不小于2 米，鋼模板初次使用時應將與混凝土接觸面上的銹跡清除干凈。不得采用對混凝土表面有污染、對混凝土有腐蝕的材料代替脫模劑。墩身養護應涂養護劑并采用塑料薄膜覆蓋進行養護。墩頂表面收漿后，應及時養生，灑水養生不得少于7 天。11、橋臺背墻應在主梁預應力施工完成后，再澆筑背墻混凝土.橋臺背墻施工時,應根據搭板

23、、伸縮縫設計圖的要求,在背墻內預埋相應的搭板、伸縮縫錨固鋼筋，并預留安裝伸縮縫的位置。5。4 連續箱梁總體施工工藝流程 測量、調整立模標高和曲線地基處理施工條形基礎支架搭設安裝底模、側模綁扎底板及腹板鋼筋，安裝固定波紋管綁扎頂板及翼緣板鋼筋澆筑頂板砼測量定位安裝底模支架預壓（120%梁重）安裝支座安裝腹板、內模，澆筑底、腹板砼預留頂板天窗砼養護，強度達到90%以上底模、支架拆除、預留天窗封頂、清理橋面施工準備箱梁內模、側模拆除穿鋼絞線張拉壓漿封錨6、現澆箱梁的主要施工方案 預應力連續現澆箱梁計劃采用滿堂支架方案澆筑施工，混凝土分兩次澆注，第一次澆注底板及腹板，第二次澆注頂板。支架采用碗扣式鋼管

24、支架，碗扣式支架立、橫桿布置:立桿縱、橫間距為9060cm，端、中橫梁下間距為6060cm，橫桿除頂、底部步距為60cm外，其余橫桿步距為100cm.箱梁外模采用竹膠板，內模采用木膠板。砼在商混拌和站集中拌和，砼采用攪拌運輸車運輸，用砼汽車泵泵送入模.為了便于施工人員方便和安全，按1：3的坡率設置人行坡道，用鋼管搭設，在坡道腳手板下增設橫桿，坡道兩側及轉向平臺安全護欄采用二道橫桿,并掛設密目安全網。現澆連續箱梁施工工藝見5。4 連續箱梁總體施工工藝流程圖所示。6。1地基處理 在0#臺-1#墩之間對滿堂支架的搭設場地首先要進行清理、平整、碾壓，然后澆筑C30商品砼30cm厚的支架基礎，使用B16

25、150的單層雙向鋼筋網片進行加強處理，該段支架基礎處理L*B*H=33.2m40.5m0.3m；1#墩-3臺之間除了排洪溝部位為開山段外，其他部位均為回填段，且回填深度較深，而排洪溝開挖施工后,排洪溝兩側及排洪溝蓋板頂部均為回填土，所以在1墩-3臺之間將原回填土反開挖2m棄于其他路基回填部位，然后在1km之內的城投公司棄土場取開山石渣對已開挖部分進行分層碾壓換填處理，然后澆筑30cm厚C30商品砼的支架基礎，并布設B16150的雙層雙向鋼筋網片對該部位支架基礎進行加固，該段支架基礎處理時務必控制好標高，使支架基礎頂部標高與航空路路基穩定砂底標高在一個標高上，該段支架基礎處理LB*H=83。7m

26、*40.5m0。3m。0#臺-3臺之間進行支架基礎加固處理時，支架基礎必須設置1的雙向橫坡以利排水,并且周圍設好排水溝，避免因排水不暢造成地基沉陷。6。2支架搭設立桿支架立桿布置：立桿縱、橫間距為9060cm，在端、中橫梁間距為6060cm，橫桿除頂、底部步距為60cm外，其余橫桿步距為100cm。支架高度采用頂、底托調整，碗扣支架為定型支架。桿件用下托撐支撐于澆筑的C30鋼筋砼支架基礎上,桿件上用上托撐支撐方木.支架搭設完畢后，采用鋼管縱、橫向進行加固.加固間距不大于5米。在支架上縱、橫向設兩層方木。水平桿水平桿最底端一層距支撐地面的高度控制在不大于20cm，標準層距采用120cm 高設一層

27、水平桿，最頂端一層水平桿可根據頂端調節段高度設1層 120cm 層距的水平桿.當立桿在最頂端的無水平桿約束自由長度(含頂托高度）大于30cm時，設1層水平桿進行約束.剪刀撐斜桿橫向剪刀撐每隔4排設置一道，且支架的頂部、底部均設水平剪刀撐。橫向剪刀撐為4排一道的通斜桿，斜桿軸線與水平線的夾角一般為45 60，以確保支架的橫向穩定性。縱向剪刀撐布置在底板與腹板相接處底板下方的縱面上，每隔4排布置1道，左右兩側及底板與腹板交界兩側連續設置。縱向剪刀撐為交叉設置的通長斜桿，斜桿軸線與水平線的夾角一般為4560，以確保支架的縱向穩定性.所有剪刀撐斜桿必須通長設置,當單根鋼管長度不夠時可采用 2 個扣件相

28、連，扣件必須連接緊固牢靠,確保力量可靠傳遞。所有與斜桿相交的豎桿和水平桿必須與斜桿之間可靠連接。支架布設應注意：支架兩側頂部按縱向長每隔10m設置纜風繩，以加強支架的穩定。當立桿基底間的高差大于60cm時，則可用立桿錯節來調整。立桿的垂直度應嚴格加以控制，腳手架拼裝到35層高時，應用測量儀器檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度.并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座是否松動或空浮情況，并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。斜撐的網格應與架子的尺寸相適應。斜撐桿為拉壓桿，布置方向可任意。一般情況下斜撐應盡量與腳手架的節點相連，但亦可以錯節布置，斜撐桿必須對稱布置，且應分布均勻。斜撐桿對于加強腳手架的整體剛度和承

29、載能力的關系很大，應按規定要求設置，不應隨意拆除。在墩身四周的支架采用鋼管扣件緊箍于墩身四周，且用三角楔木打緊，以加強支架的整體穩定性。6.3支架預壓A、支架預壓的目的：是檢驗支架的承受能力，消除非彈性變形，觀測支架的彈性變形結果，為鋪設、調整底模合理設置預拱度提供直接數據。B、支架預壓方案:支架經驗收合格，模板鋪設完成后進行支架預壓。由于底模、側模均安裝完成后，不安裝內模，即進行預壓，所以支架頂加載荷載為梁體砼重量1.2，再加上內模的重量。本橋梁計劃全線進行預壓試驗.單幅計算砼總重量=1795*2.6=4667t，內模重量為60t，因此預壓試驗總荷載=4667t1。2+60t=5660。4t

30、，由于箱梁各部分截面尺寸不同,根據箱梁各部位荷載不同進行預壓,預壓加載分三級進行，即60、80%、100%計算荷載，每級加載完靜壓6h后進行變形觀測，支架預壓荷載全部加載完成后，按照6h、12h、24h觀測3次，相隔24h的預壓沉降量觀測平均值相差不大于1mm時,認為支架預壓已穩定，一般預壓時間為3天。卸載后再次測量標高，根據加載前和卸載后的標高計算支架的變形量，作為預拱度設置的依據。C布置標測控制點：測點布置支點、L/4、L/3、L/2五個截面處（L為跨徑），且每段截面處橫向觀測點對稱布置5個點.預壓荷載卸除時,按加載預壓時的分次分級逐步卸載，并在卸載的過程中做好沉降量觀測，分級卸載觀測點選

31、擇與加載時沉落量觀測點相同的位置。根據加、卸載實測數據，繪制出各測量點位的加、卸載過程變形曲線，計算支架的彈性變形，以此作為預拱度設置的主要依據。D支架預壓觀測成果整理：根據加、卸載過程觀測點數據及變形曲線的分析，確定支架在荷載作用下的彈性變形。底模鋪設完成后對支架進行全面檢查（確保支架在荷載作用下無異常變形），測量H1，布載結束后立即進行各測量點的標高值H2,并做好相應的記錄.維持布載24h后、卸載前測量各測量點標高值H3，卸載后測量出各測量點標高值H4，此時就可以計算出各觀測點的變形，預拱度設置值按下表計算：支架壓重后預拱度計算與設置序號項 目計算或測量值備 注1支架卸載后由上部構造自重及

32、活載一半產生的豎向撓度f1=0設計圖紙提供2支架在荷載作用下的彈性壓縮f2H4-H33支架在荷載作用下的非彈性壓縮f3H1H44預拱度f=f1+f2+f35預拱度值設置Fx=4fx(L-x）/L2按二次拋物線法分配6。4模板制作及安裝箱梁底模板采用1。2cm厚竹膠板，根據箱梁結構尺寸現場加工。支架頂設可調高度頂托，頂托上先鋪設橫橋向方木，然后鋪設縱橋向方木，橫橋向采用1515cm的方木，方木間距為90cm,上層縱向采用1010cm方木，方木間距為30cm，注意方木接頭應錯開.上層10cm10cm的縱向方木鋪設完成后，由測量班測量定位出箱梁腹板邊砼的邊線,再由模板施工人員彈出底模邊線，然后再在1

33、0cm10cm的方木上安裝厚度為1.2cm的竹膠板，并保證拼縫嚴密后，再用手提鉆打孔用鐵釘固定于10cm10cm的方木上.側模支立側模面板安裝采用優質的1。2cm厚竹膠板,利用10cm10cm方木作背帶，方木水平布置，間距為30cm，支架為8定型槽鋼骨架，豎直布置，間距為90cm.竹膠板長邊要順橋向布，使得側模與底模板拼縫規則一致,拼縫嚴實。腹板模板采用1.5cm厚木膠板，利用10cm10cm方木作背帶,縱向布置，間距為30cm,外側為布置上下雙根水平鋼管支撐，腹板與腹板間用鋼管作內撐，縱向間距為90cm，兩端用可調節桿連接。根據本工程設計圖紙及以上的模板施工方案計算出單幅箱梁采用1.2cm厚

34、竹膠板模板大約為8500平米，15cm15cm及10cm10cm的方木約300立方，可見模板的投入在箱梁現澆工程造價中占有相當大的比例.由于市政定額木模板的周轉次數取定為8次，而該橋現澆箱梁模板只能周轉使用2次，為此導致現澆箱梁模板出現嚴重浪費，但是為了更好的完成十堰市目前唯一的一座分幅單箱三室高架拱橋現澆箱梁的施工任務，給十堰人民建造一個合格的景觀橋梁，所以該現澆箱梁模板費用應按周轉2次全部分攤進入該工程里面，也即購買模板的費用全部計入工程造價，結算時套用相應模板定額但是去掉模板這塊的費用即可。6。5底、腹板鋼筋制作及波紋管安裝鋼筋加工集中在加工場制作，運至現場由汽車吊提升現場綁扎成形,底板

35、、腹板內有大量的預埋波紋管,為了不使波紋管損壞，一切焊接在波紋管埋置前進行，管道安裝后盡量不焊接，當普通鋼筋與波紋管位置發生矛盾時，適當移動鋼筋位置，準確安裝定位鋼筋網,確保管道位置準確。鋼筋綁扎前由測量人員復測模板的平面位置及高程，無誤后方可進行鋼筋綁扎。縱向普通鋼筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度應滿足設計及規范要求.鋼筋安裝順序：底板普通鋼筋綁扎及預應力管道安裝，再進行腹板鋼筋的綁扎及波紋管的安裝。6.6底、腹板混凝土澆筑及養護混凝土澆筑采用混凝土泵車泵送入模。箱梁施工時由中間向兩邊澆筑,先底板，后腹板,對稱進行,分層澆筑，每層30cm,從前端向后端澆筑,在前層混凝土初凝之前將次層混

36、凝土澆筑完畢，保證無層間冷縫，混凝土的振搗嚴格按振動棒的作用范圍進行，嚴防漏搗、欠搗和過度振搗，當預應力管道密集，空隙小時，應配備30型的插入式振搗器，振搗時不可在鋼筋上平拖，不可碰撞預應力管道、模板、鋼筋、輔助設施（如定位架等）；混凝土在振搗平整后內腔即進行抹面，以防早期無水引起表面干裂。澆注至腹板頂部時，做好施工縫，混凝土高度略高出設計腹板頂部2cm左右,以利用第二次安裝頂板模板。混凝土澆筑完畢后,覆蓋土工布進行濕潤養護。6.7安裝內模頂板模板安裝頂板模板前，先測量定位出腹板頂下倒角的標高，并彈出墨斗線，并將頂面的水泥漿和松散砼鑿除并鑿毛,露出堅硬的混凝土粗糙面，用水沖洗干凈。箱梁內頂模采

37、用木膠板，根據箱梁結構尺寸現場加工.內腔支撐采用鋼管支架支撐，設可調撐托以調整其尺寸，鋼管支架橫向間距 為85cm,縱向間距為90cm,頂托上先鋪設橫橋向方木，然后鋪設縱橋向方木。橫橋向采用1010cm的方木，方木間距為90cm，縱橋向采用1010cm方木，方木間距為30cm，注意方木接頭應錯開。上層10cm10cm的縱向方木鋪設完成后，安裝木膠板保證拼縫嚴密。模板安裝時，應在1/4跨位置設置預留天窗，以方便內模拆除。6.8 頂板鋼筋安裝內頂模安裝驗收合格后，立即進行頂板鋼筋安裝.鋼筋在集中加工場制作，運至現場由汽車吊提升現場綁扎成形,同時進行頂板波紋管的安裝。為了不使波紋管損壞，一切焊接在波

38、紋管埋置前進行，管道安裝后盡量不焊接，當普通鋼筋與波紋管位置發生矛盾時，適當移動鋼筋位置，準確安裝定位鋼筋網,確保管道位置準確。縱向普通鋼筋在兩梁段的接縫處的連接方法及連接長度滿足設計及規范要求.6。9 澆筑頂板混凝土混凝土澆筑采用混凝土泵車泵送入模。砼澆筑前應用高壓水槍沖洗腹板砼鑿毛面，保證兩次澆筑砼結合良好。箱梁砼澆注時由中間向兩邊澆筑成型，翼緣板位置應先澆筑翼緣邊,然后澆筑根部。砼澆筑對稱進行，分層澆筑,每層30cm,在下層混凝土初凝之前將次層混凝土澆筑完畢，保證無層間冷縫，混凝土的振搗嚴格按振動棒的作用范圍進行，嚴防漏搗、欠搗和過度振搗,當預應力管道密集，空隙小時，配備30型的插入式振

39、搗器，振搗時不可在鋼筋上平拖,不可碰撞預應力管道、模板、鋼筋、輔助設施（如定位架等）；混凝土在振搗平整后即進行第一次抹面，在混凝土近初凝前進行第二次抹面，以防早期無水引起表面干裂，混凝土澆筑完畢后，覆蓋土工布,利用橋面上自備的自來水管進行噴灑養護。6.10預應力施工箱梁設置縱、橫向預應力，預應力體系采用S15。2 高強度低松弛預應力鋼絞線，其標準強度fpk1860MPa，錨下張拉控制應力為1395MPa,彈性模量Ep=1。95105 MPa.腹板索及頂底板索張拉均采用兩端張拉，采用真空灌漿工藝及相應輔助措施.鋼束張拉時以張拉力為主,張拉力與伸長量雙控，測量的鋼絞線伸長量允許6%的誤差，張拉伸長

40、量從零張拉應力起算。設計圖中所列伸長量值均指錨下至錨下段鋼束長度計算值，不包含千斤頂工作長度。縱向預應力鋼束張拉順序為:先張拉腹板束，再張拉底板束，最后張拉頂板束，先長束后短束,左右對稱張拉。預應力鋼束在鋼束錨固面張拉，張拉完畢后及時壓漿。鋼束應張拉一批壓漿一批，預應力束張拉時,待砼強度及彈性模量不得小于90設計值，養護齡期不小于7 天,才可進行下一道工作。均采用真空灌漿工藝及相應輔助措施。1)預應力材料和機具的進場檢驗鋼絞線:鋼絞線進場后，對每批剛絞線進行外觀檢查和力學性能試驗:抽檢強度、彈性模量、截面積、重量、延伸量和硬度，對不合格產品嚴禁使用，并退回生產廠家。 錨具：外觀檢查、硬度試驗、

41、靜載錨固試驗。預應力束的錨具按設計指定的要求選用，錨口摩阻損失為張拉控制力的3%,鋼束錨固時錨具的變形和鋼絞線的回縮值為6mm。錨具進場后嚴格進行檢驗，確保技術性能指標符合“預應力用錨具、夾具和連接器”（GB/T1437093）的有關規定。張拉機具：千斤頂、電動油泵、壓力表的校驗以及千斤頂、油泵、壓力表的配套標定。2)油表的校正與千斤頂的標定壓力表、張拉千斤頂等計量設備,按規定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型，表面最大讀數為100Mpa,精度0.4級，在有資質的單位進行標定。在下列情況須對油表重新校正：張拉200次預應力筋；在使用中發現超過允許誤差或發生故障檢修后；在運輸、存放和使用過

42、程中受日曬、受潮和震動等情況必須重新校驗。3)縱向預應力張拉施工預應力張拉在混凝土強度達到90設計強度后進行。預應力鋼絞線的制作：預應力鋼絞線下料長度應按照設計確定，并按照下式修正:L式中：L鋼絞線下料長度；錨具支承板間孔道長度；-錨具高度；張拉千斤頂支承端面到槽型口外端面間的距離（包括工具錨高度）；-富余長度（按100mm計)；-單端張拉為1，兩端張拉為2。鋼絞線應在拉直條件下切斷,切斷前在切口兩端用鐵線扎緊，采用砂輪機切割,嚴禁用電焊切割,采用塑料膠帶包裹端頭。鋼絞線下料長度誤差為50mm。鋼絞線編束采用細鐵絲綁扎,每間隔11.5m綁一道，編束后應順直不扭轉，運輸時支點間距不得大于3m,端

43、部懸出長度不得大于1.5m,不得在地上拖拉。鋼絞線下料的數量以滿足施工為準。穿束：先用通孔器檢查孔道是否暢通，穿束時，在鋼束前端安放導向頭,由人工或人工配合卷揚機將鋼絞線穿進孔道。穿束后檢查預應力筋外露情況,保證兩端外露長度基本相同，滿足張拉要求,然后安裝錨具、千斤頂.張拉錨固:預應力張拉時確保“三同心兩同步”,并采取雙控措施，以張拉力控制為主，延伸量校核為輔。“三同心”即錨墊板與管道同心，錨具和錨墊板同心，千斤頂和錨具同心。“兩同步現澆梁兩端均勻對稱同時張拉。實際張拉伸長量及控制應力的計算：由于實際采用的鋼絞線的彈性模量可能與理論彈性模量存在差異,設計所提供的伸長值只能作為參考，現場實際施工

44、應根據試驗確定所采用的鋼絞線的彈性模量，并計算出預應力鋼束的理論伸長值L（mm）,其計算方法可按照下式計算:鋼束的理論伸長值：式中：-預應力鋼束的平均張拉力（N）；L預應力鋼束的長度（mm)；預應力鋼束的截面面積（mm2）;預應力鋼束的彈性模量(N/mm2）；預應力鋼束的平均張拉力的計算：a.直線鋼束取張拉端的拉力。b.兩端張拉的曲線鋼束平均張拉力按照下式計算：式中：-預應力鋼束的平均張拉力（N）；L-預應力鋼束張拉端的張拉力(N）；從張拉端至計算截面的孔道長度（m)；從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad)；孔道每米局部偏差對孔道摩阻的影響系數,本橋采用金屬波紋管，=0。001

45、5；-預應力鋼束與孔道壁的摩擦系數,采用金屬波紋管，=0.20。25.縱向預應力在梁段混凝土強度和彈性模量達到設計要求的指標后,利用千斤頂依照設計圖紙要求進行對稱張拉,對于兩端對稱張拉的，兩端要同時啟動油泵,千斤頂同步施張，鋼束受力要均勻。張拉程序為：0初應力(10%控制應力）（作伸長值標記）20控制應力（作伸長值標記）100控制應力（持荷5min）（側伸長值)錨固。預應力施工過程中,應工具錨后面的鋼束上用石筆作記號，以便觀察在卸壓、回油過程中是否有滑絲現象。對同一張拉截面，斷絲率不得大于1，每束鋼絞線斷絲滑絲不得超過一根，不允許整根鋼絞線拉斷.測定伸長量要扣除非彈性變形所引起的伸長量,預應力

46、鋼束張拉完畢，嚴禁撞擊錨頭和鋼束,鋼絞線多余的長度用切割機切割. 預應力張拉鋼絞線伸長值的量測方法:初應力張拉（控制張力的10%），量測千斤頂的活塞外露長度L1，然后供油達到控制拉力的20%，量測頂塞外露長度L2，再張拉至控制拉力的100，持荷5min，量測頂塞的外露長度L，實際伸長值L=L-L1+（L2L1）。預應力張拉采用雙控，實測伸長量與計算值允許誤差為6，如超出此范圍后應停止張拉查明原因，及時處理。4）縱向預應力孔道壓漿及及封錨孔道壓漿在預應力張拉完成后24小時內安排壓漿，采用M40水泥漿，水灰比為0.400。45，采用一次性壓漿法.A、壓漿前應首先用清水加壓沖洗孔道,以排除孔內粉碴等

47、雜物，沖洗后用空壓機吹去孔內積水。B、水泥漿的拌制方法是先加水再投放水泥，最后加入外加劑。拌和時間不少于1min，水泥漿稠度宜控制在1418S之間，水泥漿存放于儲漿桶內,此時桶內灰漿仍要低速攪拌，并應經常保證足夠的數量，以保證每根管道的壓漿能一次完成。水泥漿從調制到壓入孔內的間隔時間不得超過40min。對于因延遲使用所致的流動度降低的水泥漿不得通過加水來增加其流動度。C、孔道壓漿的順序是先下后上，緩慢進行并將集中在一處的孔道一次壓完。若中間因故停歇時，應立即將孔道內的水泥漿沖干凈。D、每個壓漿孔道兩端的進漿口及排氣孔均應安裝一節帶閥門的短管,封閉排氣孔后，應繼續保壓適當時間，以保持孔道中的水泥

48、漿在有壓狀態下凝結。E、壓漿使用4型活塞式壓漿泵壓入。縱向預應力孔道壓漿時最大壓力宜為0。50.7Mpa，待另一端流出濃漿后保持10秒以上，然后封閉出漿口并保持0。60.7Mpa壓力持荷2min，直至兩端均壓滿漿為止。對負彎矩區曲線向上的管道，應在曲線最高點預埋出氣孔，壓漿時應視出氣孔有濃漿溢出,塞緊出氣孔，縫續壓漿，直至兩端均壓滿漿為止.F、壓漿過程中及壓完漿后48h內，結構混凝土溫度不得低于5,否則應采取保溫措施.G、封錨:壓漿完成后，外露錨頭封錨時先將錨槽處的水泥漿等雜物清理干凈，并將端面混凝土鑿毛，同時清除支承墊板、錨具及端面混凝土的污垢，綁扎封錨鋼筋,澆筑封錨混凝土，灑水養護。封錨后

49、切割多余的鋼絞線，切割位置距錨具外端34cm。6.11模板拆除與落架箱梁內模待砼強度達到50后拆除,拆除順序：先松動可調撐托拆除內撐鋼管，再拆除橫桿，最后拆除模板骨架.當箱梁砼強度達到95，且預應力張拉壓漿完成后,進行底模的拆除與落架.碗扣式滿堂支架落架采用“U”型托下面的可調螺帽進行落架,拆除順序應由上而下,先搭后拆、后搭先拆的原則,即先松頂托，使底梁板、翼緣板底模與梁體分離。拆架時一定要先拆箱梁翼板后拆底板，且必須從跨中向兩端對稱均衡進行，橫向應同時落架，使箱梁逐漸受力. 6.12預留天窗封頂預留天窗封頂采用吊模法施工,首先將天窗四周砼鑿毛，沖洗干凈,綁扎并焊接鋼筋，經監理工程師檢驗后澆筑

50、封頂砼，按規定進行養護。7。施工質量保證措施我單位已取得GB/T19001-2000質量管理體系的認證,我們將按照該質量管理體系的要求，建立健全現場的質量保證體系。質量保證體系主要管理人員機構、質量保證體系框圖、質量驗收工作程序分別見圖（7。1）、圖（7。2)、圖（7.3）。圖(7.1）質量保證體系主要管理人員機構圖項目經理：李欣項目總工程師：胡堅項目副經理：王東工程部 張家懷 質檢部 郭清智安全部 陳玉璽試驗部 權 森機材部 賀茂樹財務部王東升 綜合部 賀茂樹架子班模板班 鋼筋班 砼 班 張拉班 機材班后勤班 圖（7.2）xx立交橋橋梁工程質量保證體系框圖制度保證標準保證組織保證思想保證質量

51、控制標準健全機構專人負責創優措施質 量 保 證 體 系質量法規創優規劃質量目標質量管理領導小組安全質量部工程部、試驗室、物資設備部隊技術室、QC小組項目總工程師各施工隊隊長質檢工程師專(兼)職質檢員GB/TI9O01-2000質量標準質量手冊質量體系程序文件作業指導書質量記錄施工規范驗收標準質量責任制及保證金制開工報告審批制設計文件復核制測量雙檢制工程試驗檢測制質量自檢制隱蔽工程檢查簽證制日常定期質量教育制工藝流程規范操作制工程質量報告制質量事故報告制質量管理制度方法保證建筑材料進貨檢驗自檢互檢交接檢施工過程抽樣檢查關鍵工序工程預檢定期(月、旬)檢查不合格品控制技術保證施工過程控制技術培訓施工

52、規劃質量監理實現質量目標 貫標宣傳質量意識教育技術交底資料控制工藝控制操作控制圖（7.3）工程質量驗收工作程序合格合格合格不合格不合格不合格返工或缺陷修復施工下道工序監理工程師檢查、簽證質量工程師組織驗收、簽證質 檢 員 復 檢填 寫 驗 收 單作 業 隊 自 檢班 組 施 工7。1管理措施(1）在總工程師的領導下，在現行施工規范、驗收標準的基礎上，按標準化組織施工，實現工程質量的規范化和標準化。(2）堅持設計文件分級會審和技術交底制度，在嚴格審核的基礎上由技術人員向施工單位進行四交底：設計意圖交底、施工方案交底、質量標準交底、創優工藝措施交底，并有書面記錄。（3）全面實行首件制，堅持以首件為

53、指導，以點帶面。各施工隊按專業化組織施工,實行標準化作業。（4）實行“三服從、五不施工、一個堅決制度.進度服從質量,計量支付服從工程驗收，質量評定服從監理工程師;施工準備不充分不施工，試驗未達到標準不施工，施工方案和質量保證措施未批準不施工，設計圖紙沒有自審和會審不施工，現場沒有技術交底、沒有施工作業指導書不施工;質量不合格的工程堅決返工。（5）嚴格執行三級質量檢驗，加強工序控制,每道工序完成后，工班進行自檢，施工隊主管工程師先檢查，再由項目經理部質檢工程師檢驗，重要項目經理部總工程師把關,在自檢合格基礎上報監理工程師檢查驗收,并做好質量記錄，每道工序合格后，才能轉入下道工序施工。(6）開展群

54、眾性的質量管理小組活動。定期組織質量檢查、樣板工點觀摩、質量分析會，分析施工中存在的問題，制定出整改措施,并在施工中認真貫徹執行。7。2技術措施（1）開工前利用全站儀對線路進行復測，設置好方向控制樁及水準點.確保橋位中線、跨度及各部位方向、標高準確無誤。（2）現澆梁支架設計滿足設計要求、保證有良好的剛度及穩定性；（3）波紋管采用定位網法控制坐標，每50cm布置一片定位網，波紋管在任何方向的偏差5mm；（4）錨墊板牢固地固定在端模上，并注意錨墊板的角度符合設計要求，確保波紋管與錨墊板垂直;(5）嚴把材料關，鋼筋應有出廠質量保證書或試驗報告單，并作機械性能試驗，對進場的鋼筋進行抽驗,遵守“先試驗，

55、后使用”的原則，對力學性能差、嚴重銹蝕、麻坑、裂紋夾砂和夾層及其它不合規范的鋼筋，堅決不予驗收和使用。施工中嚴格控制鋼筋的加工質量，加強對鋼筋的存放管理，保證鋼筋的綁扎和焊接質量.（6）在現澆梁施工中,對鋼筋、模板、預埋波紋管、澆筑砼、預應力張拉五個關鍵工序進行重點控制.嚴把預應力鋼筋、鋼絞線和錨具的進貨渠道，使用合格的材料。預應力張拉設備在使用前進行細致、嚴密的校驗，并在施工中定期復核.預應力筋的張拉由經驗豐富的人員操作，并有技術人員現場指導。張拉采用兩端同時進行,實行“雙控.(7)砼澆筑溫度控制在+10+32之間，否則應采取相應防寒或降溫措施。砼澆筑前報請監理工程師檢查批準，全部模板和鋼筋

56、清刷干凈，砼均勻性和坍落度要認真檢查。砼的澆筑作業，按監理工程師同意的厚度、次序、方向分層進行.砼澆筑完畢后，要立即對其養生，養生期應保持14天。8危險源識別、安全保證措施以及事故應急救援預案堅持安全第一，預防為主的安全生產方針,做到思想保證、組織保證、技術保證和物資保證，確保施工中人身、設備的安全。安全管理保證體系主要管理人員機構圖見圖（8。1）。圖（8。1）安全管理保證體系主要管理人員機構圖組長:李欣副組長：王東副組長:張家懷成 員劉運得 成 員郭清智成 員胡星強成 員黃永貴 成 員 賀茂樹成 員劉樹生 成 員 陳玉璽8。1危險源識別根據現澆箱梁的施工特點，施工中容易造成不安全因素的危險源

57、主要有：支架坍塌：因支架設計不科學、不合理、搭設不按要求進行,施工荷載超出設計值，造成支架坍塌，對人身或機械設備造成傷害或損害；高處墜落：在搭設支架或支架上安裝模板、鋼筋、砼澆注等高處作業時,物品墜落或人員墜落，而造成人體傷害或機械設備損害；物體打擊：高空墜落及水平噴濺等物體造成人身傷害；機械傷害：機械運轉工作時，因機械意外故障或違規操作對人身造成傷害或機械損害;觸電:用電設備未能良好接地、或保護設施、或違規施工電氣設備或距離高壓線太近等原因對人身造成傷害.82安全保證措施 支架搭設安全措施支架搭設前,進行場地整平壓實及硬化處理，保證地基具有足夠強度，避免支架底座下沉變形；嚴格控制支架材料的進

58、場質量，使用符合國家標準的鋼管和扣件，由技術、質檢、物資部門層層把關，嚴禁劣質產品進入施工現場;支架搭設必須由專業架子工完成，需持證上崗，嚴格按照技術設計要求及安全技術交底實施；作業人員必須嚴格遵守高空作業安全操作規程，使用的各種用具、工具應有防止墜落的防護措施，嚴禁隨意向下拋擲各種工具、物料；高空作業必須設置安全設施，如:作業平臺的走道板,安全網，護欄，井子爬墻等，并進行檢查，發現問題及時解決,確保安全可靠;搭設時必須在腳物架外圍增加剪刀斜撐,確保支架整體牢固可靠；施工中扣件螺栓必須上平擰牢，特別是立桿對接扣件的質量及螺栓必須全包牢固可靠，并應由專人檢查使用質量;夜間或惡劣天氣（遇有6級以上

59、風力）不得進行腳手架搭設工作；支架搭設完成，必須按規定進行預壓合格后，方可進行后續施工；凡患有高血壓、心臟病及不宜從事高空作業的人員、嚴禁參加高處作業工作。鋼筋、模板、砼施工安全措施模板安裝由專職起重指揮吊車作業，在安裝要熟知作業區的地形、地質情況，選擇可靠的基礎區域停車支腿作業，并做到平穩、牢固、可靠。施工前必須認真檢查使用的工具、用具的安全性能,特別是鋼絲扣、卡環的磨損情況,發現問題及時報告或更換;鋼筋在加工場加工，現場進行綁扎，作業人員嚴格按照鋼筋操作規程實施；作業人員必須嚴格遵守高空作業安全操作規程，使用的各種工具、用具應有防止墜落的防護措施,嚴禁隨意向下拋擲各種工具、物料；砼澆注施工

60、人員集中在作業平臺上，作業面必須有足夠的空間，便于施工人員的位置轉換及工具、用具擺放；為防止高空墜落或物體打擊,在其周圍邊沿10m范圍設置安全警戒線，并設置警示標志;夜間施工保證有足夠的照明設施；施工人員必須服從安排，聽從指揮，嚴格遵守施工現場的三個必須，嚴格執行施工現場安全管理規定，規范自身行為，嚴格執行各種工種、設備的安全操作規程;凡患有高血壓、心臟病及不宜從事高空作業的人員，嚴禁參加高處作業。預防物體打擊安全措施加強對員工的安全知識教育,提高安全知識和技能；凡現場人員必須正確佩戴符合標準要求的安全帽；進場進行安全檢查,對于凡有可能造成落物或對人員形成打擊威脅的部位，必須進行日巡查,保證其

61、安全可靠；對于吊裝作業除設指揮人員外，對有危險區域應增設警戒人員，以確保人身安全；施工現場嚴禁拋擲作業(其中包括假體拆除，模板支撐拆除及垃圾物料清理）；起重作業人員必須做到持證上崗，同進有一定的操作經驗和技能,熟悉操作規程,司索人員應有嚴格注意被吊物的整體狀態，嚴禁鋼筋混合吊裝，且定期檢查鋼絲繩的磨損情況；觸電安全措施定期組織作業人員學習安全用電常識，增加安全意識，提高安全作業水平；使用移動式用電設備（如振動器、水磨機、電焊接、物持式電動工具）的操作者，必須穿絕緣鞋、戴絕緣手套；一切用電設備必須按一機一閘一漏電開并控制保護的原則安裝施工機具，嚴禁一閘或一漏電開關控制或保護多臺用電設備（包括連接

62、電氣器具的插座）;必須由持有合格證件的專職電工，負責現場臨時用電管理及安拆；對新調入工地的電器設備,在安裝使用前,必須進行檢驗測試。經檢測合格方能投入使用；專職電工對現場電器設備每月進行巡查，項目部每月對施工用電系統,漏電保護器進行一次全面系統的檢查；配電箱設在干燥通風的場所，周圍不得堆放任何妨礙操作、維修的物品，并于被控制的固定設備距離不得超過3米。安裝和使用按一機、一閘、一箱、一漏的原則，不能同時控制兩臺兩臺以上的設備,否則容易發生誤操作事故；配電箱應標明其名稱、用途，并做出分路標志主，門應配鎖，現場停止作業時，應將開關箱斷電上鎖；照明專用回路設專用漏電保護器，燈具金屬外殼作接零保護，室內

63、線路及燈具安裝高度低于2。5米應使用安全電壓。在潮濕和易觸及帶電體的照明電源必須使用安全電壓,電氣設備架設或埋設必須符合要求，并保證絕緣良好。任何場地均不能拖地；線路過道應按規定進行架空或地埋，破皮老化線路不準使用；使用移動電氣工具和砼振搗作業時,必須按規定穿戴絕緣防護用品;凡從事與用電有關的施工作業時，必須實行電工跟班作業.預防中毒事故的防護措施從事有毒有害化學物品作業時,作業人員必須佩戴防毒面具,保證室內通風良好;宿舍內嚴禁存放有毒有害及化學物品;食堂要有衛生許可證，炊事人員必須持有健康證和體檢合格證上崗。其生、熟食物必須分別加工制作存放。凡變質、腐爛的食品嚴禁食用，每天做好防蚊、蠅傳染源

64、的控制工作;食堂內嚴禁非炊事人員進入,炊事人員不能留長指甲,并保持個人衛生清潔,對食堂做到每日清掃。施工現場防火措施加強對員工的消防安全知識教育，提高消防安全意識和防火救災技能；施工現場必須按上級要求建立義務消防隊,成員應進行消防專業知識培訓和教育，做到有備無患；建立明火作業報告制度，凡需明火作業的部位和項目需提前向項目部提出申請，經批準方可進行明火作業，危險性較大的明火作業應有派專人監護;配備足夠的消防器材、用具和水源,并保證其常備有效，做到防患于未然；嚴格對易烯易爆物品的管理，禁止將燃油、油漆、乙炔等物品混存于一般材料庫房,應有單獨保管；對易燃物品倉庫選址要遠離員工宿舍及火源存在區域，同時

65、要增加防護設施;臨時用房,倉庫必須留出足量的消防通道，以備應急之用;對于臨時線路要加強管理和檢查，防止因產生電火花造成火災；冬季取暖爐應規范管理,符合防火中毒要求；定期對著火源、水源、消防器材等要害部位和設施進行安全檢查，發現問題及時處理，將事故隱患消滅于萌芽狀態。預應力施工措施預應力鋼絞線下料在清理干凈的硬化場地進行，場地內嚴禁動用電焊設備，防止電焊弧擊傷鋼絞線，造成鋼絞線在張拉時斷裂傷人；夾片、錨具進場后仔細檢查夾片、錨具的硬度和圓錐度以及夾片有無裂紋、有無銹蝕現象，以保證夾具具有足夠的自錨能力,防止夾片、錨具彈出傷人；采用油頂、油表相互匹配的預應力張拉施工設備,在使用一定時間或次數后及時

66、校驗，防止因油頂、油表不匹配造成張拉力控制不準確，產生安全事故;錨墊板安裝角度位置嚴格按設計要求，并采取錨筋與粱體鋼筋焊接的方法確保錨墊板角度、位置準確。以防應力過大,造成錨墊板松動，造成預應力施工安全事故；在張拉施工時，精確調整油頂位置確保油頂、工具錨、錨具、錨墊板位于同一條線上，確保預應力施工安全；張拉油頂采用安全可靠的鋼支架配合導鏈吊掛，以防油頂吊落，傷及張拉操作人員；張拉作業區嚴禁非作業人員進入，張拉時千斤頂對面嚴禁站人，以防發生意外;張拉或退錨時，張拉油頂后面嚴禁站人，并在張拉作業區后方設置木防護板以防預應力筋拉斷或錨具、夾片彈出傷人;張拉作業時設置專人負責指揮，測量伸長量時，停止油

67、頂張拉；張拉液壓系統的高壓油管的接頭應加防護套,以防漏油傷人,高壓油管在正式使用前作油管承壓檢查，保證油管的正常使用。8.3 事故應急救援預案A觸電事故專項應急預案a、目的為確保我項目部觸電事故發生以后,能迅速有效地開展搶求工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本預案.b、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作.組 長：王東副組長：胡堅、張家懷成 員：劉運得、郭清智、胡星強、陳玉璽、黃永貴具體分工如下：王東：安全總負責胡堅、張家懷:安全分管負責，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。劉運得、郭清智、胡星強：負責聯絡,任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，

68、保持與電力、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。陳玉璽：負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。王東： 負責妥善處理好善后工作,負責保持與當地相關部門的溝通聯系。c、觸電事故應急措施現場人員應當機立斷脫離電源，盡可能的立即切斷電源（關閉電路），亦可用現場得到的絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體。將傷員立即脫離危險地區，組織人員進行搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓.立即拔打120與急救中心聯系，詳細說明事故地點、嚴重程度，本部門的聯系電話,并派人到路口接應.或安排車輛直接送往附近醫院.立即向公司應急搶險領導小

69、組匯報事故發生情況并尋求支持。維護現場秩序,嚴密保護事故現場。d、應急物資常備藥品:消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及氧氣袋。e、注意事項在未脫離電源時，切不可用手去拉觸電者。事故發生時應組織人員進行全力搶救,視情況拔打120急救電話和馬上通知有關負責人。注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。心肺復蘇搶救措施要堅持不斷的進行(包括送醫院的途中)不能隨便放棄.B高處墜落事故應急救援預案a、目的為確保我項目高處墜落事故發生后，能迅速有效地開展搶救工作，最大限度地降低員工及相關方生命安全風險，特制定本預案.b、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組 長：王東副組長：

70、胡堅、張家懷成 員：劉運得、郭清智、胡星強、陳玉璽、黃永貴具體分工如下:王東：安全總負責胡堅、張家懷：安全分管負責，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。劉運得、郭清智、胡星強：負責聯絡,任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救,保持與醫院、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。陳玉璽：負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。王東： 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。c、高處墜落事故應急措施迅速將傷員脫離危險場地,移至安全地帶.保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、

71、嘔吐物等。有效止血,包扎傷口.視其傷情采取直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查。傷員有骨折、關節傷、肢體擠壓傷,大塊軟組織傷都要固定。若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷員一起轉送。預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制、受傷部位、受傷程度等第一手資料。視情況立即拔打120向急救中心取得聯系，應詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話,并派人到路口接應。或派車直接送往附近醫院。項目指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護現場秩序，保護事故現場。d、應急物資常備

72、藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、頸托、擔架、止血帶、氧氣袋。e、注意事項事故發生時應組織人員進行搶救，視情況拔打120急救電話或馬上送往集美醫院，馬上通知有關負責人.重傷員運送應用擔架,腹部創傷及背柱損傷者,應用臥位運送；胸部傷者一般取半臥位，顱腦損傷者一般取仰臥偏頭或側臥位，以免嘔吐誤吸。注意保護好事故現場，便于調查分析事故原因。 C 防汛事故應急預案a、目的 為早抓落實防臺防汛工作，防止險情擴大,使災害損失減少到最低限度，特制定本預案.b、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組 長：王東副組長：胡堅、張家懷成 員:劉運得、郭清智、胡星強

73、、陳玉璽、黃永貴具體分工如下：王東：安全總負責胡堅、張家懷:安全分管負責，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。劉運得、郭清智、胡星強：負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與氣象部門及勞動部門等單位的溝通。陳玉璽：負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄。王東: 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系。c、防臺防汛事故應急措施現場人員應立即上報項目部指揮小組。現場下水道疏通。生活區、宿舍后勤生活保障、救護。施工現場腳手架、模板等的檢查與檢修。施工用電、各部門配電箱、現場高空照明燈及架空線路的檢查、加固及搶修。立即拔打“120急救中心與醫院聯系或拔打

74、“110、119”救助，詳細說明事故地點、嚴重程度及本部門的聯系電話，并派人到路口接應.事故調查報告，并上報公司及有關上級機關。d、應急物資常備藥品：消毒有品、急救物品(繃帶、無菌敷料）及各種小夾板、擔架、止血帶、氧氣袋及搶救麻袋、泥漿泵、汽車、木料等。D火災事故應急預案a、目的為使發生火災時能采取有效的方法搶救被困人員或自救,同時盡可能不使火勢蔓延，最大限度減小經濟損失,特制定本預案.b、組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部，負責指揮及協調工作。組 長：王東副組長：胡堅、張家懷成 員:劉運得、郭清智、胡星強、陳玉璽、黃永貴具體分工如下：王東:安全總負責胡堅、張家懷：安全分管負責,任務是掌

75、握了解事故情況，組織現場搶救.劉運得、郭清智、胡星強:負責聯絡，任務是根據指揮小組命令，及時布置現場搶救，保持與消防、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。陳玉璽：負責維持現場秩序,做好當事人、周圍人員的問訊記錄.王東： 負責妥善處理好善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系.c、火災事故應急措施立即報警。當接到火災發生信息后,指揮小組立即拔打“119”火警電話。組織撲救火災.當基地或施工現場發生火災后,除及時報警外，指揮小組要組織義務消防隊員和員工進行撲救,撲救火災時按照“先控制，后滅火；救人重于救火；先重點后一般”的滅火戰術原則。并派人及時切斷電源,接通消防水泵電源,組織搶救傷亡人員，

76、隔離火災危險源和重要物質，充分利用施工現場中的消防設施器材進行滅火。協助消防員滅火.在自救的基礎上,當專業消防隊到達火災現場后，火災事故應急指揮小組要簡要的向消防隊負責人說明火災情況，并全力支持消防隊員滅火,要聽從消防隊的指揮，齊心協力，共同滅火。傷員身上燃燒的衣物一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑撲滅火焰。保護現場。當火災發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查和審查.同時應立即采取善后工作，及時清理，將火災造成的垃圾分類處理并采取其他有效措施，從而將火災事故對環境造成的污染降低到最低限度。火災事故調查處置。按照局事故報告分析處理

77、制度規定，項目部火災事故應急指揮小組在調查和審查事故情況報告出來后，作出有關處理決定,重新落實防范措施。并報公司應急搶險領導小組.d、應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品(繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血帶、氧氣袋、滅火器等救火物資。e、注意事項貴重的書畫文物及重要的檔案資料等，一旦著火不可用水撲救.那些比重輕于水的易燃液體著火后不宜用水撲救，因為著火的易燃體會漂在水面上，到處流淌，反而造成火勢蔓延。高壓電器設備失火不能用水來撲救，一是水能導電容易造成電器設備短路燒毀，二是容易發生高壓電流沿水柱傳到消防器材上，使消防人員造成傷亡。硫酸、硝酸、鹽酸遇火不能用水撲救，因為這三種強酸遇火

78、后發生強烈的發熱反應，引起強酸四處飛濺,甚至發生爆炸。金屬鉀、鈉、鋰和易燃的鋁粉、錳粉等著火，千萬不可用火撲救,因為它們會與水發生化學反應，生成大量可燃性氣體氫氣，不但火上澆油,而且極易發生爆炸。事故應急響應通訊聯絡名 稱姓 名電 話組 長李欣副組長王東副組長張家懷成 員劉運得成 員郭清智成 員胡星強成 員陳玉璽成 員黃永貴成 員劉樹生成 員賀茂樹急救電話120火 警119匪 警1109、文明施工、環境保護保證措施9。1文明施工措施（1）嚴格按照施工總平面圖布置各項臨時設施，場內大宗材料、成品、半成品和機具設備等堆放整齊,標識規范.做到場地清潔，道路平順，排水暢通,標志醒目,生產環境達到標準化

79、作業要求。(2）施工現場設置“五牌一圖(工程概況牌、安全紀律牌、安全標語牌、安全記錄牌、文明施工制度牌和施工現場平面布置圖），施工人員佩卡上崗.（3)嚴格按照施工規范和設計施工，各種臨時工程修建、安裝和使用嚴格符合安裝規范和安全操作規程，施工便道做到晴天不揚塵，雨天不泥濘.（4）施工機械、車輛按規定線路行駛，不得隨意停放，施工中確保便道安全通暢.(5)搞好施工現場環境、衛生防疫和治安,確保施工人員身心健康。(6）按照當地政府有關部門和業主的指示要求，并參照工程文明工地創建活動的有關文件,協調好各方面關系，爭創文明施工現場。9。2 環境保護保證措施（1)修筑便道、基礎處理開挖等施工嚴格按照施工設

80、計進行,盡量減少對原有植被的破壞，開挖結束及時施工防護和排水設施.（2）各種棄渣按照設計堆放，并做好防護，防止水土流失和侵占農田。 （3）施工總平面布置符合衛生標準，油料、化學品、酸、施工廢水、等必須按標準統一存放處理，不得隨意排放，避免當地水系和農田遭污染.(4)確保施工及生活污水不直接流入河中,而是經過隔油、除污處理后達到污水綜合排放標準的一級標準后方能排入河中,施工及生活垃圾要運至附近垃圾廠處理,不能任意堆放或傾倒。10、現澆箱梁支架設計計算 10。1施工概況采用變高度連續梁，箱梁正交，箱梁分幅設計，主梁端部及中跨跨中梁高1。8m，橋墩處梁高3.0m,梁高變化段采用二次拋物線漸變。箱梁標

81、準斷面寬為18m，梁體結構采用預應力砼連續箱梁,單箱三室結構，箱梁箱頂寬17.99m,箱梁箱底寬12。99m，頂板厚25cm，底板厚2270cm，腹板采用直腹板,厚度4575cm，懸臂長度2。5m，懸臂端部厚20cm，根部厚45cm。箱梁在支點處均設置橫梁，中橫梁厚2.5m,端橫梁厚1.5m。箱梁頂面設置2%橫坡，底面與頂面平行,支座處設有梁底調平快及支承墊石以保證支座面水平，具體見相關設計圖紙.本橋連續箱梁端支點處橫梁厚180cm，中支點處橫梁厚300cm.根據本工程特點，擬采用碗口式支架法現澆。現澆段支架搭設好后，對支架進行荷載預壓，消除支架非彈性變形和及基礎沉降,測定支架彈性變形量，為底

82、模標高設置提供依據。10.2 設計依據公路橋涵鋼結構和木結構設計規范(JTJ 02586）；公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范(JTJ D62-2004）；公路橋涵地基與基礎設計規范(JTJ D632007)；公路橋涵施工技術規范（JTJ 0412000）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JTJ 130-2001)；建筑施工模板安全技術規范(JTJ 128-2000);公路橋涵抗風設計規范（JTJ/T D60-01-2004）；路橋施工計算手冊;施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1662008)。10.3 箱梁總體施工方案結合設計施工圖紙及現場實際情況，本橋梁采用滿堂支架施工

83、。10。4 鋼管滿堂支架模板設計概述滿堂支架采用483.5碗扣鋼管支架，支架搭設于槽鋼之上,槽鋼平放于現澆的砼基礎上.碗扣式支架立、橫桿布置：立桿縱、橫間距為9060cm，在腹板、端、中橫隔梁下間距為6060cm，橫桿除頂、底部步距為60cm外，其余橫桿步距為120cm。在橫向方木上鋪設10x10cm縱向方木,其間距為30cm，縱木上方為1.2cm厚的竹膠合板。10.5 支架計算荷載的取用原則10。5.1設計荷載根據公路橋涵施工技術規范JTG/TF50-2011第5.2。6條：計算模板、支架和拱架時，應考慮下列荷載并按表5.2.6進行荷載組合。模板、支架和拱架自重；新澆筑混凝土、鋼筋混凝土或其

84、他污工結構物的重力；施工人員和施工材料、機具等行走運輸或堆放的荷載；振搗混凝土時產生的荷載；新澆筑混凝土對側模板的壓力；混凝土入模時產生的水平方向的沖擊荷載；其他可能產生的荷載。如風荷載、雪荷載、冬天保溫設施荷載等。模板、支架設計計算的荷載組合模板、支架結構類型荷載組合強度計算用剛度驗算用梁、板的底模板以及支撐板、支架等（1）+（2)+（3）+（4）+（7)（1）+（2）+（7）緣石、人行道、欄桿、柱、梁、板等的側模板（4)+(5)（5）基礎、墩臺等厚大結構物的側模板（5)+（6）（5）10。5。2荷載值得取定原則模板、支架和拱架的容重應按設計算確定。新澆筑混凝土和鋼筋混凝土的容重:混凝土24

85、KN/m3,鋼筋混凝土的容重采用26KN/m3（配筋率為2。1%）。施工人員和施工材料、機具行走運輸或堆放荷載標準值:計算模板及直接支承模板的小棱時,均布荷載可取2。5KPa，另外以集中荷載2.5KN進行驗算；計算直接支承小棱的梁或拱架時，均布荷載可取1。5KPa;計算支架立柱及支承拱架的其他結構構件時,均布荷載可取1。0KPa；有實際資料時按實際取值。振搗混凝土時產生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度之內)：對水平模板為2.0KPa；對垂直面模板為4.0KPa。新澆筑混凝土對模板側面的壓力:采用內部振搗器，當混凝土的澆筑速度在6m/h以下時,新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側壓力可按式（D1）

86、和（D-2）計算：Pmax=0。22toK1K2V 1/2 （D1)Pmax=h (D2)式中:Pmax新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kPa） H為有效壓頭高度（m） V混凝土的澆筑速度（m/h） t0-新澆筑的初凝時間（h）。可按實測確定： 混凝土的容重（KN/m3) K1外加劑影響正系數，不摻外加劑時取1.0，摻緩凝作用的外加劑時取1。2； K2混凝土塌落度影響正系數，當塌落度小于30mm時，取0.85;傾倒混凝土時沖擊產生的水平荷載：傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載按附錄D采用。其他可能產生的荷載：如雪荷載、冬季保溫設施荷載等，按實際情況考慮.附表D傾倒混凝土時產生的水平荷載向模

87、板中供料方法水平荷載(KPa)用溜槽、串筒或導管輸出2.0用容量0。2及小于0.2m3的運輸器具傾倒2。0用容量大于0。2至0.8m3的運輸器具傾倒4。0用容量大于0。8m3的運輸器具傾倒6。0施工時整體澆筑,箱梁節點與節點部分按均布荷載考慮,并取最不利的一片縱梁進行驗算.10。6 其他說明事項本計算書中插圖除特殊說明外，均采用cm為單位;文字計算中的單位統一采用“KNm”制；荷載靜載安全系數取1。2，荷載動載安全系數取1.4;主要以梁高3m的箱梁控制計算.11、模板、模架計算11.1 所使用材料的基礎數據：混凝土：砼=26.0KN/m3。竹膠板: 竹膠板=9.0KN/m3;w=80。0Mpa

88、；E=6.0103Mpa（優質品）;=0。012m；長寬=2.441.22m。方木：木=5。0KN/m3；w=12.0Mpa;E=9.0103Mpa（紅皮云松）。483.5鋼管:q管=0.0384KN/m；= 205。0Mpa；E=2.1105Mpa;I=1.21510-7m3；Wx=5。0810-6m3;i=1.5810-2m；A=4。8910-4m2.11.2 模板計算實體橫隔梁下的底板模板受力最大，梁高1.8m、寬度2.0m的實體部分，作為控制計算部位.因為腹板處側壓力q=h/h=26。0KN/m,小于橫隔梁重力,因此不控制計算。11。2.1荷載按縱向每1m寬度計：模板自重：q1=0.0

89、12m1.0m9。0 KN/m3=0.108KN/m。混凝土自重：q2=1.8m1.0m26。0 KN/m3=46。8KN/m.施工荷載：均布荷載2。5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） q3=2。51。0=2。5KN/m p=2.5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2q4=2.01。0=2。0KN/m.11。2.2強度驗算計算模式：按五跨連續梁計算（路橋施工計算手冊P765頁）截面特性:A=bh=1。00。012=0.012m2W=bh2/6=1.00.0122/6=2。4105m3I=bh3/12=1。00.0123/12=1。4410-7m4荷載組合:組合：

90、q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.108+46.8)+1.4(2.5+2.0）=62。6KN/m P=0組合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0。108+46。8)+1.4(0+2。0)=59。1KN/m P=2.5*1。4=3。5KN強度驗算組合,施工荷載按均布荷載時：M支=0。105ql2+0.158pl =0。10562.60.32+0 =0。6KNmmax=M支/W=0。6103/（2.410-5） =25Mpaw=80。0Mpa 滿足要求！組合，施工荷載按集中荷載時：M支=0.105ql2+0。158pl =0。10559。10。32+0.1583.50。3

91、 =0.73KNmmax=M支/W=0.73103/(2.4105)=30.4Mpaw=80.0Mpa滿足要求！11。2。3剛度驗算荷載組合q= q1+ q2=0。108+46.8=46。91KN/mp=0剛度驗算fmax=(0。664ql4+1。097pl3)/100EI =(0。66446。910。184+0）/(1006.01061.44107） =0。00038f=0。3/400=0。00075m或小于1.5mm。滿足要求！11。3 1010縱木計算實體橫隔梁下的縱木受力最大，梁高度1。8m、寬度2。0m的實體部位，作為控制計算部位.縱木長度不小于3。0m,大約在4.0m左右。縱木在各

92、點跨徑為60cm，按60cm控制計算。11。3。1荷載縱木間距30cm，故每根承受0。3m寬度范圍荷載，按橫向每0.3m計算.模板、縱木自重:q1=0。0120.39.0+0。10.15.0=0.082KN/m.混凝土自重:q2=1.80.326。0=14.04KN/m。施工荷載：均布荷載2。5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） q3=2.50。3=0.75KN/m p=2.5KN(驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2q4=2.00.3=0。6KN/m.11.3.2強度驗算計算模式:按兩跨連續梁計算（路橋施工計算手冊P765頁）截面特性:A=bh=0.10。1=0.01

93、m2W=bh2/6=0。10。12/6=1.6710-4m3I=bh3/12=0。10.13/12=8。3310-6m4荷載組合:組合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.082+14.04）+1.4（0.75+0。6）=18。8KN/m P=0組合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2(0.082+14.04)+1.4(0+0。6）=17。8KN/m P=1.4*2.5KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時：M支=0.125ql2+0。188pl =0.12518。80.62+0 =0.85KNmmax=M支/W=0.85103/（1。6710-4) =5.1Mpaw=12

94、.0Mpa 滿足要求！組合,施工荷載按集中荷載時：M支=0.125ql2+0.188pl =0。12517。80。62+0.1883.50.6 =1。2 KNmmax=M支/W=1。2103/（1.6710-4)=7。2Mpaw=12.0Mpa滿足要求！11.3.3剛度驗算荷載組合q= q1+ q2=0。082+14。04=14.12KN/mp=0剛度驗算fmax=(0.521ql4+0.911pl3）/100EI =（0。52114。120.64+0）/（1009.01068。33106） =0。00013f=0。6/400=0.0015m。滿足要求！其余部位不控制計算.11。4 箱梁內模1

95、010木縱梁計算實體橫隔梁處頂板梗肋下的木橫梁受力最大，頂板高度為0。50m的實體部位，作為控制計算部位。木縱梁長度不小于3。0m。11。4.1荷載鋼管橫梁間距60cm,故每根承受0.6m寬度范圍荷載，按橫向每0。6m計算。模板、縱木、木橫梁自重：q1=0。0120。69.0+0.10。15。03(平均根數）=0。22KN/m。混凝土自重:q2=0.50。626。0=7。8KN/m.施工荷載：均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2。5KN（驗算荷載） q3=2.50.6=1.5KN/m p=2.5KN（驗算荷載)。振搗混凝土時產生的荷載：2。0KN/m2q4=2。00。6=1。2KN/m。11。

96、4.2強度驗算計算模式：按三跨連續梁計算（路橋施工計算手冊P765頁）360cm截面特性:A=bh=0.10.1=0.01m2W=bh2/6=0。10.12/6=1。6710-4m3I=bh3/12=0.10.13/12=8。33106m4荷載組合：組合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.22+7。8）+1。4（1。5+1.2）=13。4KN/m P=0組合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1。2（0.22+7.8)+1。4(0+1.2）=11。3KN/m P=1.42.5=3.5KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時：M支=0.10ql2+0。15pl =0.113.40.

97、62+0 =0.48KNmmax=M支/W=0。48 103/(1.67104）=2.9Mpaw=12.0Mpa 滿足要求!組合，施工荷載按集中荷載時：M支=0.10ql2+0.15pl =0。1013.40.62+0。153.50.6 =0。8KNmmax=M支/W=0。8103/(1。6710-4)=4.8 Mpaw=12。0Mpa滿足要求！11.4.3剛度驗算荷載組合q= q1+ q2=0.22+7。8=8。0KN/mp=0剛度驗算fmax=(0.677ql4+1。14pl3）/100EI =(0.67780.64+0)/（1009。01068。3310-6) =0。0001f=0.8/

98、400=0.002m。滿足要求！11.5箱梁內模48mm鋼管橫梁計算箱梁頂板下橫向鋼管的受力在板的根部混凝土高度最大0。50m，以此作為控制計算。 11。5。1荷載立柱橫向間距均為100cm，故每根承受0.6m見方范圍荷載.模板、縱木、鋼管橫梁自重：q1=0。0120.61。09.0+0。10。10。65.03(平均根數）+0.038=0。20KN/m.混凝土自重：q2=0。50。61.026.0=7。8KN/m。施工荷載:均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2。5KN（驗算荷載） q3=2.50.61.0=1。5KN/m p=2。5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2。0KN/m2q4

99、=2.00.61.0=1.2KN/m。 11。5。2強度驗算 橫向鋼管受到四根方木的壓力，經過計算，方木使鋼管受到最大彎矩為鋼管跨中間往外0。15m和0。45m，并對稱布置，鋼管所受的最大彎矩.截面特性:A= 4.89104m2W=5.0810-6m3I= 1。21510-7m4荷載組合：組合：P= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.20+7.8）+1。4（1。5+1。2)=13。4KN/m P=0組合：P= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0。22+7.8)+1.4（0+1。2)=11.3KN/m P=1。42。5=3.5KN組合，施工荷載按均布荷載時:M支=0。188Pl =

100、0.188(13.4/40。352+13。4/40。052) =0.5KNmmax=M支/W=0。5 103/(5.0810-6)=98Mpaw=205Mpa 滿足要求!組合，施工荷載按集中荷載時:M支=0.188pl =0.188(13.4/40。352+13。4/40.052+3。50。35） =0。7KNmmax=M支/W=0.7103/(5.08106）=138Mpaw=205Mpa滿足要求！11。5。3剛度驗算荷載組合P= q1+ q2=0。2+7.8=8.0KN/mp=0剛度驗算fmax=1。14Pl3）/100EI =（1.148/40。63)/（100215.01065.081

101、06) =0。000005f=0.8/400=0.002m。滿足要求！11。6箱梁內模48mm鋼管立柱計算箱梁頂板下的鋼管立柱受力最大，取板根部最大高度0.50m的實體部位，作為控制計算部位。11.6。1荷載立柱橫向間距均為100cm,故每根承受0.6m見方范圍荷載。模板、縱木、鋼管橫梁自重：q1=0.0120.61.09.0+0.10。10。65.03（平均根數）+0。038+0。0381.2=0.24KN/m。混凝土自重：q2=0。50.61.026.0=7。8KN/m.施工荷載:均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） q3=2。50。61。0=1.5KN/m p=2.5

102、KN（驗算荷載）.振搗混凝土時產生的荷載：2。0KN/m2q4=2.00.61.0=1.2KN/m。11。6。2強度驗算計算模式：取最長桿件L=1.0m，按兩端鉸接，l0=L=1.0m，截面特性：A= 4.8910-4m2W=5。08106m3I= 1.215107m4 r=(I/A）=50 =0。856荷載組合：組合:q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.24+7.8）+1。4（1.5+1.2）=13.5KN組合：q= q1+ q2+ q3+ q4=1.2（0.24+7.8）+1.4（2。5+1。2）=14。9KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時：N=13.5KN a=N/A=1

103、3。51031/（0。8564。89104)=32。2Mpaw=205Mpa 滿足要求！組合，施工荷載按集中荷載時:N=14.9KN a=N/A=14。91031/（0.8564。8910-4）=35。6Mpaa= 205Mpa滿足要求！11。6.3穩定性驗算荷載組合N= q1+q2+p+q4=1.2（0.24+7.8）+1.4（2。5+1。2)=14。9KN/m穩定性驗算a=N/A0=50查表得：=0.856a=14.9103/(0.8564.89） 104=35.6Mpaa=205Mpa滿足要求！11.7箱梁翼板48mm鋼管橫梁計算箱梁翼板的鋼管橫梁受力，根據鋼管的間距不同分三種情況進行分

104、析。第一種情況:取板根部最大高度0。45m的實體部位，此處每根鋼管的支撐面積是（0.6/2+0。8/2)0.6=0。42m2。荷載模板、縱木、鋼管橫梁自重：P1=0.0120。60。79.0+0。10。10。65。03(平均根數)+0。038+0。0381。2=0.22KN。混凝土自重：P2=0。450.60.726.0=4.9KN。施工荷載：均布荷載2.5KN/m2 集中荷載2.5KN（驗算荷載） P3=2.50。60。7=1.1KN p=2.5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載：2.0KN/m2P4=2.00.60.7=0.84KN。強度和穩定性驗算計算模式：取最長桿件L=1.0m,

105、按兩端鉸接,l0=L=1.0m,截面特性：A= 4。8910-4m2W=5.08106m3I= 1.21510-7m4 r=（I/A）=50 =0。856荷載組合：組合：P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1.2(0。22+4。9）+1。4（1.1+0)=7.7KN組合:P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1.2（0.22+4.9）+1.4（1.1+0.84）=8.9KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時：N=7.7KN a=N/A=7。71031/（0.8564.89104）=18。4Mpaw=205Mpa 強度和穩定性都滿足要求！組合，施工荷載按集中荷載時：N=8.9KN

106、a=N/A=8。91031/（0.8564。8910-4）=21.3Mpaa= 205Mpa強度和穩定性都滿足要求！第二種情況：取板根部最大高度0。37m的實體部位，此處每根鋼管的支撐面積是（0。8/2+0。9/2）0.6=0.51m2。荷載模板、縱木、鋼管橫梁自重:P1=0.0120。60.859.0+0。10。10。65.03（平均根數)+0。038+0.0381.2=0.23KN。混凝土自重：P2=0。370。60.8526.0=4。9KN。施工荷載:均布荷載2。5KN/m2 集中荷載2。5KN（驗算荷載） P3=2.50.60.85=1。3KN p=2。5KN（驗算荷載）。振搗混凝土時

107、產生的荷載：2.0KN/m2P4=2.00。60.85=1.0KN。強度和穩定性驗算計算模式：取最長桿件L=1。0m,按兩端鉸接，l0=L=1.0m，荷載組合：組合：P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1。2（0.23+4。9)+1。4（1.3+0）=8。0KN組合:P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1。2（0.23+4。9）+1.4（1.3+1。0）=9.4KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時:N=8KN a=N/A=81031/（0。8564.89104）=19.1Mpaw=205Mpa 強度和穩定性都滿足要求！組合，施工荷載按集中荷載時：N=9.4KN a=N/A=9

108、.41031/（0。8564。8910-4）=22.5Mpaa= 205Mpa強度和穩定性都滿足要求！第三種情況：取板根部最大高度0.27m的實體部位，此處每根鋼管的支撐面積是（0。9/2+1。0/2）0.6=0。57m2。荷載模板、縱木、鋼管橫梁自重：P1=0.0120.60.959。0+0.10.10。65。03（平均根數)+0.038+0.0381.2=0。24KN。混凝土自重：P2=0.270.60。9526。0=4。0KN。施工荷載：均布荷載2。5KN/m2 集中荷載2。5KN(驗算荷載) P3=2。50.60。85=1。5KN p=2.5KN(驗算荷載）。振搗混凝土時產生的荷載:2

109、。0KN/m2P4=2.00.60.95=1.2KN。強度和穩定性驗算計算模式：取最長桿件L=1。0m，按兩端鉸接，l0=L=1.0m，荷載組合：組合:P= P 1+ P 2+ P 3+ P 4=1。2（0。24+4.0）+1.4（1。5+0）=7。2KN組合：P = P 1+ P 2+ P 3+ P4=1。2（0。24+4。0）+1.4(1。5+1.2)=8。9KN強度驗算組合，施工荷載按均布荷載時：N=8KN a=N/A=7。21031/（0.8564.89104）=17。2Mpaw=205Mpa 強度和穩定性都滿足要求！組合,施工荷載按集中荷載時：N=8。9KN a=N/A=8。9103

110、1/(0。8564.8910-4）=21。2Mpaa= 205Mpa強度和穩定性都滿足要求!11.8 側模板計算 側模板的型號及規格同底模板，背帶為1010cm方木，水平布置，間距為30cm，支撐架采用8槽鋼定型制作。現澆箱梁分二次澆筑，第一次澆至梁高1。4m高度，所以取1.4m作為側壓力計算。 （1)側壓力計算 計算側壓力P值，假設溫度T=30,按每小時澆筑30m3砼計算，V=4.5m/h。則：Pm=4。6V1/4=4。6*4。51/4=6。7Kpa考慮振動荷載4Kpa,則P=6。7+4=10。7Kpa (2）按強度要求進行計算 背帶間距為30cm,設模板按連續梁計算，將側壓力化為線布荷載q

111、=10.7*1。4=15.0KN/m,則 Mmax=q*l2/10=150.32/10=0。135KN。m 需要 Wn=0.135*106/13=10384mm3 選用側模板的截面尺寸為12*1400mm 截面抵抗拒W=1400122/6=33600mm3Wn 滿足要求！ (3)按剛度要求進行計算 W=ql4/150EI=6。7*1.4*3004/(150*9*1031400*123/12) =0。28mm 滿足要求！(4） 槽鋼強度計算將側壓力化為線布荷載q=10。7*1.4=15。0KN/m 單跨跨中產生最大彎矩彎曲應力符合要求!撓度計算: ，符合要求. 12、鋼管滿堂支架計算12。1 所

112、使用材料的基礎數據：混凝土：砼=26。0KN/m3。竹膠板: 竹膠板=9。0KN/m3；w=80.0Mpa；E=6.0103Mpa; =0。012m；長寬=2.441.22m。方木：木=5。0KN/m3；w=12.0Mpa；E=9.0103Mpa（紅皮云杉).483。5鋼管：q管=0。0384KN/m；= 205。0Mpa;E=2.1105Mpa；I=1.21510-7m3;W=5.0810-6m3；i=1.5810-2m;A=4。8910-4m2。12。2 鋼管橫梁計算實體橫隔梁下的木橫梁受力最大，梁高1。8m、寬度2。0m的實體部位，作為控制計算部位。12。2.1荷載木橫梁在支點附近間距6

113、0cm，故每根承受0.6m寬度范圍荷載,按橫向每0。6m寬度計算。模板、縱木、鋼管橫梁自重：q1=0.0121。09。0+0。10.15.04（平均根數)0.6+0。10。15.0=0.235KN/m.混凝土自重:q2=1。81.026。00。6=28.08KN/m。施工荷載：均布荷載2.5KN/m2 q3=2。50.6=1。5KN/m。振搗混凝土時產生的荷載:2。0KN/m2q4=2。00.6=1.2KN/m。12.2.2強度驗算計算模式：按五跨連續梁計算。截面特性：I=1.21510-7m3W=5.08106m3荷載組合：P= （q1+ q2+ q3+ q4）0.6=（1。2（0.24+2

114、8。08）+1。4(1。5+1。2）0.6=22。7KN強度驗算M支=0.105pl =0。10522。70。152+0 =0.7KNmmax=M支/W=0。7103/(5。08106） =138Mpa=205Mpa 滿足要求!12.2。3剛度驗算荷載組合P= （q1+ q2)0.6=1。2（0.235+28。08）0.6=20.4KN剛度驗算fmax=1。097pl3/100EI =(1.09720.40.153)/（1002151065.0810-6) =0。0000007f=0.6/400=0。0015m。滿足要求！其余部位不控制計算。12。3 鋼管支架計算12.3。1荷載鋼管支架立桿布

115、置分為兩種：在箱梁橫隔梁、腹板等實體部位的立桿間距6060cm、橫桿步距為120cm,懸臂板及空箱部位的立桿間距9060cm、橫桿步距為120cm。根據路橋施工計算手冊，支架以上模板體系荷載取p1=1。5KN/m2。施工荷載：均布荷載取p3=1。0KN/m2。振搗混凝土時產生的荷載取p4=2。0KN/m2。 梁橫隔板、腹板等實體處的立桿間距為6060cm處:支架以上模板體系荷載：p1=1。50。60。6=0.54KN；混凝土梁高1。8m:p2=1.80.60.626。0=16。8KN；施工荷載：p3=1.50。60.6=0.54KN；振搗混凝土時產生的荷載取p4=2。00。60。6=0.72K

116、N。荷載組合:p= p1+ p2+ p3+ p4=1.2(0.54+16。8）+1.4（0.54+0。72）=22。6KN/根N=34。4KN/根承載能力滿足要求!懸臂板及空箱部位的立桿間距為9060cm處：支架以上模板體系荷載：p1=1.50.90。6=0。8KN;混凝土梁高0.5m：p2=0.50.90。626.0=7.0KN;施工荷載：p3=1。50.90。6=0.8KN；振搗混凝土時產生的荷載取p4=2。00。90。6=1.1KN。荷載組合：p= p1+ p2+ p3+ p4=1。2（0.8+7。0)+1。4（0。8+1。1)=12.0KN/根N=34。4KN/根承載能力滿足要求!12

117、。3.2強度和穩定性計算由3。2。1荷載比較可知，要以第一種荷載情況控制計算。 立桿計算長度橫桿步距1.2m.根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001第5。3.3條：立桿計算長度l0=kuh=1.1551。51.2=2.1m.強度和穩定性計算a=N/A0=l0/=210/1。58=132。9=210 符合要求！支架高度按9米算,查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001得:=0.353風載彎矩Mw=0。851。4WkLah2/10=0。143KN截面模量W=5.08 a=22。6/（0。3534。89104） 103+Mw/W103=131+28=159

118、Mpa=205Mpa滿足要求！12.4 滿堂支架整體抗傾覆計算 滿堂支架整體抗傾覆計算以橫向寬度最窄（9。8m)、支架高度最高（13.1m）的FA匝道第二聯第一跨跨中6090120cm的支架布距,取縱向10m作為計算. 支架橫向17排 支架縱向12排 頂托1712=204個 立桿171213.1=2672m 縱向橫桿1713.1/1.210=1855m 橫向橫桿1213。1/1。29。8=1284m 故鋼管總重=(2672+1855+1284）3.84=22。31t 頂托重=2047.2=1.47t 故Ni=（22。31+1。47）10=237。8KN 穩定力矩=4。9 Ni=1165。2KN

119、.m WK=0。927KN/m2 跨中10m共受力=0。92713。110=121.4KN 傾覆力矩=6。6121.4=801。2 KN.m K0=穩定力矩/傾覆力矩=1165.2/801。2=1.451.3 滿足要求！ 12。5 水泥砼基礎計算水泥砼基礎以立桿間距6060cm上（其上鋪設橫向通長的18#槽鋼）進行控制計算。12。5。1荷載豎向荷載查3.3中計算結果立桿最大豎向荷載:R1=22.6KN鋼管自重：G1=3。8410-29.0m（假定總長）=0。4KN底槽鋼自重：G2=231020.6m（每根長）=0.01KN水泥砼基礎自重:G3=0.60.60.124。0=0.9KN豎向荷載：N

120、=22。6+0。01+0.4+0.9=24.0KN。橫向風力根據公路橋涵設計通用規范JTG D60-2004，支架為臨時結構，按1/10頻計算：基本風速：V10=28。8m/s基本風壓:W10=0。5KN/m2 =0。012017e0.0001Z=0。012017e-0。000115=0.012Vd= K2K5V10=0.791。724.0=32m/sWd=(Vd2)/（2g)=（0.01234。32）/(29。81）=0.72KN/m2支架+梁高按3.5m實體計算，則:Fwh=k0k1k3WdAwh=0.751。11。00。720.63.5=1。25KN著力點距水泥砼層底按9m計算,則彎矩：

121、Wwh=1。259=11.3KNm12。5。2基礎驗算豎向荷載：N=24.0KN水平荷載：P=1。25/16=0.078KN彎矩：M=7。5/16=0。5KNm基礎面積：A=0.60。18=0.11m2 W=0。60.62/6=0。036m2立桿最大受力為24KN，立桿底托墊在面積為6018cm的18#槽鋼板（槽口朝上），支撐于15厚的C20砼墊層上,C20砼的擴散應力取450， 立桿對砼層的壓強 滿足要求! 立桿通過砼層對土層的壓強l 故地基承力僅需69Kpa即可滿足要求。根據地勘資料,橋址處面填筑洞渣碾壓處理后再鋪筑厚15cm的C20砼承載面，可作為支架的承力層。12.6 地基沉降量估算假設條件：E0在整個地層中無變化,計算地層按一層考慮。按照彈性理論方法計算沉降量,公式如下：s=pb（12）/E0s：地基土最終沉降量；p：基礎頂面平均壓力，取最大值66.1Kpa；b：矩形基礎寬度取0.6m；：沉降影響系數,取1.12；：分布為土的泊松比及彈性模量，取0.2；E0=1-22/(1-）EsEs：10.05MpaE0=1-20。22/（10。2）10.05=9。05MPa最終沉降量:s=66.10。61.12（10。22）/9.05=3mm