1、 目 錄一、編制依據3 二、工程慨況.3三、施工準備4四、腳手架設計與施工4五、模板工程9六、模板制作、安裝技術措施11七、其它注意事項.13八、混凝土澆筑施工技術措施13九、模板拆除及養護.14十、質量保證措施.15十一、安全技術措施。.17十二、應急預案18十三、計算書.20十四、附圖.。76 一、編制依據1。1本工程施工組織設計1。2 本工程設計圖紙。1.3 現行國家及地方施工技術規范、規程建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)建筑施工現場高處作業安全技

2、術規范(JGJ-80-91）鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程（DG/TJ08016-2004）1.4其他 (1） 建設部“關于建筑業進一步推廣應用十項新技術的通知”。（2) 企業ISO9001:2000 質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件（3) 企業項目管理手冊。 （4)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 （5)建質2009254號建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（6）xx市工程建設規范危險性較大分部分項工程及其重大危險源安全管理規范DGJ征求意見稿二、工程概況2。1。 工程概況 本工程位于位于xx工業區北區,匯旺路以南、世盛路西側,為xx汽車變速器整體搬遷項

3、目（二期）行政及研發大樓。占地面積為6181，建筑面積為28784，主樓為地上六層,裙房四層,建筑高度29.65米。為全鋼筋混凝土框架結構，抗震設防烈度為7度，抗振等級為二級.采用樁+獨立承臺基礎,一層層高5。5米，其他各層均為4.5米.1）該工程北側大門廳HJ軸間、1/141/16處為共享大廳,一、三層通透，二層無樓層板,平面尺寸分別為(6100 ，1620）面積為92.11。共享大廳層高：上層樓板至下層樓板為9900，上層梁至下層梁凈高為9250，(最大梁的截面為350750)。三層砼澆筑時，共享大廳周邊柱，梁與同層樓面梁板同步澆筑；三層結構排架高度為9700。2) 該工程的1/DG軸、1

4、2軸14軸四層無樓層板,三層至屋頂層通透,平面尺寸為：（16150、22970)面積為370.9655, 上層樓板至下層樓板為8880，上層梁至下層梁凈高為7500，（最大梁的截面為5001500）.屋頂層砼澆筑時，大廳周邊柱,梁與同層樓面梁、板同步澆筑；屋頂結構排架高度為9800。為保證施工過程中的安全，需對以上部位的模板及支撐體系進行設計驗算，并對方案進行專家論證。本方案計算時僅以三屋面層為例進行計算。屋面層層板厚120,梁截面尺寸為：主梁5001500，次梁350750。2。2工程主要參建單位 建設單位：xx施工單位： 監理單位：xx設計單位:xx三、施工準備 3.1組織施工技術人員在施

5、工前認真熟悉圖紙，了解設計意圖，熟悉各部位及各空間的相對關系及標高.發現問題及時同設計院溝通，做到提前發現問題，提前解決問題. 3。2編制模板及支撐體系專項設計施工方案,對施工隊組進行技術交底。 3。3對施工人員進行安全和技術培訓，加強隊組的技術素質.四、腳手架設計與施工 4.1腳手架及其附件材料要求鋼管（1）鋼管規格及材質要求鋼管均采用483.0mm高頻焊接鋼管。其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700）中Q235A級鋼的規定。（2)外觀檢查鋼管外觀應平直光滑,沒有裂縫、折痕、結疤、分層、嚴重銹蝕（內外壁）和硬彎曲等現象。鋼管必須涂有防銹漆。（3)鋼管上嚴禁打孔。4.1。2扣件(1

6、）材質采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。（2）外觀檢查扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、缺爪、螺栓斷絲或滑絲的嚴禁使用。4.2腳手架搭設及構造要求4.2。1 立桿立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置,兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。且每根立桿的允許荷載以小于8kN為宜。4。2.2水平桿水平桿采用對接扣件連

7、接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm)，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300,局部高差不超過5cm。4。2.3剪刀撐本工程腳手架采用水平剪刀撐與豎向剪刀撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐應按規范要求設置，在主梁側及周邊設置豎向剪刀撐，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置,剪刀撐的斜桿應扣在立桿或水平桿上，兩端分別用旋轉扣件固定。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。 水平剪刀撐：分別在1.8M、6。3M的高度，

8、在模板支撐的兩側每隔四跨連續設置水平剪刀撐夾角為450600。四周支撐在已澆筑的結構梁上，或與四周腳手架連接牢固.為保證剪刀撐的順直,同時充分考慮剪刀撐的安全作用,剪刀撐采用搭接連接，且連接扣件不少于3個. 其它構造要求（1) 扣件的緊固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨,直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全。(2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用.（5）梁底立桿必須保證垂直

9、，且立桿應對正梁的中心線。4。3支撐架驗收標準支撐架搭設完畢后在混凝土澆筑前應有項目部組織對模板支撐架立桿、水平桿、剪刀撐及扣件擰緊情況進行驗收。扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準4。3。2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法五、模板工程模板工程是結構外觀好壞的重要保證，在整個結構施工中也是投入最大的一部分，模板系統的選擇正確與否直接影響到施工進度及工程質量。5。1模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除,用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑.5。2頂板模板支設 頂板模板采用18mm 厚木多層板,40mm85mm 木方做次楞，中心間距300mm，483.

10、0鋼管作主楞，中心間距800mm，采用483.0滿堂鋼管架做支撐系統，考慮到整個支撐系統的穩定性，除設水平剪刀撐和豎向剪刀撐以外，支撐架在屋頂層與周邊模板支撐架連接為整體,在三與四層用鋼管將支撐架與已澆筑的結構柱拉接，板底每根排架立桿頂部采用雙扣件加固。 5。2。2頂板模板施工時注意以下幾點：1）支撐鋼管必須在樓面彈線下墊50mm250mm通長木跳板；2)鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通;3）平臺模板與梁模板如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；4)根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4m 開間按1起拱，4mL6

11、m按2起拱，6mL的按23起拱。5）頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上,板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體“吃模”,板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈,刷好脫模劑。 5。3樓面梁模板體系 采用18厚多層板，梁側部分水平次龍骨采用40x85木方,間距185mm，豎向主龍骨采用48鋼管,主梁間距600mm，次梁間距800mm。主梁側模按水平

12、間距600mm設三道12對拉螺栓.次梁側模按水平間距800mm設一道12對拉螺栓。 梁底模次龍骨采用40x85mm木方，主龍骨為鋼管,主梁間距600mm，次梁間距800mm。次梁梁底部設置3根木方，主梁梁底設4根木方，鋼管主龍骨與板下支撐連成一體。 支撐系統：梁下主龍骨鋼管與板下扣件架連成整體，梁下支撐扣件采用雙扣件.六、模板制作、安裝技術措施6.1 進場模板質量標準模板要求:6.1.1 技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木多層板出廠合格證和檢測報告來檢驗）.6.1.2 外觀質量檢查標準(通過觀察檢驗)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0

13、。001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 。6。1.3 規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處,長短邊分別測3點、1點,取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法:用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點,取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺(或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。62模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 50204-2002)及相關規范要求.即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑

14、混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。621 主控項目(1)安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設通長墊板。檢查數量:全數檢查。檢驗方法:對照模板設計文件和施工技術方案觀察.（2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量:全數檢查。檢驗方法：觀察。622一般項目（1）模板安裝應滿足下列要求：1)模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水;2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；3)澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查.檢驗方法：觀察.（2)對跨度不

15、小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板,其模板應按要求起拱.檢查數量:按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁,應抽查構件數量的10%，且不應少于3 件；對板,應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查.(3)固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合表6-1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10,且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間).檢驗方法:鋼尺檢查。62.3現澆結構模板安裝偏差規定檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10,且不應少于3 件

16、;對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間）。檢驗方法:檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。62.4頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點,測量抄出樓層標高的500線，根據層高及板厚定出頂板模板的底標高線.62。5模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整.62.6清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后，用木多層板背訂木方固定。62。7跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱12mm;跨度大于6m 的板起拱23.七、其他注

17、意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量.嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底.7.1 多層板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。7。2 進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊,木方下口要墊平。八、混凝土澆筑施工技術措施 8.1澆筑技術措施 8.1。1在澆筑砼前應先同安裝專業進行密切配合,經雙方各自檢查確認無誤且接到澆灌令后方可澆筑。 8.1。2每次砼澆筑前必須做好隱蔽工程驗收工作,具備完善各分項工程質量的質保資料，具備審批過的澆筑令，對各工種交底清楚，對人

18、力物力合理安排，加強組織管理，在施工過程中，嚴格按照操作順序進行監督，確保每次砼能夠順利澆筑。砼澆筑時，分層用插入式或平板式振搗器振搗密實，同時應注意梁柱模板拼接處的振搗，防止漏振，每層應在水泥初凝時間內澆筑完成。樓板混凝土澆筑時,面標高應予以測量控制，用紅漆做好標高標記，并劃線控制。 8。1.3樓面結構澆砼采用汽車泵進行澆搗,澆筑時由專人指揮均勻布料,防止在平臺上堆積。砼的澆筑主要采取插入式振動棒搗固，振動棒必須“快插慢拔”,移動間距不得大于400mm。振動棒頭必須探入下皮混凝土50mm左右，以消除兩層之間的接縫,在振搗上層砼時要在下層砼初凝之前進行。 8。1。4振動器在使用過程中每一插點要

19、掌握好振搗時間，振動器插點要均勻排列。在振搗砼時，不得緊靠模板、預埋件、鋼筋振動，以盡量避免鋼筋、預埋件等移位。 8。1.5砼澆筑過程中，要保證砼保護層厚度及鋼筋位置的準確性，不得踩踏鋼筋，或者移動預埋件和預留洞的位置，如發生偏差和位移，要及時糾正. 8。1。6施工平臺砼，當平臺砼開始澆筑時,需配備泥工進行找平工作，在施工中，先用鐵鍬將砼表面趕平、將已振實的砼表面拍平拍實，用滾筒碾壓砼表面，使表面泛出薄漿(滾筒來回碾壓至少三遍），用括尺括平表面，局部凹陷處用砼填平壓實.混凝土入模后振動機緊跟其后,同時對流淌部分的砼進行跟蹤振動密實.在平臺混凝土澆筑收頭時，砼表面收頭時用刮尺刮平，稍待收水后再用

20、木蟹分二次打磨平整,至無木印為此，且對陰角處散落砼及漿液及時清理干凈. 8.1。7在澆筑混凝土過程中進行位移和變形監測。即澆筑混凝土時，應派專人看模,經常觀察模板、支架、鋼筋、埋件的情況,當發現變形移位時，應組織勞動力整改。九、模板拆除及養護 9。1梁板底模拆除時混凝土的強度要求梁板底模拆除時應符合下表的規定：構件類型構件跨度(m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%)板2502，8758100梁8758100懸臂構件-100 9.2梁側模拆除時，混凝土強度應以能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，(現場以手指略微用力壓，砼表面無指痕）后，方可開始拆除.預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰

21、擾而松動。 9。3遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及由上而下的原則，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬碰。 9.4梁、板模板為15mm厚多層板，現場拆裝時人工傳遞,嚴禁對多層板面板進行拋擲，要求現場工長加強監督，避免不必要的浪費。 9。5梁側模、板底模等模板，使用后有變形等損傷的要及時進行修補。 9.6支撐件和連接件應逐漸拆卸，模板拆除時，不得損傷混凝土。 9.7拆下的模板和配件均應分類堆放整齊，現場工長加強監督，嚴禁配件隨意丟棄的現象出現。9。8對于預應力混凝土梁板,側模在滿足拆模強度后即可拆除,底模在預應力張拉后方可拆除。十、質量保證措施10.1質量目標 拆模后混凝土表面平整光滑，線條順直，幾

22、何尺寸準確（在允許偏差以內），色澤一致，無蜂窩、麻面、露筋、夾渣，模板拼縫痕跡有規律性,結構陰陽角方正且無損傷，上下樓層的連接面平整搭接，表面無需抹灰即可達到相當于中級抹灰的質量標準。要求一次驗收合格率100%。10.2質量保證體系 建立由項目經理領導，有總工程師策劃、組織實施,現場經理和質量員中間控制，專業工長檢查監督的管理系統，形成項目經理部、勞務公司和施工作業班組的質量管理網絡.10。3模板工程質量控制程序 模板成型交驗班組內實行“三檢制，合格后班組長檢驗，合格后依次報項目專業工長、質量員進行核定,并向監理報驗.每個環節檢查出質量問題（不符合本方案質量、技術標準及相關規范），視性質、輕重

23、等查處責任，并由負責人負責改正問題。10.4模板工程質量標準及控制10.4。1模板安裝質量標準必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）及相關規范要求.（1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或加設支架；上下層支架的架體立柱應對準，下方并鋪設墊板。（2）在涂刷模板隔離劑時，要求在堆放場內涂刷，不得在操作面上,以免粘污鋼筋和混凝土接槎處(通過觀察檢查)。(3）模板安裝的允許偏差及檢驗方法現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法項目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置3尺量底模上表面標高3水準儀或拉線尺量截面內部尺寸基礎5尺量墻、梁、柱3層高垂直度

24、全高5m3經緯儀或吊線、尺量全高5m5相鄰兩板表面高低差2尺量表面平整2靠尺、楔形塞陰陽角方正2方尺、塞尺順直2線尺預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量預埋管、螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓外露長 度+5，-0預留孔洞中心線位置5拉線、尺量尺寸+5,0門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線6插筋中心線位移5尺量外露長度+10，010.4.2質量控制注意點（1）澆注砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動.澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模,隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。（2）混凝土吊斗不得沖擊頂模，造成模板幾何尺寸不準.（3）所有接縫處加粘海綿條(包括柱墻根部、門窗洞模板與大鋼模

25、板面接合處、梁柱交接處等容易漏漿部位)。（4)模板支好后，垃圾清理不得用變壓空氣吹,而應該用吸塵器吸，以免鋸沫等影響混凝土質量。（5）在澆注頂板混凝土時不能將布料機放在高大模板支撐的上面，應單獨搭架支撐布料機。十一、安全技術措施11。1模板安裝安全措施（1）工人須經三級安全教育，考試合格后方可上崗。（2)特殊工種持證上崗，有關證件須符合xx市有關規定。(3）起吊或安裝模板時，須和附近高壓線路或電源保持一定的安全距離，吊鉤重物下不得站人。模板吊運由持證起重工指揮，符合相關安全操作規程.（4)在現場高空模板施工必須有操作架（特別是施工外圍）,操作架上必須鋪跳板，綁好防護欄桿及踢腳板。臨邊施工須特別

26、做好安全防護,搭好操作架,施工時系好安全帶。（5)高架搭設時人員上下應從已完結構樓層或者外腳手架上下，禁止利用拉桿、支撐攀登上下。（6)高架搭設到一層高度以后應在樓層位置采用腳手板及竹笆進行隔離封閉后繼續向上搭設.（5）嚴禁上下同時交叉作業，嚴防高空墜落。（14)傳遞物料、工具嚴禁拋擲，以防墜落傷人。 11。2模板拆除的安全措施（1）拆除模板必須經施工負責人同意，方可拆除，操作人員必須戴好安全帽.操作時應按順序分段進行,超過4米以上高度，不允許讓模板料自由下落。嚴禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒.(2）拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道,將非安全通道應用鋼管、安全網封閉，并掛“禁止通行”安

27、全標志，操作人員不得進此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有拌鉤掛地方,并清理模板上的雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊,脫扣現象.(3）拆除模板前，應將下方一切預留洞口及建筑物用木板或安全網作防護圍蔽，防止模板枋料墜落傷人.（4)完工后，不得留下松動和懸掛的模板材料等.拆下的模板材料應及時運送到指定地點集中堆放穩妥。（5）拆除模板用長撬棍.應防止整塊模板掉下，以免傷人.（6）當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業.雨、后上架作業應有防滑措施。11.3 模板平臺上施工及混凝土澆筑安全措施（1）作業層上的施工荷載應符合設計要求，不

28、得超載。腳手架不得與模板支架相連。（2）混凝土澆筑前下層支撐架系統不得先行拆除.（3)澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動，并組織及時恢復.（4）混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗,并采取有效措施防止混凝土超高堆置。(5）混凝土澆筑過程中,應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人,施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理. 十二、應急預案堅持“安全第一，預防為主”、“保護人員安全優先，保護環境優先的方針，貫徹“常備不懈、統一指揮、高效協調、持續改進”的原則。更好地適應法律和經濟活動的要求；給企業員工的工作和施

29、工場區周圍居民提供更好更安全的環境;保證各種應急資源處于良好的備戰狀態；指導應急行動按計劃有序地進行；防止因應急行動組織不力或現場救援工作的無序和混亂而延誤事故的應急救援；有效地避免或降低人員傷亡和財產損失；幫助實現應急行動的快速、有序、高效；充分體現應急救援的“應急精神”。應急措施:本工程模板支撐鋼管扣件式支撐，編制了詳細的施工方案，在施工過程中必須嚴格按照施工方案實施，特別加強對各項應薄弱部位（剪刀撐、斜桿、立桿的間距、搭接等)的檢查,做到先驗收合格后進行下道工序施工,嚴格執行模板拆除申請制度，如在施工過程中由于特殊原因，產生安全事故,我單位已準備好緊急救援人員、物資、資金，在第一時間通知

30、上級有關部門。救援車輛：項目部轎車、面包車、卡車等救援物資：鐵鏟20把、撬棍15根、醫療急救箱1只、切割機2臺、氣焊1組。人員管理措施： 有工人施工必須有帶班班長負責，有管理人員旁站指揮調度，跟蹤監督管理，嚴禁出現管理盲區死角。現場管理人員名單:應急小組人員組成: 組長: 邢光忠（總指揮） 電話： 杜志清(技術負責） 電話： 瞿劍峰(安全主管） 電話： 邢禮國(總工長） 電話：組員： 吳金新（棟號負責人） 電話： 嚴威虎（棟號負責人） 電話： 翟永剛翟(資料收集） 電話： 張羹(人員救治） 電話： 張學俊(現場危險排查) 電話： 唐文軍（現場協調） 電話： 茅紅春（后勤輔助） 電話:救援電話：

31、醫院急救120公司值班電話：021-65049963區安監站電話:市安監站電話：02154614788十三、計算書板模板(扣件鋼管高架）計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米,根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3)：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息：1.模板支架參數橫向間距或排距

32、（m）:0.800；縱距(m）:0。800；步距（m)：1.500；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0。080;模板支架搭設高度（m):9.000;采用的鋼管（mm）:雙扣件；扣件連接方式：48 3，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數：0.750；板底支撐連接方式:方木支撐；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25。000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2。500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18.000mm.面板彈性模量E（N/mm2）：9500.000；面板抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000；板底支撐采用方木支撐

33、；木方彈性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm）:250.000；木方的截面寬度（mm）：40。000；木方的截面高度(mm）：85。000； 4。樓板參數樓板的計算厚度（mm）:120。000；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.8002/6 = 54。000 cm3;I = 1001.8003/12 = 48。600 cm4;模板面

34、板的按照三跨連續梁計算.面板計算簡圖1、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25。0000。1201+0。3501 = 3.350 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN）：q2 = 120。0001= 2.500 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：其中:q=1.23。350+1。42.500= 7.520kN/m；最大彎矩M=0.17.520(250。00010-3）2= 0。047 kNm;面板最大應力計算值 = 0.047106/54。000103 = 0。870 N/mm2；面板

35、的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2;面板的最大應力計算值為 0。870 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 7。520kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。6777。520250。0004/(1009500.00048.600104)=0.043 mm； 面板最大允許撓度 V=250。000/250=1。000 mm；面板的最大撓度計算值 0。043 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.000 mm，滿足要求！三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.000

36、8.5008.500/6 = 48.167 cm3；I=4.0008。5008.5008.500/12 = 204。708 cm4;方木楞計算簡圖1。荷載的計算：（1）鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25。0000。2500。120 = 0.750 kN/m；（2)模板的自重線荷載（kN/m）:q2= 0。3500.250 = 0.088 kN/m ；（3）活荷載為施工荷載標準值時產生的荷載（kN）：p1 = 2。5000。250 = 0。625 kN；2。強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2(q1 + q2） +1。4

37、 p1 = 1。2(0.750+0.088）+1。40。625 = 1。880 kN/m；最大彎距 M = 0.1ql2 = 0。11。8800.8002 = 0.120 kN;最大支座力 N = 1。1ql = 1。11.8800。800 = 1.654 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.120106/48.167103 = 2.498 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2;方木的最大應力計算值為 2。498 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13。000 N/mm2,滿足要求！3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最

38、大剪力： Q = 0.61。8800.800 = 0.902 kN；方木受剪應力計算值 T = 30.902103/（240。00085。000) = 0.398 N/mm2;方木抗剪強度設計值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1。400 N/mm2，滿足要求!4。撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0。838 kN/m；集中荷載 p = 0.625 kN；最大撓度計算值 V= 0。6770.838800.0004 /(1009500.00

39、0204.708104） = 0。119 mm;最大允許撓度 V= 800。000/250=3.200 mm;方木的最大撓度計算值 0。119 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.200 mm，滿足要求!四、橫向支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P = 1.654 kN； 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m）支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖（kN)最大彎矩 Mmax = 0。770 kN.m；最大變形 Vmax = 1。967 mm；最大支座力 Qmax = 8。314 kN；鋼管最大應力 = 0。770106/44

40、90.000=171.492 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f=205。000 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 171.492 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度1.967小于800。000/150與10 mm，滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.750，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.000kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=8.314kN； R 12 kN，雙扣件抗

41、滑承載力的設計計算滿足要求! ！六、模板支架立桿荷載標準值(軸力）:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重（kN)：NG1 = 0。1299。000= 1.162 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。（2)模板的自重（kN）：NG2 = 0。3500.8000.800 = 0。224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN):NG3 = 25。0000.1200.8000.800 = 1。920 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。306 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載

42、。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 2.5000。8000.800 = 1.600 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 6。207 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 6.207 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.590 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.240 cm2； W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=4。490 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值

43、(N/mm2）; f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。080 m；上式的計算結果:立桿計算長度 L0 = h+2a = 1。500+20.080 = 1.660 m；L0/i = 1.660103 / 1。590101=104.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。558;鋼管立桿受壓應力計算值；=6.207103/（0.5584。240102) = 26.235 N/mm2;立桿

44、穩定性計算 = 26.235 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205。000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a） k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 計算長度附加系數，h+2a = 1.660 按照表2取值1.020；上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1671。020（1.500+20.080) = 1。976 m；Lo/i = 1975.964 / 15。900 = 124。000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428;鋼管立

45、桿受壓應力計算值;=6。207103/(0。4284。240102) = 34.204 N/mm2；立桿穩定性計算 = 34.204 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205.000 N/mm2,滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患.以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 170。000 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170.000 kpa； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1。000；

46、立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =24.828 kpa；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 6.207 kN；基礎底面面積 ：A = 0。250 m2。p=24.828 fg=170.000 kpa。地基承載力滿足要求！梁模板（扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。梁段:L1。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m):0。500；梁截面高度 D（m)：

47、1.500；混凝土板厚度(mm）：120.000；立桿梁跨度方向間距La（m）:0.800；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0。100；立桿步距(m)：1。500；梁支撐架搭設高度H(m):7。500;梁兩側立柱間距(m）:0.770；承重架支設：梁底支撐小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立桿根數：2板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0。200；采用的鋼管類型為48 3；扣件連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0。750；2.荷載參數模板自重（kN/m2）：0。350；鋼筋自重(kN/m3)：1.500;施工均布荷載標準值(kN/m2）:2.500；新澆混

48、凝土側壓力標準值（kN/m2）：18。000；傾倒混凝土側壓力（kN/m2)：2。000；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2):2.000；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000。000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。000；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1.700;面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2）:9500.000；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.000；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm):40.000；梁底方木截面高度h(mm)：85.000;梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.000；5。梁側模

49、板參數主楞間距（mm)：600;次楞根數：8; 主楞豎向支撐點數量為：3; 支撐點豎向間距為:200mm，400mm；400mm；穿梁螺栓水平間距(mm）:600。000；穿梁螺栓直徑（mm):M12；主楞龍骨材料：鋼楞； 截面類型圓形鋼管 483.0次楞龍骨材料：木楞,寬度40mm,高度85mm; 次楞合并根數：1；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的

50、初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h; H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m; 1- 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18。000 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=18.000kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受

51、彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.次楞（內龍骨）的根數為8根.面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（單位：mm)1.強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2）； M - 面板的最大彎距(N.mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 60.0001.8001.800/6=32.400cm3； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。20.6

52、0018。0000.90=11。664kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1。40。6002。0000.90=1。512kN/m；q = q1+q2 = 11.664+1.512 = 13.176 kN/m；計算跨度(內楞間距）: l = 460.00mm;面板的最大彎距 M= 0。113。176460.002 = 27.880104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 27.880104/32。400103=8.605N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13。000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.605N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.0

53、00N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18。0000.600 = 10。800N/mm； l計算跨度(內楞間距）: l = 460。00mm； E-面板材質的彈性模量： E = 9500。000N/mm2； I面板的截面慣性矩： I = 60。0001。8001。8001。800/12=29。160cm4;面板的最大撓度計算值: = 0.67710.800460。004/（1009500.00029。160104） = 1.182 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =460.00/250 = 1.840mm;面板的最大撓度計算值

54、=1.182m 小于 面板的最大容許撓度值 =1。840mm,滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，內龍骨采用木楞，寬度40。000mm，高度85.000mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40。00085。00021/6 = 48.167cm3；I = 40。00085.00031/12 = 204.708cm4；內楞計算簡圖（1)內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值（N/mm2)； M - 內楞的最大彎距（N.mm）； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內

55、楞的強度設計值（N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩:其中，作用在內楞的荷載:q = （1。218.0000.90+1.42.0000.90)460.0010-3=10。102kN/m； 內楞計算跨度（內楞間距)： l = 600.000mm； 內楞的最大彎距： M=0。110。102600.0002= 36。366104N.mm;最大支座力：R=1。110。102600。00010-3=6.667kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 36.366104/48.167103 = 7.550 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2;內楞最大受彎應力計算

56、值 = 7。550 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=13.000N/mm2,滿足要求！（2）內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度（內楞間距）：l = 600。000mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =18。000460.0010-3= 8.280 N/mm；E - 面板材質的彈性模量：9000.000N/mm2; I-面板的截面慣性矩：E = 204.708104N/mm2；內楞的最大撓度計算值： = 0.6778.280600。0004/(1009000。000204。708104) = 0。394 mm；內楞的最大容許撓度值: =600.000/250=2.400mm

57、；內楞的最大撓度計算值 =0。394mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2.400mm,滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.667kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓形鋼管 483.0;內鋼楞截面抵抗矩 W = 8。980cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 21。560cm4;外楞計算簡圖外楞彎矩圖（kN.m）外楞變形圖（mm)(1)外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N。mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（

58、N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0。860kN.m 外楞最大計算跨度： l=780。00mm;經計算得到，外楞的受彎應力計算值: =0。860106/8.980103=95.762N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f=205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =95。762N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求！（2）外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.681mm外楞的最大容許撓度值： =780.00/250=1.950mm；外楞的最大撓度計算值 =0。681mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.950mm，滿

59、足要求!五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取169。737 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的型號： M12； 穿梁螺栓有效直徑: 9.850 mm; 穿梁螺栓有效面積: A= 76.000 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218.000+1.42.000)0.6000.300=4.392 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 169.73776.000/1000 = 12。900 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.392kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.900kN

60、,滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 800.00018.00018.000/6 = 4。320104mm3； I = 800.00018。00018。00018。000/12 = 3.888105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲

61、應力計算值(N/mm2）； M 計算的最大彎矩 （kN。m)； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =166.667mm； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:= 1.2（24.000+1.500）0。8001。5000.90=33.048kN/m；模板結構自重荷載：q2:= 1。20。3500。8000.90=0.302kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3：= 1.42.0000.8000。90=2.016kN/m；q = q1 + q2 + q3=33。048+0.302+2.016=35。366kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax

62、 = 0.1035.3660.1672=0.098kN。m； =0.098106/4。320104=2。274N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.274 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =（24。000+1。500)1。500+0.350）0。800= 30.880KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距）： l =166。667mm; E-面板的彈性模量： E = 9500.000N/mm2；面板的最

63、大允許撓度值: =166。667/250 = 0。667mm；面板的最大撓度計算值: = 0。67730。880166。6674/(1009500.0003.888105）=0.044mm；面板的最大撓度計算值: =0。044mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 166。667 / 250 = 0.667mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1

64、。500）1。5000.167=6。375 kN/m；（2）模板的自重線荷載（kN/m):q2 = 0。3500.167（21。500+0。500)/0.500=0.408 kN/m；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m）:經計算得到,活荷載標準值 P1= (2.500+2。000)0。167=0.750 kN/m；2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.26。375+1。20。408=8。140 kN/m;活荷載設計值 P = 1。40.750=1。050 kN/m;方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=4

65、.0008.5008.500/6 = 48.167 cm3； I=4.0008.5008.5008.500/12 = 204.708 cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 8。140+1。050=9。190 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.19。1900.1600。160= 0.024 kN。m；最大應力 = M / W = 0。024106/48.167103 = 0.488 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應力計算值 0。488 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值

66、 13.000 N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力： V = 0.69.1900.160 = 0。882 kN；方木受剪應力計算值 = 30。882103/(240.00085。000) = 0。389 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。389 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 6。375 + 0.408 = 6。783 kN/m;方木最大撓度計算值 = 0。6776.783(0

67、。160103)4/（1009000。000204。708104）=0。002mm；方木的最大允許撓度 =0。1601000/250=0。640 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.002 mm 小于 方木的最大允許撓度 = 0.640 mm，滿足要求！3。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = （24.000+1.500）1.500= 38。250 kN/m2；（2）模板的自重（kN/m2）：q2 = 0。350 kN/m2；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2）：q3= （2.500+2。0

68、00)=4。500 kN/m2;q = 1.2(38.250+0.350）+1。44。500 = 52.620 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時: 當n2時： 計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管彎矩圖(kN。m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA=RB=0。263 kN；中間支座最大反力Rmax=1.680；最大彎矩 Mmax=0.034 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0。006 mm;最大應力 =0。034106/4490。000=7.671 N/mm2

69、;支撐抗彎設計強度 f=205。0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 7.671 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2，滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞.1。梁兩側支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0。263 KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖（mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN）最大彎矩 Mmax = 0。101 kN。m;最大變形 Vmax = 0.204 mm;最大支座力 Rmax = 1.180 kN；

70、最大應力 = 0.101106/(4.490103）=22。530 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 22。530 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0。006mm小于800。000/150與10mm,滿足要求！2。梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.680 KN.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m）支撐鋼管計算變形圖（mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0。645 kN.m；最大變形 Vmax

71、 = 1.298 mm;最大支座力 Rmax = 7。526 kN；最大應力 = 0.645106/（4。490103)=143。666N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值143.666 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=1。298mm小于800。000/150與10mm，滿足要求！九、扣件抗滑移的計算雙扣件承載力設計值取12。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。750，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為12.000kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范

72、5.2。5）:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.000 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=7。526 kN；R 12 kN，雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ！十、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.263 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20。1297。500=1.162 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1。2（0。200/2+(0。7500.500)/2）0。2000.3

73、50=0。019 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.200/2+（0。7500。500)/2）0.2000。100（1。500+24。000）= 0.138 kN； N =0。263+1。162+0。019+0.138=1.582 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）:i = 1。590； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4。240； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 4.490； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。00

74、 N/mm2； lo - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1） k1 - 計算長度附加系數,取值為：1.167； u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1671。7001。500 = 2。976 m；Lo/i = 2975.850/15。900 = 187.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205;鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1581.934/(0.205424.000） =18。200N/mm2；鋼管立桿穩定性

75、計算 = 18。200 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205。00 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =7。526 kN； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20.129（7。500-1.500)=0。930 kN； N =7。526+0。930=8。455 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1.590； A - 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4。240； W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）：

76、W = 4。490； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。00 N/mm2； lo - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3,u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；Lo/i = 2975。850 / 15.900 = 187。000;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

77、 0.205;鋼管立桿受壓應力計算值 : =8455。238/(0.205424。000) =97.276N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 97。276 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2,滿足要求!梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:L2。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）：0.350;梁截面高度 D（m)：0.750;混凝土板厚度(mm）:100。000；立桿梁跨度方向間距La（m)：0.800；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m):0。100；立桿步距(m):1.500；梁支撐架搭設高度H（m):8.250;梁兩側立柱間距(m）

78、：0.800；承重架支設：梁底支撐小楞垂直梁截面方向梁底增加承重立桿根數：1板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）:0.175;采用的鋼管類型為48 3；扣件連接方式：雙扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0。750;2。荷載參數模板自重（kN/m2)：0.350；鋼筋自重(kN/m3）：1.500；施工均布荷載標準值(kN/m2）:2.500；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）：18.000；傾倒混凝土側壓力(kN/m2）:2。000;振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)：2.000;3。材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000。000；木材抗彎強度設

79、計值fm(N/mm2):13.000;木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1.700；面板類型：膠合面板;面板彈性模量E(N/mm2):9500.000；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。000；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm）：40。000;梁底方木截面高度h(mm）：85。000；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm）：18.000；5.梁側模板參數主楞間距（mm）：800；次楞根數：4； 主楞豎向支撐點數量為:2； 支撐點豎向間距為：300mm，100mm；穿梁螺栓水平間距（mm）:800。000；穿梁螺栓直徑（mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞； 截面類型圓形鋼管

80、 483.0次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度85mm； 次楞合并根數：1;二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值：其中 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度,取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取0。750

81、m; 1 外加劑影響修正系數,取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18。000 kN/m2,取較小值18。000 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=18。000kN/m2.三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞(內龍骨)的根數為4根.面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度驗算跨中彎矩計算公式

82、如下：其中, - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm）; W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 80.0001。8001.800/6=43。200cm3； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20。80018。0000。90=15。552kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值： q2= 1。40。8002。0000。90=2。016kN/m;q = q1+q2 = 15。552+2。016 = 17.568 kN/m；計算跨度（內楞間距): l

83、= 216。67mm；面板的最大彎距 M= 0。117.568216。672 = 8。247104N。mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8。247104/43。200103=1。909N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13。000N/mm2;面板的受彎應力計算值 =1。909N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 18。0000。800 = 14。400N/mm； l-計算跨度(內楞間距)： l = 216。67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500。000N

84、/mm2; I-面板的截面慣性矩： I = 80。0001.8001。8001.800/12=38.880cm4；面板的最大撓度計算值： = 0。67714。400216.674/（1009500。00038.880104） = 0。058 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =216.67/250 = 0。867mm;面板的最大撓度計算值 =0.058m 小于 面板的最大容許撓度值 =0.867mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞,寬度40。000mm,高度85。000

85、mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.00085。00021/6 = 48。167cm3；I = 40。00085.00031/12 = 204。708cm4；內楞計算簡圖(1）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2); M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中,作用在內楞的荷載：q = （1.218。0000。90+1。42.0000.90)216.6710-3=4。758kN/m； 內楞計算跨度（內楞間距）： l = 800.000mm； 內

86、楞的最大彎距: M=0.14。758800。0002= 30.451104N。mm;最大支座力:R=1.14。758800.000103=4。187kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 30。451104/48。167103 = 6.322 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 6.322 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=13。000N/mm2，滿足要求!（2）內楞的撓度驗算其中 l-計算跨度（內楞間距)：l = 800.000mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q =18。000216.67103= 3

87、。900 N/mm；E - 面板材質的彈性模量：9000.000N/mm2； I面板的截面慣性矩：E = 204。708104N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0。6773.900800.0004/(1009000。000204。708104） = 0.587 mm；內楞的最大容許撓度值： =800.000/250=3。200mm；內楞的最大撓度計算值 =0。587mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =3。200mm，滿足要求!2.外楞計算外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力4.187kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩

88、W分別為：截面類型為圓形鋼管 483。0；內鋼楞截面抵抗矩 W = 8。980cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 21。560cm4;外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m）外楞變形圖(mm)（1)外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值（N/mm2) M 外楞的最大彎距（N。mm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2）。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0。419kN.m 外楞最大計算跨度： l=300.00mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值： =0.419106/8。980103=46。626N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f=205.000N/mm2;外

89、楞的受彎應力計算值 =46.626N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求！（2）外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0。229mm外楞的最大容許撓度值: =300。00/250=0。750mm；外楞的最大撓度計算值 =0。229mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0。750mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取169.737 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的型號: M12； 穿梁螺栓有效直徑： 9。850 mm； 穿梁螺栓

90、有效面積： A= 76。000 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1。218。000+1。42。000）0.8000.350=6。832 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 169。73776。000/1000 = 12.900 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.832kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12。900kN,滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板

91、結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800.00018。00018.000/6 = 4.320104mm3； I = 800.00018。00018.00018。000/12 = 3.888105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中, - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2）； M 計算的最大彎矩 (kN。m）； l-計算跨度（梁底支撐間距）: l =175.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:= 1。2（24。000+1.500）0。800

92、0。7500。90=16.524kN/m；模板結構自重荷載：q2：= 1。20。3500。8000。90=0.302kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:= 1。42.0000.8000.90=2。016kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.524+0.302+2。016=18.842kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0。1018.8420.1752=0。058kN.m； =0。058106/4.320104=1。336N/mm2；梁底模面板計算應力 =1。336 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2,滿足要求！2.撓度驗算根

93、據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =（24。000+1。500）0。750+0。350）0。800= 15。580KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =175.000mm； E面板的彈性模量： E = 9500。000N/mm2;面板的最大允許撓度值: =175.000/250 = 0.700mm;面板的最大撓度計算值： = 0。67715。580175.0004/（1009500.0003.888105)=0。027mm；面板的最大撓度計算值： =0。027mm 小于 面板的最大允許撓度

94、值： = 175。000 / 250 = 0.700mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算：(1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24。000+1。500）0。7500。175=3.347 kN/m；(2)模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0.3500。175(20.750+0.350)/0.350=0.324 kN/m;(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）:經計算

95、得到，活荷載標準值 P1= (2。500+2.000)0。175=0.788 kN/m;2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1。23。347+1。20。324=4。405 kN/m;活荷載設計值 P = 1.40.788=1.103 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=4.0008.5008.500/6 = 48。167 cm3; I=4.0008.5008.5008。500/12 = 204。708 cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：線荷載設計值 q = 4。40

96、5+1。103=5。507 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0。15。5070.2000.200= 0。022 kN.m;最大應力 = M / W = 0.022106/48.167103 = 0。457 N/mm2;抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2;方木的最大應力計算值 0.457 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.000 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力： V = 0。65.5070。200 = 0.661 kN;方木受剪應力計算值 = 30.661103/(240.00085.000) = 0.292 N/mm2；方木

97、抗剪強度設計值 = 1.700 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0.292 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 3。347 + 0。324 = 3.671 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6773.671(0.200103)4/(1009000。000204.708104)=0.002mm；方木的最大允許撓度 =0。2001000/250=0.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0。002 mm 小于 方木的最大允許撓度 = 0.800 mm，滿足要求！3

98、。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = （24。000+1。500）0.750= 19.125 kN/m2；(2）模板的自重（kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2）：q3= (2.500+2。000）=4.500 kN/m2；q = 1.2（19.125+0。350）+1。44.500 = 29。670 kN/m2；梁底支撐根數為 n,立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P,梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當

99、n=2時： 當n2時： 計算簡圖（kN)支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管彎矩圖（kN。m）經過連續梁的計算得到：支座反力 RA=RB=0。143 kN；中間支座最大反力Rmax=0。879；最大彎矩 Mmax=0。045 kN。m；最大撓度計算值 Vmax=0.014 mm；最大應力 =0.045106/4490.000=9。972 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 9。972 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中

100、荷載傳遞.1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.143 KN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN。m）支撐鋼管計算變形圖(mm）支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0。043 kN。m；最大變形 Vmax = 0.087 mm；最大支座力 Rmax = 0。482 kN；最大應力 = 0.043106/(4.490103)=9。540 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 9.540 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大

101、撓度Vmax=0。014mm小于800.000/150與10mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算;集中力P= 0。879 KN。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN。m)支撐鋼管計算變形圖（mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN）最大彎矩 Mmax = 0。264 kN。m；最大變形 Vmax = 0。535 mm;最大支座力 Rmax = 2。966 kN；最大應力 = 0。264106/（4.490103）=58.723N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值58.723 N/mm2小于支撐鋼管的抗

102、壓強度設計值205N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0。535mm小于800.000/150與10mm，滿足要求!九、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。750，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為12。000kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12。000 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.966

103、 kN;R 12 kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ ！十、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值,它包括: 橫桿的最大支座反力： N1 =0.143 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20.1298。250=1。278 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0。175/2+（0。8000.350）/2)0.1750。350=0.023 kN; 樓板鋼筋混凝土自重荷載： N4=1。2(0.175/2+（0.8000.350）/2)0.1750.100(1。500+24。000）= 0.167 kN； N =0.1

104、43+1。278+0.023+0.167=1。611 kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1。590； A 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4。240； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3):W = 4。490； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh （1） k1 - 計算長度附加系數,取值為：1。167； u 計算長度系數,參照扣件式規范

105、表5.3。3，u =1。700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1671.7001.500 = 2。976 m；Lo/i = 2975。850/15。900 = 187.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1611。187/(0。205424。000） =18。536N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 18。536 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求!2。梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大

106、支座反力： N1 =2.966 kN; 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(8.2500.750）=1.162 kN； N =2.966+1.162=4.128 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1。590； A 立桿凈截面面積 （cm2)： A = 4.240; W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3):W = 4.490； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，

107、按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3，u =1.700;上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1671。7001.500 = 2.976 m;Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205；鋼管立桿受壓應力計算值 : =4128.124/(0。205424.000） =47。493N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 47。493 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205。00 N/mm2，滿足要求！十一、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 170。000 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 170。000 kpa; 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1。000； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =6.445 kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 1。611 kN；基礎底面面積 ：A = 0.250 m2.p=6.445 fg=170.000 kpa。地基承載力滿足要求！