1、 目 錄1、 模板工程根況2、編制依據3、施工順序4、施工勞動力組織安排5、模板的配置6、模板的支撐與緊固體系要求7、主要構件模板施工工藝及技術措施8、特殊部位模板施工技術措施9、模板支設的注意事頂10、模板工程質量驗收11。 模板拆除的注意事項12、模板工程職業健康與安全措施13、模板工程的環境措施14、模板工程架體坍塌求援事故應急救援預案15、模板支撐計算書（見附件）模板工程專項施工方案1工程概況1.1。 建筑工程：建筑面積47321。38；地下2層；地面以上:主樓26層、裙樓三層;地下一、二層為車庫（地下二層戰時為民防）。地上一十七層為商務辦公，十八層二十六層為客房。建筑標高：0。00=

2、絕對標高（黃海高程）3。900m，主樓女兒墻檐口高99.34m,裙樓女兒墻檐口高17.79m。1.2.結構概況：樁基+承臺、筏板基礎，框剪主體結構.抗震設計等級：框架抗震等級為三級、剪力墻抗震等級為二級.1、模板工程概況1。1。主要構件的截面尺寸，見下表3.1：表3.1: 混凝土構件截面尺寸一覽表構件名稱地 下地 上主要構件尺寸墻厚450、400剪力墻450、400、300樓板厚度200厚人防頂板、150厚負一層地下室頂板： 180、250、300120、150、140、130框梁5501000、400750、550850、5501000、5501550、4001950、4002250等450

3、750、500750、300650、5001200、6001200等框柱12001200、11001100、700700、650650、600600等12001200、11001100、650650、600600等結構層高負二層4.20m；負一層5。30m一層6.00m、二、三層5.00m、標準層3。45m2、編制依據2。1建筑施工手冊2。2建筑施工計算手冊2.3混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042010)2.4建筑工程施工質量驗收統一標準（GB 50300-2001）2。5高層建筑混凝土結構技術規程（JGJ32010）2。6砼結構工程施工工藝標準（JSQ-技術-(總工辦)0022

4、004)2。7建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術架規范（JGJ 130-2011）2。8蘇州嘉苑和廣場工程設計圖紙2。9蘇州嘉苑和廣場工程施工組織設計2.10建筑高處作業安全技術規范JGJ80913、施工順序3。1.地庫分區段施工順序:（根據基礎底板的劃分形成)分為四段施工,施工段劃分位置詳見圖3.1：圖3.1：施工段劃分示意圖3。2。地下室結構模板工程施工流程:3.2.1地下室底板模板工程施工流程：底板邊模或磚胎模 安裝鋼板止水帶、導墻吊模 支集水井、電梯井盒子模 預埋件埋設 檢查復核 地下室底板砼澆筑3。2。2負二層模板工程施工流程：負二結構面測量放線 焊柱、墻定位鋼筋 搭支承排架 支柱墻模

5、 排梁底板模 支梁側模 鋪樓板模 復核檢查綁扎鋼筋 負一層鋼板止水帶安裝、導墻吊模 預埋件復核 澆砼前模板支撐體系檢查驗收 負二層結構混凝土澆筑3。2.3負一層模板工程施工流程:負一層結構面測量放線 焊柱、墻定位鋼筋 搭支承排架 支柱墻模 排梁底板模 支梁側模 鋪頂板模 復核檢查綁扎鋼筋 預埋件復核 澆砼前模板支撐體系檢查驗收 負一層結構混凝土澆筑 說明：因地下室及樓層較高，為增強模板支撐系統的穩定性,在施工條件允許的前提下,獨立框架柱與墻和頂板分前后兩次澆筑。3。3。0.000以上區段施工順序：外墻模板拆除后抓緊外墻防水和回填土施工,為平面施工通道的貫通創造條件；在有條件的情況下先上主樓。3

6、.4.0.000以上樓層施工流程:放線 焊柱墻鋼筋限位 搭設排架 支柱墻模板 支梁底模 支梁側模 鋪板模 復核檢查模板 鋼筋綁扎 澆砼前組織對模板支撐體系的檢查驗收 結構層混凝土澆筑說明:因地上一、二、三層樓層較高，為增強模板支撐系統的穩定性，在施工條件允許的前提下，獨立框架柱與墻和頂板分前后兩次澆筑的方式。4、施工勞動力組織安排：4。1.地下室施工階段木工人數:3月份50人左右，46月份100人左右。4.2。0。000以上結構施工階段木工人數：約8090人左右,直至主體結構封頂。5、模板的配置5.1。使用材料5。1。1剪力墻、方柱、梁、板模板采用18厚九夾板，木檔子采用50100方木；地下室

7、墻內楞、外圍檁，采用483.5鋼管；模板支撐排架采用采用483。5鋼管搭設。5。1。2模板采用優質九夾板,表面應平整光滑。周轉使用時,凡有螺桿洞孔的模板均應修補平整，模板的邊角應方正一致。5.1。3 50100方木規格及大小應基本一致，在使用時應予以選擇，剔除變形較大的方木，將質量差的方木使用到次要部位。5。1。4鋼管、扣件不得有斷裂、開裂現象，材質檢測必須滿足使用標準要求（取樣送檢合格方可使用）。5.1.5模板在每次使用后應及時進行清理、維修，涂刷專用脫模劑后待用。脫模劑不得采用廢機油.5。2模板的木檔間距5.2.1柱模板的木檔間距為150200mm。5。2.2墻模板的木檔間距為200250

8、。5.2.3大梁側模的木檔子間距250350mm；大梁底模擱柵、梁寬度300mm，置2根50100方木；梁寬度350、450mm，置3根50100方木；梁寬度500600mm，置4根50100方木。5.2.4頂板模木擱柵間距：180mm厚板間距350400mm；350厚板間距350；500mm厚板間距300.5。3模板與模板間交接節點處理5。3.1柱陽角模板：陽角節點連接部位，板與木檔錯開20拼接，陽角錯縫包接;墻模板拼接時錯開20,木檔可將縫蓋住。5。3.2采用底模壓側模的方式,即:梁底模壓在柱或墻模的側模上；次梁底模壓在主梁的側模上;樓板底模壓在梁或墻的側模上，與側模做平，不可咬進側模內.

9、5。3.3主梁側模進柱或墻的側模，次梁側模進主梁的側模。5。3。4樓梯踏步底板上三步施工縫接頭處設活動接頭模板.5.3.5柱模底部留設50100清掃口,活動接頭模板。5。3.6樓梯踏步施工縫模板應垂直于踏步底板。5.4模板配制要求5.4.1模板應按相應砼構件截面尺寸減小23配制模具。5。4。2柱、梁所用的緊固螺桿的間距按翻樣圖的間距要求進行鉆孔。5.4。3配模要注意節約材料，做到大材不小用，小材盡可能利用。5.4。4凡模板易拆壞的部位,鉆孔、插筋密集的部位,可以利用舊模板.5.4.5為滿足施工進度要求，主樓標準層梁、板底模及支撐配置三套，進行周轉使用。6、模板的支撐體系要求6。1.滿堂支撐架搭

10、設6.1。1.地下室及地面以上梁、板支撐（立桿）采用483.5鋼管搭設；立桿接長嚴禁采用搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500。嚴禁將上段鋼管的立柱與下段鋼管的立柱錯開固定在水平桿上；梁、板立桿間距見表6。2-1、6。22：6.12水平桿：排架搭設的水平桿高度應一致，做到橫平豎直，掃地桿離地200250，一般部位每步架高度不大于1800（特殊部見節點詳圖）鋼管掃地桿、水平桿接頭應須用對接連接;水平桿的端部均與四周建筑物頂緊、頂牢.6.1.3剪刀撐：按X、Y 框架梁兩個方向設置，按框架梁的走向搭設剪刀撐;剪刀撐與底部掃地桿連接且與地

11、面頂緊;剪刀撐接頭應采用搭接，搭接長度不得小于500，用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于100處進行固定。6。2梁、板載面尺寸及模板支撐信息6.2。2.框架梁底模支撐信息,見表6。2-1：表6。21:框梁底模支撐信息表梁截面（mm）梁底方木（50100mm)梁底承重立桿數量（根）梁跨度方向立桿間距（mm）梁底支撐步距（m）備 注（梁截面）40075031+(2）10001。80按450750計算45075031+(2)9001.8055085042+(2)9001.8按5501000計算見15。1.2550100042+（2)9001。8055095042+（2）9001.80400125042

12、+（2）9001.80500150043+(2)9001.80按5501550計算550145043+（2)9001.80550155053+（2）9001。80400225042+（2）4501。80按4002250計算見15.1。4400195042+（2）4501。80注：方木為50100;梁底支撐橫桿為483.5鋼管; 層高6.15m；梁底支撐均為雙扣件；（2）為梁底兩側支撐,間距1200；梁斷面0。32的梁本方案中未作計算;凡未列出的梁截面，可參照表中截面面積對號入座.6.2.3。樓板模支撐信息，見表6.22：表6.22:樓板底模支撐信息表板厚度（mm）板底方木間距（50100mm）

13、板底模立桿間距（mm）板底模支撐步距（mm)備注（板厚度）40030075075018003003508508501800計算見15。2。12503509009001800按250厚板計算20035090090018001803509009001800150400100010001800按按150厚板計算見15。2.3130400100010001800120400100010001800注:板底方木擱柵為50100，方木間距350.梁底支撐橫桿為483。5鋼管。250300厚板板底支撐采用雙扣件。7、主要構件模板的施工工藝及技術措施7。1、墻模板支設7。1。1施工工藝流程: 配制墻模 放線

14、校準墻鋼筋 定位 鋼筋隱蔽驗收 墻合模 穿墻螺桿上圍檁 緊固穿墻螺栓 墻模吊垂直線 墻模經校準后與整體排架固定 墻模內沖洗 模底部密漿嵌縫隙 墻模板檢查驗收 澆墻砼7。1.2在墻模板上穿螺栓，上雙鋼管圍檁，用10厚墊板固定在雙鋼管上漸漸擰緊螺母。7。1。3地下室外墻穿墻螺栓均采用止水螺栓,人防內的鋼筋混凝土墻采用焊有防爆片（60603厚鋼板）的不抽拔螺栓，一般內墻可采用可抽拔螺栓和水泥撐條。（人防部位墻體模板禁止使用預制水泥撐條）。7。1。4墻模板吊線垂直后，通常采用斜向用鋼管與排架連接固定，以保證墻模板穩定。 7。1。5墻模板支設與緊固措施詳見圖7.1：圖7.1:地下室墻模板支設示意圖7.2

15、柱模板支設 7。2.1施工工藝流程：配制柱模 放線 校準柱鋼筋 按柱線焊柱模鋼筋限位 鋼筋隱蔽驗收 柱合模 上圍穿緊固螺桿 吊柱模垂直線將柱模校準 柱模吊線 與整體排架固定 柱模內沖洗 底部密漿 柱模板檢查驗收7.2.2柱模支設前應在底部的柱鋼筋上焊鋼筋限位作為支柱模的基準。7。2.3一般柱模采用鋼管圍檁和工具式螺桿作柱箍,進行緊固；柱箍間距450mm，整個柱模分上、中、下三道與整體排架連接固定;（1）柱截面600600及70070010001000柱模中間加對拉螺栓，詳見圖7.21:圖7。21：柱模支設示意圖（2)柱截面11001100、12001200柱模中間加2根對拉螺栓,詳見圖7。2-

16、2：圖7。2-2：柱模支設示意圖7。2.6柱模支設時應控制好頂端的高度,如柱模過長會把梁底模頂上去,梁底彎曲。7。2.7可在柱模的任意一側底部留出50100的清洗孔，作為沖洗垃圾的出口（在澆砼前封閉).7.2.8澆砼前24小時應將柱模底部的縫隙嵌補密實，保證澆砼時不漏漿.7.2。9柱模的拼接處粘貼海棉條，確保柱模不漏漿。7。2.9構造柱模支設前在墻體上貼上泡沫條，柱模時應緊貼墻面，并用螺栓將模板夾緊，確保在澆砼時不漏漿。具體詳見圖7。22:圖7。2-2：構造柱模支設示意圖7。2.10構造柱模在緊固時不可擾動柱邊的砌體,防止墻體變形或位移。7。3。梁模板支設7。3。1施工工藝流程：配制梁底模 整

17、體支承鋼管排架搭設 安裝梁底模 梁底模按下部梁位置線吊線校準 梁側模安裝 梁側模拉通線校準 梁側模上圍檁緊固 鋪設平板模 模板檢查驗收合格后鋼筋綁扎7.3。2梁底模鋪設前應控制好梁底模在排架擱置點的高度,當梁跨度大于4M時，可按13起拱；梁跨度小于4米時應略有起拱.梁的起拱應均勻一致。7.3.3梁底模的位置確定，是從下部樓面上的梁位置線，垂直吊線上來，梁底模位置調正后再將梁底模固定.7.3.4當梁高800mm時,留一側模板，待梁鋼筋綁扎完后封閉。7.3.5梁側模使用的木檔寬度應一致，使鋼管都能緊貼所有木檔。當木檔與梁側鋼管圍檁有空隙時，須用木楔擠緊,避免梁底角出現小脹模現象,使梁底角保持順直.

18、7.3。6在同一條直線上的梁底模、側模都應拉通線校直，內外側模板均應上下垂直，外側模的上口應向內拉接加固，內傾2以防止澆砼時向外脹模。7.3。7梁模板支撐示意圖7.3。7。1 450750梁支撐示意圖7。31:圖7.31：4001250大梁支模示意圖7.3.7.2 5501550梁支撐示意圖,見圖7.3-3：圖7.3-2：4002250大梁支模示意圖7.3.7.3 4002250梁支撐示意圖,見圖7.3-4：圖7.3-3：4002250大梁支模示意圖7.3。7。4梁高度7001000時采用對拉螺桿緊固，螺桿橫向間距不大于1500,邊梁的外模增設斜支撐，穩固側模板。一般外梁模支撐及加固方式詳見圖

19、7.3-4: 圖7.34：一般框架梁模板支撐示意圖7。4樓層板底模鋪設7.4。1施工工藝流程：配制擱柵及模板 整體支承鋼管排架搭設 安裝梁底模 梁側模安裝 梁側模拉通線校準 鋪擱柵 鋪設平板模 模板檢查驗收合格后鋼筋綁扎7.4.2板模采用九夾板作模板，50100mm木方作擱柵,48鋼管作支撐，支撐立桿間距見表6.22。懸挑板支模時外側上翹510mm(根據懸挑長度酌而定)。7。4.3樓板底木擱柵面高度必須一致,這樣模板鋪設后板底方能平整.在鋪設木擱柵時每個房間（稍大的房間）的中央應略有起拱度,模板面標高一定要控制好,防止出現偏高和偏低現象。見圖7。4-1:圖7。4-1：樓板模支撐示意圖7。4.4

20、板與板拼縫處，底板必須設有木檔，不應出現較大透亮縫。板縫之間貼膠帶。7。4.5小間或小塊的模板宜采用數塊九夾板拼合,而不宜采用獨塊九夾板鋪設,否則會給拆模帶來困難。7.4.6板模與梁、柱模的節點處應嚴密方正,轉角到位，幾何尺寸準確,邊口順直，模板邊不應咬進砼內。7。4.7凡預留洞口尺寸寧可稍大一些，而不能小。7.4.8板面標高必須準確,沉板部位應正確落低，并進行拉線測量。7.5樓梯模支設7。5。1施工工藝流程:放實樣 配制模板 鋼管支架搭設 安裝樓梯梁底模 梁底模按下部梁位置線吊線校準 梁側模安裝 鋪樓梯底板擱柵 鋪樓梯底板模 扎樓梯梁、板鋼筋 清理樓梯模內垃圾 吊樓梯踏步板7。5.2在樓梯翻

21、樣時應考慮樓梯踏步裝飾層的厚度，在支踏步時踏步模應向前推進一個裝飾層厚度，以確保裝飾后兩踏步口能在一條直線上。7。5。3樓梯休息平臺梁，梁底模的標高一定要控制好，否則樓梯踏步會出現高低差，相鄰踏步的高低差不應大于10。7。5.4樓梯梁、板在配模時要確保幾何尺寸必須正確，特別是斜角處的模板,應按幾何尺寸要求制作.7。5。5樓梯踏步板宜采用50厚木板制作,并應刨光，刷好脫模劑待用.7。5.6樓梯斜底板模的支撐應與底板保持垂直，并有可靠的拉接,可防止支撐在澆砼時滑脫.7.5.7樓梯底板模的施工縫，采用上三步的方式,宜留在樓梯板負彎距筋的頂部設施工縫。同時在施工縫處的底模上，留設一塊可抽動的木板（寬度

22、約60左右、大小頭)。以便下一次澆砼前清除垃圾，可防止樓梯混凝土施工縫中出現夾渣.（抽動的板不宜封閉太早,盡可能在澆砼前封閉為宜）.具體詳見圖7。51:圖7.51:樓梯模板支設示意圖7。5.8踏步側模板應錯位70,結構樓梯井寬度比建筑寬50（考慮裝飾層厚度）,為裝飾施工留余地 。7.5。9樓梯間兩側是剪力墻時，應在剪力墻模板與踏步開口處攔鋼絲網，澆混凝土時可阻止墻內混凝土從模板開口處大量流出.（樓梯頂層平臺臨空邊沿混凝土翻高150左右）。7.5.10樓梯間的層間接槎處支模可參照圖8.6方法處理，防止接槎混凝土鼓起或凸出.8、特殊部位模板施工技術方法8.1集水井、電梯坑盒子模施工8.1。1底板混

23、凝土澆筑時,集水井、電梯井模會上浮、移位、預防措施，制模時在模板的底部開出一定數量的排汽孔，使底板混凝土中的泌水及汽可排出來,因而可減輕模板的浮力，同時也可兼作振動棒的振動孔.8。1。2具體方法：在集水井四周的底板鋼筋上焊鋼筋限位,以限制集水模位移;在底板的上層鋼筋上焊鋼筋環，穿鋼管將模板壓牢;還可在上部壓一些模板或扣件之類的物料進行抗浮。8。1.3在設有蓋子的集水井、排水溝定位時，設計圖中集水井側邊如若緊靠柱或墻面時，(在無其它特殊需要的情況下）應移開柱、墻面100，考慮井蓋有足夠的擱置點位置.8。1.4具體做法詳見圖8.1:圖8。1：集水井模板支設示意圖8。2地下室外墻導墻模板施工8。2.

24、1地下室外墻導墻是上部墻的基準,正確與否直接影響到上部的墻體結構。導墻模板是吊模，定位和固定有一定難度。8。2。2導墻的投線、定位必須正確無誤。8。2。3導墻模板支設以焊接鋼筋支架和限位作為基準.8.2.4導墻模的支設和固定必須牢固，否則容易造成脹模或偏位。8。2.5導墻中止水鋼板安裝位置居中，采用焊接固定,接頭滿焊,轉角處彎成900。8。2.6止水鋼板遇箍筋處將箍筋割斷后重新對位，并且焊接牢固。8.2.7地下室外墻導墻具體支設和加固方法詳見圖8。2：圖8。2:地下室導墻模支設示意圖8.3后澆帶模板的支設8。3.1由于地下室底板、墻板和頂板鋼筋多而密，如采用木模很難支設和拆除，通常采用鋼筋骨架

25、綁扎密目鋼筋網的做法。8。3.2底板沉降后澆帶中的橡膠止水帶的位置設在中間，定位要正確，固定牢靠，橡膠止水帶本身的質量要保證，在澆砼時應注意保護.8。3。3底板、墻板后澆帶模支設方法詳見圖8。2-1：圖8。31： 底板、墻板后澆帶模支設示意圖8.3.4地下室頂梁、板（樓層梁、板）后澆帶模支設，詳見圖8.3-2：圖8.32：地下室梁、板后澆帶支模示意圖8。3.1在地下室頂板和梁設計支撐時，在拆基它部位支撐時可與后澆帶部位梁、板支撐脫開,后澆帶混凝土未澆封前，后澆帶部位支撐不可拆除。8.3.2在后澆帶混凝土未封澆前，不得在后澆帶跨內施加其它荷載，如放置大型施工機械設備，堆放材料等。8.4上下層外墻

26、及柱的模板接頭處理8。4.1外墻（電梯井、樓梯間墻)、外墻柱的上下層之間的接頭是影響結構感觀質量的重要因素.8。4。2底墻、柱模的上口尺寸必須復核準確，固定要牢固，防止在澆砼時向外脹模變形。吊線時柱、墻模板的頂部向內傾3。8。4.3上層模支設時應緊貼下部的混凝土。8.4。4具體做法詳見圖8.4:圖8.4：上下層外墻、柱的模板接頭示意圖8。5門窗洞口模板8.5。1地下室人防口部及各種設備用房門窗洞口較多。為防止模板跑位用方木頂死，水平及豎向支撐間距控制在500mm 以內；在門子板模的中間增加對撐,不少于3 道，可防止門子板模中間鼓腰(對撐加固措施參見圖8.12）。8。5。2為防止門洞板跑模宜在洞

27、口邊緣增加結拉螺桿。8.5.3門窗洞口下部有門檻或窗臺時，洞底檻面應封模板,可防止混凝土流出；要在封板上設排氣孔,可防止封板后鼓空氣，混凝土振搗不密實。8。6。人防門框的安裝8.6。1人防門鋼框由專業分包單位安裝。8。6。2在安裝前向人防安裝人員提供定位依據(基準標高和控制線）。8。6.3人防鋼門框在定位時要留出一個粉刷層的厚度，見示意圖8.6：圖8.6：人防密閉門框支模留粉刷層示意圖8。6。4對人防門框的定位和固定進行嚴格檢查與復核。8.7.特殊部位支模可采用集并和附帶的處理方式：8。7.1兩梁斜交時,出現一個夾角（銳角)，模板的支設與拆除都比較困難,且粉刷也麻煩，通常在其端頭采用集并的方式

28、處理。具體見圖8。7-1:圖8.7-1斜梁支模（端頭集并)示意圖8。7。2當柱或剪力墻側磚垛半磚時可用混凝土附帶在柱或剪力墻側,具體見圖8.82：圖8.82：剪力墻附帶門垛支模示意圖8.7.3當門窗頂距樓層梁底的空間尺寸300,門窗洞頂澆筑過梁不方便時,可在樓層梁下增加掛板（配置構造鋼筋）的方式替代過梁方式處理：見圖8。83:圖8。7-3:梁下過梁掛板示意圖88地下室施工縫鋼板止水帶的設置方法8.8。1當止水鋼板穿過柱箍筋時,應將箍筋焊接連接。8。8.2澆導墻砼時，使施工縫與止水鋼板的的中心線一致。8。8。2地下室水平施工縫的設置詳見圖8.8：圖8。8：地下室水平施工縫設置示意圖89剪力墻模板

29、大角的加固措施：墻模板翻樣時一般采用450450標準的對拉螺栓，但是在大角處由于剪力墻本身的厚度等因素，螺栓間距必定大于450,如不采取措施，是一個薄弱部位,模板很有可能出現臌脹或暴模.所以應采取有效的加固措施，具體見圖8.9：圖8.9:剪力墻大角模板加固措施示意圖8.10丁字形剪力墻模板的加固措施：丁字形剪力墻，在混凝土澆筑時,縱墻混凝土的壓力導致橫墻模板變形起鼓的現象常常會發生，尤其在層高大于4m電梯井核心筒部位丁字形墻是一個薄弱部位，模板很有可能出現臌脹或暴模。所以應采取有效的加固措施,具體見圖8。10：圖8。10：丁字形剪力墻模板加固措施811鋼筋混凝土柱、墻與填充墻體之間的拉結鋼筋和

30、過梁鋼筋設置:為確保木模板的完整性，提高模板的周轉使用率，不采用在模板上鉆孔穿插筋的做法，而采用在柱、墻混凝土上種植拉結鋼筋的方式。9、模板支設應注意的事項9。1后澆帶部位梁、板支撐與兩側梁、板支撐可脫開（包括樓層）；兩側支撐折除時不影響后澆帶支撐;在后澆帶未澆封前，后澆帶部位支撐不拆除.9。2在后澆帶未封澆前，不得在后澆帶跨內施加其它荷載，如放置施工機械設備,堆放材料等.9.3當梁截面高度900時，先支設一側模板，另一側模板要待梁鋼筋綁扎完后進行支設.9。4柱模板支設應注意的問題：截面尺寸不準；砼保護層過大；柱身扭曲。防止方法:彈柱位置線必須正確，偏位的柱筋要事先校正。墻、柱縱筋下部焊接限位

31、鋼筋，保證墻、柱底部位置準確,采用柱箍控制好上部墻、柱模的位置。9。5模板變形、脹模、漏漿的防止方法：嚴格按施工方案要求支設模板,確保模板的強度、剛度和穩定性。防止因漏漿砼構件楞角不方正、不堅實，應在模板拼縫處粘泡沫塑料條密封處理.9。6防止梁、柱、墻模內受到木屑、木塊污染方法：禁止動力鋸在作業層面上操作，在模板底部留置清掃口沖洗。9。7建筑物外墻模板支撐體系不得支撐或拉結在外腳手架上,以防止模板支撐體系受到擾動。9。8支設吊模不采用臨時木撐頭，應須用鋼筋焊接支架支設。9.9下層支撐拆除條件:下層砼既使已達到設計強度要求,在上層砼未澆筑前，下層支撐仍不能拆除，應在砼澆筑24小時后方可拆除。9.

32、10地下室外墻用的止水螺桿，60603鋼板止水片與螺桿接觸處必須滿焊,防止螺桿滲水。螺桿靠墻模板處墊505020厚木堵頭。人防范圍的鋼筋混凝土墻均采用不抽拔的止水螺桿。9.11外墻水平施工縫的止水鋼板位置居中,接頭可采用搭接焊，焊縫應滿焊，確保接頭處不滲水；在止水鋼板通過處，若遇割斷的柱箍筋，應將其對焊,修復完整。9.12為防止地下室外墻或樓層外圍梁不偏位,應在合墻或梁的外模時，先在樓層模板上彈出控制線,合模時按控制線將墻或梁外模的上口進行有效控制,確保上一層的墻、柱模接茬位置的正確。10、模板工程質量驗收10。1模板支設應滿足下列要求:10.1.1模板接縫不應漏漿；10.1。2模板與混凝土的

33、接觸面應清理干凈并涂刷脫模劑；10。1。3澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。10。2對跨度4M的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時,起拱高度宜為跨度的13。10.3固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞口均不得遺漏，且應安裝牢固,其偏差應符合下表表10。3的規定。表10。3：預埋件、預留洞口的允許偏差項目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預留管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10,0預留洞中心線位置10尺寸+10,0 注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向測量，并取其中的較大值.10.4現澆結構模板安裝的偏

34、差應符合下表-表10。4的規定。項目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，5鋼尺檢查層高垂直度不大于5M6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5M8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52M靠尺和塞尺檢查表10.4:現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法注：檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向測量，取其中的較大值。10。5在每次澆砼前，項目部應組織質量員、技術員、安全員參加對支撐排架的檢查驗收。檢查認為達到安全要求方可澆筑混凝土。11。 模板拆除的注意事項11.1模板拆除條件11.1。1側模在砼強度

35、能保證表面及棱角不因拆模而受損時方可拆除。11。1.2底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無要求時，混凝土強度應符合下表-表11.1的規定。表11.1：底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(M）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件10011。1。3模板拆除所依據的強度應以現場自然養護試塊抗壓值為依據。11.2模板拆除的控制措施模板拆除應由施工員向項目工程師遞交書面申請，按自然養護試塊的強度試壓報告進行批復,未經批準施工員或施工班組不得擅自拆模,并承擔由此而造成的后果.11。3拆模的方法11。3。1凡臨

36、時支設衛生間、天溝及其它砼中吊模的木撐頭應在砼終凝前拔除，并將砼補實,防止滲漏。11。3。2模板拆除應根據“先支后拆,后支先拆，先中間,后兩頭”的原則,掌握規律,循序漸進。11.3。3模板拆除時應掌握規律，利用技巧，不得硬砸、硬橇.11.3.4拆模時應重視產品保護，不得損壞砼構件的棱角，對易受撞擊的部位應加以保護。11.3.5梁板后澆帶支撐拆除必須按后澆帶專項方案要求進行。12、模板工程職業健康與安全措施12. 1支模安全措施12.1。1支撐鋼管和扣件均應采用檢定合格的材料。12.1.2支承排架(350厚板、3501550大梁)立桿鋼管不得采用搭接連接。12.1.3一般部位梁板采用搭接連接鋼管

37、時兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同一位置; 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；12。1.4支承立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm；設在支架立桿根可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采用可靠措施固定。 當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。12。1.5澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組派人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復.經常檢查模板支撐體系及螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。12.1.6模板支撐必須與腳手架脫開

38、，排架搭設時不得連接在腳手架上。12.1。7支承排架的連接扣件必須擰緊，防止扣件滑移，采用力矩扳手檢測，應控制在4060 N,不大于65 N。12.1。8混凝土澆筑卸料應及時扒開，不能堆積在同一部位，防止因板面混凝土超載而造成扣件滑移。12。1.9在地下室施工期間,模板、鋼管、扣件不得堆在基坑邊緣處。12。1.10地下室頂板及樓層梁、板澆筑混凝土時必須安排看模人員,密切注視支承排架的受力情況,發現架體變形或扣件滑移及時發出警告，通知上部混凝土澆筑的施工人員停止下料，并立急組織人員進行加固處理。12。2拆模施工安全措施12。2。1高處拆模時,下部不得有人作其他作業,以防受到墜落物打擊。12.2。

39、2拆模要注意安全，加強對自身的保護,對高度夠不到的部位，應搭設可靠的操作腳手。12。2.3在建筑物邊緣拆模時,下部應有防護措施，不得使模板、鋼管和其他物體墜落到建筑物外邊去,以防危及他人。12。2。4拆除上部水平鋼管時應慢慢傳遞下來,不得從高處直接砸在樓面上,以免損壞樓板。12.2.5模板支架拆除時，不要一下子將支撐拆到底，以防頂模突然坍塌。12.2。6拆除下來的模板、支撐應將上面的釘子拔除,歸堆整理。12。2。7電梯井或其他井道支拆模時均應搭設滿堂腳手架或采用操作平臺施工，如采用搭腳手架施工時應滿鋪竹笆片（模板拆除后在操作層下部樓層也應滿鋪竹笆片，各層的電梯井門洞應圍護封閉）.12.2。8高

40、空作業時要隨時拴好安全帶.12。2.9拆下的材料要用垂直運輸設備或人工上下傳遞，絕對不能向下丟。12.2。10做好周邊的防護警戒線12。3使用木工機械和垂直運輸設備的安全措施12。3.1木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次接線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查);且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。12。3。2用

41、塔吊吊運模板時,必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程；大模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運.12。3.3圓盤鋸產生的木屑，如長期堆積而不處理，腐爛發熱，容易引發火災,需每天及時清理到指定地點并處理。13、環境措施13。1模板和方木及鋼管進場后必須按平面布置圖要求堆放整齊。模板脫模劑不得采用廢機油，應采用符合環保要求的專用脫模劑。13.2拆下來的模板及時清理整修，合理堆放,不可堆放在腳手架上。13。3木工棚中的木屑垃圾應在每天下班前清理干凈。13。4減輕動力鋸的噪音，晚間10點以后不準使用動力鋸。13.5帶釘子的模板應及時

42、處理，不得亂丟在道路和施工通道處。13.6廢棄物處理：模板工程施工過程中產生的廢棄物，均由公司統一回收并處理。13。7警示牌：現場應由安全員規劃,在合適位置設置相關的安全警示牌，指出相關的危險源，提醒操作工人。13。8防止粉塵和噪音：模板加工時，易造成粉塵和噪音污染。應按有關環保規定，盡量在白天配模，減少對周圍居民區的影響。配模應在封閉的模板加工棚中進行，加工棚中應配備滅火器，配模工人應帶口罩。13.9在樓層上施工需鋸割木料時,應保證腳手架超過操作面一個樓層，并用密目網封閉,較少噪音和粉塵的傳播。14、模板工程架體坍塌事故應急救援預案施工現場一旦發生外架、模板支架等架體坍塌事故,將會造成人員傷

43、害和經濟損失，甚至發生群死群傷的重大惡性事故。為使項目部在事故發生后能迅速及時地開展應急救援,最大限度地控制和減少人員傷亡及經濟損失，特制定本架體坍塌事故應急救援預案。14。1機構、職責及分工本項目部成立架體坍塌事故應急指揮小組，并建立各專業響應組,具體職責分工見表14。1：表14.1：架體塌事故應急指揮小組名單指揮組成員姓 名聯系電話（手機)職 責項目經理 (組長）沈天飛全面負責事故應急救援指揮、協調、處理現場負責人（副組長）楊沖明負責人員勞力和車輛物資統一調度安全負責人（組員）呂 松負責排除事故險情，組織搶救傷員技術負責人（組員）吳文新負責事故報警、情況通報、調查及處理施工員（組員)陳海見

44、負責內、外部通訊聯絡、接應外援隊伍質量員(組員）倪悅來協助技術負責人處理安全員（組員）施衛東負責排除事故險情，組織搶救傷員14.1.1各專業響應組：14。1。1.1應急救援組：組長孫鞋貫負責現場搶險救援，及時排除險情，奮力搶救人員和財產，縮小事故影響。14。1.1。2搶修組:組長 方東生 負責緊急措施、全力組織設施設備突擊搶修,及時切斷電源或水源,確保應急救援順利開展。14.1.1.3資供應組：組長 戚建文、錢福根 負責搶險、救援物資的供應和運輸,包括搶險、救援設施器材，醫療救護設施、器械、藥品等。14。1.1。4治安保衛組:組長 陶衛忠 負責維護現場治安秩序，及時清疏道路交通,控制場域車輛人

45、員進出，保護事故現場等。14.1.1。5醫療救護組：組長 呂松 負責傷員的護理、急救、轉移和護送傷員進院救治。14.1。2應急準備14。1。2。1架體搭設應按審批的專項施工方案施工。項目安全負責人應按事故可能造成危害和救援需要，編制架體坍塌事故應急設備、物資清單,報項目經理審批后，由材料員采購，并由專人負責保管。14.1.2.2項目部應組織人員定期對應急設施、設備進行性能檢驗和測試，經常檢查、核對應急物資到位和設施完好程度,確保應急設施、設備、物資的隨時調用。14。2現場事故應急處理設備和設施14。2。1應急電話工地安裝電話裝置安裝于辦公室內，在室外附近張貼“119、120、110”電話的安全

46、提示標記以便現場人員了解，在應急時快速地找到電話拔打報警報救，電話機旁張貼常用緊急急用查詢電話和工地主要負責人和上級單位的聯絡電話。14。2.2電話報救須知工傷事故現場重傷人搶救報救拔打120 救護電話，請醫療單位急救，拔打電話時要盡量說清楚以下幾件事。14。2.2。1說明傷情和已經采取了些什么措施,好讓救護人員事先做好急救的準備。14.2.2.2講清楚傷者在什么地方，什么路幾號、什么路口、附近有什么特征。14.2.2.3說明報救者單位、姓名(或事故地）的電話或傳呼機或傳呼電話號碼以便救護車（消防車、警車）找不到所報到地方時,隨時用電話通訊聯系。基本打完報救電 話后，應問接報人員還有什么問題不

47、清楚,如無問題才能掛斷電話，通完電話后,應派人在現場外等候接應救護車，同時把救護車進工地現場的路上障礙及時給予清除，以利救護到達后，能及時進行搶救.14。2。3必備藥品、醫療機構等：工地應備有常用的必備藥品，傷員直接送就近醫院治療.現場另外配備專用車一輛，以備應急使用。14。2.4起吊設備：工地附近準備好1輛50噸汽車吊，可隨時進場投入使用。14。3應急救援基本程序14。3.1事故報警。現場目擊人一旦發現架體有坍塌事故前兆，應毫不猶豫立即大聲呼叫,通知周邊作業人員迅速撤離危險區域。當坍塌事故發生后應迅速報告項目部應急指揮組成員.指揮小組視事故性質及嚴重程度等情況,立即撥打“120”急救電話或“

48、110巡警電話，并簡要說明事故發生地點、性質、傷亡情況及求援要求等，并應提供電話聯系方式。指揮小組隨即召集小組成員和各專業響應小組，分工明確后火速趕往事故現場,實施搶險救援活動.同時應立即向上級主管部門報告事故簡況和救援要求，并指定專人到工地門口或主要路口接應外援人員。14.3.2搶險救援.救援小組到場后,應迅速摸清事故現場情況，掌握被圍困人數和被掩埋位置，觀察周邊環境是否安全。指揮員頭腦應冷靜，周密部署施救方案，并迅速派人切斷事故區域電源。救護人員要有自我保護意識,與事故搶修組密切配合，團結協作，奮力搶救傷員。如傷員一時營救緩慢,應果斷調整方案,采用氣割設備分割肢解架體，或調用起重機械吊運倒

49、塌的設施,以最快速度解救被困人員.14。3.3傷員救護。被救傷員應迅速轉移到安全場地，醫療救護人員根據傷員的傷勢程度分別實施救護。要保持傷員呼吸暢通，及時消除傷員的口、鼻、咽部的異物；當傷員出血嚴重時應及時進行止血包扎；如傷員呼吸困難應及時輸氧；如傷員窒息或心臟停止時應立即進行人工呼吸，或采取心臟按壓措施,不要輕易放棄急救機會，必須堅持到底。并設法盡快護送重傷員到就近醫院救治。14.3.4現場保護。事故發生后,治安保衛人員應盡快維護現場秩序，及時疏通場內道路，設置臨時警戒區域,控制外來車輛和人員進出做好現場保護工作，以利調查工作開展。14.3.5事故調查處理。事故調查程序按集團公司編制的事故、

50、事件、不符合控制程序規定原則處理，重大事故時項目部應積極配合上級調查組開展工作。調查結束后,項目部組織人員對事故發生原因、責任進行分析，并按“四不放過”的原則進行教育和處理,吸取事故教訓，以防同類事故的重復發生.15、計算書(僅對代表性的構件作計算）15。1 梁類構件支撐計算： 15。1.1 450750截面梁支撐計算;15.1。1.1主要技術信息 模板支架搭設高度為5。4米， 基本尺寸為:梁截面 BD=450mm750mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1。00米,立桿的步距 h=1。80米， 梁底增加1道承重立桿（鋼管類型為483.5）.圖1： 梁模板支撐架立面簡圖15.1。1。2模板

51、面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1。荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7501。000=18。750kN/m （2)模板的自重線荷載（kN/m）: q2 = 0.3501.000（20。750+0.450）/0.450=1.517kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）: 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1。000+2。000）0.4501.000=1。350kN 均布荷載 q = 1.218。750+1.21。517

52、=24.320kN/m 集中荷載 P = 1.41。350=1.890kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001。801。80/6 = 54。00cm3； I = 100。001。801.801。80/12 = 48.60cm4; 計算簡圖 彎矩圖（kN。m) 剪力圖(kN） 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2。583kN N2=8。848kN N3=1。403kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.3mm （1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。18910001000/54

53、000=3。496N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2; 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=35509.0/(21000.00018。000）=0.459N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.273mm 面板的最大撓度小于255。0/250,滿足要求! 15.1.1.3梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 8.848

54、/1.000=8.848kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18。851。001.00=0.885kN。m 最大剪力 Q=0.61。0008.848=5.309kN 最大支座力 N=1。11.0008。848=9。733kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010。0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10。0010。0010。0010.00/12 = 833。33cm4； （1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.885106/166666。7=5。31N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足

55、要求！ (2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35309/（2100100）=0。796N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0。6777.3731000.04/（1009500.008333333.5)=0。631mm 方木的最大撓度小于1000。0/250，滿足要求!15。1.1.4梁底支撐鋼管計算 (一） 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力. 支

56、撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.351kN。m 最大變形 vmax=0。15mm 最大支座力 Qmax=12。066kN 抗彎計算強度 f=0.35106/5080.0=69。02N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600。0/150與10mm,滿足要求！ (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算.15。1。1。5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。

57、5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R=12。07kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。15.1。1。6立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括: 橫桿的最大支座反力 N1=12.07kN (已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1

58、。20.1295。400=0。837kN N = 12.066+0.837+0。000=12。902kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； 3.56/0。0158=225。3查表得=0.144; 2。0/0.158 查表得=0。417； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1。58 A - 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范不考慮

59、高支撐架,由公式（1）或(2)計算 l0 = k1uh 1。1631。71。87=3。56 (1） l0 = (h+2a) 1。80.12=2.0 （2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m; 公式(1)的計算結果： = 183.2N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式(2)的計算結果: = 63.26N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！15.1.2 5501000截面梁計算；15.1。2.1主要技術信息 模板支架搭設高度

60、為5.2米,基本尺寸為：梁截面 BD=550mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.00米,立桿的步距 h=1。80米，梁底增加2道承重立桿(鋼管類型為483。5）.圖1 梁模板支撐架立面簡圖15.1。2。2模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等. 1。荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m): q1 = 25。0001。0001。000=25.000kN/m （2)模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0。3501。000(21。000+0。550）/0。550=1.623

61、kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN)： 經計算得到,活荷載標準值 P1 = （1。000+2.000)0.5501.000=1.650kN 均布荷載 q = 1。225.000+1。21.623=31.947kN/m 集中荷載 P = 1.41。650=2.310kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100。001。801.80/6 = 54.00cm3； I = 100。001。801。801.80/12 = 48.60cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN。m） 剪力圖（kN) 變形圖(mm) 經過

62、計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2。600kN N2=9.052kN N3=6。453kN N4=1。775kN 最大彎矩 M = 0。172kN.m 最大變形 V = 0。1mm (1）抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.17210001000/54000=3.190N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f,取15。00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! （2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=34837.0/（21000。00018。000)=0.403N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓

63、度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.128mm 面板的最大撓度小于213.3/250，滿足要求!15。1。2。3梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9。052/1.000=9.052kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.051。00 最大剪力 Q=0.61.0009.052=5.431kN 最大支座力 N=1.11。0009。052=9.958kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10。0010.0010.00/6 =

64、166.67cm3； I = 10.0010。0010.0010。00/12 = 833。33cm4； (1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。905106/166666.7=5.43N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! （2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=35431/（2100100）=0.815N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ (3）方木撓度計算 最大變形 v =0。6777.5441000。04/（1

65、009500.008333333.5）=0.645mm 方木的最大撓度小于1000。0/250,滿足要求！15.1.2.4梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.13mm 最大支座力 Qmax=9.530kN 抗彎計算強度 f=0.26106/5080.0=51.83N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于50

66、8.3/150與10mm,滿足要求！ (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算.15。1.2.5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9。53kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN; 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取

67、12.0kN。15.1。2。6立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=9。53kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20.1295.200=0。806kN N = 9.530+0.806+0。000=10.335kN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；3.56/0。0158=225.3查表得=0.144； 2。0/0.158 查表得=0.417； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm);i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4。89 W 立桿凈截面抵抗

68、矩（cm3）；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 計算長度 (m）; 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2）計算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 （1） l0 = (h+2a)1.8+0.12=2。00 （2） k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為1.163; u - 計算長度系數，參照扣件式規范表;u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。10m； 公式(1）的計算結果： = 146.77N/mm2，立桿的穩

69、定性計算 f,滿足要求! 公式（2)的計算結果： =50.68N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！15.1.3 5501550截面梁計算； 15.1.3。1主要技術信息 模板支架搭設高度為5.2米， 基本尺寸為：梁截面 BD=550mm1550mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0。90米，立桿的步距 h=1.80米， 梁底增加2道承重立桿（鋼管類型為483.5）。圖1 梁模板支撐架立面簡圖15.1。3。2模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算. 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： （1)鋼筋混凝土梁自重(k

70、N/m）： q1 = 25。0001。5500。900=34。875kN/m （2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.900（21.550+0。550)/0。550=2.091kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN）: 經計算得到，活荷載標準值 P1 = （1。000+2。000)0。5500。900=1.485kN 均布荷載 q = 1.234.875+1。22.091=44.359kN/m 集中荷載 P = 1.41。485=2。079kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 9

71、0.001。801。80/6 = 48。60cm3； I = 90。001.801。801。80/12 = 43.74cm4； 計算簡圖 彎矩圖（kN。m) 剪力圖(kN） 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.680kN N2=11.740kN N3=8。508kN N4=2。548kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.2mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。22410001000/48600=4。616N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! （2）抗剪計算 截面抗剪強度計算

72、值 T=35957.0/（2900。00018。000）=0。552N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ （3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.214mm 面板的最大撓度小于213。3/250,滿足要求！15。1.3。3梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 11.740/0。900=13.044kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0。113.040.900.90=1。057kN.m 最大剪力 Q=0.60.90013

73、。044=7。044kN 最大支座力 N=1。10。90013.044=12.914kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10。0010.0010.00/6 = 166。67cm3； I = 10.0010.0010。0010.00/12 = 833。33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1。057106/166666。7=6.34N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求! （2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T

74、=37044/(2100100）=1。057N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! （3）方木撓度計算 最大變形 v =0.67710.870900.04/（1009500.008333333。5）=0。610mm 方木的最大撓度小于900。0/250,滿足要求!15.1。3。4梁底支撐鋼管計算 （一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。359kN

75、.m 最大變形 vmax=0.18mm 最大支座力 Qmax=12.672kN 抗彎計算強度 f=0。36106/5080.0=70.68N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于508。3/150與10mm，滿足要求！ （二） 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算。15.1.3.5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=1

76、1。67kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN.15。1.3.6立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12。67kN (已經包括組合系數1。4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20。1295。200=0。806kN N = 12.672+0.806+0.000=13.478kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i

77、 查表得到; 3。56/0.0158=225。3查表得=0.144； 2。0/0.158 查表得=0.417； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）;i = 1。58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2; l0 計算長度 （m）; 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2）計算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 （1） l0 = (h+2a) 1。8+0.12=2.00 (2）

78、 k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。163； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3;u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.00m； 公式（1）的計算結果： =191.433N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 公式(2）的計算結果: = 66。11N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!15.1.4 4002250大梁支撐架計算15。1.4。1 主要技術信息 模板支架搭設高度為5.2米， 基本尺寸為：梁截面 BD=400mm2250mm,梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=0.45米,立桿的步距 h=1.80米, 梁底

79、增加2道承重立桿(鋼管類型為483。5）.圖1 梁模板支撐架立面簡圖15.1.4。2模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25.0002。2500。450=25。313kN/m （2）模板的自重線荷載(kN/m）: q2 = 0。3500。450（22.250+0。400）/0。400=1。929kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN): 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.

80、4000.450=0.540kN 均布荷載 q = 1。225。313+1.21。929=32.690kN/m 集中荷載 P = 1。40.540=0。756kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45。001.801.80/6 = 24。30cm3； I = 45.001。801.801。80/12 = 21.87cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m） 剪力圖（kN） 變形圖(mm） 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.112kN N2=6。327kN N3=4。106kN N4=1.287kN 最大彎矩 最大變形 V

81、= 0.1mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09110001000/24300=3.750N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! (2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=33228.0/（2450。00018。000)=0.598N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! （3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。115mm 面板的最大撓度小于163。3/250，滿足要求!15.1。4.3梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算

82、，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6。327/0.450=14.060kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114。060。450.45=0.285kN。m 最大剪力 Q=0.60.45014。060=3。796kN 最大支座力 N=1.10。45014.060=6。960kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010。0010.0010。00/12 = 416。67cm4； (1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f

83、=0.285106/83333.3=3。42N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求！ （2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33796/(250100）=1.139N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3）方木撓度計算 最大變形 v =0。67711.717450.04/（1009500.004166666。8)=0.082mm 方木的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!15.1.4。4梁底支撐鋼管計算 (一） 梁

84、底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm） 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。183kN.m 最大變形 vmax=0.07mm 最大支座力 Qmax=6。812kN 抗彎計算強度 f=0。18106/5080。0=36.01N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于533。3/150與10mm，滿足要求! （二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。15.1.

85、4。5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=6。81kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。15.1.4。6立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=

86、6。81kN （已經包括組合系數1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20。1295.200=0。806kN N = 6.812+0.806+0。000=7。617kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到； 3。56/0。0158=225。3查表得=0。144； 2.0/0.158 查表得=0。417; i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2； l

87、0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2）計算 l0 = k1uh 1.1631.71.8=3.56 (1) l0 = (h+2a)1。8+。12=2。00 （2） k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。163； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表;u = 1.70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0.10m； 公式（1）的計算結果： = 108.17N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 37。35N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！15。2 板類構件支撐計算15。2.

88、1 300厚板支撐計算15.2.1.1主要技術信息 模板支架搭設高度為5.2米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.85米，立桿的橫距 l=0.85米，立桿的步距 h=1.80米，采用的鋼管類型為483.5。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元15.2.1.2模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25。0000.3000.850+0。3500.850=6。673kN/m 活荷載標準值 q2 = (2。000+1.000）0.850=2.550kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣

89、性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 85.001。801。80/6 = 45.90cm3； I = 85.001。801.801.80/12 = 41。31cm4； （1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距（N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩; f - 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q - 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0。100(1.26.673+1。42。550)0。3500.350=0。142kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0

90、。14210001000/45900=3。090N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! （2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1.26。673+1。42.550）0.350=2.431kN 截面抗剪強度計算值 T=32431。0/(2850.00018。000）=0。238N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6779。2233504/(1006000413100)=0.378mm 面

91、板的最大撓度小于350。0/250，滿足要求!15.2。1.3模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1。荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25。0000.3000.350=2.625kN/m （2)模板的自重線荷載(kN/m）： q12 = 0.3500。350=0.123kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經計算得到,活荷載標準值 q2 = (1。000+2.000)0.350=1.050kN/m 靜荷載 q1 = 1.22.625+1。20。123=3。297kN/m 活荷載 q2 = 1.41.050

92、=1。470kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 4.052/0。850=4.767kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。14。770.850.85=0。344kN.m 最大剪力 Q=0.60。8504.767=2.431kN 最大支座力 N=1.10。8504。767=4。457kN 方木的截面力學參數為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010.0010。00/12 = 416.67c

93、m4； （1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.344106/83333.3=4.13N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！ (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32431/（250100）=0.729N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3）方木撓度計算 最大變形 v =0。6773.798850。04/（1009500。004166666。8）=0.339mm 方木的最大撓度小于850.0/250，滿足要求

94、!15.2.1.4板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=4.46kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。942kN.m 最大變形 vmax=1。85mm 最大支座力 Qmax=12。030kN 抗彎計算強度 f=0。94106/5080.0=185。50N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于850.0/150與10mm，滿足要求！15。2。1.5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水

95、平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12。00kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。15.2.1.6模板支架荷載標準值（立桿軸力） 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架

96、的自重(kN）： NG1 = 0.1295。200=0.671kN (2)模板的自重(kN）: NG2 = 0。3500.8500。850=0.253kN （3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25。0000.3000。8500。850=5。419kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.343kN。 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000)0。8500。850=2。168kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ15.2.1。7

97、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值 （kN)；N = 10。65 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； 3。56/0.0158=225.3查表得=0。144； 2。0/0.158 查表得=0。417； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);i = 1。58 A - 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 5.08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計算長度 （m); 如果完全參照扣件

98、式規范,由公式（1）或(2)計算 l0 = k1uh 1。1631.71。8=3。56 (1) l0 = (h+2a) 1。8+0.12=2。00 (2） k1 - 計算長度附加系數，取值為1。155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m; 公式(1)的計算結果： = 151。24N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 公式(2）的計算結果: = 52.23N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!15.2.2 250厚板支承排架計算；15.2.2.1 主要技術信息 模板支架搭設高度為

99、5。2米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。90米，立桿的橫距 l=0。90米，立桿的步距 h=1.80米。 采用的鋼管類型為483.5.圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元15.2。2.2模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2500。900+0。3500.900=5.940kN/m 活荷載標準值 q2 = （2。000+1。000)0.900=2。700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001。801。80/

100、6 = 48。60cm3; I = 90。001。801.801。80/12 = 43.74cm4； （1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N。mm); W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2 其中 q - 荷載設計值（kN/m）; 經計算得到 M = 0。100（1.25.940+1。42.700）0.3500.350=0.134kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.13410001000/48600=2。749N/mm2 面板的抗彎

101、強度驗算 f f,滿足要求！ (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1。25。940+1.42。700)0.350=2。291kN 截面抗剪強度計算值 T=32291.0/（2900.00018.000）=0.212N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.6403504/(1006000437400)=0。334mm 面板的最大撓度小于350。0/250,滿足要求！15。2。2.3模板支撐

102、方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1。荷載的計算 (1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.2500.350=2.188kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0。3500.350=0.123kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m): 經計算得到，活荷載標準值 q2 = （1.000+2.000）0.350=1.050kN/m 靜荷載 q1 = 1。22.188+1。20.123=2。772kN/m 活荷載 q2 = 1。41.050=1。470kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮

103、為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 3。818/0。900=4。242kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14。240。90 最大剪力 Q=0.60。9004。242=2.291kN 最大支座力 N=1。10.9004.242=4.200kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010。0010。0010。00/12 = 416.67cm4; （1）方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。344106/83333。3=4.12N/m

104、m2 方木的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求! (2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32291/（250100)=0.687N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3)方木撓度計算 最大變形 v =0。6773.360900.04/(1009500.004166666。8）=0。377mm 方木的最大撓度小于900。0/250,滿足要求！15。2.2。4板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板

105、底支撐傳遞力,P=4.20kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN.m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0。993kN。m 最大變形 vmax=2.17mm 最大支座力 Qmax=11.987kN 抗彎計算強度 f=0.99106/5080.0=195。49N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求!15。2。2。5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件

106、抗滑承載力設計值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R=11.99kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN.15。2.2。6模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容: （1)腳手架的自重(kN）: NG1 = 0.1295.200=0。671kN （2）模板的自重(kN）：

107、 NG2 = 0.3500。9000。900=0。284kN (3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)： NG3 = 25。0000。2500.9000。900=5.063kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6。017kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000）0。9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ15。2。2。7立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 （kN

108、)；N = 10.62 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； 3。56/0.0158=225.3查表得=0.144； 2.0/0。158 查表得=0.417； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）;i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。89 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 5。08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 - 計算長度 (m); 如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh 1。1631。71。8=3。56 （1） l0 =

109、(h+2a)1.8+0。12=2。00 (2) k1 計算長度附加系數,取值為1。155； u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3.3；u = 1.70 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式（1)的計算結果： = 150.82N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式（2）的計算結果： = 52。08N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！15.2。3 150厚板支撐架計算；15。2。3。1主要技術信息 模板支架搭設高度為5。2米, 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1。00米,立桿的橫距 l=1。00米，立桿的步距 h=1.80米。 采用

110、的鋼管類型為483.5.圖1 樓板支撐架立面簡圖815。2。3.2模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1501。000+0.3501.000=4。100kN/m 活荷載標準值 q2 = （2。000+1。000）1.000=3。000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001。801.801。80/12 = 48。60cm4； （1）抗彎強度計算 f = M /

111、 W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎距（N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩; f - 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m)； 經計算得到 M = 0。100（1.24。100+1。43。000)0。400 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。14610001000/54000=2。702N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! （2）抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24。100+1。43。000）0.400=2.189kN 截面抗剪

112、強度計算值 T=32189.0/（21000.00018。000）=0。182N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6777.1004004/(1006000486000)=0。422mm 面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!15.2。3.2模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算. 1.荷載的計算 （1）鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25。0000.1500.400=1。500kN/m （2

113、)模板的自重線荷載（kN/m): q12 = 0。3500。400=0.140kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m）: 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1。000+2。000)0.400=1。200kN/m 靜荷載 q1 = 1。21。500+1。20。140=1.968kN/m 活荷載 q2 = 1.41.200=1。680kN/m 2。方木的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 3.648/1.000=3。648kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.651。

114、001.00=0.365kN。m 最大剪力 Q=0。61.0003.648=2.189kN 最大支座力 N=1.11.0003.648=4。013kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。0010。0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010.0010.0010。00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.365106/83333.3=4。38N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求！ (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿

115、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32189/（250100)=0。657N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3）方木撓度計算 最大變形 v =0.6772。8401000.04/（1009500。004166666.8)=0.486mm 方木的最大撓度小于1000。0/250，滿足要求!15.2.3。4板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=4。01kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計

116、算得到 最大彎矩 Mmax=1.027kN。m 最大變形 vmax=2。84mm 最大支座力 Qmax=11。204kN 抗彎計算強度 f=1。03106/5080。0=202。22N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求!15.2。3.5扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.20kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不

117、滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。15。2.3。6模板支架荷載標準值（立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架的自重(kN): NG1 = 0.1295。200=0.671kN (2)模板的自重（kN): NG2 = 0.3501.0001。000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 25。0000.1501。0001.000=3

118、。750kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.771kN. 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.0001.000=3。000kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ15。2。3.7立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值 （kN)；N = 9.93 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； 3.56/0.0158=225。3查表得=0。144； 2。0/0。158

119、 查表得=0。417； i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1.58 A - 立桿凈截面面積 (cm2); A = 4。89 W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5。08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或（2)計算 l0 = k1uh 1.1631.71。8=3.56 （1） l0 = （h+2a） 1。8+0。12=2.00 （2) k1 - 計算長度附加系數，取值為1.155； u 計算長度系數,參照扣件式規范表5.3。3；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。10m； 公式(1)的計算結果: = 141.02N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 公式(2)的計算結果: = 48.70N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！