1、一、 工程概況二、 xx大橋C標段主橋引橋及匝道橋結構設計說明（一）、主橋及引橋總體設計Q線右引橋（C標段范圍)三聯起點樁號為QK1+230.92，止點樁號為QK1+550。92，橋梁全長320米，跨徑組合為: （330)+ (330) +（420) + (320）米=320米，標準斷面寬19。25米，為單箱三室連續箱梁. C匝道橋兩聯起點樁號為CK0+136。63,止點樁號為CK0+316。63,橋梁全長180米，跨徑組合為： （420）+ （520)米=180米，標準斷面寬17米，為單箱三室連續箱梁. E匝道橋兩聯起點樁號為EK0+78。74，止點樁號為EK0+268.74，橋梁全長190

2、米，跨徑組合為：(30+320)+ (520）米=190米，標準斷面寬9.5米，為單箱單室連續箱梁.（二）、橋梁結構設計1、 上部結構尺寸Q線右引橋主梁采用預應力混凝土連續箱梁，Q線引橋第八聯330米，梁高為1.7米，Q線引橋第九聯330米,梁高為1.7米；Q線引橋第十聯420米,第一孔20米梁高1。71.5米, 后三孔20米梁高為1。5米；Q線引橋第十一聯320米,梁高為1。5米；箱梁為單箱三室直腹板結構，標準箱底板寬13。75米,頂板全寬19。5米，外側懸臂長2。75米，箱外側懸臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米,標準截面邊腹板厚45厘米,中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，頂板厚22厘米。

3、C匝道橋主梁采用預應力混凝土連續箱梁,C匝道橋第一聯420梁高為1.5米;C匝道橋第二聯520梁體，前四孔420梁高為1.5米,第五孔20梁高為1。51.7米;為單箱三室直腹板結構，標準箱底板寬11.5米，頂板全寬17.0米,外側懸臂長2。75米,箱外側懸臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米，標準截面邊腹板厚45厘米，中腹板厚40厘米，底板厚20厘米，頂板厚22厘米.E匝道橋第一聯30+320梁體，第一孔30米，梁高為1。7米,第二孔20米梁高為1。71.5米,第三、四孔20米梁高為1。5米；E匝道橋第二聯520梁體，梁高1。5米;為單箱單室直腹板結構，標準箱底板寬4.0米，頂板全寬9.5米,外

4、側懸臂長2。75米，箱外側懸臂板端部厚15厘米，根部厚45厘米,標準截面邊腹板厚45厘米，底板厚20厘米，頂板厚22厘米.所有預應力管道均采用塑料波紋管,采用真空吸漿法灌漿施工.2、 上部結構材料 連續箱梁混凝土采用C50混凝土，預應力鋼絞線材料采用Ryb=1860Mpa低松弛鋼絞線。3、 下部結構尺寸Q線右引橋、C、E匝道橋下部結構采用花瓶墩，鉆孔樁基礎。基礎采用鉆孔灌注樁,基樁完成后澆注承臺和墩身,箱梁采取逐聯施工.根據墩高、跨度以及橋面寬度的不同，Q線引橋箱梁的的樁基直徑取為1。5米，承臺高度3.0米，墩身厚度取1。4米，在有伸縮縫處其墩頂段的墩身厚度加厚到2。0米;墩底寬度取為3。0米

5、，墩頂寬度取為6。0米；橋臺為擋土式橋臺，樁基直徑取為1。2米。C匝道橋箱梁的的樁基直徑取為1.5米，承臺高度3。0米，墩身厚度取1.4米，在有伸縮縫處其墩頂段的墩身厚度加厚到取2.0米；墩底寬度取為3.0米，墩頂寬度取為6.0米;橋臺為擋土式橋臺，樁基直徑取為1.2米。E匝道橋箱梁的的樁基直徑取為1。5米，承臺高度3.0米,墩身厚度取1。2米，在有伸縮縫處其墩頂段的墩身厚度加厚到取1。5米;墩底寬度取為1.6米，墩頂寬度取為3。3米;橋臺為擋土式橋臺,樁基直徑取為1。2米。4、 下部結構材料花瓶墩墩身采用C40混凝土,橋臺用C30混凝土,承臺采用C30混凝土，樁基采用C30水下混凝土。（三）

6、、施工方案Q線右引橋、C、E匝道橋基礎施工首先進行鉆孔灌注樁施工，樁基完成以后澆注承臺和墩身，后搭架現澆預應力箱梁。支架現澆連續箱梁1。1連續箱梁為：Q線主橋上部結構為30m 6孔20 m 7孔，長320m;C線匝道橋上部結構為20 m 9孔,長180m;E線匝道橋上部結構為20 m 9孔，長180 m.均采用支架現澆的施工方法.有支架連續箱梁多采用一聯整體澆筑法和逐孔施工法,也有其他的分節段施工方法。本工程按設計要求采用一聯整體澆筑施工法。 （四）、施工中應特別強調的注意事項1、在進行鉆孔樁施工時，如發現地質情況與提供的鉆探資料不符，及時通知了設計單位。2、各基樁內預埋573mm聲測管,基樁

7、完成后進行了超聲波檢測。3、灌注樁樁頂標高比設計值高出一定高度以保證混凝土強度，多余部分接樁前鑿除(數量表未計此段混凝土數量），剩余樁頭無松散層。4、承臺完成后及時澆筑了墩身，墩身混凝土齡期與承臺混凝土齡期不致相差太大。5、在澆注承臺混凝土前注意布置橋墩預埋鋼筋。6、在安裝盆式橡膠支座時，將盆式橡膠支座的相對滑移面用丙酮擦拭干凈,支座安裝高度符合設計要求，其四角高差不得大于1毫米。7、在澆筑混凝土時，必須及時埋入所有的預埋構件，不得遺漏。8、本橋所采用的產品,如伸縮縫裝置、支座、錨具、鋼絞線、鋼筋、混凝土等符合設計與公路、城市橋梁專用設備和材料的相關標準的要求,并按施工規范要求進行了檢驗。9、

8、施工前對所提供的導線點、水準點逐一進行檢查和核對，在確保樁點無破壞和松動、數據無誤的情況下用于施工放樣及控制施工。施工過程中加強對導線點、水準點的保護.10、現澆梁體采用滿堂架式搭架施工，搭設支架的地基必須經過加固及平整處理，必須保證梁體在施工過程中不大幅度下沉或不均勻沉降。上部結構主梁按全預應力混凝土構件設計，預應力度較大，不必設置計算預拱度，但需設置施工預拱度。施工預拱度的大小根據支架的基礎沉降、支架的幾何及非幾何變形值的大小并參考支架預壓情況綜合確定。11、梁體外露面采用大面積膠合板做模板，并處理好接縫問題，以保證梁體的外形美觀及施工質量。梁體混凝土每次澆筑結束后,終縫留在孔跨的L/4附

9、近處.12、注意澆注梁體混凝土時不得損傷塑料波紋管，以防止波紋管與預應力鋼束粘結一起。13、當混凝土強度達到設計強度的85或以上、且齡期不小于5天，在拆架前進行預應力張拉，張拉前檢查張拉力作用線與預應力鋼束的軸線是否重合一致,張拉控制采用應力控制，張拉控制應力除特殊注明外均為1395Mpa,預應力鋼束伸長量進行校核，實際伸長量與理論伸長量的差值控制在6%以內,否則暫停張拉，待查明原因并采取措施予以調整后,方可繼續張拉.14、縱向預應力張拉完畢封錨后，澆注槽口砼.待砼強度達到設計強度的85%或以上才張拉橫向預應力鋼束。15、圓錨張拉千斤頂采用輕量化千斤頂，設計時按輕量化千斤頂的尺寸考慮槽口大小，

10、扁錨采用整體張拉式千斤頂。16、要在合適的位置開人孔，人孔處設環向加強箍筋17、當普通鋼筋與預應力鋼束發生矛盾時，只能調整普通鋼筋的位置；當與張拉槽口發生矛盾時，可酌情調整普通鋼筋或將其斷開，但在張拉完畢后必須恢復補強，然后封錨。（五）、材料設備配置根據現澆箱梁施工組織安排，我公司投入了：60m3/h自動計量的大型攪拌站1座，750型強制式砼攪拌機（配有自動計量系統）2臺,8m3砼輸送車2臺，6m3砼輸送車2臺，HBT60砼輸送泵2臺,16t汽車吊2臺,160kw發電機2臺，ZDL-50裝載機2臺,張拉機具兩套，腳手架200t，以及一大批優質竹膠板和木板，可滿足三聯同時施工.(六）、連續箱梁施

11、工周期 C線匝道橋、E線匝道橋分別采用45孔一聯,共4聯；Q線橋采用3孔一聯、4孔一聯,共4聯。綜合橋面寬度，橋孔跨數等因素，施工參數暫定如下：6.1每孔箱梁各工序作業循環時間：支架安裝3d支架預壓4d外模板安裝調整2d底肋板鋼筋安裝3d底肋板預應力孔道定位、穿束2d箱室內模安裝1d頂板鋼筋及縱、橫向預應力束安裝1d砼澆注及養生5d施加縱、橫向預應力束安裝1d砼澆注及養生5d施加縱、橫向預應力及壓漿12d。以上小計15個施工天及8個日歷日,按月施工天數25天計，則施工周期t=1530/25+8=27（日歷日）。分析一聯箱梁各工序作業特點，支架安裝及支架預壓可與墩柱施工交叉，待墩柱完成后再填補支

12、架缺口并預壓，不占用施工時間；鋼筋及預應力安裝為平行流水作業，其施工周期t0=5d（日歷日），砼澆注養生占用施工周期t1=3天,施加預應力：3、4孔一聯箱梁分別為t2=6、7天。各孔循環時間最大流水節拍長度（最大流水強度）t=320/25=3。6,取t=4（日歷日）.6。2 一聯箱梁施工周期T1T1=t0+（n1）t+t1+t2t0：1孔箱梁所有工序作業時間；n：1聯孔跨數；t：最大流水節拍長度；t1:混凝土澆筑及養生施工周期;t2:施加預應力時間.一聯箱梁施工周期表 孔 數3孔4、5孔施工周期(天）22316。3多聯箱梁施工時,為加快施工進度,砼等強及施加預應力不占用循環時間，則上表可修改為

13、： 一聯箱梁循環時間(T）表 孔數3孔4、5孔施工周期（天）1321各工序中,施工時間最長、工作量最大的工序是鋼筋安裝。因施工環境限制，在實際施工時很難滿足上表要求，因此施工計劃仍以原表為準。用可得出支架平均占用周期T2：T2=t+T+t，t為支架安裝及預壓時間t=7天，t為卸落架時間t=2n天. 支架占用周期表孔數3孔4、5孔施工周期（天）2638施工計劃安排時，連續箱梁應在綜合考慮樁長、墩高及梁寬、支架高度和場地等因素后，確定施工計劃。（七）、施工方法及支架搭設、設計計算根據地形實際情況,在不同地段采用不同的支架形式，主要有碗扣式腳手架、門式腳手架及鋼管架三種。1、各種腳手架適用情況比較碗

14、扣式腳手架拆裝方便，比普通門式腳手架、鋼管架節省約13的安裝時間.剛度大，承載力高，適用于高度較大的支架搭設及跨河跨路處臨時橋臺上的支架。門式腳手架適用于支架高度較低，地勢相對平坦的地段。鋼管架適應性強，結構靈活多變。適用于地勢變化較大地段。本橋支架計劃采用鋼管架。2、支架搭設：搭設支架前，整平場地，進行粗平，先在地基上放線，按支架形式在地基上分別鋪設枕木或槽鋼，利用可調托撐進行調平.為保證支撐系統的牢固和穩定性，防止失穩而造成事故，搭設時桿件須做到橫平豎直，連接緊密,設置豎直水平剪刀撐，剪刀撐桿件用雙扣件搭接,嚴禁使用對接扣件，以保證支架的整體穩定性.支架桿件的縱橫步距經過計算確定,鋼管支架

15、橫梁采用方木，方木大小根據跨度經過計算確定。3、支架設計檢算：（另附）(八)、基本材料要求1、腳手架鋼管： 48mm外徑,壁厚3mm，其截面積S424mm2i（482422)415.95mmI（484424)64107831。24mm4當腳手架鋼管步距為1。8m時，長細比180015。95112。85,取113，按b類截面得0.475,此時鋼管極限承載力Nj0.47542421042。3KN取安全系數為1.5，則每根鋼管的容許承載力為：Nr42。3/1。528.2KN2、型鋼：20a槽鋼：Ix1780cm4，Wx 178cm3，S28.83cm2， 自重q22。6kg/m10#工字鋼：Ix24

16、5cm4，Wx49cm3,S14.3cm2， 自重q11.2kg/m3、枕木：截面為22cm25cm,容重850kg/m3， 彈性模量E9000Pa，抗壓強度fc12N/mm24、方木：截面為8cm10cm和5cm10cm, 彈性模量E9000Pa，抗彎強度fm11N/mm25、竹膠板：尺寸為122cm244cm1.2cm順紋取f180MPa，E18000Pa橫紋取f2806048MPa，E2800060%4800Pa6、門架性能：門架：高1。9m，寬1m（中心距)，管徑52mm,壁厚2.5mm，頂桿：長1。9m，管徑48mm，壁厚3。5mm門架頂桿的組合允許承載力為37.5KN（單桿）整個門

17、架的允許承載力為75KN門一、 受力檢算：梁端實心段(采用鋼管腳手架為例）：1、荷載計算模板、支架自重： 竹膠板：0。012m950kg/m311。4 kg/m2 橫向方木:間距250mm,尺寸8cm10cm每平米自重為：0。10。084根75024kg 縱向10工字鋼:間距70cm 鋼管支架：豎向鋼管間距70cm70cm按截面積計算每米鋼管自重:4。24cm27。85g/cm33.34kg/m扣件自重為:1.1kg/只鋼筋砼自重：1。8m25KN/m345KN/m2施工人員荷載：2.5KN/m2振搗荷載：2。0KN/m22、竹膠板底模受力計算:3、橫向方木受力計算：4、縱向工字鋼橫梁受力計算

18、：5、立桿承載力計算：6、地基承載力計算:箱室段（采用門架為例）：1、空腹處：2、腹板底：1.2。1支架的搭設：采用六四軍用梁拼裝支墩,上鋪貝雷桁架，貝雷桁架之間用連接桿件加強連接。支架安裝好后,進行預壓，以驗證支架的性能和安全性，并消除結構的非彈性變形,同時量測出彈性變形參數。澆筑前安裝永久性支座,澆筑混凝土時,根據支架的彈性變形和非彈性變形設置施工預拱度。1.2。2在支架上滿鋪12x12cm的方木，在方木上鋪底模,底模采用組合鋼模板，上鋪鋼板，以提高底板光潔度；外模用與掛籃外模相同的材料進行加工，整體吊裝;內模采用組合鋼模板拼裝，方木和鋼管加固.1。2。3綁扎鋼筋,設置波紋管,鋼筋骨架制作

19、，混凝土澆筑。1。2.4混凝土強度達到設計強度的85以后，即可進行預應力張拉作業。1、 預應力鋼筋砼連續箱梁支架現澆施工工藝程序1. 1連續箱梁施工工藝流程圖現澆預應力箱梁施工工藝流程圖立側模、端模、內模模板加工綁扎底板、腹板鋼筋、預應力孔道安裝鋪底模支架預壓調整支架拼裝地基處理澆筑箱梁砼綁扎頂板鋼筋立頂板模穿預應力筋預留施工口試件制作壓漿、封錨預應力筋張拉支架、模板拆除1.2箱梁施工工藝說明1.2.1測量放樣，放出支架地基位置及墩臺上梁、支座的位置。1。2。2地基處理箱梁采用滿堂支架現澆，在橋梁墩臺施工完成后，根據實際情況進行現澆梁支架的地基處理，碾壓密實、換填或在地基上澆注混凝土作為支架基

20、礎等措施。施工時做好地基的排水.1.2.3支架拼裝及預壓支架采用腕扣式可調鋼管支架.支架兩邊較梁寬50CM左右，以便于施工。支架必須經過強度、剛度、穩定性檢算，施工前必須進行詳細的施工圖設計。為合理確定施工拱度，對于支架應進行預壓，以分別確定地基沉陷，支架彈性壓縮和非彈性壓縮.一方面可以驗證支架結構的強度與剛度，一方面為施工預拱度設置提供可靠的數值依據。底模、側模采用大塊鋼模板，內模采用木模板，在綁扎鋼筋前,在底模上進行測量放樣，畫好梁、箱室的輪廓線,以便鋼筋綁扎和立模。現澆箱梁靜載試驗實施方案采用等恒載預壓方式來進行，下面以躍村大橋左幅第二聯第5跨為例演示說明。一、 施工準備:1、所需設備：

21、16t汽車吊一臺，手推翻斗車二輛，吊籃2只，磅稱一臺，編織袋8000只。2、人員：普工30人，吊車司機2人，現場指揮1人。3、灌砂：每只編織袋內灌50kg黃沙，每包必須精確過磅稱量，并將裝號的每包砂袋運至試驗部位附近，等待起吊.4、做好標記,并進行初始標高的測量。沿著橋縱向方向在底模的左右兩側，從4墩-5#墩,每3米為一個記號點,并對所有記號點進行初始標高的測量，做好記錄。二、 砂包加載計算：對箱梁各部位荷載變化不同所需砂包數量計算如下:(箱梁斷面尺寸見圖)對箱梁端部AA截面變化段的砂包堆載數量計算：1、腹板：6m變化：厚度從8050cm，每米變化量為(8050）/ 65cm/m對每米變化的砂

22、包需用量按照平均值計算（單側腹板）:(0.8+0。75)11.82.5（0.052)=70包(0。7+0.75)11.82.5（0。052)=65包(0.7+0.65）11.82。5（0.052)=61包(0.6+0.65）11。82。5(0。052)=56包(0.6+0.55)11。82.5(0。052)=52包（0.55+0.5)11.82。5(0.052）=47包2、底板、頂板：6米變化（分上下兩層)：厚度從4025cm，每米變化量為（4025）265cm/m(0。8+0.75）162。5/（20.05）=233包（0.7+0。75)162。5/(20。05)=218包(0。7+0。65

23、)162。5/(20。05）=202包（0.6+0.65）162。5/（20。05)=188包(0。6+0。55）162。5/(20.05）=173包（0。5+0.55）162。5/(20.05）=158包3、左右兩側內倒角：（0.250。25+0。450.1）12。5/0。05=5。46包4、綜合以上3項合計：每米變化的砂包需用量為379包355包331包307包283包259包對箱梁端部CC截面變化段的砂包堆載數量計算：1、腹板：6m變化:厚度從7050cm，每米變化量為(8050)/ 63。33cm/m對每米變化的砂包需用量按照平均值計算(單側腹板)：（0。7+0。667)11。82.5

24、（0.052）=62包（0。667+0。633)11。82。5(0。052)=59包(0.633+0。6）11。82。5（0。052)=55包(0.6+0.567)11.82.5（0.052)=52包(0。567+0.533)11.82.5(0.052)=49包(0.533+0.5)11。82。5(0。052)=46包2、底板、頂板：變化規律與A-A截面相同,故堆載方式和堆載數量相同.3、左右兩側內倒角：變化規律與A-A截面相同，故堆載方式和堆載數量相同.4、綜合以上3項合計：每米變化的砂包需用量為363包341包320包298包278包257包對箱梁端部CC截面變化段的砂包堆載數量計算：1、

25、腹板:(單側) 0.511.82.50.05=45包2、底板、頂板：0。5162。50。05=150包3、左右兩側內倒角:（0。750。25+0.250。25）12。5/0。05=12.513包4、綜合以上3項合計:每米砂包需用量為253包。三、 堆載試驗:1、將沙袋每層疊好堆齊防入吊籃中，用汽車吊吊至底模上，按照箱梁的不同截面、不同位置用人工每層疊好，必要時用鋼管架固定好砂袋，以防砂袋側滑。2、首先從距4墩支座中心線35cm處開始堆砂袋(因支座是剛體不作沉降試驗），一直堆到距5墩支座中心線70cm處。四、 沉降觀測：從堆載試驗開始每2h測量各記號點的標高，到不再沉降為止，并做好記錄.五、 統

26、計計算:把每時間段各記號點所測的標高值制成表,與初始標高值進行比較,得出沉降值,將此值作為底模預升值的參考.1。2.4鋼筋制作，綁扎及立模鋼筋采用統一加工制作。先綁扎底板及肋板鋼筋,安裝波紋管，立模，澆底板、肋板混凝土，再綁扎頂板鋼筋,立頂模及內模。外模采用竹膠板，內模采用木模。模板與模板接縫嚴密、結構穩固、表面光潔。安立模板前應涂脫模劑，確保梁體混凝土表面光潔。1.2。5波紋管及預埋件安設波紋管安設前要認真檢查質量，及其厚度、直徑一定要符合設計及規范要求,其表面不能有銹斑及破損。波紋管在梁內位置要采用按梁的縱軸面用坐標控制，其軸線一定要符合設計要求，波紋管梁內用井形鋼筋焊接定位，定位要牢固，

27、安設波紋管與鋼筋矛盾時,調整鋼筋位置，確保波紋管部位與設計一致,波紋管接長采用大1#管套接，接頭用防水膠布包裹，以防漏漿.波紋管與梁端錨座板的連接亦要牢固并用膠布包裹，波紋管安設后，內穿一通長8#鐵線，以作灌注完后清孔之用. 梁內各種預埋件安設必須嚴格測設、放樣，做到部位準確，安設牢固。支座墊板要用儀器測放縱、橫軸線，嚴格操平其表面；錨座板與張拉軸線垂直，與端面接觸面要墊以簿膠板，并采用螺栓與端模緊密定位，以防灌注混凝土時漏漿進入波紋管內.1.2。6鋼絞線的編束及穿線 鋼絞線下線前必須經過復檢合格,根據梁內鋼絞線長度，兩端張拉千斤頂，錨具及作業要求計算其下線長度。鋼絞線采用電動砂輪鋸切割下線，

28、人工編束，編束時鋼絞線必須理順，不能交叉扭結。編束后用鐵絲捆扎，每50cm一道,束頭鋼絞線端頭編成錐形，以利于穿線。 鋼絞線穿線用人工配合卷揚機進行,人工送入孔道后，可從另一端慢速用卷揚機拖拉，以加快穿線速度。鋼絞線穿線，待混凝土強度達到10Mpa,拆除模板后即可進行。1.2。7張拉鋼絞線 經現場養護檢測，梁體混凝土達到設計強后,即可進行預應力張拉.預應力張拉前先對千斤頂、油壓表進行檢定。鋼絞線張拉采用雙向張拉，張拉應力和張拉伸長雙控。在張拉前應計算好各級張拉應力相對應的伸長量，以便作為張拉復核之用.張拉時，預施應力對于每束鋼絞線都應由梁兩端同時進行，先后張拉順序嚴格按設計要求。張拉預應力鋼絞

29、線的步驟為：安裝錨具預拉張拉（至1015k）持荷5分鐘張拉至1。03k卸載張拉完畢檢查. 1.2。8孔道壓漿預應力筋張拉完成后，孔道應盡早壓漿（不超過14d），壓前要檢查孔道是否通暢，不允許有堵孔現象。灌漿操作時，灰漿泵的壓力控制在0.7Mpa，壓漿做到緩慢均勻的進行，相鄰孔道不能連續壓漿時，后壓漿的孔道在壓漿前應重新用壓力水沖洗,壓漿達到孔道另一端飽滿和出漿排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為準。水泥漿先由試驗室設計出配合比，通過試驗,選出合適的施工配合比。每個孔道壓漿要一次性完成,否則要用高壓水將該孔道內水泥漿沖洗干凈,重新壓漿。壓漿工作必須在結構砼的溫度48小時內不低于5C的情況下進行，如

30、果壓漿后溫度下降，則應采取保溫措施。孔道壓漿由專人填寫壓漿記錄.1.2。9錨槽混凝土澆筑：壓漿完畢后,錨槽混凝土基面先清碴、除油、鑿毛后，再焊接恢復主筋綁扎鋼筋、灑水保濕、灌筑砼。2、模板支架墩高H12m時，支架主要采用WDJ碗扣式鋼管柱式支架；高度大于18m時，考慮由于構件安裝及構件加工的累計誤差較大，會嚴重降低支架計算承載力和整體穩定性，因此支架宜采用梁柱式支架，同時為方便調整箱梁線型，在梁式支架上再布設碗扣式柱式支架。支承梁采用雙層軍用梁,支承樁采用八三式軍用墩。墩高在1218m之間時，可綜合比選。跨越交通路口時,支柱采用WDJ碗扣鋼管組合群柱及八三式軍用圢立柱，支承梁根據橋下通車凈空要

31、求，分別采用H型鋼和六四式軍用梁等。梁式支架支承柱地基硬化處理采用C25砼條形基礎,基底計算承載能力應不低于0。25Mpa.為避免地基受積水浸泡軟化，柱式支架基底換填30cm厚砂石土，周圍開挖排水邊溝排除地表水。2.1軍用梁梁柱式支架結構形式。八三式軍用墩為焊接H型鋼構件,材質為A3鋼。立柱高度為3.5m、2m、1。5m，由拼接板及M22螺拴拼裝接長.軍用圢在地面自下而上分節拼裝，由25t以上汽車吊車吊裝連接。六四式軍用梁為鐵路戰時搶修器材，材質16Mnq。雙層軍用梁在地面逐件拼裝，連接件為子母承插鋼銷軸，屬平面鉸接式桁架結構。軍用梁用25t、50t汽車吊機安裝。八三式圢、六四式梁支架卸落架裝

32、置為鋼制砂箱，填充用砂為烘干后的干凈中粗石英砂。砂箱在安裝前按設計承荷噸位進行預壓，以消除其非彈性壓縮變化，同時掌握彈性變形量（回彈變形量）,為支架預留沉降量提供數據。2。2 WDJ鋼管柱式支架結構型式.地基表層土用推土機清除推平后,用振動壓路機壓實，壓實寬度比箱梁寬度大2.0m，然后表層鋪撒厚約150mm的礫石土,由光面、振動壓路機分別自外而內碾壓數遍壓實，同時做好地面排水設施。為減少支架接地壓力，控制支架沉降變形，立柱底鋪設h=14。6cm木油枕作臥木.待橋梁施工完成后，砂礫土可用于臺背及基坑回填土.支架采用滿布式柱式支架，支柱選用48WDJ碗扣式鋼管，立柱高度由上下可調承托調整，承托螺桿

33、插入鋼管內長度不小于200mm，以保持柱頭穩定。根據上部荷載情況，立柱步距采用0.90.90。60.9m、層高1。2m,單根立桿允許承受施工荷載20KN。為增強支架縱向穩定性，縱肋木接頭剛性連接,并與混凝土墩臺盡可能固定，在支架上設置一定量的加強剪刀撐，剪刀撐可使用轉角扣件式鋼管。支架構造見圖6、圖7。 箱梁端模板采用粉醛覆面竹膠板,用泡沫板作填充板，變縫形根據施工環境氣溫及設計變縫位置和寬度，經計算調整后設置。2.3支架安裝前,必須編制詳細的設計說明書，除支架剛度、強度檢算外，還必須對支架整體穩定性進行總體規劃。2.4支架預壓的作用，一是檢驗支架整體穩定性，檢驗支架強度，二是消除地基沉陷、構

34、件接縫等非彈性變形,三是檢測支架彈性變形。預壓按砼澆注順序及加載頻率加載，預壓采用砂袋、鐵碇、水袋等，預壓期不少于3天或按設計要求實施.2。5支架拆除,整聯現澆PC箱梁在張拉、壓漿3天后，按下述程序卸落架：一聯中先邊跨，后次邊跨，最后中跨（即從變形量大的孔跨開始）；一孔中先跨中支點后圢旁支點;先翼緣板模板桁架，后梁底支承梁柱;支架拆除按自上而下的順序進行，橫、縱向保持對稱均衡、平穩。2.6模板及分配背肋：PC箱梁面板采用粉醛覆面竹膠合板，表面噴涂乳化隔離薄膜，縱肋木采用1010cm方木，橫向支承肋采用預彎483.5長鋼管。為避免支柱偏心受壓，鋼管與上承托間填塞楔形木。模板板縫用防水乳膏嵌補。在

35、施工過程中，注意對模板的防護。底模板按規定預留支架沉降量。箱室內模采用舊膠合板、竹木復合板、舊木包裝板等,在木工場加工，分節預制加工成模盒，由自卸汽車運輸、汽車吊機安裝，為便于內模拆除，頂板砼澆注時預設人孔,頂板鋼筋可切斷，鋼筋接頭預留按規范要求的搭接長度并分散布置焊縫位置.箱室內模在施加預應力前拆除。2.7跨越路口的H型鋼梁柱式支架，支架通道單向凈空不少于2個車道凈寬（即23.75=7。5m）,支承梁下凈空不小于5。0m。并設置施工安全防護標識，所有支架外側均設彩鋼板圍擋，以形成封閉的施工區。2。8支架預留沉降量：a.梁柱式支架地基沉降510mm立柱彈性壓縮46mm(八三式軍用圢）砂箱變形3

36、mm 桿件拼縫非彈性變形34mmb.WDJ柱式支架支架拼縫非彈性壓縮35mm立柱彈性變形23mm地基沉降25mm支架預留沉降量按經驗值留設，并經支架預壓后調整.3、箱梁鋼筋及預應力孔道敷設3。1箱梁鋼筋鋼筋及預應力孔道安裝順序:支座預埋鋼板橫梁鋼筋骨架安裝底板底層橫筋勻鋪箍筋架立肋板縱向主筋穿入并與箍筋綁扎底板底層鋼筋底板頂層鋼筋（含架立筋及通氣孔預埋件)波紋管定位筋孔道安裝穿束錨墊板及螺旋加強筋安裝固定錨下鋼筋網片下八字筋箱室內模安裝頂板底層鋼筋頂板頂層鋼筋頂板波紋管孔道安裝錨墊板安裝穿束錨槽安裝上八字筋箱梁防撞墻及泄水管預埋件邊跨梁端伸縮縫預埋件及企口模板安裝。3。2預應力孔道整聯現澆時孔

37、道在墩頂位置預先安裝灌漿通氣管。預應力孔道采用預埋塑料波紋管，波紋管委托專業分供方生產,其表面不得有破損孔洞，咬口牢固、不松散，波紋管按孔道設計長度定尺生產。波紋管接口、切口應成直口，由加強型砂輪鋸切割，波紋管接口用長250300mm直徑大一級的套管連接,并用防水生膠帶和塑料膠帶嚴密纏裹。孔道定位筋采用10mm光圓鋼筋，嚴格按設計及驗收標準規定的管道坐標位置,將定位筋與箍筋或頂板底層縱向鋼筋點焊連接,定位筋布設間距50cm，并在定位筋上焊制6固定鋼筋環,以防止混凝土澆注時波紋管移位。施工中注意波紋管防護，禁止踩踏或敲擊波紋管，以及在未采取防護措施情況下在波紋管旁實施電焊作業等；混凝土澆注時，混

38、凝土泵出料口不得直接沖擊波紋管，振搗手應注意觀察各孔道位置及深度，避免振搗棒碰撞波紋管。3.3錨墊板安裝錨墊板安裝前，要認真檢查其幾何尺寸及孔數是否正確,以防止誤用，錨墊板經精確測量后用短鋼筋臨時固定于鋼筋骨架上，安裝模板時，用定位螺栓將錨墊板可靠固定在模板上，錨墊板上的灌漿孔要位于上部,以便于水泥漿泌水后補漿，錨墊板喇叭口與波紋管接口用防水生膠帶及塑料膠帶嚴密纏裹。為防止進漿堵管,錨墊板灌漿孔道要用同徑管絲封堵，在錨墊板與模板間襯墊泡沫板。4、箱梁混凝土澆注及養生4.1混凝土材料混凝土為C50緩凝泵送型混凝土，塌落度120160mm，水灰比不大于0.45，水泥采用42。5普通硅酸鹽水泥,外加

39、劑采用FDN等高效減水劑或泵送劑，碎石采用525mm級配碎石。混凝土原材料各項物理、化學指標由試驗室檢測，必須符合施工技術規范及質量驗收評定標準，混凝土設計配合比在開工前一個月通過室內實驗確定.4.2混凝土拌合及運輸夏季應嚴格控制砼拌合料的溫度.混凝土由業主肯定的商品砼生產商供料，由裝載機上料,電子自動計量系統計量,拌制混凝土出料口后直接進入砼攪拌運輸車，由砼攪拌運輸車送至混凝土澆注作業面。4。3混凝土澆注為保證砼結構完整性，箱梁砼一次澆注完畢,即橫斷面上不設施工縫，為方便底板砼澆注及振搗，內模頂板設移動式活動蓋板。混凝土由一端向另一端水平或斜向分層澆注（雨季宜采用斜向分層灌注工藝）,混凝土由

40、腹板入倉，振搗后逐步進入底板，工人進入箱室,用插入式振搗棒振實,再分層澆注腹板混凝土，為避免箱室下八字腳處出現蜂窩現象,應控制腹板水泥漿液流失，因此應采取以下技術措施：一是底板混凝土先行成型；二是加長混凝土澆注作業段長度，腹板根部混凝土澆注高度加大，并延遲30min振搗，以降低混凝土流動度；三是腹板混凝土澆注并振實后，禁止再次對此部位底板混凝土實施振搗作業；四是腹板混凝土振搗時，應嚴格控制振搗時間及振搗強度。底板、腹板混凝土采用插入式振動器振實，頂板混凝土采用插入式振搗器及平板振搗器聯合振實。錨墊板錨頭區由于孔道及鋼筋密布，應適當放慢混凝土澆注速度,減少混凝土澆注厚度，并輔以片狀振搗棒細心振搗

41、，盡可能用平板振搗器輔振。采用內部插入式振搗器作業時，不允許碰撞鋼筋，以免由于鋼筋周圍積水而影響其與混凝土的粘結力，也不得碰撞波紋管，以免孔道破損而漏漿堵管。鋼鉸線采用預穿束方案，在混凝土初凝后來回抽動鋼鉸線,以避免可能滲漏的水泥漿堵死孔道或粘死鋼鉸線。濕接縫砼應加強初期養生。4。4混凝土養生箱梁混凝土主要采用噴水及塑料薄膜養生，當環境氣溫較高（低）時,覆蓋織物氈毯蓄水養生。4.5 PC箱梁預防開裂的技術措施PC連續箱梁整體現澆屬于大體積砼澆注，如若措施不當，極易出現開裂.PC連續箱梁砼的開裂,根據開裂的原因及形態可以分為塑性裂縫、失水干縮裂縫、溫度裂縫以及收縮裂縫、應力破壞裂縫等,砼結構開裂

42、會嚴重影響結構的耐久性。根據我們類似工程實踐經驗，擬采取以下技術措施： 改善砼材料物理力學性能：首先應控制砼水灰比,當水灰比大于0.45時，砼水化膠凝后,砼內部會留存有自由水分,其蒸發后形成連通式孔洞，一方面會降低砼的抗碳化能力，造成鋼筋銹蝕砼開裂，另一方面會嚴重劣化砼微觀結構完整性，產生更多的接觸裂縫。其次應摻用部分礦物活性料,一方面減少砼水化熱總量，過高的砼水化熱會在砼內外形成大的溫度梯度，產生溫度應力,一旦溫度應大于硬化初期砼的抗拉強度就會產生溫度裂縫；另一方面降低砼的溫度敏感性，即降低砼的線膨脹系數，使砼結構在環境溫度變化時產生的變形低于極限拉位變，從而避免砼開裂。再次使用高效復合外加

43、劑，例如使用微膨脹劑，可以補償砼的水化干縮,避免產生干縮裂縫；使用緩凝劑通過延長砼水化熱產生時段,可以削弱砼水化熱峰值，從而降低砼結構內外溫差，避免溫度裂縫的產生。最后應采取可靠的澆注及振搗工藝，保證砼的密實性. 改善環境條件：首先控制砼的入模溫度，當環境氣溫過高或過低時,應通過調整拌合水、骨料溫度，調整砼拌合物溫度,并在砼運輸過程中采取保溫措施,從而控制砼入模溫度在合理的范圍內。其次控制環境溫度，例如在高溫季節可以通過噴水降低模板及鋼筋溫度;在日照強烈時，在日照一側模板面上懸掛濕草袋遮陽、砼初凝后用通風機向箱室內通風以及在箱室內蓄水并定時置換等措施，降低環境溫度。再次控制環境其它條件，例如風

44、速大時，會使初凝砼表面加速失水，從而容易形成砼表面干縮龜裂或開裂，因此大風天氣，砼暴露面應用聚丙睛氈毯灑水覆蓋等方法,對砼表面進行保護.環境氣溫低于5，應采用養生液養生，并用織物氈毯覆蓋保溫，禁止灑水。 注重工藝改進：砼的塑性裂縫、表面龜裂以及鋼筋位置的沉陷裂縫在PC箱梁支架現澆中較為常見,因原因主要是工藝粗糙造成的,克服砼塑性裂縫、表面龜裂縫的主要措施是除控制砼水灰比，在砼初凝時還要用鋼抹刀反復仔細用力鏝壓。避免鋼筋的沉陷裂縫的主要措施是在抹平鏝壓基礎上，一是在砼振搗時避免振搗鋼筋,以避免在鋼筋周圍聚集自由水及水泥漿，過量的水泥漿會降低Ec，從而造成大的砼干縮；二是在施工作業時避免反復擾動鋼

45、筋（例如人工踩踏），施工人員應使用木道板。實踐證明砼的早期開裂除與砼材料物理力學性能有關外，還主要與砼的早期養護不當有關，因此為預防砼開裂，必須加強砼養生，砼的養生方式應按環境溫度條件,通過砼熱工計算及結構力學計算予以確定。其它砼的開裂原因還有砼的變形約束開裂、砼的斜截面抗剪強度破壞開裂、砼的局部應力集中強度破壞開裂等,以及由于施工工藝錯誤,例如失當的施加預應力順序、錯誤的模板支架拆除程序,都可能造成砼梁開裂。對此應在結構分析的基礎上有針對性的采取必要的構造技術措施。4.5梁頂面標高控制根據設計要素采用全站儀測放標高控制點,水平儀控制標高，按照橫向五個點、縱向23米一個斷面布置控制點,用“T”

46、字形鋼筋焊接固定在頂板鋼筋網上。砼澆筑時依據設計標高用5米長刮尺刮平表面砼，然后進行壓抹。在砼初凝前用竹掃把進行拉毛。4.6砼灌注應急措施箱梁砼灌注是橋梁施工的關鍵工序之一。由于一次性灌筑方量很大，為保證砼連續不斷地施工，事先準備好應急措施及備用設備和材料是處理突發事件的關鍵。斷電、斷水:用兩臺160KW柴油發動機并網，以防電網突然斷電。兩臺發電機接好電源線、閘刀,一旦停電可以馬上啟動備用電源，以供應攪拌站、砼輸送泵及砼灌注點的施工用電。攪拌站故障:備用兩臺750強制式攪拌機（配有電子計量系統），一旦主攪拌站發生故障，備用攪拌機馬上可以投入使用，砂石料用裝載機供料。砼輸送泵、車故障:現場正常使

47、用兩臺砼輸送泵、四輛砼攪拌輸送車,另外長期準備一臺砼輸送泵和一輛輸送車以防萬一.5、施加預應力及孔道壓漿 Q線主線橋和C、E匝道橋箱梁采用縱、橫雙向預應力體系，匝道橋采用縱向(單向）預應力體系。預應力鋼材采用j15。24低松弛鋼鉸線，錮固體系為OVM群錨及其P錨。5。1鋼鉸線下料及穿束鋼鉸線下料宜用砂輪鋸切割，砂輪鋸片應為增強型，以防鋸片飛出傷人，切口兩側5CM處要用20#鐵絲綁扎,以免切割后散股。下料應按先長后外的原則進行，以最大限度節約材料。鋼鉸線兩端在工作錨、工具錨接觸的部位，應清除銹跡,防止張拉時滑絲。鋼鉸線編束時，各根鋼鉸線應順直，不得扭結，頭部要適當前后錯位及標識，參差不齊形成一圓

48、順的尖端（為穿入孔道提供方便）,并用塑料膠布纏裹嚴密、結實。鋼束每隔1 1。5m綁一道低碳鋼絲，束的兩端各2米的區段內扎絲要加密至50cm，以增加鋼束的整體性.鋼鉸線束伸出孔道的長度，張拉端為70cm,非張拉端為20cm,下料長度為設計長度+張拉長度，即：L+90(140）cm,下料前應對設計長度進行復核,確定長度無差錯再進行下料。下料的鋼鉸線及鋼束應按設計圖編號掛牌存放,便于穿束時對號入座。穿束采用預穿束方案，整聯現澆PC箱梁縱向孔道安裝時預引12mm軟鋼絲繩，用鋼絲網套與鋼鉸線束聯接，由20KN卷揚機牽引穿入，也可采用穿束機單根逐次穿入，橫向應力束亦可人工單根穿入。5.2施加預應力施加預應

49、力采用張拉力及伸長值雙控法，實際伸長值與理論伸長值相比，誤差在6%內為合格。施加預應力前，首先做好以下幾項準備工作:預應力材料的檢驗，鋼鉸線、限位板、錨具的布置，千斤頂、油泵及壓力表等機具的維修與檢驗標定、孔道摩阻及錨頭摩阻測定、伸長值界限及控制圖表管理、混凝土強度的檢測等。5.2。1預應力材料進場后應分批驗收，檢查驗收質量證明書、外觀質量標識及力學性能，如質量證明書不齊全、不準確或對其質量有疑點，此項材料應作為不合格品暫時隔離，進場時按國家標準的要求進行檢驗，合格后方準許使用。5.2.2預應力張拉程序:錨具為OVM錨具，OVM錨為自錨式,并存在錨頭預應力摩阻損失，同時由于采用了低松弛鋼鉸線，

50、因此可不超張拉及預拉，工藝程序如下：015%K30%KK（持荷5min錨固）。縱向19j15。24鋼鉸線、12j15。24鋼鉸線束分別采用YCW500A、YCW250A千斤頂及ZM4500高壓油泵兩端對稱張拉，單根j15。24鋼鉸線束（扁錨）采用YCJ20D千斤頂單根單端交錯張拉。縱向預應力束對稱張拉，張拉順序嚴格按設計規定程序進行。5.2.3預應力鋼鉸線伸長值的計算:預應力張拉采用雙控法，即以張拉應力控制為主,以鋼鉸線張拉伸長值與理論伸長值進行校核，張拉前對預應力束的理論伸長值進行計算，以便張拉時與實測值進行比較，規范規定實測與理論的伸長值相對誤差不超過6%。理論伸長值的計算可參照下式:L=

51、PL1e-(kx+）/AyEg（kx+）預應力鋼鉸線張拉時，先張拉到初應力0（15%K)，再開始張拉和量測伸長值；實際伸長值除量測的伸長值外，應加上初始應力時推算伸長值，而混凝土在張拉過程中產生的彈性壓縮值,由于量小可忽略不計。預應力鋼材張拉實際伸長值L計算為：L=L1+L2式中：L1:從初預應力至最大張拉力間量測伸長值L2：初始應力時的推算伸長值.實際伸長值L1的量測：按張拉操作工藝，張拉到初始應力0、K，兩階段楔片（工具錨）的外露長度表示：L1=（LK1-L01）+（LK2-L02）（01K1）-（02-K2）式中：LK1、 LK2張拉控制應力時兩千斤頂缸體的實測伸長量；L01、 L02初

52、始應力時兩千斤缸體的實測伸長量;01、02-兩端錨環初應力時楔片外露長度K1、K2-兩端錨環控制應力時楔片外露長度；5.2.4千斤頂的標定千斤頂及配套油泵、油表應送市級以上測試計量權威部門測試，并對初始應力0、控制應力K等按規定精度分級測定。張拉過程中以檢測標定數據為準，與預應力筋的實測伸長值進行對照、鑒定，以保證預應力張拉質量。為保證預應力值的精確,定期對張拉設備進行檢查和校正是必須的。校正時將千斤頂之實際工作噸位和相應的壓力表讀數作詳細記錄,并制成圖表，以便于使用查找。在下列情況下也應檢驗千斤頂： 斤頂發生故障修理后； 換壓力表; 儀表受碰撞和其它操作失靈現象； 實測伸長值與理論計算值誤差

53、大于6%或控制圖數點連續接近管理界限時。5.2。5張拉錨固的操作程序初始應力：先將預應力鋼鉸線穿過工作、工具錨具安裝夾片，用管楔和手錘使夾片和預應力束至夾緊狀態時，對主油缸充油，使鋼鉸線略為拉緊，并隨時調整錨具及千斤頂位置，使其對準孔道軸線，同時調整卡緊鋼鉸線的楔片,使各根鋼鉸線受力均勻后，兩端千斤頂同時加載到初始應力.控制應力：鋼鉸線達到控制應力時,不關閉油泵，保持油壓5min（以補償鋼鉸線的松弛應力損失）。然后根據標定的記號，測算鋼鉸線的伸長量并與設計伸長值比較，如伸長量不足則應暫停張拉，分析原因，并報請設計工程師和監理工程師，待批準后，可進行超張拉,超張拉時的油壓表讀數最大不能超過0。7

54、8Ry時的相應讀數；扁錨單根伸長值與設計伸長量校核，以平均伸長值與設計值相互校核作為評定標準。張拉控制應力與伸長量必須符合規范要求.錨固：持荷5min油表讀數無下降時即可關閉油泵進油閥，打開油泵回油閥對單端錨固；另一端補足應力后再錨固，然后退去楔片，卸去工具錨及千斤頂。觀察鋼鉸線有無滑絲現象，用半干硬水泥砂漿堵封鋼鉸線間隙并壓漿,再利用砂輪切割機切除多余的鋼鉸線。5.2.6張拉操作注意事項：穿鋼鉸線前應檢查錨板位置是否正確，與孔道是否垂直，孔道內是否通暢，有無積水和雜物.鋼鉸線要對號入座,不得使其鈕結。千斤頂加載時做到平穩、均勻、徐緩，回油也做到平穩、無沖擊，千斤頂在使用過程中如混入氣體,將千

55、斤頂空程往返兩次，排出機體內氣體后再作業。 張拉完畢,卸下千斤頂及工具錨后要檢查工具錨處每根鋼鉸線上的楔片是否平齊,若不平則說明有滑線現象，視滑絲情況進行單根補拉，使其達到設計要求。 張拉作業時,梁的兩端要專人隨時進行聯系,發生有異常現象及時停機檢查，找出原因及時處理。 張拉作業時，兩端設置移動鋼板防護架，張拉時端頭不許站人。 預應力筋張拉過程及終止時，由專人填寫張拉記錄。5.3孔道壓漿預應力束張拉完畢后,孔道應盡早壓漿，以防鋼鉸線生銹及其它意外事故發生;壓漿前要檢查孔道是否暢通，不允許有堵孔現象。為使孔道壓漿流暢,漿液與孔壁粘結良好，壓漿前用壓力水沖洗孔道，并用風機排除積水.漿液采用水泥凈漿

56、，強度等級一般為箱梁混凝土強度的80，且不低于40Mpa，并符合設計要求。 壓漿順序自下而上逐孔進行,壓漿用水泥為硅酸鹽或普通硅酸鹽水泥,水泥標號PO42.5R，水灰比控制在0.360.40，應摻入適量減水劑及微膨劑，不使用對預應力筋有腐蝕作用的附加劑，水泥漿的攪拌應使用雙層水泥凈漿攪拌機,拌出的水泥漿應過濾，以防泌水沉淀。灌漿作業時，灰漿的壓力取0.4-0.6Mpa，壓漿緩慢、均勻地進行，相鄰孔道不能連續壓漿時,后壓漿的孔道在壓漿前應重新用壓力水沖洗,壓漿達到孔另一端或排氣孔后以排出與規定稠度相同的水泥漿為準，并以0。60.8Mpa壓力保壓5min。縱向預應力孔道應在首次灌漿停滯一段時間后用

57、手動擠壓泵進行補漿，并由人工用細鋼絲仔細搗實。每個孔道壓漿必須一次性完成，否則要用高壓水將該孔道內水泥漿沖洗干凈后重新壓漿，每一梁段壓漿時要制作3組7.077.077。07cm試件,標準養護28d,以檢查該組壓漿質量。埋制在梁體內的錨具,壓漿后應將其周圍沖洗干凈并鑿毛，以利于與后澆混凝土粘結。6、預應力鋼筋砼連續箱梁施工技術質量標準 就 地 澆 注 箱 形 梁 檢 查 項 目 表13項次檢查項目規定值或允許偏差檢 查 方 法1混凝土強度（Mpa)在合格標準內按JTJ-98附錄D檢查2軸線偏位(mm)10用經緯儀檢查每跨5處3頂面高程10用水準儀檢查每跨5處4斷面尺寸（mm）高度+5,10每跨用尺量5個斷面頂寬30頂、底、腹板厚+10,-05長度（mm）+0，10用尺量6拱肋間距（mm）8用2m直尺檢查預 應 力 筋 后 張 法 檢 查 項 目 表14項次檢查項目規定值或允許偏差檢查方法和頻率1管道坐標（mm）梁長方向30抽查30，每根查10個點梁高方向102管道間距（mm）同 排10抽查30%，每根查10個點上下層103張拉應力值符合圖紙要求查張拉記錄4張拉伸長率(%)6查張拉記錄5斷絲滑絲數鋼 束每束1根,且每斷面不超過鋼絲總數1查張拉記錄鋼 筋不允許