1、XXXX工程高支模（扣件式）模板（修訂本)安全專項施工方案編制人： 審批人： XXXXXXXXXX安裝集團有限公司目 錄第一節、工程概況3一、工程概況3二、施工安全計算書4三、信息參數4四、危險性分析5五、特別提醒6六、施工平面布置7七、施工要求7八、技術保證條件7第二節、編制依據8第三節、施工計劃9一、施工進度計劃9二、材料與設備計劃9第四節、施工工藝技術12一、技術參數12二、工藝流程12三、施工方法12四、檢查驗收20第五節、施工安全保證措施22一、組織保障22二、技術措施23三、監測監控27四、應急預案28五、救援預案的目的29六、救援機構30七、應急響應30八、模板整體倒塌應急預案3

2、0九、高處墜落事故的應急救援32第六節、勞動力計劃33一、專職安全生產管理人員33二、所需勞動力安排33第七節、計算書及相關圖紙34第一節、工程概況一、工程概況本工程罐室采用鋼筋混凝土圓筒形直墻與鋼筋混凝土球殼頂的結構形式。通道采用鋼筋混凝土墻結構.工程基本情況工程名稱XXXXXXX建設項目工程工程地點本工程場地位于XXXXXXX庫區內 。周邊環境建筑面積（m2）0建筑高度（m）13。53基礎形式鋼筋混凝土條基主體結構剪力墻抗震等級4抗震設防烈度6地上層數1地下層數1標準層層高(m)13.53高支模層結構情況高支模所在層1腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）0。00墻砼強度等級C30高支模

3、層頂標高（m）13.53板砼強度等級C30最大板跨(m）R=11.5普通板跨（m）R=11.5最大板厚（mm）200普通板厚（mm）200最大柱截面尺寸（mm）普通柱截面尺寸（mm)最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁斷面尺寸（mm)普通梁斷面尺寸（mm)最大板跨（m)2323普通板跨（m）2323最大板厚(mm）200普通板厚（mm）200各責任主體名稱建設單位XXXXXXX設計單位XXXXXXXXXX施工單位XXXXXXX集團有限公司監理單位XXXXXXXXXXXX有限公司項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師二、施工安全計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2

4、008 2、混凝土結構設計規范GB500102010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 500172003 5、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文 6、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文 三、信息參數圖紙信息樓板最大板厚a（mm）200樓板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑層高H（m）13。08上層建筑物平面的外輪廓與下層的關系沒變化混凝土梁、板結構的最大懸臂L（m）1.2混凝土懸挑結構的模板支架搭設方式落地式樓宇之間是否存在混凝土結構空中連廊否混凝土結構梁、板的最大跨度B(m）23。5混凝土板

5、的單位截面尺寸b（mm)h(mm)1000300是否存在支架搭設高度大于水平投影寬度且相對獨立無聯系構件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土結構是荷載條件施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)2。5振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2),對水平面模板2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）0。9新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）樓板1.1梁1.5支撐設計混凝土結構水平構件模板支撐體系立桿材質扣件式鋼管 四、危險性分析 1 模板支架搭設高度H：13.08m 8m 2 模板支架搭設跨度B：23m 18m 3 施工

6、總荷載： 活載控制時荷載組合S1=0.91。2(G1k+ G2k+ G3k）+1.4Q1k =0。91。2(0。9+240.3+1.10。3）+1.42.5 =12.25 kN/m2 恒載控制時荷載組合S2=0。91。35(G1k+ G2k+ G3k)+1。40.7Q1k =0.91.35（0。9+240。3+1。10。3）+1。40.72.5 =12.45 kN/m2 兩者取大值，即施工總荷載S=maxS1,S2=12.45 kN/m2 15 kN/m2 4 集中線荷載： 活載控制時荷載組合S1=0.9b1。2（G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0。911。2（0.9+240。3

7、+1。50.3)+1。42 =11。75 kN/m 恒載控制時荷載組合S2=0。9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1。40.7Q2k =0.911。35(0.9+240。3+1。50.3)+1。40。72 =12.15 kN/m 兩者取大值，即集中線荷載S=maxS1，S2=12.15 kN/m 20 kN/m 綜上可知,根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號，此模板工程屬”超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍”，條文規定：施工單位應當組織專家對專項方案進行論證。施工單位應當根據論證報告修改完善專項方案,并經施工單位技術負責人、項目總監理工程師、建設單位項目

8、負責人簽字后,方可組織實施. 五、特別提醒 根據界面參數填寫的工程信息、荷載條件和初步支撐設計情況，軟件基于相關規范和工程經驗,針對本工程特點，提出如下建議，供用戶鑒別采納。項目提醒內容樓板上存在如采光井，管道等空洞 1 空洞上層頂板模板支架搭設的高度,不取樓層層高，而取待澆筑混凝土頂面至立桿底部支撐面之間的高度。 2 當洞邊梁與空洞上層頂板的立桿共用時，應注意此立桿受力,須按最不利工況進行荷載組合。 3 空洞上層頂板的模板支架在搭設時，應注意水平外連裝置和洞口邊防護的設置。 4 管道井之類的施工腳手架或模板支架,應注意水平防護網的搭設。混凝土梁板結構的最大懸臂 1 根據懸挑部位的位置高度，懸

9、挑長度大小，選擇合適的支模方式，尤其是懸臂較大時。 2 注意其架體構造措施，尤其是采用斜桿支撐時，及拆模時間要求 3 注意最大建筑層高的取值混凝土懸挑結構的模板支架搭設方式是落地式 1 當為豎直落地至自然地面上時，注意季節防范措施和抗傾覆要求。 2 當為斜桿支撐，落在下層樓板上時，注意斜桿底部構造，抵御其水平分力，另須注意立桿的穩定性構造要求。 3 此部位的支模架和腳手架要分開搭設，單獨不共用。主要特點:根據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法(建質200987號)規定，本模板工程屬高大模板工程。難點:工期緊，場地狹窄,梁板鋼筋密，砼振搗困難。重點:確保高支模穩定,安全,無事故。鋼筋砼結構質量

10、滿足要求.六、施工平面布置詳附圖七、施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠.2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。八、技術保證條件1、安全網絡2、模板的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第二節、編制依據木結構設計規范GB 50005-2003建筑結構荷載規范GB50009-2012混凝土結構設計規范GB500102010混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 502042011鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-2001建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2010施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 462

11、005建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑施工安全檢查標準JGJ592011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則(建質2009254號文）本工程施工圖紙本工程施工組織設計本工程采用杭州品茗科技有限公司出品的“品茗施工安全設施計算軟件；版本號：V9。7.5。第三節、施工計劃一、施工進度計劃詳施工組織設計二、材料與設備計劃1、鋼材的選用鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591

12、的規定。鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用48.33。6以上的鋼管.新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工

13、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定;序號項目允許偏差（mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm)外徑壁厚外徑壁厚0。50。50。50。45游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。70塞尺，拐角尺3鋼管外邊面銹蝕深度0。5游標卡尺鋼管必須涂有防銹漆。舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用;鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1

14、30-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1。55鋼卷尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c。水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼卷尺b.板面扭曲（任一角翹起）5鋼管上嚴禁打孔.鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200420、ZG 230-450、ZG 270500和ZG 310-570號鋼的要求.鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。扣件的驗收應符合下列規定，新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證

15、：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理;支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定.連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。2、木材的選用模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料,不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準應符合現行國家標準木結構設計規范GB 50005的規定。

16、用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理。當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB50005的標準進行。施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定：制作的原木、方木結構，不應大于15%；板材和規格材，不應大于20；受拉構件的連接板，不應大于18%；連接件

17、,不應大于15%.3、竹、木膠合模板板材的選用膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm,并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規定。各層板的原材含水率不應大于15，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度,并應符合環境保護的要求。進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格.主要材料參數表第四節、施工工藝技術一、技術參數【板模板（扣件式）】新澆混凝土板厚(mm)200模板支架高度(m)23。

18、08板長（m）R=11。5板寬（m)R=11。5立柱型號(mm）483縱距(mm)900橫距(mm)900水平拉桿步距（mm）1500立柱距混凝土板短邊(mm）300立柱距混凝土板長邊（mm）350面板材質覆面木膠合板面板厚度(mm）15小梁材質方木小梁材質規格(mm)6080小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊距離(mm)150兩端各懸挑長（mm）250、250主梁材質方木主梁材質規格（mm)100100主梁布置方式平行樓板長邊可調托座內主梁根數1二、工藝流程板扣件搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。三、施工方法2、柱模板搭

19、設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋,梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼.3、澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。4、根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。5、一般規定（1） 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 （2） 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性,能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 構造簡單，裝板方便

20、，并便于鋼筋的綁扎、安裝,澆筑混凝土等要求。(5） 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上,并應設底座和墊板。（6） 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。（7)拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。（8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施.（9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數.示意圖如下（10) 在立柱底距地面200mm高處,沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地

21、桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿.掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下,進行平均分配確定步距后,在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿.（11）所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48。33.6mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢.鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。(13） 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得

22、到相關負責人的認可。6、立柱及其他桿件(1）扣件式1) 立柱平面布置圖（詳見附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接,嚴禁搭接，接頭位置要求如下:3） 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。7、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：當層高大于20m時，在最頂兩步距水平拉桿中間分別增加一道水平拉桿。如下圖示意：8、剪刀撐(1）扣件式、門式9、周邊拉結1) 豎向結構(柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；2）當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有

23、結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點;3) 用抱柱的方式(如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力.四、檢查驗收1、不滿足要求的相關材料一律不得使用，采用問責式制度，總監，專業監理工程師，項目經理，項目技術負責人，施工員進行檢查驗收，并且簽字。2、施工過程中加強管理,加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態,避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過.3、砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差(mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露

24、長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10,0預留孔中心線位置10尺寸+10，05、現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表:項目允許偏差（mm)檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層垂直高度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相臨兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查6、立柱、縱橫向水平拉桿、剪刀撐等重要桿件的垂直偏差、水平偏差、質量等滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011腳手架搭設的技術要求與允許偏差序號項目一般質量要求1構架尺寸

25、（立桿縱距、立桿橫距、步距)誤差20mm2立桿的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3縱向水平桿的水平偏差20mm4橫向水平桿的水平偏差10mm5節點處相交桿件的軸線距節點中心距離150 mm6相鄰立桿接頭位置相互錯開，設在不同的步距內,相鄰接頭的高度差應500mm7上下相鄰縱向水平桿接頭位置相互錯開，設在不同的立桿縱距內，相鄰接頭的水平距離應500mm，接頭距立桿應小于立桿縱距的1/38桿件搭接1）搭接部位應跨過與其相接的縱向水平桿或立桿，并與其連接（綁扎）固定2)搭接長度和連接要求應符合以下要求：類別桿別搭接長度連接要求扣件式鋼管腳手架立桿1m連接扣件數量依承載要求確定，且不少于2個

26、縱向水平桿不少于2個連接扣件9節點連接扣件式鋼管腳手架擰緊扣件螺栓，其擰緊力矩應不小于40N.m,且不大于65 N。m其它腳手架按相應的連接要求7、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時,還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011的規定，對梁底扣件進行100檢查.8、立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載；第五節、施工安全保證措施一、組織保障安全保證體系二、技術措施1、準備工作（1) 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體,并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號

27、與所用的部位是否一致。（2） 模板的基準定位工作:1） 首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；2） 標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求,直接引測到模板的安裝位置；3） 豎向模板的支設應根據模板支設圖；4) 已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用;5) 支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設（1） 基礎及地下工程模板:1） 地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時,應采取安全防范

28、措施后，方可下人作業.當深度超過2m時,操作人員應扶梯上下;2） 距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑)內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁上的斜支撐應加設墊板,底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其上下模板應經就位校正并支撐穩固后,方可進行上一層模板的安裝；4) 在有斜支撐的位置,應在兩側模間采用水平撐連成整體。（2） 樓梯模板1) 梯模施工前,根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板,然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線,劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木

29、，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；2） 樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；3) 模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序,并做好驗收記錄存檔工作。（3） 柱模板1） 主要方法：基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作，柱、墻根部清理干凈。柱、梁接槎部位此處加墊海棉,柱子陽角接縫處必須加墊海棉條，為了保證柱子的截面尺寸，設置雙鋼管柱箍。支撐桿與樓板支架連接；2)角柱模板的支撐：預埋件置于砼板中，柱身同一標高處設置不少于2根斜撐，如下圖。（4） 墻模板1) 當采用拼裝定性模板支撐時

30、，應自下往上進行，必須在下層模板全部緊固后，方可進行上一層的安裝。當下層不能獨立安裝支撐件時，應采取臨時固定措施;2) 安裝電梯井內墻模前，必須在板底下200mm處牢固地滿鋪一層腳手板；3） 對拉螺栓與墻模板應垂直,松緊應一直，墻厚尺寸應正確；4) 墻模板內外支撐必須堅固、可靠,應確保模板的整體穩定。當墻模板外面無法設置支撐時,應在里面設置能承受拉力和壓力的支撐。多排并別且間距不大的墻模板，當其與支撐互成一體時，應采取措施，防止澆筑混凝土時引起臨近模板變形.(5） 梁、板模板1） 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必須起拱0。2%，防止撓度過大，梁

31、模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形;3) 所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼;4) 梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中,梁的清掃口設在梁端；5)梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高8100梁、拱、殼8758100懸臂構件1001） 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2）底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%;8米混凝土強度達到75；懸臂構件達到100后方可拆除；3)板底模2米,混凝土強度達到50；2米、8米混凝土強度達到75%；8米,混凝土強度達到100方可拆除。(4） 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍,然后用撬棍輕

32、輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。（5） 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板,使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。（6） 樓板、梁模拆除,應先拆除樓板底模，再拆除側模,樓板模板拆除應先拆除水平拉桿,然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙,拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下.等該段的模板全部脫落后,集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架,有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再

33、拆除梁側模和底模。（7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行.（8） 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時,嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施(1） 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移.(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板)及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭.（3) 監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。（4) 儀器設備配置名

34、稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT-23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1(5) 監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2) 連墻件是否松動；3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4） 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求;6） 支架與桿件是否有變形現象；(6） 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過

35、2030分鐘一次,在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次.1） 本工程立柱監測預警值為10mm,立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理.四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力,確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源,把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。（1） 領導各單位應急小組的培訓和演習工作,提高應變能力.(2) 當發生突發事故時

36、，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。（3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1） 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警,組織搶救。（2） 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員.發生重大事故時,應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3） 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事

37、故. 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救,集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火. 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理,創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方,解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高.用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和

38、無機鹽,及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時,及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患,防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。（4)模板整體倒塌應急預案五、救援預案的目的事故發生后,極時展開救援,搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。六、救援機構1、機構組長： 甘XX （項目經理） 手機：副組長：楊XX （技術負責人） 手機:組員: 王XX （施工員) 手機： 賈XX （安全員） 手機： 洪XX （質檢員） 手機: 楊XX （材料員) 手機：2、職責和分工(

39、1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2)副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作,組長不在現場時代行組長的職責。(3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作,及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令.三、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練.七、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等,及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場

40、并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作,并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。八、模板整體倒塌應急預案1、救援預案的目的事故發生后，極時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。2、職責和分工（1)組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。(2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責。（3)組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。3

41、、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練.4、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力.事故的各情況由公司向外向上匯報.5、模板及支架倒塌事故的應急救援(1）、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。（2）、應急救援方法

42、有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作.各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救.人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的,立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險,立即組織人力、物力進

43、行搶救。傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥,不用枕頭,腿部抬高30度.若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕.采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫院.現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。九、高處墜落事故的應急救援1、當發生高處墜落事故的主要危害高處墜落事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。2、應急救援方法（1）有關人員的安排組長、副組長接到通

44、知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。(2)人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮.具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時,先對支架進行觀察，如需局部加固的,立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的傷害.加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（3）傷員救護休克

45、、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭,腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急,不能平臥,可采用半臥。注意保暖和安靜,盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕.采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血,用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫院。（4)現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入.醫院救護中心：120 公安：110 火警：119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰

46、期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員.水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍攔.謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下 甘XX(項目經理）組長，負責協調指揮工作；王XX(施工員）組員,負責現場施工指揮，技術交底；賈XX(安全員）-組員，負責現場安全檢查工作;劉XX（架子工班長）-組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排高支模開始時間2015。3.20高支模工期（天）25作息時間（上午）6：0010：30作息時間（下午）15：0019:30砼工程量（m3）4

47、80高支模建筑面積(m2）480木工(人)15鋼筋工（人）20砼工（人）20架子工（人）15水電工（人）5其它工種（人）7第七節、計算書及相關圖紙【計算書】350400厚墻模板（螺栓間距）計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 500092012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性砼墻特性A樓地下室Q1砼墻厚度（mm）400砼墻高度（mm）10410砼墻長度（mm）72220 二、支撐構造小梁布置方式水平小梁間距l（mm)200小梁最大懸挑長度d（mm)100主梁間

48、距L（mm）600主梁固定方式對拉螺栓對拉螺栓水平間距s（mm）600支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm)第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600第7道3200第8道4000第9道4800第10道5600第11道6400第12道7200第13道8000第14道8800第15道9600 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距）剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0（h）4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21

49、.15混凝土澆筑速度V(m/h）2。5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m)4.2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2,cHmin0.2224411.152。51/2，244.2min38.403，100。838.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k（kN/m2）2 有效壓頭高度hG4k/c38。4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0。9max1。2G4k+1。4Q3k，1。35 G4k+1。40.7Q3k0.9max1.238.400+1。42.000，1.3538.400+1。40。72。0004

50、8.42kN/m2 Smin0。91。4 Q3k0。91.42.0002。52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）37面板彈性模量E(N/mm2）10584 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3,Ibh3/121000153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便,不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.048.4248。42k

51、N/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48。420.2002/8=0。24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1。038。4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI）=538。402004/（38410584281250）=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)14.85小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I（cm4）25

52、6小梁抗剪強度設計值 （N/mm2）1。3小梁合并根數n1小梁受力不均勻系數1小梁計算方式三等跨梁 顯然最低處的小梁受力最大，以此梁為驗算對象。 1、強度驗算 qlSmax1.0000.20048.4209.68kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.34kNm Mmax/W0。34106/64000=5.29N/mm2f=14.85 N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 qlSmax1.0000.20038。407.68kN/m 驗算簡圖 變形圖 max0。26mm=l/250=600/250=2。4mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖 Rmax6。29/=6.29/

53、1.000=6.29kN 正常使用極限狀態 剪力圖 Rmax4。99/=4.99/1.000=4。99kN 4、抗剪驗算 Vmax3。39kN Vmax/（2bh）=3。39103/(260*80)=0。35N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求! 六、主梁驗算主梁類型矩形木楞主梁材料規格100100主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）12。87主梁彈性模量E(N/mm2）8415主梁截面抵抗矩W（cm3）166.67主梁截面慣性矩I(cm4）833.33主梁合并根數n2主梁受力不均勻系數0.5 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0。97kNm Mmax/W0。97106/166670=

54、5.83N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖 第1道支撐所受主梁反力Rmax（1）6。46/=6。46/0.5=12.91kN 第2道支撐所受主梁反力Rmax（2)5.88/=5。88/0.5=11.76kN 第3道支撐所受主梁反力Rmax（3）6.93/=6。93/0.5=13。87kN 第4道支撐所受主梁反力Rmax(4）8.81/=8。81/0。5=17。62kN 第5道支撐所受主梁反力Rmax(5）9.73/=9.73/0。5=19.46kN 第6道支撐所受主梁反力Rmax（6）8。83/=8。83/0。5=17。66kN 第7道支撐所受主梁反力Rmax

55、（7)11。19/=11。19/0.5=22。37kN 第8道支撐所受主梁反力Rmax(8)12.90/=12。90/0.5=25.80kN 第9道支撐所受主梁反力Rmax(9）12.50/=12。50/0.5=25.00kN 第10道支撐所受主梁反力Rmax（10）12.60/=12.60/0.5=25。20kN 第11道支撐所受主梁反力Rmax（11）12。61/=12。61/0。5=25。21kN 第12道支撐所受主梁反力Rmax(12)12。48/=12。48/0。5=24。97kN 第13道支撐所受主梁反力Rmax(13)12。96/=12。96/0。5=25.93kN 第14道支撐

56、所受主梁反力Rmax(14）10。91/=10.91/0.5=21。82kN 第15道支撐所受主梁反力Rmax(15)8。24/=8。24/0。5=16.47kN 3、抗剪驗算 Vmax5。10kN Vmax/(2bh）=5.10*103/（2*100*100）=0。25N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖 max2。46mm=l/250=800/250=3.2mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb（kN）150 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受力： N25。926kNNtb150kN 滿足要求！200厚板模板(扣件式）計算

57、書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB500102010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高10。4112。83m新澆混凝土樓板板厚（mm）300新澆混凝土樓板邊長L（m）15新澆混凝土樓板邊寬B（m）11。5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2）2.5當計算面板和小梁時的集中荷載（kN）2.5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）

58、1。5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0。1面板及小梁自重標準值0。3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1。1風荷載標準值k（kN/m2）基本風壓0（kN/m2)0。80。58風壓高度變化系數z0。9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)23.08立柱縱向間距la(mm）900立柱橫向間距lb（mm）900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的

59、距離（mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)350主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm）300小梁兩端各懸挑長度(mm）250，250主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向）模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2）10000 根據建筑施工模板安全技術規范5。2。1”面板可按簡支跨計算”的規定，另據現實,樓板面板應擱置在梁側模板上,因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500

60、mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10。9max1.2(G1k+ (G3k+G2k）h)+1.4Q1k，1.35（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb=0.9max1.2(0.1+（1。1+24)0.3）+1.42。5，1。35（0.1+(1。1+24）0。3)+1。40。72.5 1=11。48kN/m q20。91。35G1Kb=0.91.350。11=0。12kN/m p0.91.40.7Q1K=0。91.40。72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max11.480.32/8，0。1

61、20。32/8+2。20。3/4= 0。17kNm Mmax/W0。17106/375004。45N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k）h）b=（0.1+（1。1+24)0.3）1=7.63kN/m 5ql4/（384EI)57.633004/（38410000281250)0。29mml/400300/4000。75mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1.78小梁彈性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩

62、I(cm4）256 因B/lb取整11500/900取整12,按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1。2(G1k+（G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0。3+(1。1+24）0.3）+1.42。5,1.35(0.3+（1.1+24）0.3）+1.40.72.50.33.52kN/m 因此,q1靜0。91.35(G1k+(G3k+G2k）h)b=0。91.35（0。3+(1。1+24)0.3)0.32。85kN/m q1活0.

63、91。40.7Q1kb=0。91.40。72.50.30.66kN/m M10。107q1靜L2+0.121q1活L20。1072.850。92+0.1210.660.920。31kNm q20.91。35G1kb=0。91。350。30.30。11kN/m p0.91.40。7Q1k=0。91.40.72。52.2kN M2max0。077q2L2+0。21pL,0。107q2L2+0.181pLmax0。0770.110.92+0.212。20.9，0.1070。110。92+0。1812。20。90。42kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3。520.252/

64、2，0.110.252/2+2。20。250.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.31,0。42,0。550。55kNm Mmax/W0。55106/640008.67N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10。607q1靜L+0。62q1活L0.6072.850。9+0.620。660。91.93kN V20.607q2L+0。681p0.6070.110。9+0。6812.21.56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520.25，0。110。25+2.22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max1。93，1.56，2。232。2

65、3kN max3Vmax/(2bh0）=32.231000/（28060）0。7N/mm21.78N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 q=（G1k+（G3k+G2k）h）b=(0。3+(24+1.1）0。3）0。32。35kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI)=0.6322。359004/(10093502560000）0。41mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI）=2。352504/（893502560000）0。05mml1/400250/4000.62mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格（mm）100100可調托座內主梁

66、根數1主梁彈性模量E（N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44主梁抗剪強度設計值（N/mm2）1.66主梁截面慣性矩I（cm4)833。33主梁截面抵抗矩W(cm3)166。67 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。4Q1k,1。35（G1k+（G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb=0.9max1。2(0。5+(1.1+24)0。3)+1.41。5,1.35（0。5+(1。1+24）0.3)+1。40。71.50.33.32kN/m q1靜0.91。35（G1k+ （G3k+G2k）h）b

67、=0.91.35(0.5+(1。1+24）0。3）0。32。93kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91.41.50.30.57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k）h）b=（0.5+(1。1+24)0.3）0。3=2。41kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax（1.143q1靜+1.223q1活）L1。1432.930。9+1。2230。570。93.64kN 按懸臂梁，R1q1l=3.320.250。83kN RmaxRmax,R13.64kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1。143q2L1。1432.410.92.48kN 按懸臂梁，R1q2l=2.

68、410.250。6kN RmaxRmax，R12.48kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖（kNm) Mmax0。98kNm Mmax/W0。98106/1666705.89N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求! 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN） Vmax7.55kN max3Vmax/(2bh0）=37.551000/(2100100)1。13N/mm21。66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm） max0.42mm 跨中max=0.42mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.38mm=250/400=0.62mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立

69、桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm）200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A（mm2）424立柱截面回轉半徑i(mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4。49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段:l01=k1(hd+2a）=11.386(1500+2200)=2633。4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/1

70、5。9=165。62=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1。2911。386(1500+2200）=3399。719mm 1l01/i3399.719/15.9213。819,查表得,10。16 Mw=0。921。4klah2/10=0.921.40。580.91.52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0.91.4（NQik+Mw/lb）=0.91.2（0.5+(24+1.1)0.3)+0。91.410。90。9+0.921。40.13/0。98.11kN f Nw/(A)+ Mw/W8110.58/(0.16424)+0。13

71、106/4490149.14N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213。746，查表得，20。16 非頂部立桿段：l02=k2h =1.2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15.9213。746，查表得,20。16 Mw=0。921。4klah2/10=0.921.40.580.91。52/100.13kNm Nw0。91。2NGik+0。91.4（NQik+Mw/lb）=0。91.2(0。75+（24+1.1)0。3）+0.

72、91.410。90.9+0.921.40。13/0。98。33kN f Nw/(A）+ Mw/W8329.28/(0.16424)+0.13106/4490152。37N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N8.11kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak（kPa）150立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)8。33/（10。1）83.29kPafak150kPa 滿足要求！

73、1100X1420梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB500102010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱MKL新澆混凝土梁計算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸（mmmm）11001420新澆混凝土結構層高（m)2.82梁側樓板厚度(mm）300 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0。75新澆筑混凝土

74、自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）梁1。5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2）對水平面模板取值2風荷載標準值k（kN/m2）基本風壓0(kN/m2)0.4非自定義:0.24風壓高度變化系數z0.74風荷載體型系數s0。8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距la(mm）450梁底兩側立柱間距lb（mm)1200步距h（mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb（mm)900、900混凝土梁居梁底兩側立柱中

75、的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm）600板底右側立柱距梁中心線距離s2（mm）850梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離（mm)417，783梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下:平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm,按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q1

76、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k）h）+1.4Q2k，1.35（G1k+ （G2k+G3k)h)+1。40.7Q2kb=0。9max1.2(0.1+（24+1。5)1.42)+1.42,1.35（0。1+(24+1。5）1.42)+1。40。72145.88kN/m q1靜0。91.35G1k+(G2k+G3k）hb0。91。350.1+（24+1.5)1.42144.12kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211。76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。5）1.42136.31kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107

77、q1靜L2+0。121q1活L20。10744。120。282+0。1211。760。2820.37kNm Mmax/W0.37106/375009。95N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0。632qL4/（100EI）=0.63236。312754/(10010000281250)0.467mml/400275/4000。69mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態） R1=R5=0.393 q1靜l +0。446 q1活l=0。39344。120.28+0.4461.760。284。98kN R2=R4=1。143 q1靜l +1.223 q1

78、活l=1。14344。120。28+1.2231。760。2814.46kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92844.120.28+1。1421。760。2811。81kN 標準值（正常使用極限狀態） R1=R5=0。393 q2l=0.39336.310。283.92kN R2=R4=1。143 q2l=1.14336。310。2811.41kN R3=0.928 q2l=0。92836.310.289。27kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1.78小梁彈性模量E（

79、N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3)64小梁截面慣性矩I（cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max4。98+0。91。35(0。30.1)1。1/4+0。51.42+0。9max1.2（0。5+(24+1.1）0.3）+1.42，1.35(0。5+(24+1.1）0。3)+1.40。72(0。851。1/2)/21,14.46+0.91。35(0.3-0。1）1.1/4=14.53kN/m q2max3。92+(0.3-0.1）1.1/4+0.51。42+(0。5+(24+1。1）0。3）(0.85-1.1/2)/21,11.41+(0.3-0

80、.1）1。1/411。47kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0。107q1l12,0。5q1l22max0.10714。530。452，0.514.530.320.65kNm Mmax/W0。65106/6400010.21N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.60714。530。45，14.530.34。358kN max3Vmax/(2bh0）=34.3581000/(26080)1。36N/mm21。78N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI）0.63211.474504/(

81、10093502560000)0。12mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI）11.473004/（893502560000）0.49mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部） 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14314。530.45，0。39314.530.45+14.530.37。47kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R13.04kN，R2R47。47kN，R36.11kN，R53.84kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1。

82、143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.14311。470.45,0。39311.470.45+11。470.35。9kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R12。5kN，R2R45.9kN，R34.8kN,R53.29kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm)10080可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44主梁抗剪強度設計值(N/mm2）1。66主梁截面慣性矩I(cm4）426。67主梁截面抵抗矩W（cm3）106.67 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mma

83、x/W0.409106/1066703。83N/mm2f=15。44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN） Vmax7.26kN max3Vmax/(2bh0)=37.261000/(210080）1。36N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0。11mml/400417/4001.04mm 滿足要求! 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424回轉半徑i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=150

84、0/15.9=94。34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0。63 1、風荷載計算 Mw0。921。4klah2/100。921。40。240。451。52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.514,荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10。91.2(0.1+（24+1.5）1。42）+0.91.42141.48kN/m 2）小梁驗算 q1max4。52+（0.30。1)1。1/4+0。91.2(0。5+(24+1。1）0。3）+0.91.41（0。851.1/2）/21，13.09+（0.30。1）1。1/4=13。14kN/m 同上四六計算

85、過程，可得： R13.1kN，R29。2kN，R39。4kN,R43。77kN 立柱最大受力NwmaxR1,R2，R3，R4+Mw/lbmax3.1,9.2，9.4，3。77+0。03/1.29.43kN fN/(A)+Mw/W9426。92/（0.63424)+0。03106/449041.21N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N（kN）30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1,R2，R3，R4110.35kNN30kN 滿足要求! 九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak（kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2）0。15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9。43/（10。15）62.85kPafak140kPa 滿足要求！