1、xx公司橋梁高墩安全專項施工方案工程名稱：xxxx至xx至硯山高速公路第3合同段編 制 人： 吳 琪 主 管：劉曉宇 編制單位: 中交一航局xx項目部編制日期： 2015年1月29日目 錄1、編制說明31.1、編制依據(jù)31.2、適用范圍32、工程概況32.1、工程概述32。2、主要工程數(shù)量42。3、工期及質量目標42.4、氣象水文52.5、工程特點分析52。6、危險源辨識及分析53、施工總體安排73。1、材料供應情況73.2、材料供應計劃83。3、機械設備及人員配備84、施工技術方案94。1、方案概述94。2、圓柱墩身施工104.3、蓋梁施工164。4、薄壁空心墩施工185、施工試驗、測量與監(jiān)

2、測245。1、施工試驗245.2、薄壁墩的測量與監(jiān)控措施256、措施計劃256。1、質量保證措施256.2、安全施工保證措施277、應急處置措施357。1、應急救援組織機構357.2、物資準備357。3、現(xiàn)場急救措施368、附錄378。1、空心薄壁墩模板計算378.2、雙柱墩模板計算428.3、腳手架計算488.4、塔吊計算581、編制說明1.1、編制依據(jù)（1）公路工程施工安全技術規(guī)程JTJ07695（2）公路水運工程安全生產監(jiān)督管理辦法的要求和其它安全施工的規(guī)定（3）xx省xx至xx至硯山高速公路第3合同段（K19+302K32+400）施工圖（4）xxxx高速公路項目部施工組織設計及項目策

3、劃書（5）國家及xx省相關法律、法規(guī)及條例等（6）現(xiàn)場收集到的地形、地質、氣象和其它地區(qū)性條件等資料(7）公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T F50-2011（8）公路工程質量檢驗評定標準JTG/ F80/1-2004（9）路橋施工計算手冊1。2、適用范圍對xx公司xx省xx至xx至硯山高速公路第3合同段的橋梁高墩施工作業(yè)進行規(guī)范控制,使其施工作業(yè)符合安全操作規(guī)程,保證安全，促進供需熟練，保證施工生產安全有序的開展。2、工程概況2.1、工程概述xx省xx至xx至硯山高速公路第3合同段位于xx省紅河州xx市境內，路線總長13。098km，起訖里程ZK19+302K32+400其中橋梁11座/2594

4、.38m.本標段15m以上高墩共計74個,其中圓柱墩66個(他尼白大橋9個，燈籠山大橋4個,四角田大橋3個，橋頭大橋9個，猛拉大橋8個,大麥沖大橋10個，石頭寨大橋23個），最高墩為石頭寨大橋左線9墩，高度為39。125m。薄壁空心墩8個(全部位于燈籠山大橋左右幅36墩)，最高墩為燈籠山大橋右幅5墩，高度為64.709m.2.2、主要工程數(shù)量左/右幅墩號墩高（m)鋼筋數(shù)量（kg）C40混凝土(m3）左幅3#47。58103694.9531.64#61.08111566.1675。8561.64131581。7681.66#47。12102833。7526.8右幅3#46。16100934.75

5、16.84#60。32129125.26685#64.71137496.2713。6648.83106065.6544。6燈籠山大橋薄壁空心墩工程數(shù)量如下表.2。3、工期及質量目標2。3.1 高墩施工工期根據(jù)總體施工安排，充分考慮自然條件、進場時間等因素，對燈籠山大橋施工時間安排如下：燈籠山大橋高墩施工:2015年3月10日2015年9月16日.2.3.2 質量指標（1)建立滿足GB/T19001:2008ISO9001：2008質量管理體系要求的現(xiàn)場質量管理體系，保證其有效運行。（2）工程質量滿足用戶提出的質量要求，確保不合格的原材料不使用，不合格的半成品不轉序。（3）檢驗批、分項、分部工程

6、施工質量檢驗合格率達到100%；單位工程一次驗收合格率100%.(4）無重大質量責任事故發(fā)生，一般質量事故返工損失率控制在0.5以下.2.4、氣象水文地勢高差懸殊,氣候垂直變化大，干雨季分明,總體氣候溫和、雨量充沛.山區(qū)降雨量大，蒸發(fā)量小，氣溫低,多年平均氣溫 15.8，最高氣溫 30。3,最低氣溫3。8，多年平均降雨量 1095mm，蒸發(fā)量 1012mm。2.5、工程特點分析（1）施工便道修筑難度大本標段位于山嶺重丘地區(qū)，進場道路、施工便道的修筑難度及工程量較大，因此施工便道的質量和貫通速度直接制約著路基、小型結構物、橋梁工程的施工機械設備及材料能否按計劃進場以及施工工期能否可控，同時給拌合

7、站設置及混凝土供應增加困難.(2）橋梁高墩施工安全質量風險大本標段的橋梁下部結構高度較高，其中燈籠山大橋左右幅3#6薄壁空心墩介于45m65m之間，最大高度64.709m，并且部分樁基及立柱位于陡坡上，施工難度和安全風險較大。（3）現(xiàn)場地形條件較為復雜大橋橋位處于較深較寬沖溝，經常易受山洪暴發(fā)影響，現(xiàn)場施工時須做好防洪工作。2.6、危險源辨識及分析序號作業(yè)活動/過程職業(yè)健康安全風險描述危害影響風險級別控制措施1墩柱鋼筋施工綁扎墩柱鋼筋時未搭設操作平臺、無上下扶梯或操作人員違規(guī)上下高處墜落顯著危險鋼筋綁扎作業(yè)必須設立操作平臺并安裝上下扶梯，嚴禁施工人員違規(guī)上下起重設備安全裝置失靈起重傷害顯著危險

8、起重設備安全裝置要定期檢查,發(fā)現(xiàn)安全裝置失靈要及時更換或修理，不得帶病工作起重超負荷、鋼絲繩及吊具選擇不合理、鋼絲繩斷裂、吊物下面站人起重傷害顯著危險起吊工作前檢查所用的一切工具、設備是否良好。工作前應了解吊物尺寸、重物和起吊高度，安全選用機械工具，不得冒險作業(yè)，不得超負荷操作。嚴禁吊物下面站人或停留夏季施工無防暑降溫措施人身傷害一般危險準備防暑降溫藥品，工人施工避開太陽暴曬時辰整體鋼筋骨架吊運時無纜風繩起重傷害一般危險整體吊裝鋼筋骨架時必須拉好纜風繩，保證吊裝安全運輸整體鋼筋骨架時，鋼筋骨架未固定牢固物體打擊起重傷害一般危險整體運輸鋼筋骨架時必要要固定牢固，防止發(fā)生滑落、翻滾2m以上高處作業(yè)

9、人員未系好安全帶高處墜落一般危險高空作業(yè)人員要時刻系好安全帶，保證自身人安全焊接時工人勞動防護用品佩帶不全觸電灼燙稍有危險現(xiàn)場檢查，督促工人帶好安全用品2墩柱模板施工模板安裝時不按方案規(guī)范操作坍塌顯著危險嚴格按方案規(guī)范操作，作業(yè)人員要帶好安全防護用品吊裝模板無人指揮或指揮信號不明確起重傷害一般危險配備專人指揮并明確指揮信號雷雨雨天施工時無避雷防滑措施觸電高處墜落一般危險工人配發(fā)防雨防滑用品；合理安排施工工序,避開雷雨天氣作業(yè)時作業(yè)人員不按規(guī)定穿戴勞保用品人身傷害稍有危險作業(yè)人員穿戴好防護用品風力導致起重物體晃動起重傷害稍有危險風力達到6級以上時禁止吊裝作業(yè)。起吊物體時要拉好纜風繩,防止物體擺動

10、過大，撞擊工程結構及人機設備3墩柱混凝土施工拌合站現(xiàn)場易發(fā)生機械傷害機械傷害稍有危險作業(yè)前對設備進行檢查，服從現(xiàn)場管理人員指揮機械設備安全裝置失靈易發(fā)生人、機事故機械傷害顯著危險機械設備安全裝置要定期檢查，發(fā)現(xiàn)安全裝置失靈要及時更換或維修，不得帶病工作振搗器開關損壞、放置不穩(wěn)定、傳動部位沒有防護罩機械傷害稍有危險施工前檢查振搗器裝置是否正常，安裝是否牢固，放置是否穩(wěn)妥牢固，傳動部分按照防護罩登高作業(yè)、腳手架不穩(wěn)、無防護邊緣作業(yè)、無牢靠立足點作業(yè)高處墜落顯著危險登高作業(yè)人員在無防護邊緣作業(yè)時必須系好安全帶，腳手架搭設嚴格按照施工方案架設牢固,腳手架外側掛置安全網(wǎng)，高空作業(yè)施工平臺應牢固可靠施工人

11、員違章指揮機械傷害物體打擊顯著危險派專職人員指揮，加強安全教育培訓3、施工總體安排燈籠山大橋薄壁空心墩施工是本項目的施工重點，為保證完成項目的節(jié)點計劃安排，項目施工擬配備翻模模板4套（3節(jié)/套），可同時施工4個墩身，擬配備塔吊4臺，滿足支立鋼筋和架設模板的要求.施工順序安裝354#-6#的順序進行施工。3.1、材料供應情況3。1.1、石料項目沿線的采石場分布較廣，數(shù)量較多，供應量充足,能夠滿足本工程石料的需求。3.1.2、砂料本地河砂資源匱乏，需要遠運進場,運距平均為90km左右.3.1.3、水泥、鋼材水泥采用拉法基瑞安(紅河)水泥，鋼材采用紅河鋼鐵。3。1。4、水本施工段利用楊柳河引水工程和

12、山泉水，檢驗合格后，用水泵泵送至施工現(xiàn)場。3。2、材料供應計劃為了保證在施工過程中材料供應的不間斷性，我部將根據(jù)施工需要，對材料進行提前采購,并對進場的原材料鋼筋、砂、碎石、水泥按進場批次進行抽樣檢測控制，確保投入施工中原材的質量.3.3、機械設備及人員配備施工人員根據(jù)現(xiàn)場施工、工期等要求進行合理配置，主墩施工主要機械配置及人員配備見下表。墩身施工主要機械設備配置序號名稱規(guī)格單位數(shù)量用途1圓柱墩鋼模板套62系梁鋼模板套43蓋梁鋼模板套44空心墩鋼模板一套分三節(jié)，每節(jié)2。5m套45發(fā)電機50kw臺16電焊機臺47汽車吊25t輛28塔吊臺49葫蘆個810混凝土輸送泵臺111振搗棒50臺812鋼筋彎

13、曲機臺113鋼筋切割機臺114鋼筋調直機臺1單個作業(yè)點人員配置序號職務人數(shù)1管理人員負責人1人2技術主管1人3專職安全員1人4技術人員2人5質檢人員1人6測量人員2人7操作人員班組長2人8起重人員4人9電焊工4人10鋼筋工12人11模板工12人12混凝土工、普工12人13架子工10人4、施工技術方案4.1、方案概述本標段墩身除燈籠山大橋3#6#墩為方形薄壁空心墩外，其他橋梁墩身均為圓柱墩身。系梁、墩身、蓋梁鋼模采用大塊鋼模板。混凝土采用拌合站集中拌合，攪拌車運輸,汽車泵泵送入模。圓柱墩身施工順序為：樁系梁施工墩身施工支架搭設墩系梁施工支架搭設墩身施工墩系梁施工墩身施工蓋梁、支座墊石施工支架拆除

14、。空心薄壁墩施工順序為：鋼筋焊接綁扎施工模板安裝混凝土澆筑拆模、翻升立模循環(huán)上升至墩頂并拆除翻模拆除平臺。4.2、圓柱墩身施工4。2.1、雙柱墩身施工工藝流程圖雙柱墩墩身施工工藝流程圖4.2.2、施工準備（1)場地平整施工前在墩身施工范圍內采用碎石或碎石土填筑施工平臺，場地壓實整平,可供汽車吊機進行施工。（2）墩身預埋鋼筋清除干凈調直。4.2。3、測量放樣樁系梁施工完成后用全站儀在樁系梁上放出墩柱中心線,墩柱平面“十字”型角點。根據(jù)墩柱中心線和邊點檢查墩柱鋼筋位置,適當調整。沿邊點安裝模板，對墩柱模板底口混凝土表面進行標高復測,高差過大的鋪設砂漿墊層找平。4.2。4、鋼筋制作安裝墩柱鋼筋由加工

15、場統(tǒng)一下料加工,鋼筋籠在制作好的鋼筋綁扎胎具上綁扎成型，并綁扎焊接牢固后運至現(xiàn)場安裝。(1)鋼筋吊運過程中必須有專人進行指揮，鋼筋吊點位置、捆綁質量嚴格檢查，捆綁牢固后方可進行吊運,確保鋼筋吊運安全。(2)鋼筋主筋采用滾軋直螺紋套筒連接，安裝過程中必須用扳手用力擰緊，鋼筋接頭位置最多預留2個絲扣,確保鋼筋連接質量。（3）鋼筋保護層墊塊統(tǒng)一采用與墩身同標號的混凝土墊塊，保護層墊塊要求為圓型墊塊，并按要求每米鋼筋籠4個。樁系梁施工完成后，在墩身鋼筋籠底部綁扎4個混凝土墊塊，作為模板的定位,可確保鋼筋保護層的厚度.（4）墩身鋼筋籠運至現(xiàn)場后采用吊車起吊安裝，墩身鋼筋安裝連接好后，拉設攬風繩固定，攬風

16、繩分4個方向拉設，分別拉設在墩身鋼筋籠中、上層，攬風繩拉好后，汽車吊方可松勾。見“風攬布置圖”。風攬布置圖（5）鋼筋籠安裝完成后，報監(jiān)理工程師檢查驗收，合格后方可進行下道工序.（4）鋼筋加工的質量規(guī)定.鋼筋加工質量標準項目允許偏差（mm）受力鋼筋順長度方向加工后的全長10彎起鋼筋各部分尺寸20箍筋、螺旋筋各部分尺寸54。2。5、作業(yè)平臺及人行通道搭設作業(yè)平臺及人行通道采用腳手架搭設.樁系梁施工完成后進行基坑回填，基坑回填前應將基坑內的泥漿清理干凈,采用塊石或塊石土回填,回填后進行壓實平整。作業(yè)平臺及人行通道根據(jù)施工高度逐步搭設，立桿間距為90cm，橫桿間距為1。5m，支架外側搭設剪刀撐，外側掛

17、設安全網(wǎng)，人行樓梯采用腳手架搭設在作業(yè)平臺內。工作平臺上鋪5cm厚木板，外側工作平臺沿周邊設立防護欄桿并掛安全網(wǎng),防護欄桿高度不得低于1.2米,可供操作人員作業(yè)、行走，并存放小型機具。支架搭設完成后，根據(jù)墩身澆筑高度,每5m高支架必須與澆筑完成的墩身連接牢固,連接方式，采用鋼絲繩拉在墩身上,防止支架搖晃不穩(wěn).支架搭設立面圖支架搭設平面圖4.2.6、模板安裝（1)墩身模板安裝模板安裝前應對系梁標高進行復測，保證墩柱模板安裝范圍內平整，如偏差過大采用水泥砂漿進行找平，防止由于模板安裝底面不平導致墩柱模板安裝不垂直.墩身模板采用定型大塊鋼模板，墩身模板委托專業(yè)模板廠設計，通過計算審核后進行模板加工制

18、作，墩柱模板設計全部采用無拉桿設計，通過模板背部設置桁架來保證模板剛度，在施工時確保模板變形滿足要求。模板分兩個半圓形結構加工，模板每次安裝前為了便于吊裝，模板分節(jié)制造，每節(jié)高度為3m，法蘭絲連接,模板連接螺栓按照模板孔安裝齊全，不得隔孔安裝。為了提高混凝土的外觀質量,模板在現(xiàn)場試拼裝，模板接縫使用鋼板膠粘結，清除鐵銹，用手持電砂輪將錯臺打平，背部采用桁架固定加固。模板安裝完成后在模板底口采用水泥砂漿堵縫，防止漏漿。圓柱墩模板設計圖墩身模板采用人工配合吊機安裝，模板安裝前，先準確測定出墩臺身中心和十字線，并為模板位置定四個點。模板安裝前在墩柱鋼筋上綁扎墩柱保護層墊塊，按每1m為截面，每個截面4

19、個。模板安裝同時根據(jù)安裝高度，對稱4個方向拉設攬風繩，調節(jié)模板的垂直度及偏位，并保證模板的穩(wěn)定性。安裝完成后用全站儀檢測偏移、垂直度情況,檢查合格后，報監(jiān)理工程師檢查驗收。(2）模板安裝的允許偏差項 目允許偏差(mm）模板標高柱、墻和梁10墩臺10模板內部尺寸墩臺20軸線偏位柱或墻8墩臺10模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整5預埋件中心線位置34.2。7、混凝土澆筑（1）混凝土配合比設計為使柱體表面不產生氣泡、麻面和水線，混凝土坍落度一般控制在180220mm。為了避免高處澆筑造成混凝土的離析，應合理提高混凝土的砂率，使混凝土有較好的和易性。另外河砂的含泥量不得超過3%,碎石的含泥量不得超過

20、1%。(2）混凝土澆筑混凝土集中拌和，混凝土罐車運輸,汽車泵通過串桶向模板內分層下料、分層振搗，分層厚度不超過30cm。振搗要密實不漏漿，振搗手必須定人，振搗棒與模板保證510cm，上層混凝土振搗時應插入下層510cm，快插慢拔，每一振搗點的振搗時間為2030s，以混凝土表面不再顯著下沉、不再冒氣泡、表面平坦、泛出灰漿。混凝土澆筑過程中要隨時觀測，防止模板發(fā)生移位及傾斜。（3)養(yǎng)生墩柱施工完成待混凝土表面收漿后馬上對其進行養(yǎng)生,在拆模前后均應連續(xù)保持混凝土表面濕潤.養(yǎng)生采用包裹塑料薄膜和滴漏的方式進行，養(yǎng)護時間不少于7天。墩柱養(yǎng)生圖4.3、蓋梁施工（1）底模安裝蓋梁施工支承平臺采用在兩墩柱上各

21、穿一根3m長10cm鋼棒，上面采用墩柱兩側各一根12m長45b工字鋼做橫向主梁，搭設施工平臺的方式。主梁上面安放一排每根3m長 的20槽鋼，間距為50cm作為分布梁。分布梁上鋪設蓋梁底模。具體布置形式如下圖。（3)鋼筋綁扎在底模上進行鋼筋綁扎，主筋綁扎時，在底模上墊上混凝土保護層的墊塊，墊塊沿底模板呈梅花形布置,按4個/m2布置，綁扎主筋與箍筋的時候，時時檢查鋼筋與側模邊線的距離，防止鋼筋保護層受到影響.（5)模板安裝模板采用大塊定型鋼模板，模板上部設立鋼結構工作平臺，以方便施工。模板安裝好后,檢查軸線、高程，符合設計要求后加固，保證模板在灌注混凝土過程受力不變形、不移位。模內干凈無雜物，拼裝

22、平整嚴密.模板安裝完成后，測量檢測模板的標高、平面位置是否滿足要求，不能滿足要求則進行調整.在拉桿穿出位置，用膠皮封堵嚴密，防止漏漿。（6）混凝土澆筑混凝土采用拌合站集中拌合,混凝土罐車運輸，混凝土輸送泵或汽車吊提升入模.澆筑混凝土期間，應設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋等穩(wěn)固情況，當發(fā)現(xiàn)有松動、變形、移位時，應及時處理.（7)模板拆除在混凝土強度達到拆除模板的要求后，用吊車將側、底模拆除。（8）養(yǎng)護混凝土養(yǎng)護用塑料薄膜包裹，采用滴漏方式養(yǎng)護。4。4、薄壁空心墩施工4。4。1、施工概述本標段燈籠山大橋3-6墩身采用薄壁空心墩，墩身截面尺寸為：6m3。2m ， 空心墩個數(shù)8個。采用翻模，塔吊輔助

23、的施工方法,且配置人、貨電梯.空心薄壁墩計劃于2015年3月10日開始施工，2015年9月16日完成，設計混凝土方量共4858。8立方。4。4。2、施工工法及工藝要求（1)施工工藝流程高墩施工工藝流程圖如下。 高墩爬模施工工藝流程圖(2）承臺鑿毛處理對墩身范圍以內的混凝土進行鑿毛處理,露出新鮮混凝土面。鑿毛要求:鑿除表面所以浮漿直到露出混凝土粗集料為止,一般鑿除深度為23cm;鑿毛采用人工或鑿毛機進行,人工鑿毛混凝土強度2.5MPa，機械鑿毛混凝土強度10MPa。鑿毛完成后，用清水將表面沖洗干凈。利用全站儀測出承臺縱、橫軸線，根據(jù)承臺中心放出墩身邊線，并在承臺上距墩身1m的位置彈出墨線,以便用

24、于測量墩身模板的垂直度。（3）鋼筋加工及安裝1）鋼筋加工墩身主筋根據(jù)設計要求，采用直螺紋套筒連接.接頭的性能符合鋼筋機械連接通用技術規(guī)程JGJ-10796A級接頭性能的規(guī)定。鋼筋等強滾軋直螺紋連接標準型鋼筋接頭見下圖。鋼筋滾軋直螺紋連接標準型鋼筋接頭2）鋼筋連接連接前的準備:鋼筋連接之前，現(xiàn)將鋼筋絲頭上的塑料保護帽及連接套筒上的塑料密封蓋取下并收回，檢查鋼筋的規(guī)格和連接套的規(guī)格一致，并確保絲頭和連接套的絲扣干凈、無損，如有雜物需用鐵刷清理干凈.標準型接頭連接：把鋼筋裝好連接套筒的一端擰到被連接鋼筋上，然后用長度大于40cm的扳手將連接的兩根鋼筋擰緊，連接套筒兩端的外露完整絲扣均不得超過1扣。鋼

25、筋連接完畢，隨后立即用油漆畫上標記.連接：連接是要確保絲頭和連接套的絲扣干凈、無損。被連接的連根鋼筋斷面應處于連接套的中間位置，偏差不大于1個螺距，并用扳手擰緊,使兩鋼筋斷面頂緊。接頭位置宜相互錯開。當多根鋼筋的機械街頭位于不大于35倍鋼筋直徑范圍內時，視為接頭處于同一連接范圍，該范圍內有接頭的受力鋼筋截面面積占受力鋼筋總截面的百分率不宜超過50。(4）模板安裝1）模板配備每套翻模模板設計為3節(jié),每節(jié)高度綜合考慮節(jié)段施工時間、機具長度及鋼筋配料和減少施工縫數(shù)量等因素確定，高度確定為2。5米，施工時，每次翻模2節(jié)模板。模板采用大塊定型鋼模板，分上、中、下三節(jié)模板構成,由專門的模板生產廠家制作.模

26、板進場后先進行試拼，檢查模板各部分尺寸、模板接縫及平整度。工作平臺直接焊接在外模的橫肋上，形成封閉的操作環(huán)境。提升設備由塔吊完成。2）模板加工制作墩身外露面要求美觀、輪廓分明,因此外模采用大塊鋼模，大塊鋼模采用6mm的面板，10和14槽鋼作背楞，同時模板背面采用12和756型鋼焊接成桁架式操作平臺，以方便模板裝拆和主筋接長。平臺頂部設護欄,底部安裝活動式吊籠。下吊籠用于修補拉桿留下的孔洞以及墩身養(yǎng)護。3)模板安裝模板采用3套模板連續(xù)翻轉作業(yè)，底層第一節(jié)澆筑5m，然后每次立模5米高，澆筑完成，待混凝土強度達到規(guī)定值以上時,拆除下層模板，翻轉到上層模板之上，用螺栓固定，并通過勁性骨架初調其位置。4

27、）模板檢查模板安裝完成后對模板進行檢查,首先檢查模板的接縫及錯臺，模板的接縫控制在1mm以內，模板的錯臺控制在2mm以內，通過設置定位稍的方法來控制,在木板上方兩側和兩節(jié)模板接頭部位焊定位鋼筋,保證模板截面尺寸和位置準確.翻模模板示意圖(5）混凝土的施工1）混凝土的運輸、澆筑混凝土采用拌合站集中拌制，利用罐車運送至施工現(xiàn)場,根據(jù)現(xiàn)場實際地形情況，采用混凝土輸送泵進行澆筑。在墩身四個角安裝鐵皮(直徑20cm)制作的串筒（串筒長度每節(jié)50cm100cm），安裝串筒的位置在鋼筋綁扎時適當調整鋼筋間距以保證串筒順利安裝,混凝土通過串筒進行澆筑。混凝土澆筑要保持持續(xù)進行，若因故必須間斷，間斷時間要小于混

28、凝土的初凝時間,其間斷時間不得大于40min。如果間斷時間超過了初凝時間，則按照二次灌注的要求，對施工縫進行如下處理：鑿除接縫處混凝土表面的水泥砂漿和松弱層，鑿除時混凝土強度要達到2。5Mpa以上。在澆筑新混凝土前用水將舊混凝土表面沖洗干凈并充分濕潤,但不能留有積水，并在水平縫的接面上鋪一層12cm的同級水泥砂漿。混凝土澆筑過程中有專人看護模板，防止螺栓松馳導致跑模影響混凝土質量.2）混凝土的養(yǎng)護混凝土澆筑完成后，應立即進行表面覆蓋灑水養(yǎng)生。拆模后,采用在周邊包裹土工布并結合噴淋灑水（在模板底部周邊設置噴淋水管）或采用噴灑養(yǎng)護水劑的方法進行保濕養(yǎng)生7d。(6)翻模施工1）拆模時用手拉葫蘆將下面

29、一節(jié)模板與上面一節(jié)模板上下掛緊，同時另設兩條鋼絲繩拴在上下節(jié)模板之間。拆除左右和上面的連接螺栓,然后通過兩個設在模板上的簡易模器使下節(jié)模板脫落。脫模后放松葫蘆,使拆下的模板由鋼絲繩掛在上節(jié)的模板上。然后逐個將四周各模板拆卸并懸掛于上節(jié)模板上。利用塔吊將模板提升至安裝節(jié)，提升過程中應有專人監(jiān)視，防止模板與周邊固定物碰撞。2)清理模板，并涂刷脫模劑后按放線尺寸組裝為第四節(jié)段模板,吊運到第三節(jié)段混凝土頂面，然后按第一節(jié)段的安裝次序安裝其余部分。3）翻模時，保留最頂上一層模板，作為翻升下層模板的持力部分，然后，把最下二層模板拆開并滑出,利用塔吊將模板吊起,并放置于頂層模板相應平面位置上,將模板與周圍模

30、板聯(lián)接。墩身翻模施工示意圖（7)上下安全通道的設置墩身施工時，人員上下的安全通道采用爬梯和電梯，爬梯設置在兩個主墩中間,為了保持爬梯的穩(wěn)定，每5米高與墩身加固一次，通過墩身的預埋件把爬梯固定在墩身上，利于施工和檢查人員上下行走、安全便捷。（8）塔吊設置塔吊采用QTZ80(S6012）型塔吊。該塔吊獨立式起升高度為45m，附著式起升高度160m。在墩柱半徑5米內設置塔吊，由于燈籠山大橋為分離式橋梁,因此每個塔吊負責一個墩身的施工作業(yè)。塔吊基礎尺寸為5.55.51.5m，采用C35混凝土，鋼筋材質為HRB400和HPB300，綁扎后連接成一體；基礎表面平整度1/750；地基承載力200Kpa,開挖

31、至硬土層，并鋪10cm厚的混凝土墊層。地腳螺栓應與地層主筋相連接，地腳螺栓的定位尺寸以底座節(jié)的孔配合定位澆筑，周邊回填，夯實,排水。當塔身高度升到40m時，在31m處進行塔身的附著，后隨著塔身的升高每不超過15m進行塔身附著一次，塔身高出墩頂作業(yè)平臺不超過10米。塔機附著裝置由四套框架、四套內撐桿和12根附著撐桿組成.5、施工試驗、測量與監(jiān)測5.1、施工試驗5。1.1、混凝土配合比優(yōu)化設計墩身混凝土,選擇級配良好的砂、石料、性能優(yōu)良的緩凝高效減水劑，控制水灰比，降低水泥用量，是控制混凝土內部水化熱溫升的重要環(huán)節(jié)。因此，必須進行混凝土配合比優(yōu)化設計。5.1。2、控制措施為確保混凝土施工質量，提高

32、混凝土的均勻性和抗裂能力，需加強混凝土施工每一個環(huán)節(jié)的控制，要求施工現(xiàn)場配合溫控人員從混凝土的拌和、泵送、澆筑、振搗到養(yǎng)護整個過程實行有效監(jiān)控。混凝土施工必須嚴格按照公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ/TF50-2011)進行，并應特別注意以下方面：（1）混凝土拌制前，各種衡器應進行專業(yè)計量標定,稱料誤差應符合規(guī)范要求；及時檢測粗、細集料的含水率，隨時調整材料用量及水用量，確保配合比嚴格,混凝土均勻。（2）要求混凝土卸料高度低，堆積高度低，有多個溜槽下料，杜絕混凝土離析。（3）混凝土按規(guī)定厚度、順序和方向分層布料，振搗密實，不宜漏振或過振，分層布料厚度不宜超過30cm。（4)在混凝土澆筑過程中，必須

33、避免漏振和過振。（5）澆筑完畢后，在頂面混凝土初凝前,必須進行二次抹面以減少沉縮裂縫的發(fā)生。5。2、薄壁墩的測量與監(jiān)控措施 為確保高墩施工的質量,在施工過程中，應做好薄壁墩的測量和監(jiān)控.提升托架翻轉模板施工工藝測量控制薄壁墩斷面復雜，結合現(xiàn)有測量條件，利用全站儀測定薄壁墩模板頂標高及平面位置，使其滿足設計要求。每節(jié)模板安裝后，用水準儀和全站儀檢查模板頂面標高、中心及平面尺寸。測量時用全站儀對三向中心線（橫向、縱向、45角方向）進行測控，如果有不合格的情況，用手拉葫蘆和千斤頂進行調整。當一節(jié)混凝土澆筑完成，要即刻對混凝土面的控制點進行復測，以掌握模板在混凝土澆筑前后的變位，同時提供下一節(jié)模板的安

34、裝參數(shù).6、措施計劃6。1、質量保證措施、建立質量管理體系項目經理部成立以項目經理任組長，項目總工、分管項目副經理任副組長的質量領導小組,負責高墩施工的質量管理工作.質量部為質量主管部門，設專門的質檢工程師，施工班組設兼職的質檢員，以形成系統(tǒng)化的質量管理組織機構體系。6。1。2、實行崗位責任制嚴格實行技術崗位責任制，認真做好圖紙復核、技術交底、變更設計的簽認、隱蔽工程的檢查、分項工程的質量評定、竣工文件的編制工作。在施工中，堅持一切以數(shù)據(jù)說話，做好各種檢測記錄，使整個施工技術管理標準化、制度化.在生產過程中，技術人員監(jiān)督作業(yè)班組按作業(yè)指導書、專項技術措施的要求操作,在發(fā)現(xiàn)偏差時,有權要求進行糾

35、正；認真做好產品生產過程中的質量記錄；對于模板支立、混凝土施工、鋼筋套筒連接及鋼筋焊接等重要工序，其控制方法是：由具備操作資格的人員完成、明確過程控制參數(shù)、按規(guī)定進行檢驗和試驗、進行全過程的監(jiān)控.6.1.3、實施“三檢制，嚴格檢驗制度每道工序完成后均在自檢合格的基礎上才能轉入下道工序，下道工序在進一步加工前應進行對上道工序的檢查，一工區(qū)專職質量檢查員進行過程控制的檢查，按標準要求填寫檢查記錄表；專業(yè)監(jiān)理工程師對規(guī)定的項目過程檢查，簽字認可。6。1.4、主要的質量保證措施 （1）堅持操作班組自檢和各工種及工序之間交接班驗收制度，專職質檢員跟蹤檢查,項目部進行周檢、月檢，對檢查出的質量問題及時落實

36、整改并制定有效防范的具體措施。（2)軸線、標高、施工圖紙放樣、鋼筋料單以及原材料和加工件申請等技術復核工作，須經工程技術負責人和質檢員審核后，方可交付施工。（3）做好隱蔽工程的驗收工作，在自評、自檢、自驗的基礎上，提前24小時將“隱蔽工程驗收通知單”送到現(xiàn)場監(jiān)理工程師，驗收合格后方可進入下道工序的施工。(4）嚴格按照規(guī)范要求做試塊取樣，取樣時必須由現(xiàn)場監(jiān)理簽字認可。混凝土振搗應密實,不允許有蜂窩麻面的現(xiàn)場出現(xiàn)，確保混凝土的質量。（5）做好工程技術資料的管理，從工程開工起就按公路工程質量檢驗評定標準和業(yè)主有關 工程技術資料的各種規(guī)定收集整理。公司各部門必須按月、按規(guī)定將各種資料,如材料合格證或質

37、保書、試驗報告、設計變更、技術核定、技術交底、驗收記錄、技術復核等收集齊全,送交技術負責人統(tǒng)一整理歸檔。（6)分部分項工程檢測評定資料和近期工程質量動態(tài)必須及時整理、匯總并上報公司.工程資料管理工作必須有專人負責整理、裝訂成冊.6。2、安全施工保證措施6.2。1安全施工保證體系（1）組織保障成立高墩施工安全生產管理小組.具體領導和組織高墩施工的安全生產工作，并設立安全員，安全員必須持證上崗。確保高墩施工安全生產管理人員落實、管理到位。安全生產領導小組是安全生產工作的決策機構，將定期研究、協(xié)調、計劃、布置、檢查工地的安全生產工作，具體分工和職責如下：組 長:項目經理張風榮副組長:項目總工劉曉宇、

38、項目副經理賈興、項目副經理李樹茂、安全總監(jiān)漢偉剛。成 員：工程部長吳琪、安全部長邵大偉、質量部長欒同帥專職安全員：袁凱峰（2）安全施工保證體系本項目部在工程施工前按施工現(xiàn)場安全生產保證體系的要求建立安全施工保證體系，安全施工保證體系分組織保證、工作保證、制度保證三個方面。影響因素有人為因素、客觀因素。保證范圍分人身安全保證、結構安全保證、施工安全保證.工程安全施工保證體系見圖安全施工保證體系框圖.思想保證組織保證工作保證制度保證經濟保證安全施工保證體系提高全員意識分公司安全領導小組開工前檢查國家安全法律包保責任制安 監(jiān) 部施工過程檢查各項安全生產規(guī)定、規(guī)程項目部安全領導小組安全生產第一生產必須

39、安全安全為了生產項目部安環(huán)部隊安環(huán)室工班、工種安全檢查員收尾過程檢查安全文明施工的規(guī)定項目部和地方及業(yè)主各種安全生產制度集團公司各項安全制度月季年安全生產檢查制度安全總結評比經濟兌現(xiàn)獎罰分明實現(xiàn)安全目標施工技術安全規(guī)則教育安全施工保證體系框圖6.2.2、安全施工管理制度（1)安全檢查制度建立并執(zhí)行安全檢查制度，定期組織各職能部門對工地進行安全檢查，對本工程進行全面性和考核性的檢查；每旬月對工地進行一次安全大檢查，由項目經理牽頭,專職安全員組織各相關部門對工地進行隱患排查,對檢查中發(fā)現(xiàn)問題要定人、定措施、定時間限期整改，整改后由安機部復檢驗證。專業(yè)性檢查：由工區(qū)、安保部定期組織專業(yè)技術人員對電器

40、設備等進行單項檢查，對存在的隱患及時整改。安全員做好日常巡回安全檢查,并做好安全檢查記錄；施工員在檢查生產時檢查安全;各班組應經常進行自檢、互檢和交接檢查；為防止施工人員上下班時間、節(jié)前、節(jié)后紀律松懈，思想麻痹產生安全隱患，應加強安全檢查活動；充分做到層層設防,級級把關，搞好安全工作。(2）安全教育制度建立安全教育制度，明確項目負責人、技術負責人、專職安全員、管理人員、作業(yè)人員等相關人員在安全教育中的培訓課時，定期組織人員進行安全教育培訓，以安全生產的政策、法令、法規(guī)、標準、規(guī)范和安全操作規(guī)程為主，并結合本項目的實際安全生產情況和對有代表性的典型事故案例進行講解,通過有針對性、生動鮮明的教育,

41、使受教育的員工印象深刻,牢記不忘。做好新入場工人及變換工種工人的三級安全教育工作。三級安全教育由辦公室、安機部配合組織進行，從項目部到班組層層進行教育培訓,考核合格者方許進入生產崗位，同時建立員工安全生產教育卡，將員工的三級安全教育工作存檔備案。詳細制訂各專業(yè)工種的安全技術操作規(guī)程，如電工、焊工、機械工、鋼筋工等工種的操作規(guī)程；安全技術教育的內容應主要體現(xiàn)在技術操作規(guī)程上，寫明要領，指出安全習慣和關鍵問題，并盡可能把操作步驟表達清楚。建立班前活動制度，各分項工程施工前各班組負責人應做好本班組的安全教育工作，并對班前安全活動進行記錄。(3）安全技術交底制度項目部應切實加強安全交底制度的落實.交底

42、必須在施工作業(yè)前進行，任何項目在沒有交底前不準施工作業(yè)。交底工作一般在施工現(xiàn)場實施。交底必須履行交底人和被交底人的簽字模式,書面交底一式二份，一份交底給被交底人，一份附入安全生產臺帳備查.被交底者在執(zhí)行過程中，必須接受項目部的管理、檢查、監(jiān)督、指導，交底人也必須深入現(xiàn)場，檢查交底后的執(zhí)行落實情況，發(fā)現(xiàn)有不安全因素，應馬上采取有效措施，杜絕事故隱患。6.2。3、安全保證的技術措施(1）腳手架搭設施工安全技術措施保證腳手架搭設一般要求及外觀檢查A、腳手架搭設前應嚴格進行鋼管、扣件的篩選。凡嚴重銹蝕、薄壁、嚴重彎曲裂變的桿件不得使用；凡嚴重銹蝕、變形、裂縫、螺桿螺紋損壞的扣件不得使用。B、腳手架的基

43、礎必須整平夯實,立桿底部加墊木板，并做好排水。C、腳手架立面應設置剪刀撐增加強度、剛度、穩(wěn)定性。支架升高每10米或達到系梁高度時，應設置抱柱桿件。在系梁上承重的桿件與混凝土接觸處應做好混凝土表面的保護。D同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，立桿上下對直。E斜桿接長不得使用對接扣件。應采用疊交方式，用2只回轉扣件接長，搭接距離不得小于40cm。F搭設雙排腳手架，且不得采用鋼木、鋼竹混合結構混搭。腳手架搭設技術要求A水平桿步高：層間距H=1。8m.B立桿間距：縱橫立管間距:0。9m1.5m.C剪刀撐體系的設置:a、支架周邊應設置豎直剪刀撐,全長全高全立面設置。b、封頂桿位置應設置水平剪刀撐，全平面設

44、置。c、支架內部應分別設置縱橫兩向豎直剪刀撐，間距為：沿支架縱向每4。5m設一道，沿支架橫向每4.5m設一道，每道豎直剪刀撐均為全長、全高設置。d、支架內部應設置水平剪刀撐,位置為：從封頂桿開始并往下每4。5m設一道,每道水平剪刀撐均為全平面設置.(2）作業(yè)平臺施工安全技術措施保證在施工部位的頂及底口搭設施工平臺，平臺采用5cm厚木板搭設，繞墩柱周圍一圈。木板與鋼管采用鐵絲綁扎牢固.作業(yè)平臺鄰邊設置1。2m高鋼管護欄加固。（3）纜風繩設置安全技術措施保證高墩柱纜風繩每組為4根，相互對稱設置。纜風繩制作：纜風繩材料用直徑6mm鋼絲繩，不得用具有彈性的繩索代替。纜風繩張緊度用兩端反向絲扣進行調整.

45、立柱模板、鋼筋籠的吊裝與支立,必須待纜風繩設置完成后，吊裝設備方可去除索具(吊鉤）。腳手架搭設完成、在投入使用前,將纜風繩設置到位,并納入腳手架驗收項目內容。高墩柱纜風繩設置間距要求：A。腳手架高度每增加1015m時，須設置一組纜風繩。B。立柱鋼模按節(jié)設置纜風繩.C.鋼筋骨架綁扎安裝后,立即設置纜風繩；未澆筑混凝土部分超過8m時，澆筑完成前應設置纜風繩。D.纜風繩及纜風繩地錨，避免設置在臨近、跨越道路（施工便道）。（4）模板安裝、拆除施工安全技術措施保證進入施工現(xiàn)場人員必須帶好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩帶安全帶，并系在上方墩柱鋼筋上。工作前先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身

46、上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中落物。遇六級及其以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雨后應先清掃施工現(xiàn)場,略干不滑時再進行作業(yè)。鋼模板裝、拆時，上下應有人接應。鋼模板及配件應隨裝拆運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。高空作業(yè)，嚴禁酒后及帶病作業(yè)。（5）施工用電安全技術措施保證施工用電線路需要經過專門的設計，并采用三級配電兩級保護方式，應實行一機、一閘、一箱；漏電保護器裝置應與設備相匹配，不得用一個開關直接控制兩個及以上的用電設備.架空線應采用絕緣導線，并架設在專用電桿、電架上,架完

47、線后與地面垂直距離不得小于1.5m.固定式配電箱及開關箱與地面垂直距離不得小于1.3m，移動式配電箱及開關箱與地面的垂直距離應大于0。8m。配電箱及開關箱應保持干燥通風，要有防塵措施并配鎖。使用電燈照明時，應采用安全電壓使用電燈照明時，應采用安全電壓，輸電線路必須使用密閉電纜，嚴禁使用裸線和絕緣不良的電線.（6）起重作業(yè)安全技術措施作業(yè)前，必須檢查所用工具、索具、設備等是否安全可靠。起吊作業(yè)前應了解被吊物的尺寸、重量、起吊高度及其周圍環(huán)境，合理選用起重設備及索具。不得違章作業(yè)、違章指揮、違反勞動紀律、違反工藝紀律.起重作業(yè)時，必須有專人指揮，應站在明顯的安全部位，按規(guī)定的哨聲、手勢或信號進行起

48、重指揮.嚴禁多人指揮。吊掛索具時，吊索受力要均勻，索扣之間的夾角不大于100度.如大于100度時，應采取防止滑扣、吊索扣受力過大的措施。作業(yè)人員嚴禁在起重臂和吊起的重物下面停留或行走。使用卡環(huán)應使長度方向受力，抽卡環(huán)銷子應預防銷子滑脫，有缺陷的卡環(huán)嚴禁使用。起重作業(yè)時，在地面5m半徑范圍設置警戒線.(7）雨季施工措施雨期要按時收集天氣預報資料，施工盡可能避開大風大雨天氣,雨天結構混凝土施工時，在結構物上方用防雨棚遮蓋.雨季混凝土澆筑前及時加設防雨棚，防止雨水沖刷混凝土。露天使用的電器設備要有可靠的接地和防漏電措施,或加設漏電保護器。雨季施工期間，要加強對場地內外排水溝，積水井的疏通或加固.對容

49、易發(fā)生滑坡、泥石流的地段，避開雨季施工。雷雨天氣，避開雨季施工，防止雷擊.7、應急處置措施7.1、應急救援組織機構項目成立高墩施工應急救援領導小組。本項目高墩施工應急救援領導小組以項目經理為組長，項目副經理、總工為副組長，各部門負責人及施工隊負責人為組員。7.2、物資準備根據(jù)高墩施工的事故成因、危險危害程度范圍的預測評估，項目作如下物資準備：(1）急救藥箱：項目備有10人用量的止血帶、止血鉗、止血粉、xx白藥、創(chuàng)可貼、消炎藥、急救針劑、一次性注射器、消毒棉花、消毒棉簽、醫(yī)用膠布、消毒綁帶、醫(yī)用剪、醫(yī)用攝子、75%的酒精2000mL及蛇藥，分裝在幾個急救藥箱內備用。(2）應急器具：防火工具：滅火

50、器、防火砂、鎬、水桶、鐵鍬、沙袋、管鉗、抽水泵等。通迅聯(lián)絡設施：手機、對講機、固定電話.急救工具：項目備有擔架兩副、救援繩100米、安全帶兩副、急救車輛1輛、挖掘機1臺、水泥袋、運輸車輛等。上述物資由項目部保證到位,急救藥箱和急救器具由項目安全員保管，并確保其性能良好，置放于前方駐地辦公室。機械車輛安置在施工現(xiàn)場附近，以備事故發(fā)生后隨時支援.7。3、現(xiàn)場急救措施7。3.1、觸電事故現(xiàn)場急救措施 (1）有人觸電時,搶救者首先要立刻斷開近處電源（拉閘、拔插頭），使之脫離電源。（2）觸電人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，

51、則使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫(yī)院診治.(3）觸電人已失去知覺，但心臟還在跳動，還有呼吸，則使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜地平躺，解開妨礙呼吸的衣扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫,并迅速請醫(yī)生(或打120）到現(xiàn)場診治. 7.3。2、機械傷害事故現(xiàn)場急救措施發(fā)生機械傷害事故后，現(xiàn)場人員不要害怕和慌亂，要保持冷靜,迅速對受傷人員進行檢查。（1)急救檢查應首先看神志、呼吸，接著摸脈膊、聽心跳，再查瞳孔，有條件則量血壓。檢查局部有無創(chuàng)傷、出血、骨折、畸形等化，根據(jù)傷者的情況，有針對性地采取人工呼吸、心臟擠壓、止血、包扎、固定等應急措施。（2）迅速撥打急救電話，向醫(yī)療救護單位求援

52、.7。3.3、高空墜落或物體打擊事故現(xiàn)場急救措施發(fā)生人員高空墜落或是物體打擊事故時,現(xiàn)場搶救人員根據(jù)受傷人員的傷勢情況、受傷部位、性質，采取相應的急救措施:（1）傷口不深的外出血癥狀，先用雙氧水將創(chuàng)口的污物進行清洗，再用酒精消毒（無雙氧水、酒精等消毒液時可用瓶裝水沖洗傷口污物），傷口清洗衣干凈后用敷料包扎止血。出血較嚴重者用多層敷料加壓包扎止血.（2）對在高處墜落,或腰、腹部遭受重物打擊，無明顯大量外出血但迅速進入休克狀態(tài)的傷員(癥狀：神情淡溥、面色蒼白，皮膚冰冷、脈動搏細弱，血壓下降），要立即送醫(yī)院檢查。7.3.4、火災事故的現(xiàn)場急救措施(1)油料起火不宜用水撲救，可用泡沫滅火器或采用隔離法

53、壓滅火源泉。（2）電氣設備起火時，應盡快切斷電源后用二氧化碳滅火器滅火，決不能盲目向設備上潑水。(3)化學物品材料起火，要根據(jù)起火物的性質選擇滅火方法，救火要注意自身安全,防止中毒.8、附錄8.1、空心薄壁墩模板計算翻模采用“一托二”的方式，有2層模板，共高5m，每次澆筑5m高度的混凝土。8.1.1、新澆筑混凝土對模板側面的壓力橋墩混凝土每次澆筑厚度為5m，每小時澆筑24m3，墩柱截面積為12m2，平均澆筑速度為2m/h。根據(jù)公路橋涵施工技術規(guī)范普通模板荷載計算,采用內部震搗器混凝土的澆筑速度在6m/h以下時，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側壓力可按如下計算 當v/T0.035時：h=0。

54、22+24.9v/T當v/T0。035時：h=1。53+3.8v/T式中：-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力(KPa） -為有效壓頭高度（m) -混凝土的澆筑速度(m/h），取2m/hT-新澆筑混凝土的澆筑時間（h），可按實測確定,按200/（T+15)計算，T取15-混凝土的容重（kN/m3),取24kN/m-外加劑影響修正系數(shù),不摻外加劑時取1.0,摻緩凝作用的外加劑時取1。2,取1.2因v/T=2/15=0。133 0.035，混凝土有效壓頭高度:h=1。53+3.8v/T=1.53+3.8215=2.04(m)側面模板的最大側壓力: =1.2242。04 =58。75（kN/m2 ）傾倒

55、混凝土時對側面模板產生的水平荷載:2KN/m2振搗混凝土時對側面模板產生的水平荷載：4KN/m28。1.2、模板計算（1）面板計算:面板為支承在10槽鋼上的單向連續(xù)板，槽鋼的間距為40cm，按照3跨連續(xù)梁計算，模板強度驗算要考慮p5，p6;剛度驗算只考慮p5。模板承載能力驗算荷載組合：p=1。258.75+1.4（2+4）=78。9（kPa)（2）面板驗算（按雙向板模型驗算）面板強度驗算取1mm寬面板進行計算，則驗算截面特性:W=610-9m3驗算線荷載:q=78.91031103=78。9（N/m）彎矩：Mx=0。071778。90.42=0。905（Nm)My=0。028478.90。42

56、=0。359（Nm）M=max(Mx，My)= 0。905（Nm)彎曲應力：故面板強度滿足要求。面板剛度驗算鋼材彈性模量E=206109（N/m2)，剛才的泊松比v=0.25，鋼板厚度h=6mm。 =23.731(Nm）面板撓度：=6.4910-4（m）=103（m）故雙向板剛度滿足要求(3）豎肋計算模板構件中的背肋屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算.豎肋間距為40cm，橫肋間距為40cm，按均布荷載作用下的3跨連續(xù)梁計算.本工程中，豎肋采用10槽鋼，截面特性：I=198。310-8 m4Wmax=16。910-6m3，Wmin=7。8106m3線性荷載q=78。91030。4=31。56103(N/

57、m) 豎肋強度驗算彎矩：M+=0.08=0.0831.561030.42=403。968(Nm)M=0。1=0.131。561030。42=504。96（Nm)最大拉應力：最大壓應力:故豎肋強度滿足要求. 豎肋剛度驗算撓度: =0。24103(m）=1.7510-3（m）,滿足要求。(4）橫肋驗算模板構件按4跨簡支梁計算。橫肋間距為70m,采用雙拼14a槽鋼，拉桿間距1m。根據(jù)橫肋實際受力情況，橫肋驗算可采用簡支梁模型計算.14a槽鋼參數(shù)：截面面積 A=18。51cm2X軸截面慣性矩 X軸截面抵抗矩 Wx=80.5cm3線性荷載q=78.91030。7=55.23103（N/m）彎矩強度驗算彎

58、矩計算公式： 其中,M-橫肋的計算最大彎矩（Nmm） -計算跨度(拉桿間距)，=1000mm彎曲應力： 其中，-橫肋承受應力(） 計算最大彎矩（Nmm） -截面抵抗矩(）， -抗彎強度設計值（），=205最大應力計算值,滿足要求。 橫肋剛度驗算撓度：其中，q即為新澆筑混凝土側壓力標準值：430。75=32.25kN/m -最大撓度() -撓度計算跨度 =1000 E-彈性模量（）： -截面慣性矩()，最大撓度計算值：滿足要求.(5)連接螺栓驗算模板與模板之間橫向采用M24標準件連接。螺栓孔舒詳間距最大為20cm，模板橫向最大懸臂長度為50cm,故單個螺栓有效荷載范圍：0。50。2（m2）單個螺

59、栓承受的最大剪力：P=78。91030.50.2=7。89103（N）M24連接螺栓截面面積：A=35310-6（m2）M24連接螺栓截面剪應力：故螺栓抗剪滿足要求。（6）對拉螺桿驗算對拉螺桿采用25精軋螺紋鋼，在模板上下端各設置一道。混凝土最大澆筑高度為5m，對拉螺桿橫向最大有效承載范圍為100cm，故單根對拉螺桿有效荷載范圍為15/2=2.5m2 單根對拉螺桿承受的最大壓力：F=78。91032。5=197.25103（N）25精軋螺紋鋼截面面積：A=490。910-6(m2）25精軋螺紋鋼截面拉應力：故對拉螺桿抗拉滿足。8。2、雙柱墩模板計算8.2.1、性能要求及計算依據(jù)模板材質 面板：

60、=6mm鋼板 Q235 背肋：8 Q235 間距:35cm 環(huán)向箍：12 Q235 間距:50cm 計算依據(jù)公路橋涵施工規(guī)范路橋施工計算手冊變形量控制結構外露模板，其撓度值L/400鋼模面板變形1.5mm8.2.2、墩身模板側壓力計算雙柱墩最高橋墩為39m左右，設計考慮按照分4層澆筑，每小時澆筑混凝土6方，墩柱截面積為2m2,平均澆筑速度為3m/h.根據(jù)公路橋涵施工技術規(guī)范普通模板荷載計算,采用內部震搗器混凝土的澆筑速度在6m/h以下時，新澆筑的普通混凝土作用于模板的最大側壓力可按以下公式計算。 當v/T0.035時：h=0。22+24.9v/T當v/T0。035時:h=1。53+3.8v/T

61、式中：-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kPa) -為有效壓頭高度(m）-混凝土的澆筑速度（m/h），取3m/hT-新澆筑混凝土的澆筑時間(h)，可按實測確定，按200/(T+15）計算，T取15-混凝土的容重（kN/m），取24kN/m-外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1。0，摻緩凝作用的外加劑時取1.2，取1。2因v/T=3/15=0。2 0.035，混凝土有效壓頭高度：h=1。53+3.8v/T=1.53+3。8315=2。29（m)側面模板的最大側壓力： =1。2242。29 =65。952（kN/m2 ）傾倒混凝土時對側面模板產生的水平荷載:4kN/m2振搗混凝土時對側面模板產生的

62、水平荷載：4kN/m28。2.3、徑向拉力計算根據(jù)圓筒承壓計算模型，標準圓形壓力容器承受的法向壓力均轉化為徑向拉力.8.2。4、側模面板驗算面板采用6cm厚A3鋼板，面板外縱肋間距為35cm。由于環(huán)肋在背肋外側，面板作為單向板考慮,按照3跨連續(xù)梁計算。模板強度驗算要考慮新澆筑混凝土側壓力和傾倒時產生的荷載設計值；剛度驗算只考慮新澆筑混凝土側壓力荷載標準值。（1)面板抗彎強度驗算查表可知三等跨連續(xù)梁支座處負彎矩最大,其彎矩系數(shù)k=0.1 式中：-面板計算最大彎矩（Nmm）-計算跨度(背肋間距)l=350mm-作用在面板上的側壓力線荷載設計值： 取10cm寬的板條作為計算單元 新澆筑混凝土側壓力標

63、準值 傾倒混凝土側壓力標準值 則 面板最大彎矩: 面板應力按下式驗算: 其中，-面板承受應力(） -面板計算最大彎矩（Nmm） -面板截面抵抗矩()， -面板抗彎強度設計值(），=215面板最大應力計算值，滿足要求。（2）面板抗剪強度驗算 其中，-面板計算最大剪力(） -作用在面板上的側壓力線荷載設計值：9.4kN/m -計算跨徑 截面抗剪強度按下式計算： 式中,-面板承受剪應力（） -面板計算最大剪力（) -構件截面寬度(mm） -面板厚度 -面板抗剪強度設計值（） =125面板截面受剪應力計算值：，滿足要求。（3）面板剛度驗算 其中，q即為新澆筑混凝土側壓力標準值：65。9520。1=6。

64、6kN/m -面板最大撓度(） 撓度計算跨度 =350-43=307 E面板彈性模量（）: -面板截面慣性矩（）,面板最大撓度計算值:滿足要求.（4）背肋計算模板構件中的背肋屬于受彎構件，按連續(xù)梁計算。背肋間距為35cm，環(huán)形箍間距為50cm，按均布荷載作用下的3跨連續(xù)梁計算本工程中,背肋采用8,參數(shù)為:截面面積 A=10.24X軸截面慣性矩 X軸截面抵抗矩 抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中，M-背肋的計算最大彎矩(Nmm) -計算跨度(橫箍）,=500mm新澆筑混凝土側壓力標準值 傾倒混凝土側壓力標準值 則 背肋的最大彎矩： 面板應力按下式驗算： 其中，-背肋承受應力（) -背肋計算

65、最大彎矩（Nmm） -背肋截面抵抗矩（）， -背肋抗彎強度設計值（），=205背肋最大應力計算值。滿足要求。背肋抗剪強度驗算 其中，-背肋計算最大剪力(） -作用在背肋上的側壓力線荷載設計值：29.66kN/m -計算跨徑 截面抗剪強度按下式計算： 式中,-背肋承受剪應力（) -背肋截面面積，A=10.24 -背肋計算最大剪力（） -背肋抗剪強度設計值（) =120背肋截面受剪應力計算值:，滿足要求.背肋剛度驗算其中,q即為新澆筑混凝土側壓力標準值： kN/m -背肋最大撓度（) -撓度計算跨度 =500 E-背肋彈性模量()， -背肋截面慣性矩(），背肋最大撓度計算值，滿足要求.8。3、腳手

66、架計算腳手架采用483。5鋼管和扣件搭設成雙排架，本管段最高墩為64m，故搭設高度H取64。8m，步距h為1.8m，共36步；立桿橫距l(xiāng)b為0.9m，立桿縱距l(xiāng)a為1。5m，腳手架距墻0。5m（構造外伸長度），按規(guī)范其計算外伸長度可取0.3m;連墻件為2步3跨設置；腳手板為竹串片腳手板，取0.35kN/m2，按同時鋪設9層計，同時作業(yè)層數(shù)n1為1層，施工均布荷載為3.0kN/m2，其他搭設要求遵照規(guī)范執(zhí)行。腳手架材質選用483.5鋼管，彈性模量E為2。06105N/mm2，截面面積A為489mm2,截面模量W為5.08103mm3，回轉半徑i為15.8mm，抗壓、抗彎設計值f為205N/mm2

67、,基本風壓值為0。5kN/m2。8。3.1、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。腳手板的布置詳見下圖：按大橫桿上面的腳手板和活載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。(1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值：P2=0。3500.9/2=0。158kN/m活載標準值:Q=3.0000.9/2=1。35kN/m靜載的計算值：q1=1。20。038+1。20。158=0。235kN/m活載的計算值：q2=1.41.35=1.89kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩、支座最大彎矩和跨中最大撓度）。序號計算簡圖跨

68、內最大彎矩支座彎矩跨中撓度M1M2MBMCw1w2w310.0800。0250。10-0.100。6770.0520。67720.0730.054-0.1170。0330.5730。3650.20830。101-0。050.050.9900。6250.99040。094-0.0670.0170。8850。3130.1045-0.075-0.05-0。05-0.3130。6770.313注： 。（2）強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩.跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為：M1=(0。080。235+0。1011.89)1.52=0.472kNm支座最大彎矩為：M2=（-0

69、.100。235-0。1171.89)1.52=0.55kNm選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.55106/5080=108N/mm2大橫桿的計算強度小于205N/mm2,滿足要求！（3)撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度，計算公式如下：靜載標準值q1=0.038+0.158=0.196kN/m,活載標準值q2=1.35kN/m，三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.6770.196+0.9901。35）15004/(1002.06105121900）=2。96mm大橫桿的最大撓度小于1800/150=12mm與10mm,滿足要求！8。3。2、小橫桿的計

70、算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.雙排腳手架的橫向水平桿的構造外伸計算長度a1取300mm。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.0381.5=0。057kN腳手板的荷載標準值：P2=0.351。50.9/2=0。236kN活載標準值：Q=31。50.9/2=2.025kN荷載的計算值:P=1。20.057+1。20.236+1.42。025=3.187kN小橫桿計算簡圖序次計算簡圖跨內最大彎矩支座彎矩跨度中點撓度M1MAw112（2）強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計

71、算值最不利分配的彎矩和。M=(1。20.038)0.92/8+3.1870。9/4=0。722kNm強度驗算：=0.722106/5080=142。1N/mm2小橫桿的計算強度小于205N/mm2，滿足要求!（3)撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度。小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:w1=5.00。0389004/(3842.06105121900）=0。013mm集中荷載標準值：q=0.057+0.236+2.025=2。318kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度:w2=23189003/（482。06105121900）=1。40

72、2mm最大撓度和：w=w1+w2=1。415mm小橫桿的最大撓度小于900/150與10mm，滿足要求! 8.3.3、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2.5）:R Rc其中：Rc-扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。橫桿的自重標準值：P1=0.0380。9=0。034kN腳手板的荷載標準值:P2=0.3500.91.5/2=0。236kN活荷載標準值：Q=30.91。5/2=2.025kN荷載的計算值 R=1.20。034+1。20。236+1。42.025=3.159kN單扣件抗滑承載力的設計

73、計算滿足要求!8.3。4、腳手架荷載標準值（1）腳手架結構自重包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件，查（JGJ1302001）規(guī)范（以下簡稱規(guī)范)表A-1得：=30。60。1248=3.8189kN（2)構、配件自重外立桿a.腳手板自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35，按2步設一層計，共9層:NG2K1=（90.91。50.35）/2=2.1263kNb。欄桿與擋腳板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0。14,NG2K-2=171。50.14=3。57kNc。腳手架上吊掛的安全設施（包括安全網(wǎng)、葦席、竹笆及帆布等）的荷載（kN/m

74、2)，按實際情況采用，本例取0。01NG2K3=30.61.50。01=0。459kNd。合計：=2.1263+3.57+0.459=6.1553kN內立桿a.腳手板自重標準值(kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35，按2步設一層計，共9層：NG2K1=90.91。50.35/2+0.31.590。35=3.5438kNb.縱向橫桿(擱置懸挑部分的竹串片用）NG2K-2=911。50。0384+920。0132=0.756kNc。合計：NG2K=3。5438+0。756=4。2998kN（3）施工荷載作業(yè)層按1層計.外立桿：NQK=11.50。93/2=2。025kN內立桿:NQ

75、K=2。025+10。31.53=3.375kN（4)垂直荷載組合內立桿N1=1。2（3.8189+4.2998)+1.43。375=14.467kN外立桿N2=1。2（3。8189+6.1553)+1。42.025=14。804kN（5）風荷載作用于腳手架上的水平風荷載標準值，應按照下式計算其中：基本風壓（kN/m2)，按照現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范規(guī)定采用：=0.5kN/m2-風壓高度變化系數(shù)，按照現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范規(guī)定采用，為1。67風荷載體型系數(shù)查規(guī)范表A-3,敞開式腳手架的擋風面積為1。81。50.089=0.2403m2密目網(wǎng)的擋風系數(shù)取0。5，則在腳手架外立桿里側滿掛

76、密目網(wǎng)后,腳手架綜合擋風面積為：(1。81。50.2403）0.5+0.2403=1。47015m2擋風系數(shù)為=1.21。47015/（1。81.5)=0.6534查規(guī)范表4。2.4，背靠敞開、框架和開洞墻全封閉腳手架風載體型系數(shù)為1.0，=0.6534。則腳手架所承受風荷載標準值為：風荷載標準值=0。71。670.65340.5=0.382kN/m2。8。3。5、立桿的穩(wěn)定性計算（1）不組合風荷載立桿的穩(wěn)定性按下式計算：計算立桿段的軸向力設計值，式中：腳手架結構自重標準值產生的軸向力，本例由以上計算得=3。8189kN；構配件自重標準值產生的軸向力,本例由以上計算得=6.1553kN；施工荷

77、截標準值產生的軸向力總和，內、外立桿可按一縱距（跨）內施工荷載總和的1/2取值，本例由以上計算得=2.025kN;=1。2（3.8189+6。1553）+1.42.025=14。804kN軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比由規(guī)范附錄C表C取值；長細比，；計算長度 ，計算長度附加系數(shù),其值取1.155；考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，按規(guī)范表5。3.3采用，本例為1。5；-立桿步距，本例取1。8m；=1。1551.51.8=3.12m=3。12/0。0158=197。5 查規(guī)范附錄C表C得=0.185立桿的截面面積，按規(guī)范附錄B表B采用，取4。89cm2；鋼材的抗壓強度設計值，按規(guī)范表

78、5。1。6采用，=205 N/mm2；=14804/（0。185489)=163.6N/mm2 =205 N/mm2 。滿足要求！（2)組合風荷載立桿的穩(wěn)定性按下列公式計算：-計算立桿段的軸向力設計值。式中:腳手架結構自重標準值產生的軸向力，本例由以上計算得=3.8189kN；構配件自重標準值產生的軸向力，本例由以上計算得=6。1553kN；-施工荷截標準值產生的軸向力總和，內、外立桿可按一縱距（跨)內施工荷載總和的1/2取值，本例由以上計算得=2。025kN；=1。2（3.8189+6。1553）+0.851。42.025=14.379kN計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩;=0。851。4

79、0.3821。5 1。82/10=0。221kNm風荷載標準值產生的彎矩；風荷載標準值；-立桿縱距立桿的截面模量，按規(guī)范附錄B表B采用，取5.08cm3；=14379/(0。185489)+221000/5080=202.4=205 N/mm2 ，滿足要求！8.3。6、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值按照下式計算：式中-連墻件軸向力設計值（kN)；-風荷載產生的連墻件軸向力設計值， 式中每個連墻件的覆蓋面積內腳手腳外側面的迎風面積；本例連墻件為2步3跨設置，=21.831.5=16。2m2，=1.40.38216.2=8.66kN-連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN），本例取5=8

80、.66+5=13.66kN按照常規(guī)的做法連墻件二端分別用一個扣件與立桿和墻體埋件連接,按照規(guī)范（5.4。1）公式進行多次試算，一個扣件所傳遞軸向力設計值均大于表5。1。7所列一一個直角扣件、旋轉扣件的抗滑承載力設計值8KN,故決定采用2個扣件進行連接,即連墻桿一側分別與里、外立桿同時連接，另一側在建筑物的內、外墻面各加兩只直角扣件扣緊，或者在建筑物上預埋鋼板，在預埋鋼板上焊上一短鋼管，通過兩只旋轉扣件與連墻件連接;這樣,連墻件所能傳遞的軸向力設計值可達28=16kN。連墻件軸向力設計值：軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比由規(guī)范附錄C表C取值;長細比，；計算長度 本例取1。2=1。2/0。015

81、8=76 查規(guī)范附錄C表C得=0.744立桿的截面面積，按規(guī)范附錄B表B采用，取4.89cm2;鋼材的抗壓強度設計值，按規(guī)范表5。1。6采用，=205 N/mm2；=0.744489205=74。6 kN=13。66kN連墻件的設計計算滿足要求！ 8。4、塔吊計算8.4.1、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63，自重（包括壓重）F1=569kN，最大起重荷載F2=60kN，塔吊傾覆力距M=899kN.m，塔吊起重高度=160m,底座取1.8m,混凝土強度等級:C35，基礎埋深D=2m，基礎厚度h=1.5m，基礎寬度Bc=5。5m。混凝土強度等級C35；鋼筋級別HRB400，基礎底面配筋直徑12mm、2

82、0mm。8。4。2、塔吊對基礎中心作用力的計算（1）塔吊豎向力計算塔吊自重：Gk=569KN；塔吊最大起重荷載：Qk=60KN;作用于塔吊的豎向力：Fk=Gk+Qk=629KN。（2）塔吊彎矩計算基本風壓取:0=0。 5kN/m2;查表得:荷載高度變化系數(shù)z=2。03;擋風系數(shù)計算：=3B+2b+（4B2+b2)1/2c/（Bb)=(31。8+23.25+(41.82+3。252)0.5)0.007/(1。83。25)=0。02；角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2。9；高度z處的風振系數(shù)取:z=1.0;所以風荷載設計值為：=zsz0=1.002。92。030。 5=2.94kN/m2；風荷載對塔吊產生

83、的彎矩計算M=BHH0.5=2.940。021.89090=857。3KNm;Mkmax=857。3+899=1756KNm8。4。3、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：e=Mk/（Fk+Gk)Bc/3.其中，e為偏心據(jù),即地面反力的合力及基礎中心的距離；Mk為作用在基礎上的彎矩；Fk為作用在基礎上的垂直荷載;Gk為混凝土基礎重力。Gk=255.55.51.5=1134.38KN；Bc為基礎的底面寬度。計算得：e=1756/(629+1134.38)=1m5.5/3=1.83；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求.8.4。4、地基承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2011）第

84、5.2條承載力計算:計算簡圖：地面壓應力計算：Pk=(Fk+Gk)/A Pkmx=2（Fk+Gk）/(3aBc)其中：Fk為作用在基礎上的垂直荷載；Gk為混凝土基礎重力；a為合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離，按下式計算:a= Bc/20。5- Mk/（Fk+Gk）=5。5/20。5-1756/(629+1134.38）=2。89m。其中Bc為基礎底面的寬度，取Bc=5。5m。不考慮附著基礎設計值：Pk=(629+1134。38）/5.52=58。29Kpa；Pkmx=2（629+1134.38)/(32.895.5）=69。77Kpa.實際計算的地基承載力設計值為:fa=200Kpa；地基

85、承載力特征值fa大于標準值Pk=58.29Kpa，滿足要求。地基承載力特征值1.2fa大于偏心距較大時的壓力標準值Pkmx=69。77Kpa，滿足要求。8.4.5、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011第8.2。7條計算：驗算公式如下： 式中： hp-受沖切承載力截面高度影響系數(shù),取 hp=0.95；ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1。57kPa;am-沖切破壞錐體最不利一側計算長度： ，at為沖切破壞椎體最不利一側斜面的上邊長，當計算柱與基礎交接處受沖切承載力時，去柱寬(即塔身寬度），取at=1。8m;ab 為沖切破壞椎體最不利一側斜截面在基礎底面面積

86、范圍內的下邊長，當沖切破壞椎體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度,ab=1。8+21.45=4。7m；故am=(1.8+(1。8+21.45）/2=3.25m; h0為基礎沖切破壞椎體有效高度,取1.45m；Pj為扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取邊緣處最大地基單位面積Pj=83.72Kpa;A1為沖切驗算時取用的部分基底面積，A1=5。5（5.5-4.7）/2=2.2，F(xiàn)1為相應于荷載效應基本組合時作用在A1上的地基土凈反力設計值。F1=PjA1=83.722.2=184。18KN。允許沖切力：0.7

87、0.951.5732501450=4920。09KN124.74KN；滿足要求。8.4.6、承臺配筋計算（1）、抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072011)第8.2.11條計算:式中：MI為任意截面II處相應于荷載效應基本組合時的彎矩計算值；a1為任意截面II至基底邊緣最大反力處的距離，去a1=（Bc-B）=（5.5-1.8)/2=1.85m;Pmax為相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值,去83.72KN/；P為相應于荷載效應基本組合時在任意截面II處基礎底面地基反力設計值,P=Pmax（3aa1）/3a=83。72（31。8-1.85）/（31。8)=55

88、。04Kpa；G為考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1。2255。55.51.5=1361KN/；L為基礎寬度，取L=5。5m；a為塔身寬度，取a=1.8m；a為截面II在基底的投影長度,取a=1。64m。經過計算得MI=1.852(（25.5+1.8）（83。72+55.04-21361/5。52）+(83.72-55。04)5。5）/12=223。06KNm.(2）配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2011）計算 其中，當混凝土強度不超過C50時,a1取1.0，當混凝土強度等級為C80時，a1取0。94，期間按線性內插法確定；fc為混凝土軸心抗壓設計值，查表得fc=16。7KN/；h0為承臺的計算高度，h0=1。45m。as=223。06106/（116.75.5103（1。45103)2)=0.001=1-(120。001)0。5=0.001s=10.001/2=0.9995A s=223。06106/(0。99951。45103300）=513.04mm2。由于最小配筋率為0.15,所以最小配筋面積為：5。51.50。15=12375mm2。