1、普通支模架施工方案目錄一、工程概況 (2)工程典型梁、柱、板截面等情況 (2)二、編制依據 (2)三、模板的選用 (2)四、模板工程施工方案 (3)普通支模架部分 (3)4.1柱、墻等現澆構件的模板施工 (4)4.2梁、樓板的施工 (6)4.3樓梯模板的施工 (7)4.4承重架（模板支撐體系）的布設 (7)4.5拆模施工拆模施工需嚴格執行以下要求： (8)4.6模板工程技術復核 (8)五、施工質量保證措施 (8)5.1施工質量控制要求 (8)5.2施工質量保證措施 (9)六、職業健康安全管理措施 (10)七、環境管理措施 (12)八、安全技術要求 (12)九、模板施工構造要求和注意事項 (13

2、)十、模板體系安全設計的計算書 (15)普通支模架計算部分 (15)樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書（一） (15)樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書（二） (21)梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（三） (27)梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（四） (36)梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（五） (45)柱模板支撐計算書（六） (53)柱模板支撐計算書（七） (60)墻模板計算書（八） (67)一、工程概況xx省財政廳票據管理中心等業務用房及停車庫建設工程項目，地處xx省杭州市西湖區金祝南路2號（xx省財政廳西側），地理位置極為優越，工程由xx省輕紡建筑設計院設計，地上六層，地下一層，建筑高度21.75m，

3、框架結構。本工程0.00米相當于黃海高程6.500，本工程占地面積613m2，總建筑面積6388m2，其中地下室面積2192。工程典型梁、柱、板截面等情況二、編制依據xx省財政廳票據管理中心等業務用房及停車庫建設工程項目施工圖紙。混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）xx省工程建設標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(J10905-2006) 本集團公司質量體系文件、相關的工藝標準和程序文件等。三、模板的選用模板是新澆混凝土成形用的模型，我們要求它能保證結構和構件的形狀、尺寸的準確

4、；具有足夠的強度、剛度和穩定性；裝拆方便，能多次周轉使用，接縫嚴密不漏漿。模板系統包括模板、支撐和緊固件。根據本工程的實際情況并結合工程的質量目標的相關要求，我項目部綜合上述因素，確定本工程模板體系選用的材料如下：本工程全部現澆鋼筋混凝土構件（包括柱、墻、梁、板等）的模板均選用雙面光面、尺寸為183091518的優質九夾板材，并輔以相配套的6080方木、40厚松木板等。模板支承承重體系擬采用3.5mm厚48普通鋼管扣件腳手架。模板工程施工中所涉的材料為：九夾板、12對穿螺桿、6080方木、40厚松木板、加厚傘形銷及鋼板墊片、3.5mm 厚48普通鋼管、十字、一字、轉角扣件等組成材料。1 鋼管、

5、扣件(1) 材質：引用了國家行業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）和xx省標準的相關規定(2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；c 鋼管應進行防銹處理。扣件外觀質量要求：a 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b 扣件應進行防銹處理。2 技術資料施工現場應建立

6、鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理。四、模板工程施工方案本工程模板體系計算書分為四部分，分別為柱模板計算、墻模板計算、樓板模板計算和梁模板計算，計算結果詳見下表：4.1柱、墻等現澆構件的模板施工4.1.1柱、墻截面見上表4.1.2柱、墻模板的施工柱子的特點是斷面尺寸不大而比較高，柱模板主要是控制垂直度、施工時的側向穩定及抵抗混凝土的側壓力等；墻體的特點是高度大而厚度小，墻模主要是承受混凝土的側壓力；因此，針對柱、墻的特點，柱墻模板主要是要有足夠的剛度、設置足夠的支撐，以確保模板不變形、不發生位移，并需控制好柱、墻的截面尺寸和垂直度。當柱鋼筋綁扎完畢、鋼筋

7、隱蔽工程驗收通過后，便可進行柱模板的安裝施工。當墻板鋼筋綁扎完畢、鋼筋隱蔽工程驗收通過后，即可進行墻板的模板施工。柱模板施工前，首先應在樓面上彈出柱子的縱、橫雙向軸線和柱子四周的邊線，柱子底部用短鋼筋控制定位。對于樓地面混凝土不太平整時，可用砂漿把柱模底邊進行找平，然后立模板，并用臨時斜撐固定并調整柱子與梁、板的接頭位置截面尺寸和標高。梁柱節點部位的柱模需在梁模支設完成后再另行制作和鑲嵌固定，以確保梁柱節點的截面尺寸的正確和通順。柱模釘好，粗部安裝好后應先在柱模外側設置鋼管抱箍，然后再在柱頂部用線錘校正柱子的垂直度，檢查柱的標高、位置無誤后，即用鋼管扣件把柱模固定并與梁、板等結構承重用的鋼管承

8、重架連成整體。現澆鋼筋混凝土剪力墻模板施工前，首先應在樓面上彈出墻板的中線和墻板二側的邊線，為了保證墻體厚度，在墻板的底部、中部和上部分別設置一些短鋼筋做為墻板內撐，用來控制墻板厚度和墻板定位。對于墻板與樓板交接處不平整時，可在立墻板模板前，先用水泥砂漿把模板下口預找平，然后再立墻板模板；墻板支模時，應先立好內側模板（對于內墻，可先立好一側模板），設置臨時支撐并用線錘吊直，拉線找平后支撐固定。一側模板立模完成后應檢查墻板上是否有預埋件和預留洞口等，對于預留洞口，應把預留洞口的模板釘好，并復核預留洞口的標高和截面尺寸是否正確無誤。待墻板鋼筋以及預埋件、預留洞口等隱蔽工程驗收完成，墻基礎清理干凈后

9、，才可以進行另一側的墻板立模施工。柱模的模板就位后，即可進行柱子的加固施工。柱模的背楞采用80mm60mm 的木方，背楞的間距為200mm300mm。木方必須豎放，木方在同一截面的搭接要求錯開至少500mm。柱子模板外側采用鋼管抱箍。對于剪力墻的支模，在鋼筋工程經監理現場隱蔽工程驗收通過后，應先把墻板模板在現場進行預拼，模板預拼完成后，在模板的背外側位置按200300mm 的間距把60mm80mm方料直接釘在模板上作為背楞，背楞的木方為豎向放置。等墻板內外則模板預拼和木方固定完成后，即可在模板的中部設置對穿螺桿，如墻板為地下室外墻，則可采用止水螺桿，在模板預拼前先放置在模板的一側。地下室外墻采

10、用 18 厚膠合板和 6080 方木，墻體模板用12止水對拉螺桿固定并與室內滿堂腳手架連接固定。墻板封模前，必須先將水平施工縫清理干凈，除去松動的石子，并整理好被移動的鋼筋，嚴格復核預埋件、預留孔及安裝預埋的各種部件。4.2梁、樓板的施工4.2.1梁、樓板的截面情況見表4.2.2梁、板的模板施工梁的特點是跨度較大而寬度一般不大，梁的下面為架空，因此混凝土對梁模板有橫向側壓力和垂直壓力。故要求在梁模的支設過程中，梁模板及其支撐系統的穩定性要好、要有足夠的強度和剛度，不致超過規范允許的變形。樓板的特點是面積大而厚度一般不大，因此橫向側壓力很小，板模板及其支撐系統主要用于抵抗混凝土的垂直荷載和施工荷

11、載等，保證板不變形下垂。在梁模支設前，首先應在下一層的樓板面上彈出梁的邊線，然后根據梁的位置定好梁兩側的支撐立桿，本工程梁底立桿間距確定為小于等于1000mm，沿梁的方向依標高搭設好水平鋼管后，復核梁底標高、校正軸線位置，然后安放梁底模的木方，木方豎放，間距為200mm。在梁底模緊靠鋼管沿梁通長在木方上釘好壓條，將木方固定。然后依據彈好的梁邊線固定梁底模，待梁鋼筋綁扎完畢，墊好梁底梁側保護層墊塊通過驗收后，開始封梁側模（梁高小于700mm的可先封好側模）。梁側模直接落到梁底的木方上，用夾條將梁側模與梁底模夾緊。在板模板安裝前，首先應把梁的側模板安裝完成并進行校核，然后復核板底的標高，搭設模板承

12、重支架，然后從四周與墻、梁模板連接處向板中間區域進行鋪設。a、本工程的樓板、梁跨度基本是在4m以上，故模板按要求起拱，起拱高度為跨度的2。b、樓板的模板全部采用木制九夾板和6080方木橫楞，樓板模板底采用48鋼管或方木，間距200mm，為確保支摸體系的剛度，橫楞可根據施工的實際情況適當加密。梁模采用九夾板，根據梁截面高度，鋼管橫楞間距確定為500mm，對于高度大于650mm的梁，側模采用12對穿螺桿縱橫間距500mm拉結，以防脹模。梁支模可先支一邊，待鋼筋綁扎完畢驗收合格后，再封另一側模板。為防止梁柱節點質量通病，梁底模鋪排時，從梁兩端退向中間，使嵌木被安排在梁中間位置。梁承重架的搭設施工詳見

13、承重架的布設施工和方案附圖：承重架立桿平面示意圖。4.3樓梯模板的施工樓梯支模主要采用木制九夾板模板。樓梯底模采用木模平鋪在斜桿上，側模使用木模板塊，踏步也用木模板塊，另加一道反扶梯基加三角撐定位，板底支撐使用鋼管排架形式。施工前應根據實際層高放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模，安裝外幫側模和踏步模板。安裝時要特別注意斜向支柱（斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板移動。4.4承重架（模板支撐體系）的布設本工程模板支撐體系即承重架的搭設，經綜合考慮后，確定采用扣件式鋼管腳手架。承重腳手架采用的材料為48鋼管（鋼管壁厚為3.2mm）以及十字、一字、轉角扣件。本工程上部結構工

14、程的模板承重系統布置如下：4.4.1承重架立桿間距模板承重架的鋼管立桿按以下原則布置：a.梁的立桿：在梁的兩側，承重架的立桿布置在距離梁側邊300mm處，立桿沿梁跨度方向的間距按小于等于500mm的原則設置；b.板的立桿：在梁的立桿布置完成的情況下，樓板的立桿按梁的立桿對齊和縱、橫貫通，立桿的間距按小于等于1000mm的原則布置。步距：承重架的步距步高均為1500mm；即：離地150mm設置一道掃地桿，離地1650mm處設置一道水平桿，水平桿以上1500mm處設置樓板承重的水平桿（此道水平桿需把模板、混凝土自重以及施工荷載傳遞到承重架的立桿上去，因此，在立桿的上端的此道水平桿需綜合考慮各種梁、

15、板等現澆構件所要求的標高和尺寸需要設置水平桿，設置水平桿時應注意按構件要求的標高施工。）縱、橫水平桿的布置：承重架的水平桿布置按沿梁的跨度方向設置縱、橫雙向水平桿拉通，在板承重架處水平桿設置按短邊橫向設置。整個承重架體系要求橫平豎直，不得發生傾斜，同時，在梁的承重架立桿（沿梁跨度方向的立桿）下部均設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面150mm高；在框架梁的立桿處設置垂直剪刀撐，承重架需按規范布置水平剪刀撐，垂直剪刀撐和水平剪刀撐等構造措施均按JGJ130-2001/J84-2001標準執行。其中對高跨樓板和梁的支模架采用每二步設置一道水平剪刀撐，梁下每四六道立桿設置一道垂直剪刀撐。4.5拆模施工

16、拆模施工需嚴格執行以下要求：側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，常溫時，砼強度不少于1.2MPa跨度8m 砼強度達到標準值的75%8m 砼強度達到標準值的100%梁8m 砼強度達到標準值的75%8m 砼強度達到標準值的100%懸挑構件 / 砼強度達到標準值的100%墻、柱模板拆模：拆除順序，墻體先松動對拉螺栓螺母，依次拆除螺母、橫豎楞及模板，拆除定型鋼模板時必須臨時固定，如果模板與混凝土墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板或用大錘砸模板。模板吊至存放地點，及時清理板面，刷隔離劑。樓板模板拆除板底拆模時，必須按同條件養護試塊所應達到的強度拆模

17、，按規范在平面圖上注明哪些模是50%拆、哪些是75%拆、100%拆，只有達到要求后才可拆模。4.6模板工程技術復核模板支設完畢后，必須進行技術復核，技術復核在班組自檢自查的基礎上，由木工翻樣進行技術復核檢查，在由項目部施工員、質量員進行驗收檢查，符合要求，填寫技術復核單，并辦理簽證手續后，才能進入下道工序施工。五、施工質量保證措施5.1施工質量控制要求1）固定在模板上的預埋件、預留孔和預埋洞應符合下表2）現澆結構模板安裝的偏差見下表5.2施工質量保證措施1)承重架所用鋼管、扣件必須有租賃方或生產廠家的質量證明合格證，同時按公司關于加強對鋼管、扣件進行檢查的緊急通知和關于轉發關于對建設工地鋼管、

18、扣件使用管理進行專項檢查的通知的要求，對每批進場材料進行隨機抽樣送檢，檢驗合格后方可使用。2)模板和承重支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩定性。樓板、梁承重立桿必須與墻柱的支撐連接成整體。承重立桿設水平拉桿、掃地桿（距離樓、地面20cm），按JGJ130-2001標準要求設置斜撐和剪刀撐以確保支撐體系的整體穩定性。3)垂直度控制：每一根柱相鄰面要掛統高線錘，以便垂直度校正和固定。剪力墻每隔2m左右掛統高線錘作垂直校正和固定。4)軸線、平面位置控制：柱、梁每一區段必須拉、彈統長線進行軸線、平面位置校正。墻必須拉統長線進行平面位置校正。5)標高控制：每一根柱都必須進行標高測定，同標高柱必須拉統長線

19、進行復核檢查。每根梁底兩端和中間分多點進行標高測定，并拉統長線檢查板底的平整度和2m長直尺檢查板底平整度。6)梁柱節點模板必須準確計算，精工細作。避免梁柱節點處模板長度拼接。如要接長，不應在節點處拼接長度。模板必須平逢拼接，不得留有縫隙。7)墻板、柱用對拉螺桿兩頭必須用粗螺紋，用加厚傘形銷銷或加厚鋼板作為墊付板與鋼管抱箍連接，以防墊板拉裂、斷而引起混凝土炸模。8)混凝土澆筑過程中，平方板上不可堆積過高混凝土，以防承重架局部變形起撓；墻板與柱混凝土必須分皮澆搗，振搗密實，不可一次性澆至設計標高。混凝土澆搗過程當中，必須有木工看模，以便處理炸模等突發事件的發生。9)模板承重體系拆除必須經項目審批同

20、意后方可進行。六、職業健康安全管理措施1)參加施工的全體人員，必須樹立“安全第一，預防為主”和“安全為生產，生產必須安全”的思想，從工程開工到竣工，都必須嚴格執行國家安全生產法等有關安全法規及公司和建設單位的安全生產規章制度，必須認真執行企業的有關安全規定和要求，施工作業人員要按照公司制定的安裝工人安全技術操作規程進行施工作業。不違章作業，消除一切事故。2)安全生產保證體系在本工程的施工進程中，成立以項目經理為主管，安全員為具體負責，架子班、木工班和分項3)施工員實施的組織保障體系具體落實的安全保證體系，確保在本工程施工進程中不出安全事故。4)安全防護和制度重大危險源的識別：通過對該分項工程施

21、工階段綜合評價和識別，確定出針對該工程特點評價的危險源，按危險源辯識和風險評價控制程序，確定重大危險源分別如下：a)施工機械操作人員未按規定進行培訓持證上崗b)高空、臨邊作業無安全防護措施c)高空、臨邊施工無安全措施d)在配料或提取易燃品時吸煙，浸插過清油、清漆、棉紗、槎手布隨便亂丟e)平刨傳動部位無防護罩f)承重架架搭設不規范g)懸空作業未系安全帶h)模板承重架無掃地桿導致立桿不穩i)桿件直徑、型鋼規格及材質不符合要求導致強度不足j)木工圓盤鋸無鋸盤護罩、防護檔板安全裝置和傳動部位無防護k)木工平刨傳動部位無防護罩l)新工人未進行三級安全教育針對以上重大危險源，項目部采取以下措施進行管理：1

22、)健全各項安全生產管理制度，落實安全生產責任制，安全生產以項目經理為第一安全生產負責人，專職安全員從項目和場地面積大管理有一定的困難的情況下考慮配備兩名專職安全員，全面負責項目的職業健康安全管理工作。目前兩名安全人員已就位。2)JGJ80-91建筑施工高處作業安全技術規程中規定高空作業人員必須佩帶勞動保護用品。本工程要在160高空左右從事施工作業，高處作業主要是架子工從事通道的搭設和木工從事承重架、內墻板的支模工作、塔吊司機的高空操作、以及其他工作從事相關的高處施工作業。因此要求從事高處。因此要求從事高空作業的所有人員必須持有勞動部門頒發的上崗證和衛生部門的健康證，并按期進行安全知識培訓和教育

23、。該項工作主要由項目部安全人員進行檢查和落實。然后根據個班組從事高空作業具體工作和實際情況，配發相應的勞動保護用品，勞動用品的采購和發放由項目部安全部門和材料部門配合進行。3)模板工程將根據JGJ130-2001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程、JGJ59-99建筑施工安全檢查標準和地方建設主管部門出臺的有關模板支撐體系的文件和法規要求，在主體結構正式施工前編制模板工程專項方案，該方案主要由項目技術部門負責編制和監督實施。4)項目安全管理部門每周六組織依次安全檢查，發現問題及時糾正，以“安全整改通知單”的形式通知有關方，監督落實整改情況。5)特種作業人員必須經過專門培訓并去得特種作業資格后

24、方可上崗，現場在必要的位置懸掛各種安全標識；在招收女工時，要保護她們在工作和勞動時的健康安全，嚴格執行中華人民共和國婦女權益保障法的規定；加強季節性施工的安全防護工作，雨季做好防雨、防雷工作，五級以上大風嚴禁明火和高空作業，夏季做好防食物中毒、中暑事故的發生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的發生，節假日前后做好節前節后的安全檢查工作。其他管理措施：a)嚴格執行班前安全制度，認真執行書面安全交底的規定，針對作業條件、天氣條件、施工進度等進行準確地、有針對地安全技術交底，并履行交底和被交底人的簽字手續。b)參加施工的作業人員，必須先進行三級安全教育和考試，合格后方準進場作業。c)進入施工現場，必須

25、嚴格執行“六大紀律”和“十項措施”，正確使用安全帽和個人防護用品。d)高處作業，嚴禁向上或往下拋擲工具、材料和其他物品。e)在2m以上（含2m）高處作業，必須搭設防護嚴密的操作平臺，否則，必須使用安全帶。f)特種作業人員，必須持證上崗，嚴禁無證上崗作業。g)進行吊裝作業時，應設專職起重指揮，起重扒桿和吊裝物件下，嚴禁站人，無關人員不得進入區域。吊裝區域必須設置警戒和警示牌。h)施工現場必須懸掛醒目的安全標志牌和警示牌。i)對施工現場和設備、容器等安裝現場的“四口”，做好防護工作，防止人員墜落傷亡。七、環境管理措施1、現場召開“施工現場環境保護”工作例會，總結前一階段的施工現場環境保護管理情況，

26、布置下一階段的施工現場環境保護管理工作。2、建立并執行施工現場環境保護管理檢查制度。每半月組織一次檢查，根據檢查情況按施工現場環境保護管理檢查記錄表評比打分，對檢查中所發現的問題，應根據具體情況，定時間、定人、定措施予以解決。3、除特殊情況外，在每天晚22時至次日早6時，嚴格控制強噪聲作業，對混凝土輸送泵、電鋸等強噪音設備，以隔音棚或隔音罩封閉、遮擋，實現降噪。4、模板、腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞。5、模板、鋼管修理時，禁止使用大錘。使用電鋸切割時，應及時在鋸片上刷油，且鋸片送速不能過快。使用電錘開洞、鑿眼時，應使用合格的電錘，及時在鉆頭上注油或水。6、加強環

27、保意識的宣傳。采用有力措施控制人為的施工噪聲，嚴格管理，最大限度地減少噪音擾民。八、安全技術要求1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帽，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。5、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。6、二人抬運模板時要相互配合，協調工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。7、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。8、支

28、模過程中如需中作停歇，應將支撐、搭頭、柱主板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好。10、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站在墻上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟行業。11、拆模必須一次性拆模，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。12、嚴禁酒后作業。九、模板施工構造要求和注意事項1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c

29、.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。d. 立桿盡量避免采用搭接方式，若局部輕型構架立桿采用搭接方法的，其搭接的扣件數量不少于2個，搭接長度不得少于1米。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿

30、或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件按照抗滑驗算結果

31、進行布置，當設計荷載N12kN 時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能

32、在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。十、模板體系安全設計的計算書普通支模架計算部分樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書（一）計算參數:模板支架搭設高度為5.0m，立桿的縱距 b=1.10m，立桿的橫距 l=1.10m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方6080mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00

33、kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.25。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1601.100+0.3001.100=4.730kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3；I = 110.001.801.801.80/12 = 53.

34、46cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09310001000/59400=1.560N/mm2面板的抗彎強度驗算 f (2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.730+1.43.300)0.300=1.853kN截面抗剪強度計算值 T=31853.0/(21100.00018.000)=

35、0.140N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.7303004/(1006000534600)=0.081mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.1600.300=1.200kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m

36、)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.201.200+1.200.090=1.548kN/m活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.089/1.100=2.808kN/m最大剪力 Q=0.61.1002.808=1.853kN最大支座力 N=1.11.1002.808=3.398kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6.008.008.0

37、0/6 = 64.00cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.340106/64000.0=5.31N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=31853/(26080)=0.579N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.290kN/m最大變

38、形 v =0.6771.2901100.04/(1009500.002560000.0)=0.526mm木方的最大撓度小于1100.0/250,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN3.40kN 3.40kN支撐鋼管計算簡圖 1.382支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.5

39、6kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN1.56kN 1.56kN支撐鋼管變形計算受力圖0.125支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 v max =2.112mm最大支座力 Q max =13.611kN抗彎計算強度 f=1.382106/4788.0=288.54N/mm 2支撐鋼管的抗彎計算強度大于205.0N/mm 2,不滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R R c其中 R c扣件抗滑承載力設計值,取8

40、.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=13.61kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：N G1 = 0.1205.000=0.599kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.3001.1001.100=0.363kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：N G3

41、 = 25.0000.1601.1001.100=4.840kN經計算得到，靜荷載標準值 N G = (N G1+N G2+N G3) = 5.802kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 N Q = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20N G + 1.40N Q六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.05kN軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59

42、A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.57W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1計算長度附加系數，按照表1取值為1.167；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =297

43、6/15.9=187.514=0.205=12045/(0.205457)=128.513N/mm2，立桿的穩定性計算 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.9=132.325=0.386=12045/(0.386457)=68.247N/mm2，立桿的穩定性計算 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2計算長度附加系數，按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m=2468/15.9=155.504 =0.291=1204

44、5/(0.291457)=90.701N/mm2，立桿的穩定性計算其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.723kN；H 模板支架高度，取20.000m；m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1；L b模板支架的橫向長度，取2.400m；經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.72320.000/(1+1)2.400=9.037kN不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N ut立桿的軸心壓力最大值，取17.130kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i

45、 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.595cm；A 立桿凈截面面積，取4.239cm2；W 立桿凈截面抵抗矩，取4.491cm3；M W計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取0.134kN.m；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；l0計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167；u 考慮支架整體穩定

46、因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.329；不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=17130/(0.3284240.926)=132.879N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=17130/(0.3284240.926)+134000/4491=162.706N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果：=(17130+9037)/(0.3284240.926)=202.976N/mm2，立桿的穩定性計算一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁

47、與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.5000.400(20.900+0.350)/0.350=1.229kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.400=0.420kN均布荷載 q = 1.359.180+1.351.229=14.052kN/m集中荷載 P = 1.400.420=0.588kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

48、本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；A計算簡圖0.024 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 10.41kN/mA變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=0.612kNN 2=2.141kNN 3=2.141kNN 4=0.612kN 最大變形 V = 0.011mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02410001000/21600=1.111N/mm

49、2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm 2；面板的抗彎強度驗算 f(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=31113.0/(2400.00018.000)=0.232N/mm 2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2抗剪強度驗算 T(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.011mm面板的最大撓度小于116.7/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.141/0.400=5.353kN/m最大剪力 Q=0.60.4005.353=

50、1.285kN最大支座力 N=1.10.4005.353=2.356kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為:W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.086106/64000.0=1.34N/mm 2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm 2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=31285/(26080)=0

51、.402N/mm 2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.339kN/m最大變形 v =0.6773.339400.04/(1009500.002560000.0)=0.024mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P 取木方支撐傳遞力。 0.61kN 2.14kN 2.14kN 0.61kNA支撐鋼管計算簡圖 0.154支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN

52、)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 0.49kN 1.34kN 1.34kN 0.49kNA 支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 v max =0.022mm最大支座力 Q max =5.161kN抗彎計算強度 f=0.154106/4491.0=34.37N/mm 2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm 2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力。5.16kN 5.16kN 5.

53、16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN支撐鋼管計算簡圖0.619支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN支撐鋼管變形計算受力圖0.049支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大變形 v max=0.904mm最大支座力 Q max=11.097kN抗彎計算強度 f=0.723106/4491.0=160.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于8

54、00.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R R c其中 R c扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11.10kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN五、立桿的穩定性計算按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為V1=6.968kN V2=11.097kN V3=11.097kN V4=6.968kN考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為V1=7.9

55、80kN V2=12.109kN V3=12.109kN V4=7.980kN風荷載標準值 W k=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2風荷載計算示意圖如下按照規范4.2.9取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為：其中 A F結構模板縱向擋風面積；W k風荷載標準值，取0.472kN/m2；L a模板支架的縱向長度，A F/L a=截面高度，取0.900m；l a立桿縱距，取0.900m；經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4720.9000.900=0.325kN 按照規范4.2.10風荷載引起的計算單元

56、立桿附加軸力最大計算公式為其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.325kN；H 模板支架高度，取5.000m；m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1；L b模板支架的橫向長度，取2.400m；經過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.3255.000/(1+1)2.400=1.017kN不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N ut立桿的軸心壓力最大值，取12.109kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑，取1

57、.595cm；A 立桿凈截面面積，取4.239cm2；W 立桿凈截面抵抗矩，取4.491cm3；M W計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取0.134kN.m；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；l0計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167；u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用

58、，u=1.329；不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=12109/(0.3284240.995)=87.409N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=12109/(0.3284240.995)+134000/4491=117.236N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果：=(12109+1017)/(0.3284240.995)=94.747N/mm2，立桿的穩定性計算剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 8.14kN/mA 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各

59、支座力分別為 N 1=0.469kN N 2=1.748kN N 3=1.748kN N 4=0.469kN最大彎矩 M = 0.020kN.m 最大變形 V = 0.009mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02010001000/21600=0.926N/mm 2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm 2； 面板的抗彎強度驗算 f (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3935.0/(2400.00018.000)=0.195N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2 抗剪強度驗算 T (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v

60、 = 0.009mm 面板的最大撓度小于116.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.748/0.400=4.371kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.14.370.400.40=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.60.4004.371=1.049kN 最大支座力 N=1.10.4004.371=1.923kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I

61、= 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.070106/64000.0=1.09N/mm 2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm 2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=31049/(26080)=0.328N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到2.612kN/m 最大變形 v =0

62、.6772.612400.04/(1009500.002560000.0)=0.019mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P 取木方支撐傳遞力。 0.47kN 1.75kN 1.75kN 0.47kNA 支撐鋼管計算簡圖 0.123 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 0.38kN 1.04kN 1.04kN 0.38kNA 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到 最

63、大彎矩 M max =0.123kN.m 最大變形 v max =0.017mm 最大支座力 Q max =4.165kN抗彎計算強度 f=0.123106/4491.0=27.48N/mm 2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm 2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力。 4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN 支撐鋼管計算簡圖0.500支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準

64、值，受力圖與計算結果如下：2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN0.038經過連續梁的計算得到最大變形 v max=0.707mm最大支座力 Q max=8.954kN抗彎計算強度 f=0.583106/4491.0=129.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R R c其中 R c扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

65、設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.95kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN五、立桿的穩定性計算按照連續梁的計算可以得到投影面內豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為V1=5.622kN V2=8.954kN V3=8.954kN V4=5.622kN考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為V1=7.040kN V2=10.372kN V3=10.372kN V4=7.040kN風荷載標準值 W k=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2風荷載計算示意圖如下按照規范4.2.9取整體模板支架的一排橫向支架

66、作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為：其中 A F結構模板縱向擋風面積；W k風荷載標準值，取0.472kN/m2；L a模板支架的縱向長度，A F/L a=截面高度，取0.700m；l a立桿縱距，取0.900m；經過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4720.7000.900=0.253kN 按照規范4.2.10風荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.253kN；H 模板支架高度，取7.000m；m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數，取1；L b模板支架的橫向長度，取2.400m；經過計算得到立桿

67、附加軸力最大值為 N1=30.2537.000/(1+1)2.400=1.107kN不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N ut立桿的軸心壓力最大值，取10.372kN；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑，取1.595cm；A 立桿凈截面面積，取4.239cm2；W 立桿凈截面抵抗矩，取4.491cm3；M W計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，取0.134kN.m；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；a

68、立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；l0計算長度，按照表達式計算的結果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 計算長度附加系數，按規范附錄D采用，k=1.167；u 考慮支架整體穩定因素的單桿等效計算長度系數，按規范附錄D采用，u=1.329；不考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10372/(0.3284240.985)=75.612N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載的計算立桿穩定性結果：=10372/(0.3284240.985)+134

69、000/4491=105.439N/mm2，立桿的穩定性計算 考慮風荷載作用在模板上，對立桿產生的附加軸力時，立桿穩定性結果：=(10372+1107)/(0.3284240.985)=83.682N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!柱模板支撐計算書（六）一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=400mm ， 柱模板的截面高度 H=400mm ， 柱模板的計算高度 L = 3600mm ， 柱箍間距計算跨度 d = 350mm 。 柱箍采用雙槽鋼8號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度50mm ，高度80mm 。 B 方向豎楞3根，H 方向豎楞3根。面板厚度18mm ，剪切強度1.4N/mm 2，

70、抗彎強度15.0N/mm 2，彈性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切強度1.6N/mm 2，抗彎強度13.0N/mm 2，彈性模量9500.0N/mm 4。 400175174 柱模板支撐計算簡圖 二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500

71、m/h ；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m ；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 16.44kN/mA 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0

72、.35m 。荷載計算值 q = 1.236.0000.350+1.402.7000.350=16.443kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: 本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm 3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm 4；(1)抗彎強度計算f = M / W 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm 2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q 荷載設計值(kN

73、/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2012.600+1.40.945)0.1750.175=0.050kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05010001000/18900=2.664N/mm 2 面板的抗彎強度驗算 f (2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.600+1.40.945)0.175=1.727kN 截面抗剪強度計算值 T=31727.0/(2350.00018.000)=0.411N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2 抗剪強度驗算 T (3)撓度計算v = 0.677ql 4 /

74、 100EI 面板最大撓度計算值 v = 0.67712.6001754/(1006000170100)=0.078mm 面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 8.22kN/mA 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.175m 。荷載計算值 q = 1.236.0000.175+1.402.7000.175=8.222kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.878/0.350=8.222

75、kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.18.2220.350.35=0.101kN.m 最大剪力 Q=0.60.3508.222=1.727kN 最大支座力 N=1.10.3508.222=3.165kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm 3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm 4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.101106/53333.3=1.89N/mm 2 抗彎計算強度小于13.0N/mm 2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如

76、下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=31727/(25080)=0.647N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm 2 抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形 v =0.6776.300350.04/(1009500.002133333.5)=0.032mm 最大撓度小于350.0/250,滿足要求!五、B 方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P ：P = (1.236.00+1.402.70)0.175 0.350 = 2.88kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 1.44kN2.88kN1.44kNA

77、 B 柱箍計算簡圖 0.000 B 柱箍彎矩圖(kN.m) 2.882.88B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1.10kN2.21kN1.10kNA B 柱箍變形計算受力圖B 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 2.878kN經過計算得到最大變形 V= 0.042mmB柱箍的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 50.60cm3；截面慣性矩 I = 202.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.640106/1.05/50600.0=12.05N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B

78、柱箍撓度計算最大變形 v = 0.042mmB柱箍的最大撓度小于620.0/400,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.878對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.175

79、 0.350 = 2.88kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 1.44kN2.88kN1.44kNA H 柱箍計算簡圖 0.000 H 柱箍彎矩圖(kN.m) 2.882.88H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 1.10kN2.21kN1.10kNA H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.640kN.m 經過計算得到最大支座 F= 2.878kN 經過計算得到最大變形 V= 0.042mmH 柱箍的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 50.60cm 3；截面慣性矩 I = 202.60cm4；(1

80、)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.640106/1.05/50600.0=12.05N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最大變形 v = 0.042mmH柱箍的最大撓度小于620.0/400,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉

81、力(kN): N = 2.878對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板支撐計算書（七）一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=600mm ，B 方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向對拉螺栓1道， 柱模板的計算高度 L = 3600mm ， 柱箍間距計算跨度 d = 350mm 。 柱箍采用雙槽鋼8號槽鋼。柱模板豎楞截面寬度50mm ，高度80mm 。 B 方向豎楞3根，H 方向豎楞3根。面板厚度18mm ，剪切強度1.4N/mm 2，抗彎強度15.0N/mm 2，彈性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切強度1.6N/mm 2，抗彎強度13.0N/mm 2，彈性模量95

82、00.0N/mm 4。 700325324 柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m ； 1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，

83、取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.940.000=36.000kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.93.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 16.44kN/mA 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.35m 。荷載計算值 q = 1.236.0000.350+1.402.7000.350=16.443kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩

84、W 分別為: 本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm 3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm 4；(1)抗彎強度計算f = M / W 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm 2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2012.600+1.40.945)0.3250.325=0.174kN.m 經計算得到面板抗彎強度計

85、算值 f = 0.17410001000/18900=9.189N/mm 2 面板的抗彎強度驗算 f (2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.600+1.40.945)0.325=3.206kN 截面抗剪強度計算值 T=33206.0/(2350.00018.000)=0.763N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求!v = 0.677ql 4 / 100EI 面板最大撓度計算值 v = 0.67712.6003254/(1006000170100)=0.932mm 面板的最大撓度小于325

86、.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 15.27kN/mA 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.325m 。荷載計算值 q = 1.236.0000.325+1.402.7000.325=15.269kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 5.344/0.350=15.269kN/m最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.115.2690.350.35=0.187kN.m 最大剪力 Q=0.60.35015.269

87、=3.206kN 最大支座力 N=1.10.35015.269=5.878kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm 3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm 4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.187106/53333.3=3.51N/mm 2 抗彎計算強度小于13.0N/mm 2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=33206/(25080)=1.202N/

88、mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm 2 抗剪強度計算滿足要求!最大變形 v =0.67711.700350.04/(1009500.002133333.5)=0.059mm 最大撓度小于350.0/250,滿足要求!五、B 方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P ：P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.350 = 4.52kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 2.26kN4.52kN2.26kNA B 柱箍計算簡圖 0.136 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：

89、1.73kN3.47kN1.73kNA B 柱箍變形計算受力圖B 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大支座 F= 6.674kN經過計算得到最大變形 V= 0.003mmB柱箍的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 50.60cm3；截面慣性矩 I = 202.60cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.159106/1.05/50600.0=2.99N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍撓度計算最大變形 v = 0.003mmB柱箍的最大撓度小于410.0/400,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A

90、 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.674對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.325 0.350 = 5.34kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 2.67kN5.34kN2.67kNA H 柱箍計算簡圖 0.165 H 柱箍彎矩圖(kN.m

91、) H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 2.05kN4.10kN2.05kNA H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 M= 0.206kN.m 經過計算得到最大支座 F= 7.629kN 經過計算得到最大變形 V= 0.004mmH 柱箍的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 50.60cm 3；截面慣性矩 I = 202.60cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.206106/1.05/50600.0=3.88N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍撓度計算最

92、大變形 v = 0.004mmH柱箍的最大撓度小于460.0/400,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N 其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.629對拉螺栓強度驗算滿足要求!墻模板計算書（八）一、墻模板基本參數 計算斷面寬度400mm ，高度5000mm ，兩側樓板厚度250mm 。 模板面板采用

93、普通膠合板。內龍骨間距150mm ，內龍骨采用6080mm 木方，外龍骨采用雙鋼管48mm 3.5mm 。 對拉螺栓布置11道，在斷面內水平間距150+400+400+400+400+400+400+500+500+500+500mm ，斷面跨度方向間距300mm ，直徑20mm 。 面板厚度18mm ，剪切強度1.4N/mm 2，抗彎強度15.0N/mm 2，彈性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切強度1.3N/mm 2，抗彎強度13.0N/mm 2，彈性模量9500.0N/mm 4。 5000m m 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產

94、生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m ；1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆

95、混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m 2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m 2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.15m 。荷載計算值 q = 1.245.0000.150+1.405.4000.150=9.234kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: 本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm 3； I = 15.001.801.801.80/1

96、2 = 7.29cm 4； 9.23kN/mA 計算簡圖 0.021 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 6.75kN/mA 變形計算受力圖 0.003 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N 1=0.554kN N 2=1.524kN N 3=1.524kN N 4=0.554kN最大彎矩 M = 0.020kN.m 最大變形 V = 0.053mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02010001000/8100=2.469N/mm 2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm 2

97、； 面板的抗彎強度驗算 f (2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3831.0/(2150.00018.000)=0.462N/mm 2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm 2 抗剪強度驗算 T (3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.053mm 面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1545.00+1.40.155.40=9.234kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.1545.00=6.750kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 9.23

98、kN/m 內龍骨計算簡圖 0.201 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 6.75kN/m 內龍骨變形計算受力圖 0.002 內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.200kN.m 經過計算得到最大支座 F= 4.718kN 經過計算得到最大變形 V= 0.053mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩W 分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度

99、f=0.200106/64000.0=3.13N/mm 2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm 2,滿足要求!(2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh 截面抗剪強度計算值 T=32386/(26080)=0.746N/mm 2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm 2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.053mm內龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P 取橫向支撐鋼管傳遞力。

100、 4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kNA 支撐鋼管計算簡圖 0.212 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kNA 支撐鋼管變形計算受力圖 0.001 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到 最大彎矩 M max =0.247kN.m 最大變形 v max =0.021mm 最大支座力 Q max =10.143kN抗彎計算強度 f=0.247106/10160000.0=24.31N/mm 2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm 2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm 2；對拉螺栓的直徑(mm): 20對拉螺栓有效直徑(mm): 17對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.143 對拉螺栓強度驗算滿足要求!