1、xx房地產開發有限公司xx世紀花園一期4#樓工程模板工程施工方案編 制 人:審 核 人：審 批 人:編制單位： 日 期: 目 錄一、工程概況- -二、編制依據：- 三、施工準備- 四、材料選用 五、主體模板施工工藝及操作要求 -1、柱模板施工- -2、墻模板施工 -3、樓梯模板施工- -4、梁模板施工 5、樓板模板施工- 六、模板的驗收 七、模板的拆除 八、質量保證措施及注意事項- 九、成品保護- -十、文明施工及環保措施- -十一、模板施工安全保證措施 附：各模板計算書一、工程概況xx世紀花園一期4#樓工程，位于xx市xx區北華街與東方路交匯處。建筑規模：本工程為一棟18層住宅樓帶商業服務用

2、房,包括2層裙房和16層住宅。建筑面積為 12373。18；總建筑高度55.5M，。建筑結構形式為框架剪力墻結構，建筑抗震設防烈度為6度，合理使用年限為50年。本工程柱墻、梁板模板安裝材料均采用木膠板、木方與鋼筋、步步緊、模板卡、鋼管相結合。二、編制依據1、xx世紀花園一期4#樓工程施工圖紙。2、模板安裝、拆除工程檢驗批質量驗收記錄表的規定。3、混凝土結構設計規范(GB50010-2002)4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001) 5、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-2001）三、施工準備將樓層各道軸線分別彈線,并引測好標高線，按照工程的柱、剪力墻、梁板進行模

3、板和配套明確其剛度和穩定性、在安裝模板前必須，將模板清理干凈，刷好脫模劑，防止污染鋼筋及混凝土接觸，脫模劑應涂刷均勻，不得漏刷。四、材料選用1、模板材料模板材料選用=18厚的木芯膠合板,模板的背帶選用50100mm厚的木枋。2、緊固材料緊固材料采用12加固鐵桿,其中防水砼采用帶止水板的加固鋼筋桿，其他剪力墻采用一般直鋼筋桿。梯井地下部分防水剪力墻中帶止水板鋼筋桿，為一次性使用，其他剪力墻內加固桿為12加固鐵桿,穿16PVC管后，重復使用.五、 主體模板施工工藝及操作要求1、柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查 - 模板安裝- 檢查對角線 長度差 安裝柱箍 - 全面檢查校正 整體固定 - 柱頭

4、找補。柱模板采用18厚膠合板，背楞采用50100mm木枋，柱箍用483.5鋼管。模板根據柱截面尺寸進行配制,柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每450mm一道.安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免砼澆筑時漏漿而造成柱底爛根。2、 墻體模板施工1）、墻模安裝順序是：支模前的檢查 -支側模-鋼筋綁扎 安裝對拉螺栓，支另一側模 校正模板位置 緊固對拉止水螺栓-支撐固定 -全面檢查.2）、墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就為線,外墻大角應標出軸線,并做好砂漿找平層或通過在模

5、板下口粘貼海綿條以防止漏漿。3）、墻體模板安裝前先放置好門窗模板及預埋件，并按照墻體厚度焊好限位鋼筋,地下室外墻限位鋼筋內外禁止聯通。但應注意不能燒斷墻體主筋。4）、模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入焊接好止水的對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。5）、模板安裝前須均勻涂刷脫模劑；支模時須對模板拼縫進行處理,在面板拼縫處用雙面膠帶粘貼;在墻的拐角處（陽角）也應注意兩塊板的搭接嚴密;陰角模立好后，要將墻體模板的橫背楞(48鋼管）延伸到陰角模，并穿好對拉螺栓使其與對應的陰角模或墻體模板固定，以確保角度的方正和不跑模.6）、

6、剪力墻模板采用散支散拆方式,模板采用膠合板，用50100mm木枋作龍骨，用“3形卡”將對拉螺桿與鋼管連接起來，木枋間距400，鋼管間距600，對拉螺桿間距500500，模板采用鋼管支撐和對拉螺栓共同支撐穩定。木枋50*1004003形卡48鋼管60048鋼管M12螺栓3形卡膠合板50*100木枋止水條12螺桿48鋼管50*10木枋間距250直角扣連角并雙扣件18厚膠合板3、 樓梯模板樓梯模板一般比較復雜，如施工時不注意對后期裝修工程會產生較大影響，故我公司采用定形模板。施工前根據樓梯幾何尺寸進行提前加工放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板，踏

7、步模板用木板做成倒三角形,局部實測實量.安裝模板時要特別注意斜向支柱(斜撐）的固定，防止澆筑砼時模板移動。孔）支架采用48鋼管。樓梯支模詳見下圖.平臺板樓板樓梯底模木枋12對拉螺桿模板（每步鉆三個排氣孔）4 、梁模板施工1)工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。2)根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3)梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為1。0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿,掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距)不大于1200mm；。立桿頂端必須設置縱橫

8、雙向水平桿。在滿堂架的基礎上在主次梁的梁底再加一排立桿,沿梁方向間距1.0m。梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣.梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體.4） 剪刀撐。豎直方向:縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐.剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間,水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。5） 梁模板安裝大龍骨采用483。5mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架立桿標高，然

9、后安裝梁底模板。梁跨中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時,先主梁起拱，后次梁起拱。梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于700mm時設置腰楞,并用對拉螺栓加固,對拉螺栓水平間距為500，垂直間距300。5、 樓板模板施工1）工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2） 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿頂部如設置頂托，其伸出長度不應大于300mm；頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于100。3）立桿支撐橫縱間距不超過1。2m， 且立桿支撐鋼管不能有接頭，如有少數接頭現象，所有頂撐之間要設水平撐或剪

10、刀撐,進行橫縱向掃地桿加固，以保持頂撐的穩固可靠.4）模板安裝:采用木膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。大龍骨采用483。5mm雙鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用40mm80mm方木，間距300mm，其跨度等于大龍骨間距。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。5)樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固.模板梁面、板面清掃干凈。梁、柱接頭處模板支設樓面標高18厚膠合板下墊50*100方木30018厚膠合板水平鋼管扣件連接立桿間距1000*1000斜撐或剪力撐六、模板的驗收1、模板及其支架必須符合下列規定：（

11、1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確，必須要符合圖紙設計要求.（2）具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑砼的自重和側壓力，以及在施工過程中所產生的荷載。（3)構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等要求。（4）模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2、模板與砼的接觸面應涂隔離劑（脫模劑)，對油質類等影響結構或妨礙裝飾工程施工的隔離劑不宜采用，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與砼接槎處。3、預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。4、模板驗收時，應由項目工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序施工。七、 模板的拆除1、 拆模程序:先支的

12、后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時方可拆除；板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100,并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除.3、模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行,遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬.4、拆模時,操作人員應站在安全處，以免發生安全事故.待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈,并按文明施工要求

13、運出堆放整齊。5、 拆下的模板、配件等,嚴禁拋扔，要有人接應傳遞.按指定地點堆放,并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑,以備待用.八、 質量保證措施及施工注意事項1、 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。2、 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm）1軸線位移52底模上表面標高53截面內部尺寸柱、梁4，54層高垂直度大于5m85相鄰兩板表面高底差26表面平整度5注;檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3、 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要

14、控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5、澆筑混凝土時,木工要有專人看模.6、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序.7、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。8、 在封模以前要檢查預埋件是否放置,位置是否準確。九、 成品保護1、模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬,以免損傷混凝土表面和楞角.3、堅持每次使用后清理板面,涂刷脫模劑。4、按樓板部位層層復安,減少損耗，材料應按編號分類堆放。5、可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋

15、的措施。6、 使用后拆卸下來的門架及其構件，將有損傷的門架及構件挑出，重新維修,嚴重損壞件的要剔除更換。7、門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。8、搬運時,門架及剪刀撐等不能隨意投擲。十、 文明施工及環保措施1、 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3、 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4、模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定,防止噪聲擾民。5、加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境.6、每次下班時保證工

16、完場清。十一、 模板施工安全措施1、 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢. 2、 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中滑落。 3、在澆筑混凝土時，應派責任心較強的木工看護模板，如量較大，應多設人員看護，發現爆模或支撐下沉等現象應立即停止澆筑,并采取緊固措施，若爆模或支撐下沉變形嚴重時，應通知項目部有關負責人到現場提示方案，并及時采取補救措施.檢查和觀察模板支撐是否有下沉或松動現象，具體檢查方法：在頂板模板低端支撐點用繩吊一吊垂至地面以上10cm處，觀察其是否下

17、沉，如發現其下沉，立即通知砼澆筑人員并停止澆筑，待加固支撐后再進行澆筑。4、 安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。 5、高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。 6、遇六級以上的大風時,應暫停室外的高空作業,雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合,協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降,不得亂拋。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料.9、支模過程中，如需中途停歇,應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落.10、模板上

18、有預留洞者,應在安裝后將洞口蓋好,混凝土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。11、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時,要注意整塊模板掉下,尤其是用定型模板做平臺模板時,更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐,防止模板突然全部掉落傷人.12、在組合鋼模板上架設的電線和使用電動工具，應用36V低壓電源或采取其他有效的安全措施。13、裝、拆模板時禁止使用24木料、鋼模板作立人板.14、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。15、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，

19、防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識.16、拆除板、梁、柱墻模板，在4M以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺,并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作。17、拆模必須一次性拆清,不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊.湖北浩溢建設集團有限公司世紀花園項目部標準層剪力墻模板計算書墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)、混凝土結構設計規范GB500102002、鋼結構設計規范(GB500172003）等規范.墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內

20、龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結,每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點.根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞（內龍骨)間距(mm)：200mm；穿墻螺栓水平間距(mm）：600mm；主楞（外龍骨)間距（mm):400mm；穿墻螺栓豎向間距(mm)：400mm；對拉螺栓直徑（mm）:M14;2。主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓形鋼管483.0截面慣性矩I(cm4):10。78cm4；截面抵抗矩W(cm3)：4.49cm3;主楞肢數：1；3。次楞信息龍骨材料：木楞；截面

21、類型：矩形；寬度(mm）：60mm;高度（mm)：80mm；次楞肢數：2；4.面板參數面板類型：膠合面板；面板厚度(mm)：18。00mm；面板彈性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13。00N/mm2；面板抗剪強度設計值（N/mm2)：1。50N/mm2；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）:130.00N/mm2；方木彈性模量E(N/mm2)：9500.00N/mm2；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2）:1。50N/mm2；鋼楞彈性模量E（N/mm)2:210000N/mm2;鋼楞抗彎強度設計值fcN/mm2:205N/mm2

22、；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值：其中-混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算，得5.714h；T-混凝土的入模溫度，取20.00；V混凝土的澆筑速度，取2。50m/h；H-模板計算高度，取3.00m；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2混凝土坍落度影響修正系數，取1。15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為65。83kN/m2、72。00kN/m2,取較小值65。83kN/m2作為本工程計算荷

23、載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=65。83kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=2。00kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M-面板計算最大彎距(N。mm);l-計算跨度（內楞間距):l=200.0mm;q作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1:1。265。830.400。9=28。44k

24、N/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數.傾倒混凝土側壓力設計值q2:1。42。000。400。9=1。01kN/m；q=q1+q2=28。44+1.01=29。45kN/m；面板的最大彎距:M=0.129.45200.0200.0=1。18105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中，-面板承受的應力（N/mm2);M面板計算最大彎距（N。mm);W-面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度,h：面板截面厚度;W=4001818/6=0.22105mm3；f-面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2）；f=13.00N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=M/W=1.18105/0

25、.22105=5.35N/mm2;面板截面的最大應力計算值=5.35N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值f=13。00N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，V-面板計算最大剪力(N)；l-計算跨度（豎楞間距）：l=200.0mm；q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1：1.265.830.400.9=28.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1。42.000.400。9=1.01kN/m；q=q1+q2=28.44+1。01=29。45kN/m；面板的最大剪力：V=0.629.45200。0=3534N；截面抗剪強度必須滿足:其中，-面板

26、截面的最大受剪應力（N/mm2)；V面板計算最大剪力(N):V=3534N；b構件的截面寬度(mm）:b=400mm;hn面板厚度（mm):hn=18。0mm；fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=13。00N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=33534/(240018。0)=0。74N/mm2;面板截面抗剪強度設計值：fv=1.50N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.74N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值T=1.50N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載：

27、q=65。830.4=26。33N/mm；l-計算跨度(內楞間距)：l=200mm；E-面板的彈性模量：E=9500N/mm2;I-面板的截面慣性矩：I=401.81。81。8/12=19。44cm4；面板的最大允許撓度值：=0。80mm；面板的最大撓度計算值:=0。67726。332004/（10095001。944105)=0。152mm；面板的最大撓度計算值：=0.152mm小于等于面板的最大允許撓度值=0.80mm，滿足要求!四、墻模板內外楞的計算(一)。內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為

28、:截面類型為矩形內矩形截面抵抗矩W=64。00cm3；內木楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中,M-內楞跨中計算最大彎距（N.mm)；l-計算跨度（外楞間距):l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1:1。265.830。200.9=14.22kN/m,其中0。90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1。42。000.200。9=0.50kN/m；q=(14.2193+0。504）/2=7.36kN/m；內楞的最大彎距:M=0。17。36400400=1.18105N。mm;內楞的抗彎強度

29、應滿足下式：其中，內楞承受的應力(N/mm2);M內楞計算最大彎距（N。mm)；W-內楞的截面抵抗矩(cm3），W=64cm3；f內楞的抗彎強度設計值(N/mm2）；f=130N/mm2；內楞的最大應力計算值：=1。18105/6.4104=1。84N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:f=130N/mm2;內楞的最大應力計算值=1。84N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=130N/mm2，滿足要求！2。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下：其中，V-內楞承受的最大剪力；l計算跨度（外楞間距）:l=400mm；q-作用在內楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計

30、值q1:1.265。830。200.9=14。22kN/m,其中0。90為折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42。000。200.9=0。50kN/m;其中，0.90為折減系數。q=（q1+q2)/2=7.36kN/m；內楞的最大剪力：V=0。67。36400=1766.8N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中，-內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)；V-內楞計算最大剪力(N）：V=1766.8N；b內楞的截面寬度（mm):b=60mm；hn內楞的截面高度(mm):hn=80mm;fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：=1。5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值:fv=31766.8

31、/（26080)=0.55N/mm2內楞截面的抗剪強度設計值:fv=1.5N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值=0。55N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內楞的最大撓度(mm）；q-作用在內楞上的線荷載(kN/m）：q=65.830。2/2=6.58kN/m；l-計算跨度（外楞間距）：l=400mm；E-內楞彈性模量（N/mm2）：E=9500N/mm2;I-內楞截面慣性矩（cm4)，I=256cm4；內楞的最大撓度計算值:=0。6776.58

32、4004/（1009500256104）=0.05mm；內楞的最大容許撓度值:=1。60mm；內楞的最大撓度計算值=0。05mm小于內楞的最大容許撓度值=1.60mm，滿足要求！(二).外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面類型圓形鋼管483.0，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面抵抗矩W=4.49cm3；截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4。外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式:其中，作用在外楞的荷載：P=（1.265.83+1。42)0。20。4/1。0=6。54kN；外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距):l=600m

33、m；外楞最大彎矩：M=0。1756543。67600=6.87105N/mm；強度驗算公式：其中，外楞的最大應力計算值(N/mm2）M外楞的最大彎距(N。mm)；M=6.87105N/mm；W-外楞的凈截面抵抗矩；W=0.04105mm3；f-外楞的強度設計值(N/mm2)，f=130N/mm2;外楞的最大應力計算值:=6.87105/0.04105=153。01N/mm2；外楞的抗彎強度設計值：f=205N/mm2；外楞的最大應力計算值=153。01N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，V-外楞計算最大剪力(N）；l-計算跨度

34、（水平螺栓間距間距)：l=600mm；P-作用在外楞的荷載:P=(1.265。83+1.42)0。20.4/1。00=6.54kN；外楞的最大剪力：V=0。656540=4。25103N；外楞截面抗剪強度必須滿足：其中，-外楞截面的受剪應力計算值（N/mm2)；V-外楞計算最大剪力（N)：V=4。25103N；b-外楞的截面寬度（mm):b=80mm；hn外楞的截面高度（mm）：hn=60mm；fv外楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv=1.5N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值：=34。25103/（28060）=1.33N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值：fv=1.5N/mm2；外楞截

35、面的受剪應力計算值=1.33N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:其中，-外楞最大撓度(mm）；P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m)：P=65.830.20。4/1。005.27kN/m;l-計算跨度(水平螺栓間距)：l=600mm；E外楞彈性模量（N/mm2）:E=210000N/mm2；I-外楞截面慣性矩（mm4），I=10。78104;外楞的最大撓度計算值：=1.1465.276003/(10021000010.78104）=0.58mm；外楞的最

36、大容許撓度值:=1.5mm；外楞的最大撓度計算值=0.58mm小于外楞的最大容許撓度值=1。5mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中N-穿墻螺栓所受的拉力;A-穿墻螺栓有效面積(mm2）;f-穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170。000N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號：M14;穿墻螺栓有效直徑：11.55mm;穿墻螺栓有效面積：A=105mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值：N=1.701051。05104=17。85kN；穿墻螺栓所受的最大拉力：N=65。830.60.4=15.8kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=15。8kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.85kN，滿足要求!標準

37、層350600梁模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB500092001)、鋼結構設計規范(GB500172003）等規范編制.梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0。35m；梁截面高度D（m）：0。6m；混凝土板厚度(mm）：180mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0。8m;立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。1m；腳手架步距（m):1。5m;梁支撐架搭設高度H（m)：2.9m；梁兩側立柱間距(m）：0.8m；承重架支設：無承

38、重立桿，木方支撐垂直梁截面；立桿橫向間距或排距Lb(m）：1m；采用的鋼管類型為483。0；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.8；2.荷載參數模板自重（kN/m2）:0.35kN/m2；鋼筋自重（kN/m3）：1。5kN/m3；施工均布荷載標準值（kN/m2):2.5kN/m2；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：7。2kN/m2；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2kN/m2；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2kN/m23.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E（N/mm2）：10000N/mm2；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：16N/m

39、m2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1。7N/mm2；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000N/mm2;鋼材抗彎強度設計值fm（N/mm2):205N/mm2；面板彈性模量E（N/mm2）：9500N/mm2;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2;面板厚度(mm)：18mm；5.梁側模板參數主楞間距（mm）:600mm;次楞間距(mm)：600mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：600mm；穿梁螺栓豎向間距（mm):600mm；穿梁螺栓直徑(mm）:M12mm；主楞龍骨材料:木楞，截面類型：矩形寬度60mm，高度

40、80mm;主楞根數：2次楞龍骨材料：木楞,截面類型：矩形寬度：60mm，高度：80mm；次楞根數:2二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t-新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15)計算，得5。714h；T-混凝土的入模溫度，取20.00;V-混凝土的澆筑速度，取1.50m/h；H-模板計算高度，取0.30m；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2

41、-混凝土坍落度影響修正系數，取1。15。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別為7.20kN/m2、50。99kN/m2，取較小值7。20kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1。抗彎驗算其中，-面板的彎曲應力計算值(N/mm2）；M-面板的最大彎距(N.mm)；W-面板的凈截面抵抗矩，W=601.81。8/6=32.40cm3；f-面板的抗彎強度

42、設計值（N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值：q1=1.20。67.20.90=4.67kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.40.620.90=1.51kN/m；q=q1+q2=4。67+1。51=6.18kN/m；計算跨度(內楞間距):l=600mm;面板的最大彎距M=0.16。18600.002=22.24104N。mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:=22。24104/3。24104=6.86N/mm2；面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2；面板的受彎應力計算值=6。86N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f=

43、13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=7。20.6=4.32N/mm；l-計算跨度（內楞間距)：l=600mm;E-面板材質的彈性模量：E=9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=601.81。81。8/12=29.16cm4；面板的最大撓度計算值：=0.6774。326004/(10095002。92105)=1.37mm;面板的最大容許撓度值：=600/250=2。40mm;面板的最大撓度計算值=1。37mm小于面板的最大容許撓度值=2。40mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載

44、作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為矩形，寬度：60mm,高度：80mm;內鋼楞截面抵抗矩W=64.00cm3;內鋼楞截面慣性矩I=256.00cm4；內楞計算簡圖(1)。內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中，-內楞彎曲應力計算值(N/mm2);M內楞的最大彎距(N。mm）；W-內楞的凈截面抵抗矩；f-內楞的強度設計值(N/mm2).按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.27。20.90+1.420。90）600/1000/2。00=3.09kN/m；內楞計算跨度（外楞間距):l=600mm;內楞的最大彎距：M

45、=0。13.096002=11.12104N。mm;經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值=11.12104/6。40104=1。74N/mm2；內楞的抗彎強度設計值：f=16。00N/mm2；內楞最大受彎應力計算值=1。74N/mm2內楞的抗彎強度設計值小于f=16。00N/mm2，滿足要求！（2).內楞的撓度驗算其中E-面板材質的彈性模量：10000。00N/mm2；q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=7.2600/1000/2=2.16N/mm；l計算跨度（外楞間距）：l=600mm；I木楞的截面慣性矩：I=2。56106N/mm2；內楞的最大撓度計算值:=0。6772.166004

46、/（10010000。002。56106)=0.074mm；內楞的最大容許撓度值：=600/250=2。40mm；內楞的最大撓度計算值=0。074mm小于內楞的最大容許撓度值=2。40mm，滿足要求！2.外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的荷載,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞,截面類型為:矩形,寬度:60mm，高度：80mm；W=64.00cm3;I=256.00cm4；外楞計算簡圖（1)。外楞抗彎強度驗算其中外楞受彎應力計算值(N/mm2)M外楞的最大彎距（N。mm）；W外楞的凈截面抵抗矩;f-外楞的強度設計值(N/mm2）。最大彎矩M按下式計算：其中,作用在外

47、楞的荷載：P=(1.27。20。90+1.420。90）600/1000600/1000/2。00=1。85kN；外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距）：l=600mm;外楞的最大彎距:M=0。1751.85600=19.46104N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值:=19。46104/6.40104=3.04N/mm2;外楞的抗彎強度設計值：f=16。00N/mm2；外楞的受彎應力計算值=3.04N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=16。00N/mm2,滿足要求！（2）。外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量，其值為10000.00N/mm2；p作用在模板上的側壓力線荷載標準值：p=7.26

48、00/1000600/1000/2=1.30KN；l計算跨度（拉螺栓間距)：l=600mm；I木楞的截面慣性矩：I=2.56106mm4；外楞的最大撓度計算值：=1.1461。301036003/(10010000。002。56106）=0.125mm；外楞的最大容許撓度值:=1.50mm；外楞的最大撓度計算值=0。125mm小于外楞的最大容許撓度值=2.40mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積（mm2）；f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170。000N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：M12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺

49、栓有效面積:A=76.00mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=7。2600/1000600/10002=5.18kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N=170.00076。00/1000=12。92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.18kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN，滿足要求!六、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的單跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣

50、性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4。32104mm3；I=3.89105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中,-梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2)；M-計算的最大彎矩(kN.m）；l-計算跨度(梁底支撐間距）：l=350。00mm;q作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1：1.2(24+1。5）0。80.30.90=6。61kN/m；模板結構自重荷載：q2:1。20。350。80。90=0。30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1。420.80.90=2.02kN/m;q=q1+q2+q3=6.61+0.30+2.0

51、2=8。93kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.108.930.352=0.11kN。m;=0。11106/4.32104=2。53N/mm2；梁底模面板計算應力=2。53N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的壓力線荷載：q=（24+1.5)0。3+0.35）0.8=6。40KN/m;l=350。00/(2-1）=350.00mm；E-面板的彈性模量：E=9500N/mm2;面板的最大允許撓度值：=350。00/250=1.40m

52、m；面板的最大撓度計算值:=0。6776。40350.004/(10095003。89105)=0.1760mm;面板的最大撓度計算值：=0。1760mm小于面板的最大允許撓度值：=1.40mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算:（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m）：q1=（24+1.5)0.3(0.35/（2.001)）=2。68kN/m；(2）模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0。35（0.35/（2。0

53、0-1）（20。6+0。35）/0.35=0。54kN/m；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=（2。5+2)(0.35/(2。001)）=1。58kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1。22。68+1.20。54=3。86kN/m；活荷載設計值P=1.41.58=2。21kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=64。00cm3；I=256。00cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=3.86+2。

54、21=6.07kN/m;最大彎距M=0。1ql2=0.13。860。80.8=0。25kN.m；最大應力=M/W=0.25106/64000.00=3.86N/mm2；抗彎強度設計值f=16N/mm2;方木的最大應力計算值3。86N/mm2小于方木抗彎強度設計值16N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力：V=0。63。860。8=1.85kN；方木受剪應力計算值=31854。72/(26080)=0。58N/mm2；方木抗剪強度設計值=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值0.58N/mm2小于方木抗剪強度設計值1。70N/mm2,滿足要

55、求!方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：q=2。68+0。54=3。22kN/m;方木最大撓度計算值=0.6773.22800.004/(10010000256。00104)=0。35mm；方木的最大允許撓度=0。81000/250=3.20mm；方木的最大撓度計算值=0。35mm小于方木的最大允許撓度=3.20mm，滿足要求!3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m2)：q1=(24+1.5)0.3=7.65kN/m2；（2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.35kN/m2；(3)活

56、荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2):q3=（2。5+2）=4.50kN/m2；q=1。2（7。65+0。35)+1。44。50=15.90kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N.當n=2時：當n2時：計算簡圖（kN)支撐鋼管變形圖(m.m）支撐鋼管彎矩圖(kN.m）經過連續梁的計算得到:支座反力RA=RB=1。214kN;最大彎矩Mmax=0.546kN。m；最大撓度計算值Vmax=1。726mm;支撐鋼管的最大應力=0。546106/4493。0=121。523N/mm2支

57、撐鋼管的抗壓設計強度f=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值121.523N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求！八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用,通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5）：RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取6.40kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R

58、=1.21kN；R小于6。40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算：其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力:N1=1。21kN；腳手架鋼管的自重：N2=1。20.1292。9=0.45kN;樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2（1/2+(0.8-0.35）/2）0.80。35=0。24kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1。2(1/2+(0.80.35）/2）0。80。18(1。5+24）=3.20kN；N=1.21+0。45+0.24+3.20=5.10kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查

59、表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm):i=1.59;A-立桿凈截面面積（cm2）：A=4.24；W-立桿凈截面抵抗矩（cm3):W=4.49；-鋼管立桿軸心受壓應力計算值（N/mm2）；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205。00N/mm2;lo-計算長度(m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh（1）k1-計算長度附加系數，取值為:1。155;u-計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3，u=1。70；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.161。701。5=2.95m;Lo/i=2945。25/15。95=184.71；由長細比lo/i的結果查表得

60、到軸心受壓立桿的穩定系數=0.21；鋼管立桿受壓應力計算值;=5101。70/(0。21424.12）=57.56N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=57.56N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求！標準層180厚樓板模板計算書模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB500092001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）等規范編制.一、參數信息：1。腳手架參數橫向間距或排距:1。00m；縱距:1.00m；步距：1.50m；立桿上端伸出至模板支撐點

61、長度:0.10m；腳手架搭設高度：2。90m；采用的鋼管：483.0mm；扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重：0。350kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25。000kN/m3;樓板澆筑厚度:180。00mm；施工均布荷載標準值:1。000;3.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB335（20MnSi);樓板混凝土強度等級:C30;每層標準施工天數:5；每平米樓板截面的鋼筋面積：1440。000mm2；樓板的計算寬度:5。40m;樓板的計算厚度:180.00mm；樓板的計算長度:4。50m；施工平均溫度:25。000；4.木方參數

62、木方彈性模量E：9500.000N/mm2;木方抗彎強度設計值:13.00N/mm2木方抗剪強度設計值1.40N/mm2；木方的間隔距離：300.00mm；木方的截面寬度：60。00mm；木方的截面高度:80.00mm；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6.0008。0008.000/6=64.00cm3；I=6.0008。0008。0008。000/12=256。00cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算:(1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）：q1=25。0000.3000.180=1.350kN/m;（2）模板的自重線荷

63、載(kN/m）：q2=0.3500.300=0.105kN/m；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN)：p1=（1。000+2.000)1.0000。300=0.900kN；2.方木抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2(q1+q2）=1.2（1.350+0.105)=1.746kN/m；集中荷載p=1.40。900=1.260kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.2601。000/4+1。7461.0002/8=0.533kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1。260/2+1。7461.000/2=

64、1。503kN；方木最大應力計算值=M/W=0.533106/64000.00=8。328N/mm2；方木的抗彎強度設計值f=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為8。328N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13。0N/mm2,滿足要求！3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力:Q=1。7461。000/2+1。260/2=1。503kN；方木受剪應力計算值T=31.503103/（260。00080.000）=0.470N/mm2；方木抗剪強度設計值T=1.400N/mm2；方木的受剪應力計算值0。470N/mm2

65、小于方木的抗剪強度設計值1。400N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載q=q1+q2=1。455kN/m；集中荷載p=0。900kN；最大撓度計算值V=51.4551000。04/（3849500.0002560000。000)+900。0001000。03/（482560000。0009500。000）=1。550mm;最大允許撓度V=1000。0/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值1。550mm小于方木的最大允許撓度4。000mm，滿足要求！三、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續

66、梁計算;集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.7461.000+1.260=3。006kN;支撐鋼管計算彎距圖（kN.m）最大彎矩Mmax=0.803kN。m;最大變形Vmax=0。0003mm；最大支座力Qmax=6.815kN；最大應力=12。547N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205。000N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值12。547N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205。000N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000。0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設

67、計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5)：RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.815kN；R12.80kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、模板支架立桿荷載標準值(軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1。靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重（kN)：NG1=0.1292。900=0。374kN；（2）模板的自重(kN)

68、：NG2=0。3501。0001。000=0。350kN；（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3=25.0000.1801.0001.000=4.500kN；靜荷載標準值NG=NG1+GG2+GG3=5.224kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.活荷載標準值NQ=(1。000+2。000）1.0001.000=3。000kN；3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+1。4NQ=10。469kN；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式其中N-立桿的軸心壓力設計值(kN）：N=10。469kN;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比L0

69、/i查表得到;i-計算立桿的截面回轉半徑(cm）：i=1。59cm；A-立桿凈截面面積（cm2)：A=4。24cm2；W-立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3)：4.49cm3;-鋼管立桿受壓應力計算值（N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000N/mm2;L0計算長度（m）；如果完全參照扣件式規范,由下式計算L0=h+2aa-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。100m；得到計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.50020。100=1。700m；L0/i=1700。000/15.945=107由長細比L0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.537

70、；鋼管立桿受壓應力計算值;=10469。000/（0。537489.000)=39。868N/mm2；立桿穩定性計算=39。868N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f=205。000N/mm2,滿足要求！七、樓板強度的計算:1.樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮,樓板的跨度取4.5M,樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋，配置面積As=1440mm2，fy=300N/mm2。板的截面尺寸為bh=5400mm180mm，截面有效高度ho=160mm.按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.驗算樓板

71、混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為5。4m；q=21。2(0.350+25.0000。180)+11。2(0.37456/4。5/5.4）+1。4(1。000+2。000）=16。394kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=4。516.394=73。774kN/m;板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0.061673。7745。4002;因平均氣溫為25,查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到5天齡期混凝土強度達到63。01%，C30混凝土強度在5天齡期近似等效為C18.902。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=9.010N/mm2；則可以得

72、到矩形截面相對受壓區高度：=Asfy/（bhofcm）=1440.000300/(5400.000160。0009。010）=0.055查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.053此時樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbho2fcm=0。0535400.000160.00029.010106;結論：由于Mi=M1+M2=66.014=Mmax=132。431所以第5天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3。驗算樓板混凝土10天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m，短邊為5。4m；q=21。2（0。350+25.0000。180)

73、+21.2(0。37456/4.5/5。4）+1.4（1。000+2。000)=16。949kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=4.516。949=76。269kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0。061676.2695.4002=136。910kN。m；因平均氣溫為25,查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到10天齡期混凝土強度達到80.00%，C30混凝土強度在10天齡期近似等效為C24.000。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11。440N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度:=Asfy/(bhofcm）=1440.000300/（5400.

74、000160。00011。440)=0。044查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0.043此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=sbho2fcm=0。0435400.000160.000211.440106；結論：由于Mi=M1+M2=66.014+68。003=134.017=Mmax=136.910所以第10天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載.第3層以下的模板支撐必須保留.4.驗算樓板混凝土15天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.5m,短邊為5。4m；q=21。2（0.350+25。0000。180）+31。2(0。37456/4.5/5.4)+1.4（1

75、。000+2。000）=17.503kN/m2；單元板帶所承受均布荷載q=4.517。503=78.763kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax=0。061678。7635.4002=141。387kN.m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到15天齡期混凝土強度達到89.13，C30混凝土強度在15天齡期近似等效為C26.740。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=12.746N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度:=Asfy/（bhofcm）=1440。000300/(5400。000160。00012。746）=0.039查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s=0。038此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1=sbho2fcm=0。0385400。000160.000212。74610-6=66.956kN。m;結論:由于Mi=M1+M2=66。014+68.003+66。956=200。973Mmax=141.387所以第15天樓板強度足以承受上面樓層傳遞下來的荷載.模板支持可以拆除。