1、目錄第一章、工程概況3第一節、工程簡介3第二節、塔吊的位置簡介與選型4第二章、編制依據5第一節、編制依據5第三章、塔吊參數與平面布置6第一節、塔吊的參數6第二節、塔吊基礎布置7第三節、建筑結構與塔吊位置對照分析7第四章、工程地質情況8第五章、塔吊基礎設計驗算17第一節、參數信息17第二節、荷載計算17第三節、樁豎向力計算18第四節、承臺受彎計算19第五節、承臺剪切計算20第六節、承臺受沖切驗算21第七節、樁身承載力驗算21第八節、樁豎向承載力與抗拔承載力驗算22第九節、樁式基礎格構柱計算34第六章、塔吊附墻設置與驗算38第一節、參數信息38第二節、支座力計算38第三節、附著力桿件計算39第四節

2、、附著桿強度驗算40第五節、焊縫強度驗算41第六節、預埋件計算41第七章群塔作業施工方案43第七章、塔吊基礎的具體做法46第一節、塔吊基礎46第八章、塔吊基礎施工與驗收49第一節、塔吊基礎的施工時機、塔吊的安裝時間49第二節、灌注樁施工及鋼格構柱安裝施工49第三節、上承臺施工及基礎節的預埋55第四節、土方開挖及格構柱支撐安裝施工55第五節、下混凝土承臺的施工56第六節、塔身穿底板的防水57第七節、施工質量控制及驗收要求57第八節、地下室頂板預留洞口的封堵措施62第九章、施工安全措施64第一節、塔吊基礎施工安全措施64第二節、塔吊監測措施65第三節、塔吊避雷接地措施66第四節、塔吊的防臺風措施6

3、6第五節、地下室頂板預留洞口的防護措施67第十章、應急預案69第一節、危險源辨識69第二節、應急措施70附件一:塔吊平面布置圖(施工總平面布置圖）72附件二：塔吊位置大樣圖72附件三：塔吊基礎詳圖72附件四：塔吊附墻示意圖紙72附件五：典型工程地質剖面圖72附圖六:塔吊位置對照圖72附表一：地基土物理力學指標設計參數表72第一章、工程概況第一節、工程簡介1項目名稱省直濱江地塊專用房建工程2建設單位3設計單位4勘察單位5監理單位6施工單位7建設地點8計劃工期1020天9質量要求目標“合格”,爭創優質工程、西湖杯10安全生產、文明施工要求一、工程基本情況二、工程概況本項目位于信誠路以東，濱城路以北

4、，文濤路綠化帶以南，氣象局以西。地塊分A地塊（西側R2101)和B地塊(東側R2102)兩塊，A地塊用地東西長約320米，南北向平均寬約130米，用地面積41126平方米；B地塊用地東西長約195米，南北平均寬約150米，用地面積28389平方米；總用地面積69515平方米。AB地塊合計總建筑面積286112.70平方米.本工程場地0。000相當于1985國家高程基準8。00m，擬平整場地標高為-0。700m，相當于1985國家高程7.30m。基坑開挖深度較大，地下室周邊承臺墊層底相對高程為10。1010.90m，計算開挖深度為8.9010.55m；坑中坑承臺墊層底相對高程為11。20-12.

5、60m，高差為1。603。00m。本項目以高層住宅為主，平面布局以行列式布置，內部注重軸線對稱，道路呈環狀.地塊內建筑大致呈前后兩排布置，采用板式。南側主要為16層和20層，北側臨江設33層和20層，住宅底層均設架空層，共由11幢建筑物和沿街商鋪組成;A地塊1#3建筑，33層；4#7樓，16層；B地塊1#4建筑，20層；建筑錯位布局,景觀視線通透、均好。本工程建筑結構形式為現澆鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，建筑結構安全等級二級，使用年限50年，抗震設防烈度為6度。建筑耐火等級A地塊13樓、B地塊14樓地上耐火等級為一級，A地塊48樓地上耐火等級為二級,地下耐火等級為一級。人防工程防護等級:防護類

6、別甲類，等級為核六級、常六級.防化等級：二等人員掩蔽所及電站控制室為丙級,人防物資庫為丁級。第二節、塔吊的位置簡介與選型本工程施工面積較大，施工工期緊。垂直運輸是整個工程能否保質保量順利按時完成的關鍵。結合地下室結構設計、地下室施工階段和上部主體施工階段加工場地位置、主體施工階段鋼柱吊裝以及塔吊附墻及經濟節省等因素在施工現場選擇布置9臺ZJ5710型塔吊,最大工作幅度57m,設置在地下室范圍內。具體詳見附圖一：塔吊平面布置圖一、塔吊基礎與后澆帶及基坑邊的關系塔吊設置在基坑內,塔吊基礎均已避開后澆帶布置，局部后澆帶移位。塔吊距離基坑1#18m；231m;331m；428m;5#22m;6#32m

7、；718m；821m;9#29m 第二章、編制依據第一節、編制依據1、建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011 2、建筑樁基礎技術規范 JGJ942008 3、建筑機械使用安全技術規程 JGJ33-2012 4、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程 JGJ/T1872009 5、建筑結構荷載規范 GB500092012 6、混凝土結構設計規范GB5001020107、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程 JGJ196-2010 8、鋼結構設計規范GB50017-20039、鋼筋焊接及驗收規程JGJ18201210、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-201111、塔式起重機安全

8、規程GB5144200612、鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-200113、浙江省省直建筑設計院提供的本工程巖土工程勘察報告14、浙江省省直建筑設計院提供的本工程建筑結構施工圖紙15、浙江省建設機械集團有限公司提供的ZJ5710型塔吊說明書16、住建部建質2009（87)號文件17、經審批合格的省直濱江地塊專用房建工程施工組織設計18、杭建監總201033號關于加強建筑起重機械租賃、安裝拆卸和使用安全管理的若干意見19、杭建監總201213號關于加強組合式塔機基礎制作、安裝和使用的若干要求20、杭建監總20130109號關于加強建筑起重機械安全管理若干要求的通知21、本方案中其他未盡

9、事項參照相關的規范標準執行規程第三章、塔吊參數與平面布置第一節、塔吊的參數根據工程的實際情況和工程設計圖紙，本工程擬定布置9臺QTZ80（ZJ5710）型塔吊，臂長57m，位置詳附圖，主要負責地下室與上部結構施工。塔吊基礎樁、格構柱與鋼筋混凝土承臺在工程樁施工階段施工完成，在基坑土方開挖前完成塔吊安裝,主體結頂后一個月拆除塔吊.位置詳見平面布置圖，塔吊主要技術參數如下第二節、塔吊基礎布置一、塔基位置塔基布置位置詳附 圖塔吊(QTZ80）基礎采用：4根鉆孔灌注樁（直徑800mm）+格構式鋼柱(邊長460mm)+鋼筋混凝土承臺的基礎形式，基礎鉆孔灌注樁避開結構構件，具體詳見附圖三：塔吊基礎詳圖。第

10、三節、建筑結構與塔吊位置對照分析塔吊布置位置均在地下室內，避開后澆帶位置，局部后澆帶移位。塔吊與建筑結構上部及地下室部位均無沖突，塔吊在地下室結構層位置需留設臨時洞口。具體詳見附圖六:塔吊位置對照圖。第四章、工程地質情況根據工程施工總平圖布置及浙江省省直建筑設計院提供的省直濱江專用房建設工程項目巖土工程勘察報告勘察報告。1#塔吊位于ZK19鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖2#塔吊位于ZK25鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖3塔吊位于ZK30鉆孔樁附近，地質情況如下:鉆孔柱狀圖4塔吊位于ZK63鉆孔樁附近,地質情況如下:鉆孔柱狀圖5#塔吊位于ZK85鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖6

11、塔吊位于ZK123鉆孔樁附近，地質情況如下：鉆孔柱狀圖7塔吊位于ZK133鉆孔樁附近，地質情況如下:鉆孔柱狀圖8塔吊位于ZK169鉆孔樁附近，地質情況如下:鉆孔柱狀圖9塔吊位于ZK174鉆孔樁附近,地質情況如下：鉆孔柱狀圖第五章、塔吊基礎設計驗算1#9塔吊基礎的計算書依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009）.第一節、參數信息塔吊型號：QTZ80塔機自重標準值：Fk1=449。00kN起重荷載標準值：Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩：M=954kN.m非工作狀態下塔身彎矩：M=1668kN。m塔吊計算高度：H=130m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級：C35

12、承臺混凝土等級:C35保護層厚度：H=50mm矩形承臺邊長:H=4。2m承臺厚度：Hc=1。4m承臺箍筋間距:S=400mm承臺鋼筋級別：HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑：d=0.8m樁間距：a=2。5m樁鋼筋級別：HRB400樁入土深度：26m樁型與工藝:泥漿護壁鉆(沖）孔灌注樁計算簡圖如下：第二節、荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=449kN2) 基礎以及覆土自重標準值 Gk=4。24。21。4025=617。4kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風荷載計算1) 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a。 塔機所受風均布線荷載標

13、準值 (Wo=0。2kN/m2) Wk=0。80。71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20。340.351.6=0.23kN/mb。 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.23130。00=29。38kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0。5FvkH=0.529.38130。00=1909。85kN.m2） 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a。 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區 Wo=0。35kN/m2） Wk=0。80。71.951。540。35=0。59kN/m2 qsk=1。20。590。351。60=0。40kN/mb

14、. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.40130.00=51。42kNc. 基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0。551。42130.00=3342.24kN。m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+0。9(954+1909.85)=909。47kN。m非工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+3342。24=1674.24kN。m第三節、樁豎向力計算非工作狀態下: Qk=（Fk+Gk)/n=(449+617.40)/4=266.60kN Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+Fvkh）/L =（449+6

15、17.4)/4+Abs（1674.24+51.421。40）/3.54=760。58kN Qkmin=（Fk+Gk-Flk）/n(Mk+Fvkh)/L =（449+617.4-0)/4-Abs(1674。24+51。421。40）/3。54=227。38kN工作狀態下： Qk=（Fk+Gk+Fqk)/n=（449+617。40+60）/4=281.60kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+（Mk+Fvkh）/L =（449+617.4+60）/4+Abs（909。47+29.381.40）/3。54=550。51kN Qkmin=(Fk+Gk+FqkFlk)/n(Mk+Fvkh)/L=

16、（449+617.4+60-0）/4-Abs(909。47+29。381.40)/3.54=12.69kN第四節、承臺受彎計算1。 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值:工作狀態下:最大壓力 Ni=1。35(Fk+Fqk）/n+1。35(Mk+Fvkh)/L =1.35(449+60)/4+1.35(909。47+29。381。40)/3.54=534。82kN最大拔力 Ni=1。35(Fk+Fqk）/n1.35(Mk+Fvkh）/L=1.35(449+60）/4-1。35(909。47+29.381。40）/3.54=-191。24kN非工作狀態下：最大壓力 Ni=1。3

17、5Fk/n+1.35(Mk+Fvkh）/L =1。35449/4+1.35（1674.24+51。421.40)/3.54=818。41kN最大拔力 Ni=1。35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh）/L=1。35449/41。35(1674。24+51.421。40)/3.54=-515.34kN2。 彎矩的計算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程第6。4.2條其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值（kN.m)； xi，yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值（kN）.由于非工作狀態下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2818.4

18、10。45=736.57kN。m承臺最大負彎矩： Mx=My=2515。340。45=463。80kN.m3. 配筋計算根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第條式中1系數,當混凝土強度不超過C50時,1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值; h0承臺的計算高度; fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算： s=736。57106/（1。00016.7004200.00013502)=0。0058=1(120.0058）0。5=0。0058s=1-0.0058/2=0。9971 As=736.571

19、06/（0。99711350。0360。0)=1520。0mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 2094mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求！頂部配筋計算: s=463。80106/（1。00016.7004200.00013502)=0。0036=1-（120。0036)0.5=0。0036s=10.0036/2=0.9982 As=463.80106/（0。99821350.0360.0)=956.1mm2頂部實際配筋面積為As0 =2094 mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!第五節、承臺剪切計算最大剪力設計值: Vmax=818.41kN依據混凝土結構設計規

20、范(GB500102010）的第6.3。4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:式中計算截面的剪跨比，=1。500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1。570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=4200mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2; S箍筋的間距，S=400mm.經過計算承臺已滿足抗剪要求,只需構造配箍筋!第六節、承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算第七節、樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基技術規范（JGJ9

21、4-2008)的第5。8。2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1。35760.58=1026.79kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16。7N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算,依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第5。8.7條受拉承載力計算，最大拉力 N=1。35Qkmin=-306。97kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=852。681mm2。由于樁的最小配筋率為0.20，計算得最小配筋面積為1005mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積1

22、005mm2樁實際配筋面積為As0=2815mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求！第八節、樁豎向承載力與抗拔承載力驗算一、1#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009)的第6.3。3和6。3。4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下,Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式:單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值; qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值; u樁身的周長,u=2。51m； Ap樁端面

23、積，取Ap=0。50m2; li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度（m）側阻力特征值（kPa)端阻力特征值（kPa)土名稱12。8120粉土22.9190粉土34。6180粉土43。5220粉土58。6100粘性土66。8180粉砂73.7320粘性土88.1603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算： Ra=2。51（2。812+2.919+4.618+3.522+8.610+3.618）+00.50=1003.55kN由于： Ra = 1003。55 Qk = 281。60,最大壓力驗算滿足要求!由于： 1。2Ra =

24、1204。26 Qkmax = 760。58，最大壓力驗算滿足要求！2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009）的第條偏心豎向力作用下，Qkmin=227。38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值,水下部分按浮重度計;i抗拔系數;Ra=2。51(0.0002.812+0.0002。919+0。0004.618+0。0003。522+0。7508.610+0.7503。618)=357。639kN Gp=0。503(262524。510）=203。575kN由于： 357.64+203.58 = 227.38，抗拔承載力滿足

25、要求！二、2#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算.1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009）的第和6.3。4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算:其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值;按下表取值； qpa樁端端阻力特征值,按下表取值； u樁身的周長，u=2。51m; Ap樁端面積,取Ap=0。50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度（m）側阻力特征值（kPa)端阻

26、力特征值（kPa）土名稱12。9120粉土23。5190粉土34.1180粉土42。2220粉土510100粘性土67.3180粉砂73.6320粘性土88603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層.最大壓力驗算： Ra=2.51（2。912+3。519+4。118+2。222+1010+3。318)+00.50=962。33kN由于： Ra = 962.33 Qk = 281.60，最大壓力驗算滿足要求！由于： 1.2Ra = 1154。80 Qkmax = 760。58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 1872

27、009）的第6。3。5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51（0。0002.912+0.0003.519+0.0004.118+0。0002.222+0.7501010+0。7503。318）=375.860kN Gp=0.503（262524。510）=203.575kN由于: 375。86+203.58 = 227。38,抗拔承載力滿足要求！三、3塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009)的第

28、6。3。3和6.3。4條軸心豎向力作用下,Qk=281.60kN;偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式:單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長,u=2。51m; Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度(m)側阻力特征值(kPa）端阻力特征值（kPa)土名稱11。5120粉土22。5190粉土34.7180粉土44.7220粉土510.6100粘性土610.2

29、180粉砂710。1603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層.最大壓力驗算: Ra=2。51(1.512+2.519+4。718+4.722+10。610+218)+00。50=994。00kN由于: Ra = 994。00 Qk = 281。60,最大壓力驗算滿足要求！由于： 1.2Ra = 1192。80 Qkmax = 760。58，最大壓力驗算滿足要求！2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009）的第6。3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=227。38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，

30、水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2.51(0。0001。512+0。0002.519+0.0004.718+0。0004。722+0.75010。610+0.750218)=353。618kN Gp=0。503（2625-24.510）=203.575kN由于： 353。62+203.58 = 227。38，抗拔承載力滿足要求!四、4#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 1872009）的第和條軸心豎向力作用下,Qk=281.60kN;偏心豎向力作用下,Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承

31、載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值; qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積，取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度（m）側阻力特征值（kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.85120粉土22。1190粉土39。3180粉土49.4100粘性土55。1180粉砂66.3320粘性土79。4603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算： Ra=2。51（2。8512+2.119+9.318+

32、9.410+2.3518）+00。50=949。52kN由于： Ra = 949.52 Qk = 281.60,最大壓力驗算滿足要求！由于: 1.2Ra = 1139。42 Qkmax = 760。58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6。3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計;i抗拔系數；Ra=2.51（0.0002。8512+0。0002。119+0。0009.318+0.7509。410+0。7502。3518)

33、=329.176kN Gp=0。503（2625-24.510)=203。575kN由于: 329.18+203.58 = 227.38,抗拔承載力滿足要求!五、5#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009)的第6.3。3和6。3。4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN;偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值; qsik第i層巖石的樁側阻力特征值;按下表取值; qpa樁端端阻力特征值,按下表取值； u樁身的周長，

34、u=2。51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度(m）側阻力特征值（kPa)端阻力特征值(kPa）土名稱13。3120粉土23。3190粉土34。8180粉土42。1220粉土59.9100粘性土63.8180粉砂71。8320粘性土810。9603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算： Ra=2.51(3。312+3。319+4.818+2.122+9.910+2。618）+00.50=956.80kN由于： Ra = 956.80 Qk = 281.60，最大壓力驗算滿足要求

35、！由于： 1.2Ra = 1148。17 Qkmax = 760.58，最大壓力驗算滿足要求！2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009）的第條偏心豎向力作用下，Qkmin=227。38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計;i抗拔系數；Ra=2.51(0.0003。312+0.0003。319+0。0004.818+0.0002.122+0。7509。910+0。7502。618）=343.188kN Gp=0。503(262524。510)=203。575kN由于: 343.19+203.58 = 2

36、27。38，抗拔承載力滿足要求！六、6#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算.1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2。51m； Ap樁端面積,取Ap=0。50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度（m）側阻力特征

37、值(kPa）端阻力特征值(kPa）土名稱12.91120粉土26190粉土32.3180粉土42.4220粉土59。8100粘性土614。7180粉砂76。1603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算： Ra=2。51(2。9112+619+2.318+2。422+9.810+2.5918）+00。50=974。50kN由于: Ra = 974。50 Qk = 281。60,最大壓力驗算滿足要求！由于: 1.2Ra = 1169.40 Qkmax = 760。58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 18

38、72009）的第6。3.5條偏心豎向力作用下,Qkmin=227。38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值,水下部分按浮重度計；i抗拔系數；Ra=2。51(0。0002.9112+0。000619+0。0002。318+0.0002.422+0。7509。810+0.7502。5918)=368.383kN Gp=0.503(2625-24。510）=203。575kN由于: 368。38+203.58 = 227。38,抗拔承載力滿足要求！七、7#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009

39、)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=281。60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值; qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值,按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m; Ap樁端面積,取Ap=0。50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度（m)側阻力特征值（kPa)端阻力特征值（kPa)土名稱10.87120粉土26.5190粉土33.2180粉土43.9220粉土58。7100粘性土68.8180粉砂74.

40、9320粘性土88.5603000圓礫由于樁的入土深度為26m，所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算： Ra=2。51（0。8712+6.519+3.218+3。922+8。710+2.8318）+00。50=1043.71kN由于: Ra = 1043.71 Qk = 281.60,最大壓力驗算滿足要求！由于： 1。2Ra = 1252.46 Qkmax = 760。58，最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009)的第6。3。5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式:式中 Gp樁身的

41、重力標準值,水下部分按浮重度計;i抗拔系數；Ra=2。51（0.0000.8712+0.0006。519+0.0003。218+0.0003.922+0。7508。710+0.7502.8318）=340。360kN Gp=0.503（262524。510）=203.575kN由于: 340。36+203.58 = 227.38，抗拔承載力滿足要求!八、8塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009）的第6。3.3和6。3.4條軸心豎向力作用下,Qk=281。60kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=760.58kN樁基豎向

42、承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算:其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值;按下表取值; qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度,取值如下表；厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度（m)側阻力特征值（kPa)端阻力特征值（kPa)土名稱12.73120粉土25.1190粉土35.5180粉土411.4100粘性土58.2180粉砂67。6603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51（2。7312+5。11

43、9+5.518+11。410+1.2718)+00.50=918.65kN由于: Ra = 918。65 Qk = 281。60，最大壓力驗算滿足要求！由于： 1。2Ra = 1102。38 Qkmax = 760.58,最大壓力驗算滿足要求!2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 187-2009)的第6。3.5條偏心豎向力作用下,Qkmin=227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值,水下部分按浮重度計;i抗拔系數；Ra=2。51(0。0002。7312+0。0005.119+0。0005。518+0。75011.410+0.

44、7501。2718）=340.737kN Gp=0。503（262524。510）=203。575kN由于: 340.74+203.58 = 227.38，抗拔承載力滿足要求!九、9#塔吊樁豎向承載力與抗拔承載力驗算。1、豎向承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程(JGJ/T 1872009）的第6.3。3和6。3。4條軸心豎向力作用下，Qk=281.60kN；偏心豎向力作用下,Qkmax=760。58kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：單樁豎向承載力特征值按下式計算:其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值

45、； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積，取Ap=0.50m2； li第i層土層的厚度，取值如下表;厚度及側阻力標準值表如下：序號土層厚度（m)側阻力特征值（kPa）端阻力特征值（kPa)土名稱10.84120粉土21.8190粉土36.5180粉土44.7220粉土510.8100粘性土67。5180粉砂72。8320粘性土810.00603000圓礫由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第6層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51(0.8412+1。819+6.518+4。722+10。810+1.3618)+00。50=998。17kN由于: Ra = 998.17 Qk = 28

46、1。60,最大壓力驗算滿足要求！由于: 1。2Ra = 1197。81 Qkmax = 760。58,最大壓力驗算滿足要求！2、抗拔承載力驗算依據塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T 1872009)的第6.3。5條偏心豎向力作用下,Qkmin=-227.38kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中 Gp樁身的重力標準值,水下部分按浮重度計;i抗拔系數；Ra=2.51(0.0000。8412+0.0001。819+0.0006.518+0。0004。722+0。75010。810+0。7501.3618）=330。496kN Gp=0。503（262524.510）=203。575

47、kN由于: 330.50+203。58 = 227.38，抗拔承載力滿足要求!第九節、樁式基礎格構柱計算依據鋼結構設計規范(GB50017-2011）。1. 格構柱截面的力學特性：格構柱的截面尺寸為0.4600。460m；主肢選用：16號角鋼bdr=1601216mm；綴板選用(mm）：0。0100。400主肢的截面力學參數為 A0=37。441cm2,Z0=4.390cm,Ix0=916.580cm4，Iy0=916.580cm4；格構柱截面示意圖格構柱的y-y軸截面總慣性矩：格構柱的xx軸截面總慣性矩：經過計算得到:Ix=4916。580+37.441(46/24.390)2=55534.

48、400cm4；Iy=4916.580+37。441（46/2-4.390）2=55534.400cm4；2. 格構柱的長細比計算：格構柱主肢的長細比計算公式：其中 H 格構柱的總高度，取5。000m； I 格構柱的截面慣性矩，取，Ix=55534.400cm4，Iy=55534。400cm4； A0一個主肢的截面面積，取37。441cm2。經過計算得到x=25。965，y=25.965.格構柱分肢對最小剛度軸1-1的長細比計算公式:其中 b 綴板厚度，取 b=0.010m。 h 綴板長度,取 h=0.400m。a1格構架截面長,取 a1=0.460m。經過計算得 i1=(0。0102+0。40

49、02）/48+50。4602/80。5=0.368m。1=5.000/0.368=13.579。換算長細比計算公式：經過計算得到kx=29。302,ky=29。302。3. 格構柱的整體穩定性計算：格構柱在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式：其中 N 軸心壓力的計算值(kN);取 N=1。35Qkmax=1026。785kN； A格構柱橫截面的毛截面面積,取437.441cm2；軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數；根據換算長細比0x=29。302150 X方向長細比驗算滿足要求！ 0y=29。302150 Y方向長細比驗算滿足要求！ 查鋼結構設計規范得到x=0.939，y=0.939。X方向

50、: N/A=1026785/（0。93914976。4)=73215。000 N/mm2滿足要求！ Y方向： N/A=1026785/（0。93914976.4)=73215。000 N/mm2滿足要求! 4. 格構分肢的長細比驗算：由于格構形式采用,分肢選取16號角鋼bdr=1601216mm,其回轉半徑i=31.8mm。1=L/i=300/31。8=9。4340.50x=14.651 且小于等于40滿足要求! 塔吊計算滿足要求！第六章、塔吊附墻設置與驗算塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定,需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時,需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附

51、著支座計算和錨固環計算.第一節、參數信息塔吊型號:QTZ80塔吊最大起重力矩:M=954kN。m非工作狀態下塔身彎矩：M=-1668kN.m塔吊計算高度:H=130m塔身寬度：B=1.6m附著框寬度:2m最大扭矩：270kN。m風荷載設計值:0。69kN/m2附著節點數:6各層附著高度分別(m）:29.5，20.3，17。4，17.4，14.5，8.7附著桿選用：16b槽鋼附著點1到塔吊的豎向距離：b1=2。84m附著點1到塔吊的橫向距離:a1=2。45m附著點1到中軸線的距離：a2=3.25m第二節、支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大,因此以此道附著桿的負荷

52、作為設計或校核附著桿截面的依據.附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下：1。 風荷載計算1） 工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值 （Wo=0.2kN/m2) Wk=0.82.091.950.690.2=0。45kN/m2 qsk=1.20.450.351.6=0.30kN/m2) 非工作狀態下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值塔機所受風均布線荷載標準值 （本地區 Wo=0.30kN/m2） Wk=0。82。141。950。690.30=0。69kN/m2 qsk=1.20。690。351.60=0.46kN/m2

53、. 塔機的傾覆力矩工作狀態下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1668+954=-714。00kN.m非工作狀態下,標準組合的傾覆力矩標準值 Mk3。 力 Nw 計算工作狀態下: Nw=0。000kN非工作狀態下: Nw=0。000kN第三節、附著力桿件計算塔吊四附著桿件的計算屬于一次超靜定問題,采用結構力學計算個桿件內力:計算簡圖：方法的基本方程：計算過程如下：其中：1p為靜定結構的位移； Ti0為F=1時各桿件的軸向力； Ti為在外力M和P作用下時各桿件的軸向力； li為各桿件的長度。考慮到各桿件的材料截面相同,在計算中將彈性模量與截面面積的積EA約去，可以得到：各桿件的軸向力為：考慮工作

54、狀態和非工作狀態兩個工況，以上的計算過程將從0-360度循環，解得每桿件的最大軸壓力，最大軸拉力:桿1的最大軸向拉力為:112.67kN；桿2的最大軸向拉力為：77。9kN；桿3的最大軸向拉力為：77。9kN；桿4的最大軸向拉力為:112.67kN；桿1的最大軸向壓力為:112.67kN；桿2的最大軸向壓力為：77.90kN；桿3的最大軸向壓力為：77.90kN；桿4的最大軸向壓力為： 112。67kN。第四節、附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算驗算公式: =N/Anf其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=112.67kN；為桿件的受拉應力; An為桿件的的截面面積，本工程選取的是16b槽鋼，

55、查表可知 An=2515.00mm2;經計算，桿件的最大受拉應力： =112.671000/2515。00=44。80N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力215N/mm2,滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算驗算公式:=N/Anf其中為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力,桿1:取N=112。67kN；桿2：取N=77。90kN；桿3:取N=77。90kN；桿4：取N=112.67kN； An為桿件的的截面面積,本工程選取的是16b槽鋼,查表可知 An=2515.00mm2;為桿件的受壓穩定系數,是根據查表計算得：桿1:取 =0。634，桿2：取=0.801,桿3：取=0。801 ,桿4:

56、取 =0。634;桿件長細比,桿1：取=88。931，桿2：取=61.488,桿3：取=61。488,桿4：取=88。931.經計算，桿件的最大受壓應力=70.62N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力215N/mm2,滿足要求!第五節、焊縫強度驗算附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下:其中 N為附著桿的最大拉力或壓力,N=112。670kN； lw為附著桿的周長，取563.00mm； t為焊縫厚度，t=8。50mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取 185 N/mm2;經過焊縫強度 = 112670.00/（563.008。50) = 23。54N/mm2。對

57、接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！第六節、預埋件計算依據混凝土結構設計規范GB 50010-2010第9.7條。一、桿件軸心受拉時，預埋件驗算驗算公式：式中 As預埋件錨鋼的總截面面積：As=3.1412232/4=679mm2 N為桿件的最大軸向拉力，取N=95070.00Nb錨板的彎曲變折減系數，由于采取防止錨板彎曲變形的措施,所以取b=1。0經計算: As=95070.00/(0.81。00300。00)=396.13mm2678。67mm2滿足要求！二、桿件軸心受壓時，預埋件驗算驗算公式:式中 N 為桿件的最大軸向壓力,取N=95067.60N z沿剪力作用方向最外層錨筋中心線之間的

58、距離r錨筋層數的影響系數,雙層取1.0，三層取0.9，四層取0。85經計算: As=95067.60/（1.000.90300。00)=352.10mm2678。67mm2滿足要求!塔吊計算滿足要求！第七章群塔作業施工方案根據塔式起重機規程10.5的規程“兩臺起重機之間的最小架設距離應保證處于低位的起重機臂端部與另一臺起重機的塔身之間至少有2米的距離;處于高位的起重機的最低位置的部件（吊鉤升至最高點或最高位置的平衡重）與低位的起重機中處于最高位置部件之間的垂直距離不得小于2米。安裝在垂直距離上滿足規程要求，詳見下圖：塔吊首次安裝高度具體分析如下圖：1、立塔時必須保證每兩塔之間的高度差不得小于3

59、m（一個標準節）。2、工地群塔作業總指揮負責統一協調施工現場塔吊的使用和保養工作.3、塔司必須服從工地統一指揮，服從信號,不得各行其道。4、對于群塔吊作業，必須遵守以下原則:A、塔司必須做好交接班記錄，交班、接班人中未當面交接不得離開駕駛室，交接班時要認真做好交接班記錄。B、當一臺塔機運行時,在轉臂之前應先觀察另一臺塔的運行情況,然后再進行作業。C、后塔讓先塔：在塔吊大臂的工作交叉區域內作業時,后進入該區域的塔吊要避開先進入該區域內的塔吊。D、動塔讓靜塔：在塔吊大臂交叉區域內作業時，在一塔臂無回轉,吊鉤無運動，而另一塔有回轉或有變幅小車行走時,動塔應該避開靜塔。E、輕車讓重車：在塔吊同時運行時

60、，無荷載塔機應避讓有荷載塔機。F、客塔讓主塔:當一塔機（客塔）大臂進入對方塔機（主塔）工作區域時，則客塔要主動避讓主塔.待主塔工作完畢或先行作業后，客塔在保證安全前提下方可作業.（注:主塔指定點服務該區域的塔，客塔指借別人上空運行的塔)5、四塔作業時除需要考慮高差外，還應注意絕對避免接觸對方塔吊的大臂拉條。6、當塔機暫停工作時，變幅小車靠近在大臂根部，塔機大臂要轉到適當位置，避免與另一塔機大臂或拉條相碰，大臂方向順風向停放，且要牢牢鎖臂.吊鉤上如有吊物必須把吊物卸取掉，關上電源總開關，閘箱落鎖方可離開。7、信號指揮要充分考慮到4臺塔交叉作業的可能，因此信號指揮人員應與機組相對固定,無特殊情況不

61、得隨意更換，換班時采用當面口頭交接。8、各信號指揮人員在指揮本塔工作時,還須環顧相鄰塔吊的工作狀態,必要時發出安全提示語言或旗語,以告誡塔司,注意安全操作.信號工必須在塔吊超范圍回轉時(變幅小車跑出施工范圍,吊鉤未提升至安全位置時）揮動紅色旗幟鳴哨警示.第七章、塔吊基礎的具體做法第一節、塔吊基礎塔吊基礎采用4樁+鋼格構柱+鋼筋混凝土承臺的型式，灌注樁中插入預制鋼格構柱，格構柱穿過地下室底板，基礎承臺在地下室內。一、樁樁采用4根鉆孔灌注樁.1#塔吊基礎樁，樁長不小于26m.進入22粉質粘土層約4m;樁頂標高為-9。9m，樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416（HRB40

62、0),箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000（HRB400）,鋼筋籠為樁全長配制.樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂.2#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為9.9m,樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m,樁配筋：1416(HRB400),箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400),鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。3塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約2m；樁頂標高為9。9m，樁徑800，樁間

63、距2。50m,有效樁長約26m，樁配筋:1416(HRB400），箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400）,鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂.4塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約1m;樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2.50m,有效樁長約26m,樁配筋:1416(HRB400），箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000(HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制.樁身砼強度等級C35,混凝土要求超灌至格構柱頂。5#塔吊基礎樁,樁長不小于26m。進

64、入2-2粉質粘土層約0.5m；樁頂標高為9.9m,樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400）,箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400），鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂.6塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9。9m,樁徑800，樁間距2。50m，有效樁長約26m，樁配筋:1416（HRB400),箍筋為螺旋筋8200（HPB300)，樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000(HRB400）,鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C3

65、5，混凝土要求超灌至格構柱頂。7塔吊基礎樁,樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約4m;樁頂標高為9。9m，樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400)，箍筋為螺旋筋8200（HPB300)，樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000（HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。8#塔吊基礎樁，樁長不小于26m.進入2-2粉質粘土層約5m;樁頂標高為-9.9m，樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400）,箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為14

66、2000(HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。9#塔吊基礎樁,樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約5m；樁頂標高為9.9m，樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m,樁配筋:1416(HRB400),箍筋為螺旋筋8200(HPB300)，樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。二、格構柱每根樁內放置一根格構柱,塔吊格構柱長9.45m，格構柱均伸入樁內4m,插入上承臺1000mm，計算時高度取5m。樁施工時混凝土應超灌至格構柱頂。格構柱截面46046

67、0mm,采用四根角鋼16號角鋼16012，通過綴板40020010焊接而成.格構柱綴板間凈距為100mm,格構柱均穿越地下室底板,在地下室底板h/2處設置鋼板止水帶，所有焊縫均需滿焊，應由專業焊工焊接，切實保證焊縫質量，格構柱加固、頂封口板焊接由塔吊專業單位負責，原材料須選用大廠產品;焊縫要求圍焊、滿焊；格構柱定位必須平直，以保證柱間槽鋼拉桿有效焊接;格構柱內超灌的砼施工期間不得鑿除。樁施工時格構式鋼柱與鋼筋籠搭接后，應使用汽車吊等起重設備將其插入樁孔內，并與基樁軸線重合，保證四根格構式鋼柱四個立面的平面度.三、上承臺1、格構柱插入上承臺1000mm，承臺尺寸：4200x4200x1400mm

68、.2、塔吊樁基礎砼同條件試塊強度達到100后，方可進場安裝塔吊;塔吊經檢測合格和備案后，方可正常使用。塔吊獨立高度自塔吊基礎承臺開始計算。3、塔吊標準節在穿過地下室頂板時，在地下室頂板處預留3.0x3。0米的洞口，塔吊洞口按設計洞口加固要求加固.具體承臺做法詳見：附圖三-塔吊基礎詳圖四、構造承臺塔機安裝后，應在格構式鋼柱下端與灌注樁連接部位設置素混凝土構造承臺，構造承臺配筋及做法詳見：具體承臺做法詳見：附圖三塔吊基礎詳圖五、格構柱加固塔吊鋼承臺完成并安裝塔吊后，在承臺下部基坑土方逐步開挖中，及時施工水平和斜向加強桿（16號角鋼）4根格構柱形成整體，增加穩定性.具體做法詳見:附圖三-塔吊基礎詳圖

69、第八章、塔吊基礎施工與驗收第一節、塔吊基礎的施工時機、塔吊的安裝時間由于塔吊要在土方施工期間安裝完成在墊層施工時投入使用，擬在土方施工前，先進行塔吊基礎施工，再進行土方工程全面施工，且在土方工程施工時做好對塔吊基礎格構柱的防護。塔吊基礎基礎完成驗收后方可安裝。塔吊基礎在土方開挖前完成。第二節、灌注樁施工及鋼格構柱安裝施工一、樁基施工1、鉆孔灌注樁樁采用4根鉆孔灌注樁。1#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m，樁徑800，樁間距2。50m,有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400)，箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位

70、箍為142000（HRB400）,鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35,混凝土要求超灌至格構柱頂。2塔吊基礎樁,樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9.9m,樁徑800,樁間距2.50m,有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400）,箍筋為螺旋筋8200(HPB300）,樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35,混凝土要求超灌至格構柱頂。3#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約2m；樁頂標高為-9.9m,樁徑800，樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋:1416(HRB400），箍筋

71、為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000（HRB400），鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。4塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2-2粉質粘土層約1m；樁頂標高為9。9m,樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416（HRB400），箍筋為螺旋筋8200(HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400）,鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35,混凝土要求超灌至格構柱頂。5#塔吊基礎樁,樁長不小于26m.進入2-2粉質粘土層約0.5m;樁頂標高為-9.9m,樁徑800，樁間距

72、2.50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400)，箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000（HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。6塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約4m；樁頂標高為-9。9m，樁徑800，樁間距2.50m,有效樁長約26m,樁配筋：1416(HRB400),箍筋為螺旋筋8200（HPB300）,樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000（HRB400），鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂.7塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入2

73、-2粉質粘土層約4m；樁頂標高為9。9m,樁徑800，樁間距2。50m，有效樁長約26m，樁配筋:1416(HRB400），箍筋為螺旋筋8200（HPB300),樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000(HRB400)，鋼筋籠為樁全長配制.樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂.8#塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約5m；樁頂標高為-9。9m,樁徑800,樁間距2.50m，有效樁長約26m,樁配筋：1416（HRB400）,箍筋為螺旋筋8200(HPB300）,樁端4米范圍內為加密區,定位箍為142000（HRB400），鋼筋籠為樁全長配制。樁身砼強度等級C35，混

74、凝土要求超灌至格構柱頂.9塔吊基礎樁，樁長不小于26m。進入22粉質粘土層約5m;樁頂標高為-9。9m，樁徑800，樁間距2。50m，有效樁長約26m，樁配筋：1416(HRB400),箍筋為螺旋筋8200（HPB300），樁端4米范圍內為加密區，定位箍為142000(HRB400),鋼筋籠為樁全長配制.樁身砼強度等級C35，混凝土要求超灌至格構柱頂。塔吊樁基施工完成后應進行動測,了解樁身質量。樁基單位在工程樁施工中先行施工完畢,確保有一定的養護時間。樁基施工做好相應的施工資料記錄和試塊。2、施工要求2。1、鉆孔灌注樁的施工,應嚴格遵守鉆孔灌注樁施工規程,及建筑地基基礎設計規范（GB50007

75、-2011)和建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）。2。2、鉆孔灌注樁的鉆頭直徑應等于樁的設計直徑,施工時鉆頭錐形夾角應大于120,樁身成孔直徑不得出現負偏差,其充盈系數不得小于1.1,也不宜大于1.3.2。3、鉆孔灌注樁施工前，必須試成孔，數量不少于2個，以便核對地質資料,檢查所選設備,施工工藝及技術要求是否適宜。2。4、鉆孔灌注樁施工時，應采取有效措施保證樁頂處和樁身混凝土達到設計強度。 2。5、灌注樁施工時,實際灌注高度應比樁頂設計標高高出1。5m。2.6、鋼筋籠的主筋與箍筋采用焊接接頭,不設彎鉤，主筋與箍筋焊成鋼筋籠骨架.2。7、在吊裝鋼筋籠入孔的全過程中,應保持其垂直，防止產生彎

76、曲變形,并設保護層墊塊,遇阻時不得強行下放,應采取措施保證保護層的厚度及使籠底標高控制在允許誤差范圍內。在澆搗混凝土時應防止鋼筋籠上拱.2.8、主筋和箍筋單面焊長度大于等于10d,主筋接頭根數在同一截面上不得大于50，接頭間距不小于35d且大于500mm。2.9、根據地質資料揭露的地層以填土、粘性土、粉砂和礫砂為主,樁基施工時應注意粘性土的糊鉆及粉砂、礫砂層塌孔和漏漿因此在成孔中應嚴格控制泥漿質量，應做好泥漿護壁,防止坍孔和串孔現象。2。10、灌注樁成孔施工允許偏差如下：2.10。1、樁徑偏差不大于50mm2.10.2、垂直度偏差1%2.10.3、樁位允許偏差不大于100mm2。11、灌注樁應

77、進行二次清孔,第二次清孔后的平均沉渣厚度應不大于50mm,樁身混凝土灌注應在二次清孔在測得回淤厚度和泥漿密度符合規定后立即進行灌注混凝土并不得超過半小時,應連續灌注直至樁完成，做好每根樁的成樁原始記錄.2。12、灌注樁施工過程應有完整記錄，內容應包括鉆孔，一,二次清孔,沉渣比重，水下混凝土灌注等項目質量檢驗評定。灌注樁全部完成后，應經樁基驗收才能進行下一工序的施工.2。13、工程中其他未盡事宜,應按建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB 502022002 ）建筑樁基技術規范(JGJ94-2008)及浙江省結構標準圖集鉆孔灌注樁2004浙G23中的要求進行.3、施工機械設備序號設備名稱規格型號

78、數量制造年份產地額定功率備注1鉆孔樁機GPS-1012011國產402大循環泵3PNL120112國產223小泥漿泵7.512010國產7。54切割機4012010國產25交流電焊機BX-315F162011國產156全站儀NTS35212013國產7水準儀SD312013國產4、樁基檢測要求4.1、施工完成后的工程樁應進行豎向承載力檢測.4.2、工程樁的動測，應在滿足樁身混凝土養護齡期 (即超過 28天）以后進行。4。3、本工程工程樁樁身質量檢驗采用低應變動測法,抽查數量為總樁數的 100%。4.4、工程樁的動測試驗結束后，應將動測報告提交設計單位，經設計確認后方可進行下一道工序。4。5、動

79、測報告應包括樁波形曲線、質量評價、缺損程度以及所在部位。4.6、工程樁的動測應有具有相應資質且有專門技術經驗的單位承擔。二、鋼格構柱加工、安裝、施工控制1、鋼格柱焊接加工1。1、本工程格構柱在場內加工，加工場地位于場地南側,先對場地進行平整，再用混凝土對加工場地進行硬化處理,確保格構柱在加工過程中保持平整。并做好專門的警示標志和安全防護措施。1.2、嚴格控制鋼構柱的鋼材質量和加工質量，鋼材的品種、規格、性能等應符合國家產品標準和設計要求，采用的原材料及成品實行進場驗收制度，各工序按施工規范、標準進行質量控制，每道工序完工后，進行檢查,相關各專業工種之間,進行交接驗收.格構柱的放樣、下料嚴格按照

80、詳圖尺寸進行，防止下料過短人為接長造成質量缺陷.1.3格構柱的焊接1.3.1、本工程采用E43焊條,焊工應根據實際要求選擇焊接電流、焊接速度、焊接電弧長度等。1。3。2、清理焊口：焊前檢查組裝間隙是否符合要求,定位焊是否牢固，焊縫四周不得有油污、銹物。1。3。3、焊接電流：根據焊件厚度、焊接層次、焊條型號、直徑、焊工熟練程度等因素，選擇適宜的焊接電流。1.3。4、焊接速度:要求等速焊，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩中看溶池中鐵水與溶渣保持等距(23mm）為宜。1.3.5、焊接電弧長度：根據焊條型號不同而確定,一般要求電弧長度穩定不變,酸性焊條一般為34mm，堿性焊條一般為23mm為宜。1。

81、3。6、清渣：整條焊縫焊完后清除熔渣，經焊工自檢確無問題后,方可轉移地點繼續焊接。格構柱施工的電焊工必須持證上崗，正式焊接作業前進行試焊。電焊作業由2名持證焊工進行,中途不得換人,確保焊接質量。焊工上崗證;2。1。4、格構柱由4根16號角鋼L16012mm加40020010綴板焊接組成，塔吊格構柱具體做法詳見：附圖三：塔吊基礎詳圖。綴板焊接質量是整個格構柱加工質量的關鍵。綴板與角鋼的接觸邊應全部焊接，采用倒角焊縫，焊縫應分次焊接飽滿。、焊接采用手工焊，E43焊條，焊縫質量要求二級；構件焊接時應控制焊接變形和焊接殘余應力的影響；焊縫厚度不得小于6mm;2。2、格構柱的質量檢查.構件尺寸與外觀檢查

82、。根據施工圖，測量構件長度、寬度、高度、坡口位置與角度,節點位置，高強螺栓的間距、孔數等，應以軸線為基準一次檢查符合驗收標準.外型檢查內容為：構件彎曲、變形、扭曲和碰傷等。.構件加工精度的檢查。切割面的位置，角度及粗糙度,毛刺,變形及缺陷；。格構柱綴板與角鋼的焊接均需滿焊,焊縫外觀檢查應符合圖紙及規范的規定。焊縫外觀檢查：。當焊縫有未焊透，漏焊和超標準的夾渣、氣孔者，必須將缺陷清除后重焊。.對焊縫尺寸不足,間斷、弧坑、咬邊等缺陷應補焊。修補后的焊縫應用砂輪機進行修磨，并按要求重新檢驗.焊縫中出現裂縫進行返修，低合金鋼焊縫的返修,在同一處不得超過兩次.焊逢的厚度應達到設計要求標準厚度。油漆的道數

83、,漆膜的強度,厚度及坡口的防銹焊劑,應符合圖紙及規范要求，并進行抽檢2。3、鋼格柱安裝垂直度保證措施2。3。1、鋼格構柱由現場加工制作,現場吊裝采用履帶式吊車，整體懸垂吊入，兩臺經緯儀雙向控制垂直度及定位準確性。用孔口架控制鋼注定位及垂直度，有效地解決鋼格構柱定位及偏差控制問題。支撐樁和鋼格構柱的定位及垂直度偏差的有效控制是鋼格構柱施工的重點。2。3。2、鋼筋籠和鋼格構柱起吊時要輕提慢放,鋼格構柱由于長度較大，為防起吊時變形，要用杉篙或鋼管等以加強剛度;鋼柱下端離籠頂2m處設扶正塊,長度50cm，防止提放導管時，鋼柱發生加大擺動;為了保證鋼格構柱的安放質量，鋼格構柱頂應高出地面約600mm.支

84、柱孔口定位示意圖支柱孔口定位示意圖 AA2.3。3、鋼筋籠和鋼格構柱下入孔內時，要徐徐下放，不得左右旋轉和搖擺,若遇阻或下放過程中嚴重偏斜應停止下放，查明原因進行處理，嚴禁高提猛落，硬碰和強行下放。鋼格構柱必須處于垂直自由懸吊狀態，并用經緯儀控制其上口中心與樁位的偏差在設計要求的范圍以內，然后孔口固定。2。3。4、安放鋼格構柱時,孔口設一可調式孔口架，以利于鋼格構柱水平和垂直方向的調整,是鋼格構柱處于垂直自由懸掛狀態，保證垂直度和水平位置。2。3。5、格構柱下放過程中采用經緯儀控制垂直度，均勻緩慢下放,至吊索下端距離地面0。51.Om時,用臨時槽鋼固定格構柱，焊接帶環的吊筋。2.4、鋼格構柱施

85、工在挖土過程中,嚴禁挖機盲目挖掘，在有格構柱的位置1米范圍內,應采用人工挖掘，嚴禁挖機碰撞鋼柱。格構柱在位于房屋基礎底板h/2處須焊接鋼板止水片，防止格構柱處底板滲水；格構柱長9米，在綴板焊接中嚴禁由一端向另一端連續焊接，應采用跳隔焊接，防止焊接熱效應導致格構柱變形.質量員及時檢查焊接質量，發現焊縫不符合要求的立即整改，整根格構柱焊接完成后應檢查焊縫質量、格構柱順直度、平面扭曲變形等.在承臺下部基坑土方逐步開挖中，及時施工水平和斜向加強桿（L160*12角鋼）,使4根格構柱形成整體，增加穩定性。第三節、上承臺施工及基礎節的預埋1、根據塔吊平面定位以及已引測完成的坐標基準點,完成各塔吊的現場定位

86、.2、開挖塔吊基坑：每個基坑坑底四周各放大50cm，塔吊基坑底部應為雜填土層,并進行相應的樁基處理，基坑邊坡按照1:1放坡。3、在格構柱頂加焊8C14的錨筋，確保格構柱與混凝土承臺的連接.4、塔吊基礎素混凝土墊層:墊層素混凝土墊層標號C20，墊層要求平整，水平度控制在0。2,混凝土墊層強度達到75，方可進行基礎預埋工序。5、將接地電阻與預埋節焊接好，并將接地電阻的另一端插于土層里。6、安放馬鐙、預埋節，并用斜鐵找平.預埋節檐口水平度控制在1內,達到要求后將馬凳、斜鐵及預埋節點焊好,以免由于后面工序的操作,動搖了已經調整好的水平度。7、綁扎塔吊基礎鋼筋，并由質量管理部門做好過程控制、施工記錄、質

87、量驗收;并報監理驗收通過。8、測量人員再次復核預埋節的水平度，水平度必須控制在規定的范圍以內，作好測量記錄。9、澆筑混凝土，并搗實,在此過程中必須隨時監測預埋節檐口水平度，如有變化,則隨時進行調整，確保塔吊預埋節檐口水平。混凝土不得往一個方澆注，以免動搖預埋節。10、塔吊基礎保養,作好混凝土強度報告.10、當混凝土強度達到100以上時，經質量、安全部門驗收合格后方能安裝塔機。第四節、土方開挖及格構柱支撐安裝施工一、土方開挖第一層土：原場地標高至2.3層土第二層土：2。3至4.3第三層土：-4.3至6.0第四層土：6。0至7.5第五層土:7。5至9。0第六層土：挖出承臺、地梁、坑中坑.第一層土開

88、挖深度約為2米，淤泥質土開挖深度每層為1。5米。塔吊基礎土方隨第一層土方開挖進行,挖至格構柱頂標高時采用人工挖土。土方開挖采用1臺PC200挖掘機進行開挖，配合4輛自卸汽車出土.挖除的土方由車輛運送至場外堆土點.為確保下方土方開挖完全和防止碰傷鋼格構柱而使塔吊傾覆事故發生,故采取以下措施：1.1、為確保鋼格構柱的安全，須分層開挖，在基坑土方開挖時嚴禁挖機及車輛碰撞塔吊及鋼構格柱,塔吊格構柱0.5米范圍內嚴禁采用機械開挖，樁周邊余下三角土采用人工掏土.1。2、基坑土方開挖時嚴格控制塔基邊的土方坡度，防止土體的側壓力過大對塔機鋼構格柱造成的影響，并控制塔機周邊的一次性挖土深度不超過1。5米。1。3

89、、在土方開挖到格構柱下方1米時,立即進行斜向連接桿的焊接安裝，確保鋼構格柱穩定性符合設計要求。對已完成安裝的塔吊，在使用過程中，對鋼構柱焊接節點,采用角鐵磨光機打磨平焊縫,用水砂皮打磨平后，用15倍放大鏡觀察焊縫有無裂縫產生。1.4、選擇合理的出土路線，布置合理的運土通道，盡量避開重載運土車輛對塔吊基礎的擠壓，防止因重載車輛使得格構柱基礎擠斷,出現塔機傾覆事件.1。5、隨著下層土方分層開挖的進行，塔吊格構柱基礎也隨之進行加固，采用人工機械對格構柱外側混凝土予以鑿除,但不準掏空整個格構柱。1.6、對于塔吊基礎的整體穩定性，格構柱的垂直度、是否在使用過程中出現問題。我們將派專人對塔吊基礎進行檢測。

90、并制定相應的監測計劃，確保塔吊使用的安全。二、格構柱支撐安裝塔吊上承臺完成并安裝塔吊后，在承臺下部基坑土方逐步開挖中，及時施工水平和斜向加強桿（L160*12角鋼），使4根格構柱形成整體，增加穩定性。并設置水平型鋼剪刀撐，焊縫6mm.第五節、下混凝土承臺的施工塔機安裝后，應在格構式鋼柱下端與灌注樁連接部位設置混凝土構造承臺。1、土方開挖至設計標高后，施工素混凝土墊層：墊層素混凝土墊層標號C20,墊層要求平整，水平度控制在0.2%2、立即施工構造承臺，避免樁頭暴露時間太長、支模,澆筑混凝土。第六節、塔身穿底板的防水因塔身穿過底板。因此塔身在底板處用=5mm厚鐵板焊接在格構柱角鋼上作止水片，焊接必

91、須牢固、密封、位置正確（底板的1/2處),砼澆搗應仔細、密實.頂板塔身洞口防水處理采用緩膨型遇水膨脹止水條，頂板筋相互錯開預留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、澆搗洞口封閉。施工時應清理好施工縫雜物,沖洗干凈,再用高一級的砼摻8WG-UEA微膨脹劑澆搗密實,注意砼養護不少于14晝夜,頂板砼結構表面防水另增加一道防水層.第七節、施工質量控制及驗收要求一、鉆孔樁質量保證措施1、樁定位質量保證措施1。1根據建設單位提供的測量基準點和測量基線放樣定位，經監理公司復核認可后才交付使用。1。2采用三次定位校正措施。第一次放樣定出孔位中心，并用十字交叉法確定護筒坑的挖掘位置。第二次校正護筒位置，打入定位鋼筋,

92、請監理公司復核。第三次鉆機就位時，使用重錘校正，使轉盤中心與孔位中心重合。2、鉆孔垂直度保證措施2。1、鉆機的基座必須穩固，鉆機安裝必須周正水平，天車、轉盤中心和樁位三點應成一垂線。2.2、在鉆頭上部接加重桿或扶正器，使鉆頭工作平穩。2。3、根據地層情況合理設計鉆頭，使各切削刃受力均勻。2。4、鉆進時主動鉆桿應有導正裝置防斜。2.5、開孔和換層鉆進，采取輕壓慢轉措施.2.6、經常檢查鉆桿，發現彎曲立即更換。2。7、發現鉆孔偏斜后應重新成孔,糾直后才可繼續鉆進。3、樁徑和樁形保證措施.3.1、合理設計鉆頭結構，合理選擇鉆頭直徑,以保證樁徑達到設計要求。3.2、用好泥漿，防止縮徑和坍孔。3。3、根

93、據不同地層的可鉆性選擇合理的鉆進技術參數和相應的操作技術。如開孔輕壓慢轉,小泵量鉆進；粘土大泵量高轉速鉆進，及時稀釋泥漿；淤泥質土、大泵量中轉速鉆進；礫石、卵石大泵量濃泥漿低轉數鉆進，及時除去礫、砂、卵石碎屑。4、樁端進入持力層保證措施4。1、該工程鉆孔樁為承壓樁，根據設計圖紙要求來控制。4.2、鉆孔前應將每一節鉆桿及鉆頭長度量出并做好標識，鉆進過程中做好詳細的鉆進記錄,達到設計孔深后用測繩檢測孔深，確定滿足設計要求后方可終孔。5、清孔質量保證措施5。1、鉆進到設計孔深后鉆具在原位上提3050cm慢速回轉，大泵量沖孔，換漿排渣,為第二次清孔創造條件.5.2、二次清孔，可以保證孔底沉渣達到規程要

94、求。6、鋼筋籠質量保證措施6。1、鋼筋進場應驗收,要有質保單，并作力學試驗和焊接試驗,合格后才能啟用.6。2、焊條要有質保單.其牌號要與鋼筋的性能相適應.6。3、嚴格按照設計圖紙加工鋼筋籠，主筋位置用鋼筋定位支架控制等分距離.6。4、鋼筋保護層用100mm水泥砂漿塊制作，每4。5m一組，每組3個，圓周上相距120布置。6.5、鋼筋籠入孔前要用主卷揚機吊鉤調直，孔口焊接時，上下籠要保持同心.7、混凝土質量保證措施砼應做到以下方面：7.1、水泥和外摻劑必須有質保單，水泥、砂、石料必須驗收，按規定做安定性試驗和強度試驗和顆粒分析試驗，商品砼應有合格證。7。2、每根樁身混凝土必須制作試塊一組,澆灌過程

95、中坍落度抽查不少于2次.7.3、建立質量監督制度，設專職質量員嚴格控制拌和物原材料、集料摻入量、攪拌時間、運輸過程等，確保砼的質量.8、樁身質量保證措施:8.1、導管離孔底距離0。30.5m。8。2、二次清孔驗收合格后，在30分鐘內必須澆灌混凝土,混凝土初灌量應保證導管底部能埋入砼面0。80m以下。8。3、灌砼應緊湊連續不斷地進行.及時測量孔內砼面高度，以控制導管的提升和拆除。8。4、提動導管時，應使導管保持在樁孔中心,以防掛碰鋼筋籠。二、格構柱安裝質量控制鋼構柱定位做法，根據坐標控制塔吊樁位，在樁機就位后進行復測，鉆孔（垂直度控制），根據坐標定位建筑物邊線，成孔后放置鋼筋籠及鋼構柱（鋼構柱平

96、面必須平行與建筑物），位置調整完成后固定預先制作的固定架下放鋼立柱，砼澆筑。塔吊基礎樁在吊放鋼筋籠、鋼構柱時，注意控制鋼構柱的水平度、垂直度及平面位置，確保上部鋼格構柱的中心距離和邊柱位置正確,符合設計要求，垂直偏差控制在L/1000以內，且不大于10mm，鋼筋籠與剛格構柱電焊,搭接位置須確保4根，主筋與剛格構柱連接，增強箍筋不得少于4只。三、承臺施工質量控制1、樁基樁頭處理鑿除樁頭前精確測定樁頂標高，并考慮鑿除工藝對樁頭的影響程度，預留出一定高度，并在樁身上做出明顯標記，確保鑿除樁頭后樁基砼伸入承臺的長度滿足設計的要求,樁頂面和側面必須干凈無異物。樁基鋼筋伸入承臺的長度、形狀及箍筋數量要符合

97、設計要求。樁基樁頭在澆筑承臺混凝土前必須清除浮碴，并用水清洗干凈。樁基和承臺的連接部位，是抗震要求極高的關鍵部位，但也是施工質量薄弱的部位。樁頭浮碴清除不干凈，不能進行承臺鋼筋的綁扎。2、鋼筋保護層鋼筋混凝土保護層是保證結構耐久性的重要指標之一。混凝土保護層厚度不足，鋼筋易受到侵蝕，混凝土保護層控制至關重要。綁扎鋼筋所用的扎絲頭均要求彎曲向里,防止侵入保護層.在承臺混凝土澆筑之前，必須設置強度、密實度、耐久性符合高性能混凝土要求的墊塊,墊塊安裝必須符合工藝順序的要求，嚴禁先立模板再綁墊塊.墊塊規格、尺寸、布置形式必須滿足設計和規范的要求，其數量不得小于每平米 4 個.模板加固需使用拉筋時，要加

98、工專用的套筒和拉桿，將套筒焊接在承臺主筋上并通過套絲與拉桿連接，拉桿外套可采用 PVC 管，待拆模時將拉桿擰出，用砂漿封堵拉桿孔洞。四、格構柱焊縫質量控制1、格構柱焊接質量要求項目允許偏差（mm）缺陷類型二級三級未焊滿（指不足設計要求）0。2+0。02t且1。00。2+0.04t且2。0每100.0焊縫內缺陷總長25。0根部收縮0。2+0。02t且1。00。2+0.04t且2.0長度不限咬邊0.05，且0。5；連續長度100。0，且焊縫兩側咬邊總長10焊縫全長0。1t且1.0，長度不限弧坑裂紋-允許存在個別長度5.0的弧坑裂紋電弧擦傷-允許存在個別電弧擦傷接頭不良缺口深度0.05t且0.5缺口

99、深度0.1t且1。0每1000.0焊縫不超過1處表面夾渣-深0.2t長0.5t且20。0表面氣孔-每50。0焊縫長度內允許直徑0.4t且3.0的氣孔2個,孔距6倍孔徑注：表內t為連接處較薄的板厚。本工程按三級焊縫質量控制.2、格構柱吊裝允許偏差序號檢查項目允許偏差1立柱中心線和基線中心線5mm2柱頂及底板頂設計標高0mm，20mm3立柱頂面不平度5mm4立柱不垂直度長度的1/5005立柱上下兩平面相應對角線差長度的1/500五、驗收要求1、塔吊定位及基礎施工驗收1。1、本工程塔吊基礎必須提前盡早施工。塔吊基礎均設置在地下室底板與頂板中間，基礎承臺采用鋼格構柱依托。因此在地下室土方開挖初期先行完

100、成基礎承臺施工。1。2、塔吊基礎頂面要求用水準儀校水平，傾斜度和平整度誤差不超過L/1000。1.3、塔吊安裝固定腳必須按平臺中心線對稱設置。1。4、塔吊接地采用16的鋼筋與塔身和樁鋼筋焊接,塔機接地不得采用保險絲或開關及電纜線代替。2、塔吊安裝驗收、檢查驗收、日常維護及操作使用2。1、塔吊安裝驗收塔吊安裝前，塔吊對塔機進行詳細的部件檢查，對發現部件有質量缺陷的必須予以更換。對已使用過的塔吊必須進行標準節抽樣檢測,對有焊接的部位必須進行X射線探傷檢測,對檢查合格的塔吊必須涂刷防銹漆及按要求噴涂油漆.塔吊進場前必須嚴格執行塔吊安裝告知制度，塔機必須具備產權登記,對進場的塔吊必須一周前去杭州市濱江

101、區質量安全監督總站進行安裝告知,告知內容必須由安裝單位、總包單位、監理單位敲蓋公章.資料予以及時提供。塔吊進場后，安裝單位必須對安裝人員進行安全技術交底，各操作工人必須持有效證件持證上崗。塔吊安裝必須配備安裝人員、司機、指揮、司索、電工等人員。塔吊安裝完成，安裝單位必須提供完成的安裝資料，并經總包單位審批,再由總包提供完整的塔機基礎詳細資料,并經特殊設備質量檢驗站檢驗合格,并出具相應檢驗報告。嚴格執行塔機使用備案制度,對已經特殊設備質量檢驗站檢驗合格后的塔吊，協相關資料，及塔吊使用備案表經安裝單位、總包單位、監理單位審批蓋公章后報杭州市質量安全監督總站備案,經備案后領取塔機使用許可證后,方可使

102、用.根據有關要求，由安裝專業單位負責每半月的安全自檢，自檢資料由安裝單位提供，并將每月的自檢資料上報總包單位，再有總包單位上報監理公司。總包單位負責塔機基礎沉降觀測、垂直度觀測，基礎階段按照日常需求增大監測力度,沒次升標準節進行沉降觀測,并保存原始監測資料。2.2。2檢查驗收塔吊安裝后，投入使用前必須起吊最大起重量和最大幅度處的額定起重量,使各機構分別進行一個循環作業的運動。并應調試及檢驗全部安全裝置能否正常工作。操作人員應經培訓考試合格取得“特種作業人員操作證”后，憑操作證操作，嚴禁無證開機，嚴禁非駕駛人員進入駕駛室內。塔吊的指揮人員必須經過培訓取得合格證后,方可擔任指揮，作業時應與操作人員

103、密切配合.塔吊安裝完畢后，必須經有關部門驗收，并到區安監站備案登記,取得合格證后方可使用。第八節、地下室頂板預留洞口的封堵措施本工程塔身將穿過地下室頂板，頂板的預留洞為3米3米。在塔吊使用完，并拆除后對洞口進行封堵。一、施工縫結構處理地下一層板厚度為130mm,地下室頂板厚度為250mm，在預留洞口范圍內,需要斷開留施工縫。根據施工規范要求，洞口四周板需增加與原設計頂板相同直徑及間距的加強筋，鋼筋錨入頂板，伸出頂板長度500mm。本工程中在洞口四周將C10400的附加分布鋼筋加密為C10200，伸入洞口內5001000mm。且相鄰兩根相互錯開,待補澆預留洞口混凝土時再用相同直徑、間距的鋼筋與之

104、焊接。二、施工縫防水處理地下室頂板預留洞四周，采用快易收口網，快易收口網高度與梁高及板厚相等，用以增加新老混凝土的連接，同時在補澆預留洞口混凝土時,在板厚的中部沿預留洞口四周滿布一圈3003mm止水鋼板。補澆預留洞口混凝土，采用比原設計混凝土強度高一級的混凝土補澆，本工程中采用C40P6微膨的混凝土補澆地下室頂板預留洞口。第九章、施工安全措施第一節、塔吊基礎施工安全措施一、塔吊安裝安全措施塔吊基礎格構柱的焊接及塔機的安裝由專業的機械安裝單位完成，為保證施工過程中塔吊能夠正常的運行及安裝、運行、拆除等環節要確保塔吊的安全狀態,必須嚴格按照塔吊技術說明進行操作，且必須嚴格按照有關法律、法規及各相關

105、規范進行管理。以下為總包方對現場塔吊制定的各項管理措施：1、在塔吊基礎承臺預埋固定腳時，尺寸要絕對正確，應特別注意做好復核工作，尺寸誤差不超過0.5mm。2、塔吊基礎砼及鉆孔灌注樁砼應留置強度試塊并及時送樣試壓。3、場地清理,清除場內道路上的障礙物，保證具備應有的作業空間，地面平整，高空無電線.4、由工地負責按三相五線制供電，塔吊采用專用配電箱,放置在塔機附近，有防雨及安全技術措施。5、要求塔吊安裝單位派按拆工3人，指揮1人，機電工1人協調作業,工作前對操作人員進行安全技術交底，明確責任。6、塔吊在頂升作業過程中，必須有專人指揮，專人照管電源，專人指揮爬升機械，專人緊固螺栓。非有關操作人員,不

106、得登上爬升架的操作平臺，更不得擅自啟動電能電泵閥門開關和其他電氣設備。7、頂升作業必須在白天進行，嚴禁夜間作業。8、只許在風速低于13m/s時進行頂升作業，如在頂升作業過程中突然遇到風力加大，必須停止頂升作業，緊固各連接螺栓，使上下塔身聯結成一體。9、頂升前必須放松電纜,使電纜放松長度略大于總爬升高度并做好電纜的緊固工作。10、頂升加節操作中，嚴禁人員爬出護桿或站在被加標準節操作，嚴禁回轉及其他作業。11、要注意檢查各部位鋼絲繩有無斷股和松股現象，如超過有關規定，必須立即更換.12、要求安裝單位及相關部門經常檢查各部位的聯結情況，如有松動，應予擰緊塔身聯結螺栓，所有聯結銷軸必須帶有開口銷，并需

107、張開.13、上崗前對上崗人員進行安全教育，必須帶好安全帽，嚴禁酒后上班。14、遇大風雨之后，對塔身各零部件的避雷設施進行安全檢查。15、塔吊的按拆作業嚴禁在臺風來臨或雨天進行。16、安裝作業之前,組織學習安裝（拆卸）安全技術方案，對班組作業人員進行技術方案交底,每天對分項工作內容、技術要求、安全措施以及注意事項等進行技術交底.17、作業人員必須經過培訓考核合格，司機、吊裝指揮、電工及檢查人員要持證上崗；進入作業現場必須戴安全帽，高空作業時要系好安全帶，著防滑鞋，冬季、雨季應采取防滑措施。18、作業人員必須遵守高空作業規則，嚴禁酒后上崗及高空拋物等一些不安全行為。19、套架、回轉支承座、平衡臂、

108、起重臂等大件吊裝作業前，技術負責人必須進行專項安全技術交底，每次起吊離地面20CM左右時必須停機，檢查安全平穩性，確認安全可靠方能繼續起吊。20、對長、大物件吊掛點應準確，保證被吊物件平衡，起吊前應用穩固繩把兩端拴牢，防止重物旋轉，擺動和碰撞。21、安裝作業區510米范圍外應設安全警戒線，工地派專人把守，非有關人員不得進入警戒線，專職安全人員應隨時檢查各崗人員的安全情況,夜間作業,應有良好的照明。22、塔機安裝后，未經“安裝質量檢測實驗合格,不得交付使用.23、塔機安裝質量檢測試驗合格后，應將安全操作規程標牌,塔機性能標牌和安裝驗收標牌，掛立于醒目處，以提醒操作人員和其他人員。24、塔機交付使

109、用前，必須向使用單位做“塔機技術性能，保養和維修”及“安全技術規程”等交底，并取得使用單位簽字認可。25、嚴禁違章指揮，嚴禁超載，在風力較大(四級以上)時不得起吊。塔吊司機必須堅持“十個不準吊的原則。機械操作必須做到定人定機，專人操作專人指揮。26、塔吊有專用電箱，電源直接從總配電箱接出，與其它電氣線路分開，做到一機一箱.第二節、塔吊監測措施1、為確保安全，在塔機安裝使用期間定期進行垂直度、扭曲、和基礎沉降監測，根據監測數據及時了解塔機狀況.儀器：1臺全站儀、一臺水準儀2、垂直度監測采取兩邊呈90度觀測，已確保垂直度數據的準確性。3 、扭曲變形監測采取與塔身呈45度角觀測垂直度,與90度觀測垂

110、直度數據綜合后分析扭曲變形的程度。4 、基礎沉降觀測在基礎的四個角設置4個定點進行觀測。5、塔機監測應定期進行，未附墻前2天檢測一次,附墻后每7天監測一次。由測量員陳向東負責。觀測數據表格化，發現觀測數據超過允許偏差時，立即停止塔吊施工，進行糾偏。6 、在儀器監測的基礎上，每天對格構柱的外觀、基礎上塔基十字梁固定螺栓進行觀測，發現異常立即停止塔吊運作,待加固或整改后恢復使用。7、當塔機出現沉降不均，垂直度偏差超過塔高的1/1000時，應對塔身機進行偏差校正,在最低節與塔機基腳螺栓間加墊鋼片校正，較正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身,為保證安全,塔身用大纜繩四面纜緊，是不能將其腳螺栓拆下來，只能松動

111、螺栓的螺母，具體長度根據加墊鋼片的厚度確定。只有在安全的前提下才能頂起頂塔進行附墻安裝，通過調節附墻桿長度和加設附墻桿的方法進行垂直度的校正。第三節、塔吊避雷接地措施塔吊基礎樁為鉆孔灌注樁，樁鋼筋籠錨入地下室底板內與塔身鋼主肢進行連接且用16圓鋼雙面焊接，且與基礎底板鋼筋用16圓鋼雙面焊接連接.塔吊防雷重復接地做法，用450的鍍鋅扁鐵連接塔機標準節，直接從塔吊基礎往下引，與預先預埋一根通長的鍍鋅扁鐵連接3根2米鍍鋅角鋼打入地下確保接地電阻4作為重復接地.第四節、塔吊的防臺風措施1、進入臺風季節派專人手機每天的天氣預報和臺風警報,信息獲取情報有電視、網絡、電臺等。2、根據臺風警報進行分析，對本地

112、區的臺風進行重點分析，對中心經過本地區的臺風要組織專門機構進行重點分析,并咨詢氣象部門,尋求采取的措施意見.3、制定好臺風期間的調度值班、通訊聯絡制度，如出現異常情況、啟動應急預案。4、及時向施工現場發布臺風信息，當接到臺風警報時立即對塔吊進行防臺風的各項準備措施。4.1、臺風來臨時，停止對塔吊運行。4。2、臺風來臨時,停止場內的一切施工活動，所有管理人員及工人全部進入居住區室內等安全房間.4。3、臺風來臨前，吊運的材料需集中碼放整齊，有條件進行捆綁成團，覆蓋、與地拉結等措施。并將小型機具、零星材料存入結構堅固的庫房。4。4、臺風來臨前，將所有塔吊的回轉剎車松開,小車收回根部，大臂擺置順風方向

113、,切掉電源。4.5、檢查各連接部位的構件、銷是否可靠且做好記錄.4.6、臺風來臨前，嚴禁塔吊拆裝、頂升作業. 5、臺風過后的處理措施5.1、臺風過后，對塔吊所有構件進行全面檢查，并及時進行維修保養。5。2、臺風過后，對塔吊的電氣絕緣進行全面檢查.5。3、臺風過后，需對塔吊垂直度進行測量對比，查看是否有無結構變形.5。4、臺風過后，須試運轉正常后才能工作第五節、地下室頂板預留洞口的防護措施1、按照建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80）規定，對樓板、屋面和平臺等面上短邊尺寸小于25CM但大于2。5CM的洞口必須用堅實的蓋板蓋沒.蓋板應能防止移動.2、樓板面等處邊長為2550的洞口、安裝預制構件

114、時的洞口以及臨時形成的洞口，可用模板作蓋板蓋住洞口。蓋板須能保持四周擱置均勻,并有固定其位置的措施。3、邊長為50150CM的洞口，必須設置以扣件扣接鋼管而成的網格，并在其上滿鋪腳手板，可采用穿于混凝土板內的鋼筋構成防護網,鋼筋網格間距不得大于20CM。4、邊長大于150CM以上的洞口,四周設防護欄桿,洞口下張掛安全平網。5、垃圾井道、排氣道和煙道，應跟隨樓層的砌筑或安裝而消除洞口，或參照預留洞口防護。管道井施工時，除按上述辦理外,還應加設明顯的標志。如有臨時性拆移，需經施工負責人核準，工作完畢后必須恢復防護設施.6、位于車輛行駛道旁的洞口、深溝與管道坑、槽，加設的蓋板應能承受不小于當地額定車

115、輛后輪有效承載力2倍的荷載.7、墻面等處的豎向洞口，凡落地的洞口應加裝開關式、工具式或固定式的防護門,門格柵的間距不應大于15CM，也可采用防護欄桿,下設擋腳板。8、下邊沿至樓板或底面低于80CM的窗臺等豎向洞口，如側面落差大于2M時，應加設1.2M高的臨時欄桿。9、對鄰近的人與物有墜落危險性的豎向的孔洞口,均應予以蓋設或加以防護,并有固定其位置的措施.10、各類洞口的防護具體做法,應針對洞口大小及作業條件，分別進行設計規定,并在一個單位或在一個施工現場中形成定型化，不允許由作業人員隨意找材料蓋上的臨時做法，防止由于不嚴密不牢固而存在事故隱患。在塔吊安裝及使用過程中，由于塔吊基礎位于地下室內,

116、塔身將穿過地下室頂板，因此我們將在地下室頂板上預留3mx3m的洞口,并做好安全防護措施。具體措施如圖所示;用鋼管及安全網好洞口防護:第十章、應急預案第一節、危險源辨識危險源辨識應全面、系統、多角度的考慮；在不同施工階段或施工區域可能發生的事故不同，所以應考慮到異常、正常、緊急三種狀態以及過去、現在、將來三種時態內可能發生的事故。塔吊作業，尤其是高層塔吊作業時比較危險的。但是,只要我們找準危險源，結合實際并加以有效的控制，就會避免許多事故發生,達到安全生產的目的，保護項目財產和工人生命安全。經辨識，確定本工程塔吊起重設備的主要危險源如下表:危險源辨識表序號分項工程名稱作業活動潛在危險可能產生事故

117、1材料搬運裝料、卸料起吊鋼絲繩強度不夠,斷股斷絲過多，扭曲變形嚴重，磨損大物體打擊機具損壞2卸扣扎頭剛度不夠、變形、滑絲物體打擊機具損壞3物體超重機具損壞4材料堆放不穩或無吊籃物體打擊5吊運物體綁扎不牢或小件無吊籃物體打擊6物件超長，超高警示不明臨邊建筑或分項工程損壞7指揮信號不明其他傷害8安全保護裝置失靈、不齊全物體打擊機械損傷9電氣控制系統故障物體打擊10基礎承載力不足傾覆、倒塌11預埋地錨螺栓不合格倒塌12塔吊安裝、拆卸塔吊標準節拼裝、加高塔吊基礎砼不符合要求傾覆13作業區域無警示高空墜物傷人14材料吊點不準確、起吊不平衡物體打擊15高空作業防護不齊全高空墜物物體打擊16高空作業機具存放

118、不符合安全要求物體打擊17不按交底要求作業機械傷人人身傷害18作業前無交底資料或交底不到位高空墜物19違反操作規程機械傷人其他事故20嚴重違章盲目操作或指揮機械傷人21酒后作業機械傷人高空墜物22運行調試通訊系統不可靠機械傷害23電纜線裸露人身觸電第二節、應急措施應急情況下，首先要事先組織應急領導小組，并明確領導小組各成員職責,根據不同情況制定不同情況制定不同的應急預案。應急領導小組人員小組內職務姓名職務聯系方式組長項目經理副組長2生產副經理組員1技術負責人組員2技術員組員3施工員組員4施工員組員5施工員組員6施工員組員7安全員組員8資料員一、應急狀態下，應急領導小組人員職責組長：根據險情，決

119、定啟動相應的應急預案并及時上報。全面負責應急搶險工作，協調、指揮各應急領導小組成員的工作,對應急搶險工作全面負責。副組長1 ：負責組織應急搶險所需的各種物資、人員、設備、資金，保證搶險時的物資、人員、設備、資金的供應，負責搶險后勤工作。重要物資需先備好，堆放在工地現場或附近。副組長2：制訂搶險工作預案，根據預案及現場險情，制訂搶險技術方案并向搶險人員交底，為搶險工作提供技術支持.組員：現場指揮具體搶險工作,安排參與搶險的人員有序地進行各項工作，指揮其它各施工員的工作。參與制訂搶險預案.對搶險過程中的安全問題進行現場監督，發現險情及時向組長報告，指揮其安全員的工作。參與制訂搶險預案。二、應急預案

120、1、塔吊基礎下沉、傾斜：應立即停止作業并將回轉機構鎖住，限制其轉動；根據情況設置地錨，控制塔吊的傾斜.2、塔吊平衡臂、起重臂折臂：塔吊立即停止做任何動作,按照搶險方案，根據情況采用焊接等手段，將塔吊結構加固，或用連接方法將將塔吊結構與其它物體連接，防止塔吊傾覆和拆除過程中發生意外;按搶險方案規定順序,將起重臂或平衡臂連接件取下，用氣焊割開，用起重機將臂桿取下。3、錨固系統險情：將塔式平衡臂對應到建筑物,轉臂過程中要平穩比你哥鎖住；將錨固系統加固，如需更換錨固系統部件，先將塔機降至規定高度后，再更換部件。4、塔機結構變形、斷裂、開焊:將塔式平衡臂對應到變形部位，轉臂過程中要平穩并鎖住；根據情況采

121、用焊接等手段,將塔吊結構變形、斷裂、開焊部位加固;落塔更換損壞結構。5、小型機械設備事故應急措施：發生各種機械傷害時，應線切斷電源,再根據傷害部位和傷害性質進行處理5.1、根據現場人員被傷害程度，一邊通知急救醫院一邊對輕傷人員進行現場救護5。2、對重傷者不明傷害部位和傷害程度的，不要盲目進行搶救，以免引起更嚴重的傷害。6、機械傷人事故引起人員傷亡6。1、迅速確定事故發生準確位置、可能波及的范圍、設備損壞的程度、人員傷亡等情況，以根據不同情況進行處置6.2、劃出事故特定區域,非救援人員未經允許不得進入特定區域，迅速核實塔式起重機作業人員數，如有人員被壓在倒塌的設備下面，立即采取可靠措施加固四周，然后搶救被困人員，送往就醫院。三、應急物質救護人員裝備:頭盔、防護服、防護靴、防護手套、安全帶、呼吸保護器具滅火劑、滅火器、簡易滅火工具、消防救護器材自動蘇生器：用于搶救因中毒窒息、胸外傷、溺水、觸電等原因造成的呼吸抑制或窒息處于假死狀態的傷員通訊器材及照明設備、常用藥品箱。