1、模板安拆施工方案工程概述xx數碼廣場工程;位于xx縣老體育場內，局部為拆遷區，總體地勢平坦開闊.孔口標高18.4019.14m，高差為0。74m。地貌單元為河漫灘類型區.相關單位建設單位：施工單位：監理單位：設計單位：勘查單位；安全監督單位：xx縣建設工程安全監督站 建筑概況擬建數碼廣場為地下1層。總占地面積約 12000。00m2。基礎型式采用筏板基礎。結構概況本工程為混凝土框架、剪力墻結構體系,結構安全等級為二級，結構設計使用年限50年.基礎為筏板基礎。一、 模板安拆施工A.模板安裝前準備工作a.模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板

2、后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。b.模板的基準定位工作首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線,施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正。c。標高測量利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要求，直接引測到模板的安裝位置。d。豎向模板的支設應根據模板支設圖。e。已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用。f.支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。B。模板支設1、地下室底板、承臺、地梁底板下翻,地梁及承臺側模全部采用磚胎模，為增強基坑邊坡

3、強度及穩定性，基槽土方開挖后,由施工員進行放線。 底板的側模及底板高低處掛模全部采用九合板模板,鋼管固定,根據設計要求,施工規范及施工組織設計，底板的周側墻板上翻，一次性澆筑，設鋼板止水帶，鋼板止水帶采用焊接固定,因此在墻板支撐上，除鋼管固定外，設14圓鋼做的穿墻螺栓，中間燒止水片，外用傘型卡加螺帽固定，螺桿間距為600mm。2、柱模板 安裝工藝:搭設安裝架 模板安裝就位 檢查對角線、垂直和位置 安置柱箍 安裝梁口的柱模 全面檢查校正 群體固定。 主要方法：a.基礎面或樓面上彈縱橫軸線和四周邊線，并做好檢查復核工作。b。柱子的九合木膠板定型模用于塔吊吊裝就位。c.柱、墻根部清理干凈。d.柱根、

4、柱頂及梁端位置應留對角清掃口。e。柱、墻接槎時節此處加墊海棉。柱子陽角接縫處必須加墊海棉條。f。柱子設置14的對拉螺栓，50cm一道。g。為了保證柱子的截面尺寸，設置鋼管柱箍，柱箍間距不大于500 mm。支撐桿與樓板支架連接。3、剪力墻模板 支設工序:檢查 清理 放模板就位線 安放面角模板 安放內模 安裝穿墻螺栓 安裝外模、固定 調整模板間隙、找垂直度 檢查、驗收模板。 剪力墻支模前必須涂刷水性脫模劑。 模板底部每個轉角處留置清掃口。 所有墻體的豎向模板的陰角、陽角加設100100方木與模板固定，并且在板梁角部也必須加設100100方木。 對于剪力墻的門洞的模板支撐，必須保證水平支撐間距控制在

5、600 mm以內，并且在門洞頂部加設45度的斜撐，以確保門洞的側模剛度。 為了確保剪力墻的質量,內外墻板的拉結設14對拉螺栓(地下室、水池墻板對拉螺桿中間焊止水片），縱橫間距700 mm，最下一道螺桿離地250300 mm,上部限定在500 mm左右.4、梁、板模板 梁模安裝工藝：彈梁軸線并復核 搭支模架 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐(梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固樓板模安裝工藝：搭支架 測水平 擺68木楞 調整樓板模標高及起拱 鋪九合板模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況. 梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項

6、提供施工面. 所有跨度4m的梁、板必須起拱0。1%-0.3，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形。 所有1。5mm板縫必須用膠帶紙封貼。 梁模板鋪排從梁兩端往中間退,嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端。5、樓梯模板 梯模施工前，根據實際斜度放樣,先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線,釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮搗樓地面面層的粉刷厚度。樓梯模板支撐用48鋼管架支設牢固。C。模板拆除a、支拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄交底雙方履行簽字手續.

7、b、支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施.c、模板搭設后應組織驗收工作,認真填寫驗收單,內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作.d、模板拆除前必須有混凝土強度報告,強度達到規定要求后方可進行拆模。 側模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除。 底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100%；8米混凝土強度達到75;懸臂構件混凝土強度達到100%后方可拆除。 板底模2米,混凝土強度達到50%，2米8米混凝土強度達到75%方可拆除.e、模板拆除前必須辦理拆除模審批手續,經技術負責人審批簽字后方可拆除。f、板模拆除，先拆除斜拉

8、桿或斜支撐再卸掉柱箍和串心螺絲，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離,然后一塊塊往下傳遞到地面。g、墻板拆除，先拆除穿墻螺絲，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體,然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。h、樓板、梁模拆除,應先拆除樓板底模，再拆除側幫模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿,然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落,再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時,先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上,上層鋼模全部運出后再拆底層排

9、架，有穿墻螺絲的應先拆除穿墻螺絲，再拆除梁側模和底模。二、 模板及其支撐總要求1、保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。2、具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。3、構造簡單,裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝荷載澆筑混凝土等要求.4、模板支架縱橫每隔3.2米設置剪刀撐，提高模板剛度和穩定性。5、多層支撐時,上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設墊板。6、模板接縫嚴密不漏漿。三、 技術質量保證措施1、嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度,確保模板安裝質量.2、混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調

10、整，加固支撐。3、對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正,維修質量不合格的模板和配件不得發放使用。4、為防止模底爛根,放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿。5、所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿.6、模板安裝應嚴格控制軸線、平面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度，其組拼精度要求符合下表要求： 項 目允許偏差(mm）高層框架1軸線位移基礎5柱、墻、梁32標高+2,5 3截面尺寸基礎10柱、墻、梁+2,-5 4每層垂直度3 5相鄰兩板

11、表面高低差1 6表面平整度57、嚴格執行井洞電梯井門洞定位尺寸的控制，門洞邊墻上預留洞口的定位控制，達到上層和下層門洞兩側尺寸平面錯位誤差不超過5 mm，因此，留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞.8、每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、筒體的成品尺寸，目的是通過數據分析墻體和柱子的垂直度誤差.并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正。9、所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固。10、模板的脫模劑要使用水性脫模劑,以防污染鋼筋。11、 對于跨度較大的梁、板，應按照規范適當考慮起拱,以防“塌腰

12、”等現象發生。起拱應符合下列規定：當梁板跨度4米時，模板應按照設計要求起拱;如無設計要求時,起拱高度宜為全長跨度的1/10001/3000。12、陰、陽角模必須按照嚴格模板設計圖進行加固處理.四、 安全技術措施1、應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。2、模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業時,各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上,各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲.5、裝拆模板時,必須搭

13、設腳手架。裝拆施工時， 除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設固定，防止傾覆。7、對于預拼模板,當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置.8、對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊.起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下,應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護。10、在架空輸電線路下安裝板時,應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施.11、搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全

14、技術交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要求時拆除模板。13、拆模應嚴格遵守從上而下的原則.墻模板計算書墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范（GB 500092001)、混凝土結構設計規范GB500102002、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨;用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨.組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時

15、,傾倒混凝土產生的荷載標準值為2。00kN/m2；一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距（mm)：300;穿墻螺栓水平間距(mm)：600；主楞(外龍骨）間距(mm）:500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm)：M14；2.主楞信息龍骨材料：木楞;寬度（mm）:50。00；高度(mm）：100。00；主楞肢數：1;3。次楞信息龍骨材料：木楞；寬度（mm）：60。00；高度（mm）:80.00；次楞肢數：2；4。面板參數面板類型：竹膠合板；面板厚度（mm)：18.00；面板彈性模量(N/mm2）:9500。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2):13。00；面板抗剪強

16、度設計值(N/mm2）:1。50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13。00；方木彈性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2)：1.50；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取,輸入0時系統按200/(T+15）計算，得5。714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 模板計算高度，取2.000m;

17、1- 外加劑影響修正系數，取1。000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47。705 kN/m2、48.000 kN/m2，取較小值47。705 kN/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47。705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定,強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力. 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的

18、三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(內楞間距): l =300。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247。710。500.90=25。761kN/m，其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42。000.500。90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1。260=27。021 kN/m；面板的最大彎距：M =0。127.021300。0300。0= 2.43105N.mm；按以下公式進行

19、面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力（N/mm2）; M 面板計算最大彎距（N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面寬度，h:面板截面厚度; W= 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值: = M/W = 2。43105 / 2.70104 = 9。007N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =9.007N/mm2小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2,滿足要求!2。抗剪強度驗算計算公式如下：其中，-面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度（豎

20、楞間距)： l =300。0mm; q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.247。710.500.90=25。761kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。500.90=1。260kN/m； q = q1 + q2 =25。761+1.260=27。021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627。021300.0 = 4863.726N；截面抗剪強度必須滿足:其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2)；-面板計算最大剪力（N)： = 4863。726N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 500mm ； hn面板厚度（mm）：h

21、n = 18。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2):fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34863。726/（250018.0）=0。811N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0。811N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1。500N/mm2，滿足要求！ 3。撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.撓度計算公式如下：其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 47.710.50 = 23。85N/mm; l-計算跨度(內楞間距): l = 3

22、00。00mm； E面板的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 50。001。801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值： = 1.200mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67723.85300.004/（1009500。002.43105） = 0.567 mm;面板的最大撓度計算值: =0。567mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1。200mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算（一).內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞,寬度60mm，高度80mm，截面慣

23、性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64。00cm3；I = 60808080/12 = 256。00cm4；內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中， M內楞跨中計算最大彎距(N.mm）； l-計算跨度（外楞間距）： l =500.0mm; q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.247。710。300.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300。90=0.756kN/m,其中，0。90為折減系數. q =（15。456+0.756)/2=8。106 kN/m;內楞的最大彎

24、距：M =0.18.106500。0500。0= 2。03105N。mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中, -內楞承受的應力（N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N。mm）; W -內楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 2。03105/6。40104 = 3.166 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 3。166 N/mm2小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求！2。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均

25、布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距）： l =500.0mm； q-作用在內楞上的線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。247.710.300.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.000.300。90=0。756kN/m，其中，0。90為折減系數。 q = （q1 + q2）/2 =（15.456+0。756）/2=8。106 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.68.106500。0 = 2431.863N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中， -內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）；-

26、內楞計算最大剪力（N): = 2431。863N; b-內楞的截面寬度(mm）:b = 60。0mm ； hn-內楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）： = 1。500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =32431.863/（260。080.0)=0.760N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.760N/mm2小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2,滿足要求！3。內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.

27、撓度驗算公式如下：其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m）: q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-計算跨度（外楞間距)： l =500。0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩（mm4),I=2。56106;內楞的最大撓度計算值: = 0。67714.31/2500.004/(1009500.002.56106） = 0。124 mm；內楞的最大容許撓度值： = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.124mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2。000mm，滿足要求！(二)

28、。外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞,寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416。67cm4;外楞計算簡圖4。外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中,作用在外楞的荷載： P = （1。247.71+1。42.00）0。300。50/1=8.11kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距）： l = 600mm；外楞最大彎矩：M = 0。1758106.21600。00= 8.51105 N/mm;強度驗算公式：其中

29、， - 外楞的最大應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N。mm）;M = 8。51105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩; W = 8。33104 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =13.000N/mm2;外楞的最大應力計算值: = 8.51105/8。33104 = 10.214 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 13。000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =10。214N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！5.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中， -外楞計算最大剪力(N); l-計算跨度（水平螺栓間距間

30、距)： l =600.0mm； P-作用在外楞的荷載： P = （1.247。71+1。42。00）0。300。50/1=8.106kN；外楞的最大剪力： = 0。658106.210 = 3。16103N；外楞截面抗剪強度必須滿足：其中， -外楞截面的受剪應力計算值（N/mm2）;外楞計算最大剪力(N）： = 3.16103N； b外楞的截面寬度（mm)：b = 50。0mm ; hn外楞的截面高度（mm）：hn = 100。0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值： =33.16103/(250.0100.0)=0.9

31、48N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1。50N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0.948N/mm2小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：其中， -外楞最大撓度（mm)； P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m):P = 47.710.300。50/17。16 kN/m； l-計算跨度（水平螺栓間距): l =600.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N

32、/mm2 ； I外楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106;外楞的最大撓度計算值: = 1.1467。16100/1600。003/(1009500。004.17106) = 0.447mm；外楞的最大容許撓度值： = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0.447mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.400mm,滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2）; f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積： A

33、= 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051。0510-4 = 17.850 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =47.7050。6000。500 = 14。312 kN.穿墻螺栓所受的最大拉力 N=14。312kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求!梁模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范編制。梁段:L1。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬

34、度 B(m）:0.40；梁截面高度 D(m)：0.90混凝土板厚度（mm)：120.00；立桿縱距(沿梁跨度方向間距）La(m)：1。00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0。10;腳手架步距(m）:1.00；梁支撐架搭設高度H(m):3。30；梁兩側立柱間距(m):0。50;承重架支設:無承重立桿,木方支撐垂直梁截面;立桿橫向間距或排距Lb（m）:1.00；采用的鋼管類型為483。50；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0。80;2。荷載參數模板自重（kN/m2）:0。35;鋼筋自重(kN/m3)：1。50;施工均布荷載標準值（kN/m2）：2.5

35、；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：18.0;傾倒混凝土側壓力（kN/m2)：2.0；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2)：2.03。材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2）：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：205。0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):13。0;4。梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；5。梁側模板參數主楞間距

36、（mm）：500;次楞間距（mm):300;穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距（mm）：600;穿梁螺栓直徑（mm）：M14；主楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度60mm；次楞合并根數：2;二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統

37、按200/（T+15)計算，得5。714h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h; H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m；1- 外加劑影響修正系數，取1。200;2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值18。000 kN/m2作為本工程計算荷載.三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土

38、側壓力.計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm)； W 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001。81。8/6=27。00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力,包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20.5018。000.90=9。72kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502。000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9。720+

39、1.260 = 10。980 kN/m；計算跨度（內楞間距)： l = 300。00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm;經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 9.88104 / 2.70104=3。660N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.660N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18。000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距）： l = 300.00mm；

40、E面板材質的彈性模量： E = 9500。00N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 50。001.801.801。80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300。004/(1009500.002.43105) = 0。214 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300。000/250 = 1.200mm;面板的最大撓度計算值 =0.214mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm,滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1。內楞計算內楞(木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度4

41、0mm,截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4；內楞計算簡圖（1）。內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 內楞彎曲應力計算值（N/mm2）； M - 內楞的最大彎距(N。mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值（N/mm2).按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載,q = （1.218.0000.90+1.42.0000.90）0.300/2=3。29kN/m； 內楞計算跨度（外楞間距）： l = 500mm； 內楞的最大彎距： M=0。

42、13。29500.002= 8。24104N.mm；經計算得到,內楞的最大受彎應力計算值 = 8.24104/2.40104 = 3。431 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值： f = 17。000N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 3。431 N/mm2內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17。000N/mm2,滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中 E 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/2= 2。70 N/mm； l計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm; I-面板的截面慣性矩:E = 7。2010

43、5N/mm2;內楞的最大撓度計算值: = 0。6772.70500.004/(10010000.007.20105） = 0.159 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0。159mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2。000mm,滿足要求!2.外楞計算外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 = 64.00cm3;I = 60808080/12 = 256.00cm4；外楞計算簡圖（1)。外楞抗彎強度驗算其

44、中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2） M 外楞的最大彎距(N.mm）； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的強度設計值(N/mm2).最大彎矩M按下式計算: 其中，作用在外楞的荷載: P = (1。218。000.90+1.42。000.90)0。500。60/2=3.29kN； 外楞計算跨度（對拉螺栓豎向間距)： l = 600mm; 外楞的最大彎距:M = 0。1753294。000600。000 = 3。46105N.mm經計算得到,外楞的受彎應力計算值: = 3。46105/6.40104 = 5.404 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值： f = 17。000N/mm2；外楞的

45、受彎應力計算值 =5.404N/mm2小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17。000N/mm2,滿足要求！(2）。外楞的撓度驗算其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18。000.500.60/2= 2。70 KN； l計算跨度（拉螺栓間距）：l = 600.00mm； I面板的截面慣性矩:I = 2。56106mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462。70103600。003/(10010000.002.56106) = 0。261mm;外楞的最大容許撓度值： = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值 =0。26

46、1mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2。400mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力： N =18。0000.5000.6002 =10.800 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10。800kN 小于 穿梁螺栓最大容

47、許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1000.0018。0018。00/6 = 5.40104mm3； I = 1000。0018。0018。0018。00/12 = 4.86105mm4;1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -

48、梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1。2（24。00+1。50）1.000。900。90=24。79kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20。351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1。42.001.000。90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.38+2.52=27。68kN/m;跨中彎矩計算公式如下:Mmax = 0。1027。6

49、840。1332=0.049kN.m; =0。049106/5.40104=0。911N/mm2；梁底模面板計算應力 =0。911 N/mm2小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13。000N/mm2,滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中,q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（24.0+1.50)0.900+0.35)1。00= 23。30KN/m; l計算跨度(梁底支撐間距): l =133。33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0

50、.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67723。300133。34/（1009500。04。86105)=0.011mm；面板的最大撓度計算值： =0。011mm 小于 面板的最大允許撓度值： = 133。3 / 250 = 0.533mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = (24.000+1.500)0.9000.133=3.060 kN/m;（2)模

51、板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.133（20.900+0。400）/ 0.400=0。257 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= （2.500+2。000）0.133=0.600 kN/m；2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23。060+1。20.257=3.980 kN/m;活荷載設計值 P = 1.40.600=0.840 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5。0008。0008.000/6 = 53。33 cm3；

52、 I=5。0008。0008。0008。000/12 = 213.33 cm4;方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：線荷載設計值 q = 3。980+0。840=4。820 kN/m;最大彎距 M =0。1ql2= 0.13。9801。0001。000= 0。398 kN.m；最大應力 = M / W = 0.398106/53333.3 = 7。463 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應力計算值 7。463 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13。000 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：最大剪力的計算

53、公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力： V = 0.63。9801。000 = 2。388 kN; 方木受剪應力計算值 = 32388.000/(250.00080。000) = 0。896 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。896 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 3。060 + 0。257 = 3。317 kN/m;方木最大撓度計算值 = 0。6773。3171000。0004 /（10010000.0

54、00213。333104)=1.053mm；方木的最大允許撓度 =1。0001000/250=4。000 mm;方木的最大撓度計算值 = 1。053 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4.000 mm,滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = （24。000+1.500）0.900= 22。950 kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2）：q3= (2.500+2。000)=4.500 kN/m2；q = 1

55、.2（22。950 + 0。350 )+ 1.44.500 = 34。260 kN/m2；梁底支撐根數為 n,立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時：當n2時: 計算簡圖（kN) 支撐鋼管變形圖(m。m) 支撐鋼管彎矩圖（kN。m）經過連續梁的計算得到:支座反力 RA = RB=7。230 kN；最大彎矩 Mmax=0。971 kN.m;最大撓度計算值 Vmax=1.019 mm；支撐鋼管的最大應力 =0。971106/5080。0=191.056 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2;

56、支撐鋼管的最大應力計算值 191。056 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205。0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大

57、支座反力，根據前面計算結果得到 R=7。230 kN；R 12。80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =7.230 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1493。300=0。590 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1。2(1。00/2+（0.50-0.40）/2）1。000。35=0。231 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1。2（1。00/2+(0。500.40)/2)1。000.120(1。50+24。00

58、）=2。020 kN; N =7.230+0。590+0.231+2。020=10。070 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）:i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4.89; W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2; lo - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1） k1 - 計算長度附加系數，取值為：1。155

59、 ; u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3，u =1。700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。000 = 1.964 m；Lo/i = 1963。500 / 15。800 = 124。000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.428 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ；=10070.244/（0。428489。000) = 48。116 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 48。116 N/mm2小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求!柱模板計算柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、

60、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003）等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層(木楞或鋼楞)組成,第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力;第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接,形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B（mm)：800.00；柱截面高度H(mm）：800.00；柱模板的總計算高度:H = 3。00m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2。00kN/m2;一、參數信息1。基本參數

61、柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1;柱截面寬度B方向豎楞數目:4;柱截面高度H方向對拉螺栓數目：1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2。柱箍信息柱箍材料:鋼楞;截面類型：矩形；寬度(mm）:80。00；高度（mm）:100。00;壁厚（mm）：5。00；鋼楞截面慣性矩I(cm4)：241.42；鋼楞截面抵抗矩W(cm3)：48。28；柱箍的間距(mm)：500；柱箍肢數:1；3。豎楞信息豎楞材料:鋼楞；截面類型：矩形；寬度(mm)：60。00；高度（mm):80。00；壁厚（mm)：5.00；鋼楞截面慣性矩I（cm4）:113。08；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):28.

62、27；豎楞肢數:2;4。面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm）:18.00;面板彈性模量(N/mm2）:9500。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2）:13。00;面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5。木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13。00；方木彈性模量E(N/mm2)：9500。00;方木抗剪強度設計值ft（N/mm2）:1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2):205.00；柱模板設計示意圖計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算,并取其中的

63、較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/（T+15）計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000; V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 模板計算高度,取3.000m；1 外加劑影響修正系數，取1。000；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 54。861 kN/m2、72.000 kN/m2,取較小值54。861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN

64、/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2。000 kN/m2.三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大,為l= 247 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距

65、：其中， M面板計算最大彎距（N。mm）； l計算跨度(豎楞間距): l =247.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。254。860。500。90=29.625kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000。500.90=1.260kN/m,式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =29。625+1.260=30。885 kN/m；面板的最大彎距:M =0.130。885247247= 1。88105N.mm;面板最大應力按下式計算:其中, -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎

66、距（N。mm）； W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面寬度,h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1。88105 / 2.70104 = 6.979N/mm2;面板的最大應力計算值 =6。979N/mm2小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：其中， -面板計算最大剪力(N）； l-計算跨度（豎楞間距): l =247.0mm； q-作用在模板上的

67、側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。254。860。500。90=29.625kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42。000。500。90=1.260kN/m，式中,0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =29。625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力: = 0.630.885247.0 = 4577。148N;截面抗剪強度必須滿足下式:其中， 面板承受的剪應力(N/mm2）；-面板計算最大剪力（N）： = 4577.148N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn

68、= 18。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值： =34577。148/（250018.0)=0.763N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.763N/mm2小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1。500N/mm2，滿足要求！3。面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m）: q = 54.860。5027.43 kN/m； l計算跨度（豎楞間距): l =247.

69、0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩（mm4); I= 50018。018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容許撓度: = 247。0 / 250 = 0。988 mm;面板的最大撓度計算值： = 0。67727.43247.04/(1009500。02。43105） = 0。299 mm；面板的最大撓度計算值 =0.299mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.988mm，滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算.本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為500mm

70、,豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為矩形，寬度60mm，高度80mm，壁厚為5.00mm；內鋼楞截面抵抗矩 W = 28。27cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 113。08cm4;豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中， M豎楞計算最大彎距(N。mm)； l計算跨度(柱箍間距）: l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254。860.250。90=14.635kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42.000.250。9

71、0=0.622kN/m; q = (14。635+0.622)/2=7。629 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17。629500。0500.0= 1.91105N。mm；其中， -豎楞承受的應力（N/mm2); M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2。83104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205。000N/mm2；豎楞的最大應力計算值： = M/W = 1。91105/2。83104 = 6.746N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =6。746N/mm2小于 豎楞的抗彎強度設計值 =205。000N/mm2，滿足要求!2。抗

72、剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， -豎楞計算最大剪力（N)； l計算跨度(柱箍間距）： l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。254.860.250.90=14.635kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42.000.250.90=0。622kN/m； q = （14。635+0。622）/2=7.629 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.67。629500.0 = 2288.574N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中， 豎楞截面最大受剪應力（N/mm2)；-豎楞計算最大剪力(N）： = 2

73、288。574N； b豎楞的截面寬度（mm)：b = 60。0mm ； hn豎楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值： =32288。574/（260。080.0）=0。715N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值 =0。715N/mm2小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:其中， -豎楞最大撓度（mm）； q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m）： q =

74、54。860.25 = 13。55 kN/m; l-計算跨度(柱箍間距）: l =500.0mm ； E豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I豎楞截面的慣性矩（mm4),I=1。13106；豎楞最大容許撓度: = 500/400 = 2.000mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67713。55500.04/(100210000.01。13106） = 0。024 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。024mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2。000mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為矩形，寬度80mm，高度100mm，壁厚

75、為5.00mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 48。28 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 241。42 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 54。860。90 + 1。4 2。000.90）0.247 0。50/1 = 7.63 kN；B方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力： N = 17.089 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m）最大彎矩: M = 0.874 kN。m；B方向柱箍變形圖(mm）最大變形： V = 0.016 m

76、m；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0。87 kN。m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 48。28 cm3;B邊柱箍的最大應力計算值: = 17。24 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 205。000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =17.24N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205。000N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。016 mm;柱箍最大容許撓度： = 400.0 / 250 = 1。600 mm；柱箍的最大撓度 =0。016mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6

77、00mm，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下：其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 （mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2;查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑： 11。55 mm; 對拉螺栓的有效面積: A= 105.00 mm2;對拉螺栓所受的最大拉力: N = 17。089 kN。對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1。701051.0510-4 = 17。850 kN;對拉螺栓所受的最大拉力 N=17。089kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17。850kN,對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H

78、方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞,截面類型為矩形，寬度80mm，高度100mm，壁厚為5。00mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 48.28cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 2414。20cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）:H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN），豎楞距離取H方向的； P = （1.254.860.90+1.42。000.90）0。247 0。50/1 = 7。63 kN；H方向柱箍剪力圖（kN)最大支座力： N = 17。089 kN；H

79、方向柱箍彎矩圖（kN.m）最大彎矩: M = 0.874 kN.m；H方向柱箍變形圖（mm)最大變形： V = 0。016 mm；1。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式：其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.87 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 17.240 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2;H邊柱箍的最大應力計算值 =17.240N/mm2小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.016 mm；柱箍最大容許撓度： V = 400.000 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大撓度 V =0.016mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.600mm,滿足要求！