1、河西蓮花村中低價商品房項目標段工程塔吊樁基礎專項方案編 制 人： 審 批 人： 目 錄塔吊基礎設計1一、工程概況1二、編制依據1三、地質地貌情況1四、塔吊基礎設計4塔吊樁基礎的計算書（QTZ63）18A08樁基基礎計算書18A09樁基礎計算書23A10樁基礎計算書28C01/C02/C03/D06樁基礎計算書48商業一樁基礎計算書53塔吊樁基礎設計一、工程概況擬建場地位于xx省xx市建鄴區河西新城區沙洲街道蓮花村，西鄰xx繞城公路，北鄰xx市建鄴區河西新城區沙洲街道蓮花村經濟適用住房A組團，東鄰南河和205國道，南鄰規劃的黃河路，0.00相當于絕對高程8.10m，場地自然地面相對標高0.80m

2、，基礎類型為鉆孔灌注樁；為滿足平面垂直運輸及施工需要，我司在擬建場地投入8臺QTZ-63（5510）型號塔吊，；每臺主架安裝最高高度為120m，起升高度110m，最大傾覆力矩設計為2454.08KN.m.承臺底面相對標高3.30m，-5.400m(后附剖面圖)。由于建筑物四周均有5.2m的水泥攪拌樁圍護，考慮到基坑維護整體安全性以及圍護樁水平位移的影響，塔吊均考慮布置在基坑圍護樁以外。具體安裝具體位置詳見塔吊安裝平面布置圖以及相關位置剖面圖。二、編制依據1、建筑地基基礎設計規范（GB50072002）2、建筑樁基礎設計規范（JGJ942008）3、本工程地質勘測報告4、產品使用說明書三、地質地

3、貌情況1、擬建場地地貌單元屬于長江右岸河漫灘，魚塘、河溝密布。根據土性特征和物理力學性質，土層自上而下分述如下：（1）雜填土：雜色，主要由磚塊、混凝土塊、房屋地基、建筑垃圾、風化巖塊和碎石等填成，含少量粘性土，為近期施工整平回填而成，呈濕飽和、松散狀態。該層層頂標高6.428.74m，層底標高4.826.81m，厚度為0.502.60m，平均厚度為1.45m。（2）素填土：雜色，主要由粘性土填成，局部地段為生活垃圾，間夾少量碎石，為近期施工整平填積而成，該層底部多見流塑軟塑狀態灰色土，呈濕飽和、松散狀態。該層層頂標高5.357.57m，層底標高2.766.14m，厚度為0.403.20m，平均

4、厚度為1.57m。（3）淤泥：灰灰褐色，含腐植物，有臭味，呈飽和、流塑狀態。該層分布于場地原魚塘、藕塘內，為場地整平時余留的淤泥層，層頂標高5.125.52m，層底標高4.224.92m，厚度為0.500.90m，平均厚度為0.67m。（4）粘土：淡黃黃褐灰褐色，含少量鐵錳質氧化物，切面光滑，無搖震反應，干強度中等，韌性中等，呈飽和、可塑狀態。該層分布于場地內局部地段，層頂標高5.086.71m，層底標高3.135.41m，厚度為0.403.00m，平均厚度為1.44m。（5）粘土：灰灰褐色，局部見淡黃色土塊，含少量鐵錳質氧化物，切面光滑，無搖震反應，干強度中等，韌性低，呈飽和、軟塑狀態。該層

5、分布于場地內局部地段，呈透鏡體狀分布，層頂標高4.716.47m，層底標高2.615.20m，厚度為0.602.50m，平均厚度為1.38m。（6）淤泥質粉質粘土：灰灰褐色，偶夾薄層粉土和粉砂，有水平層理，局部含螺殼碎片及腐植物，干強度低，韌性中等，呈飽和、流塑狀態。該層層頂標高2.616.24m，層底標高15.420.28m，厚度為4.5020.30m，平均厚度為10.39m。（7）粉土：灰灰褐色，局部地段夾薄層淤泥質粉質粘土或粉砂，搖震時有水淅現象，無光澤反應，干強度低，韌性低，呈濕、中密狀態。該層分布在場地內大部分地段，層頂標高12.660.28m，層底標高21.063.61m，厚度為1

6、.208.40m，平均厚度為3.93m。（8）淤泥質粉質粘土：灰灰褐色，局部含少量腐植物，夾薄層粉土或粉砂，稍有光澤，干強度低，韌性低，呈飽和、流塑狀態。該層呈透鏡體狀分布于4中，層頂標高10.063.61m，層底標高12.665.11m，厚度為1.502.60m，平均厚度為1.95m。（9）粉砂：灰青灰色，主要礦物成分為石英、長石，含大量云母片，局部夾薄層粉質粘土或粉土，呈飽和、稍密狀態。該層分布在場地內大部分地段，層頂標高18.121.16m，層底標高21.126.76m，厚度為0.8010.60m，平均厚度為5.25m。（10）粉土：灰灰褐色，局部地段夾薄層粉質粘土或粉砂，震動有水淅現象

7、，無光澤反應，干強度低，韌性低，呈濕、中密狀態。該層呈透鏡體狀分布于5中，層頂標高16.239.67m，層底標高17.1311.17m，厚度為0.902.80m，平均厚度為1.53m。（11）淤泥質粉質粘土：灰灰褐色，夾薄層粉土或粉砂，無搖震反應，稍有光澤，干強度低，韌性低，呈飽和、流塑狀態。該層呈透鏡體狀分布于5中，層頂標高17.128.89m，層底標高18.1210.89m，厚度為1.002.70m，平均厚度為1.75m。（12）粉細砂：灰青灰色，主要礦物成分為石英、長石，含大量云母片，局部夾薄層粉質粘土或粉土，呈飽和、中密狀態。該層層頂標高25.059.51m，層底標高32.1216.3

8、9m，厚度為1.0018.30m，平均厚度為9.26m。（13）淤泥質粉質粘土：灰灰褐色，夾薄層粉土或粉砂，無搖震反應，稍有光澤，干強度低，韌性低，呈飽和、流塑狀態。該層呈透鏡體狀分布于6層中，層頂標高20.2817.76m，層底標高22.2819.46m，厚度為0.902.50m，平均厚度為1.68m。（14）粉土：灰灰褐色，局部地段夾薄層粉質粘土或粉砂，震動有水淅現象，無光澤反應，干強度低，韌性低，呈濕、中密狀態。該層呈透鏡體狀分布于6層中，層頂標高29.7816.39m，層底標高33.2817.39m，厚度為0.903.50m，平均厚度為1.75m。（15）粉細砂：灰青灰色，主要礦物成分

9、為石英、長石，含大量云母片，局部夾薄層粉質粘土或粉土，呈飽和、密實狀態。該層分布在場地內大部分地段，場地東南角地段缺失該層，層頂標高33.2821.64m，層底標高44.8831.26m，厚度為1.3019.20m，平均厚度為9.80m。（16）粉質粘土：灰灰褐色，無搖震反應，稍有光滑，干強度中等，韌性中等，呈飽和、可塑狀態。該層呈透鏡體狀分布于7層中，層頂標高38.9436.10m，層底標高40.2437.50m，厚度為1.302.30m，平均厚度為1.67m。（17）中粗砂：灰青灰色，主要由石英、長石組成，偶見燧石碎塊和礫砂、圓礫，見云母片，局部夾卵礫石和少量粘性土，呈飽和、密實狀態。該層

10、分布在場地內大部分地段，局部缺失，層頂標高40.2736.40m，層底標高42.4940.50m，厚度為1.504.70m，平均厚度為3.10m。（18）卵石：雜色，主要成分為石英巖、石英砂巖、燧石及少量安山巖碎塊，多呈圓狀、亞圓狀，少數為橢圓形，粒徑2060mm，含量6080%，局部夾中粗砂和粘性土，呈飽和、密實狀態。該層分布在場地內大部分地段，局部缺失，層頂標高44.8835.22m，層底標高45.3836.26m，厚度為0.302.50m，平均厚度為1.06m。（19）強風化含礫砂巖：棕紅色，主要礦物成分為長石、石英、云母等，含安山巖塊，呈次棱角狀圓狀、橢圓形，粒徑10200mm，粉細粒

11、結構，厚層狀構造，泥質膠結，巖芯破碎，呈短柱狀或碎塊狀，手可捏碎，遇水軟化強烈，屬極軟巖，巖體基本質量等級為級。該層層頂標高45.3836.26m，層底標高48.0939.70m，厚度為1.905.20m，平均厚度為3.21m。（20）中風化含礫砂巖：棕紅色，主要礦物成分為長石、石英、云母等，含礫砂巖中的“礫”為安山巖塊，呈次棱角狀圓狀、橢圓形，粒徑2080mm，最大粒徑大于300mm，粉細粒結構，厚層狀構造，泥質膠結（呈基底式膠結），巖芯較完整，呈長柱狀，遇水軟化強烈，屬極軟巖，巖體基本質量等級為級。本次勘察未揭穿該層，該層層頂標高48.0939.70m，揭露厚度為6.0010.40m。四、

12、塔吊基礎設計A08塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：311#。 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層6m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長24m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1雜填土1-3.3-3.60.32淤泥質粉質粘土2-3.

13、6-18.6152003粉砂5-18.6-20.62306504粉細砂6-20.6-26.61650900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值；2）樁極限端阻力值參照計算軟件中土層參數取值。A09塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：Z22# （A09） 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進

14、入該層6m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長24m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1粘土1A-2.6-3.30.7582淤泥質粉質粘土2-3.3-16.613.3203粉砂5-16.6-22.76.1306504粉細砂6-22.7-28.71050900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值； 2）樁極限端阻力值參照計算軟件中土層參數取值。A10塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一臺，平面布置見

15、附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：257# （A10） 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層6m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長22m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1素填土2-3.3 -4.41.12淤泥質粉質粘土2-4.4-16.211.8203粉砂5-16.2-18.72.5306504粉細砂6-22.7-28.71250900注：1）樁極限側阻力值根據場地

16、巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值； 2）樁極限端阻力值參照計算軟件中土層參數取值。D06塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：327#328# 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層3m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長26m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（K

17、pa）樁極限端阻力（Kpa）1淤泥質粉質粘土2-4.19 -20.1916.892002粉砂4-20.19 -28.198506003粉細砂6-28.19 -41.191350900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值；2）樁極限端阻力值參照建筑樁基技術規范 JGJ942008土層參數取值。C03塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：305#306#5. 根據場地巖土工程

18、勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層3m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長24m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1淤泥-2.81 -4.811.511402淤泥質粉質粘土2-4.81 -21.317.002003粉砂5-21.3 -24.813.50306004粉細砂6-24.81 -35.811150900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值； 2）樁極限端阻力值參照建筑樁基技術規范 JGJ942008土層參數

19、取值。C02塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5013)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-3.3m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：284#285#5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層3m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長26m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1淤泥質粉質粘土2-3.17 -24.07202002粉砂

20、5-24.07 -27.673.6306003粉細砂6-27.67 -35.67850900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值；2）樁極限端阻力值參照建筑樁基技術規范 JGJ942008土層參數取值。C01塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基礎底面標高-4.650m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：262# 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層3m。本區塔吊選用塔吊基礎樁

21、進入該層2.4m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長24m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1淤泥質粉質粘土2-3.93-21.4317.52002粉砂5-21.43-25.634.2306003粉細砂6-25.63-36.631150900注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第三批）表8.4取值；2）樁極限端阻力值參照計算軟件中土層參數取值。商鋪一塔吊基礎布置說明1. 0.000m相當于絕對標高8.1m(吳淞高程系)；2. 本區塔吊采用QTZ-63(5510)型塔吊一臺，平面布置見附圖；3. 塔吊基

22、礎底面標高-5.4m,承臺厚度1350mm；4. 塔吊位置地質情況：勘探點：233# 5. 根據場地巖土工程勘察報告書第6.5條：施工設備樁可進入中密粉細砂（底層代號6）層58m。本區塔吊選用塔吊基礎樁進入該層6m。6. 采用鉆孔灌注樁，樁總長20m。直徑800mm。塔吊樁土層參數序號土層名稱地層代號相對標高（m）厚度（m）樁極限側阻力（Kpa）樁極限端阻力（Kpa）1淤泥質粉質粘土2-4.29-17.3913.1203752粉砂5-17.39-23.095.7503753粉細砂6-23.09-36.091350575注：1）樁極限側阻力值根據場地巖土工程勘察報告書（第一批）表8.4取值；2）

23、樁極限端阻力值參照計算軟件中土層參數取值 C01及商鋪一塔吊平面布置塔吊樁基礎的計算書（QTZ63）本計算書主要依據施工圖紙及以下規范及參考文獻編制：塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）、地基基礎設計規范（GB50007-2002）、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）、建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）等編制。A08樁基基礎計算書A08塔吊樁基礎的計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆

24、力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 24.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載

25、F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺

26、中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.800

27、1.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第5.9.2條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435

28、.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計

29、值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.999

30、71300.000300.000)=211.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N

31、/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第5.8.2條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算

32、，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁豎向

33、極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 15 20 0 粘性土 2 2 30

34、 650 粉土或砂土 3 16 50 900 密實粉土 由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(1520+230+750)+900.0000.503=2236.814kN R=2236.814/2.0+0.113105.0005.747=1186.297kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=14.4(0.7001520+

35、0.750230+0.700750)/4=1800.000kN Ggp=14.42422/4=1900.800kN Tuk=2.513(0.7001520+0.750230+0.700750)=1256.637kN Gp=2.5132425=1507.964kN 由于: 1800.000/2.0+1900.800=281.205 滿足要求! 由于: 1256.637/2.0+1507.964=281.205 滿足要求!A09樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=2454.08kN.

36、m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 24.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁

37、基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； N

38、ik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.48

39、0kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800

40、/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋

41、: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=211

42、.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。

43、 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得到受拉

44、鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中

45、R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 13.3 20 0 粘性土 2 6.1 30 650 粉土或砂土 3 10 50 900

46、 密實粉土 由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(13.320+6.130+4.650)+900.0000.503=2158.902kN R=2158.902/2.0+0.113105.0005.747=1147.342kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=14.4(0.70013.320+0.7506.130+0.7

47、004.650)/4=1744.020kN Ggp=14.42422/4=1900.800kN Tuk=2.513(0.70013.320+0.7506.130+0.7004.650)=1217.556kN Gp=2.5132425=1507.964kN 由于: 1744.020/2.0+1900.800=281.205 滿足要求! 由于: 1217.556/2.0+1507.964=281.205 滿足要求!A10樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊

48、起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 22.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂

49、面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載

50、效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN

51、最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2

52、=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883(1.400-四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底

53、面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=

54、211.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200

55、mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得

56、到受拉鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力:

57、其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 1.1 0 0 粘性土 2 11.8 20 0 粉土或砂土 3 2.5 30 65

58、0 密實粉土 4 12 50 900 密實粉土 由于樁的入土深度為22m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(1.10+11.820+2.530+6.650)+900.0000.503=2063.398kN R=2063.398/2.0+0.113105.0005.747=1099.590kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=14.4(0.7

59、001.10+0.75011.820+0.7002.530+0.7006.650)/4=1657.800kN Ggp=14.42222/4=1742.400kN Tuk=2.513(0.7001.10+0.75011.820+0.7002.530+0.7006.650)=1157.363kN Gp=2.5132225=1382.301kN 由于: 1657.800/2.0+1742.400=281.205 滿足要求! 由于: 1157.363/2.0+1382.301=281.205 滿足要求!C02塔吊樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80k

60、N 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 26.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重

61、)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁

62、群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.

63、080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510

64、.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h

65、0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx=

66、Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=211.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼

67、筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-

68、2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N

69、=1274.144kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 20

70、20 0 粘性土 2 3.6 30 600 粘性土 3 8 50 900 密實粉土 由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(2020+3.630+2.450)+900.0000.503=2030.725kN R=2030.725/2.0+0.113105.0005.747=1083.253kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: T

71、gk=14.4(0.7002020+0.7003.630+0.7002.450)/4=1582.560kN Ggp=14.42622/4=2059.200kN Tuk=2.513(0.7002020+0.7003.630+0.7002.450)=1104.835kN Gp=2.5132625=1633.628kN 由于: 1582.560/2.0+2059.200=281.205 滿足要求! 由于: 1104.835/2.0+1633.628=281.205 滿足要求!C03塔吊樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=

72、60.00kN 塔吊傾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 24.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN

73、 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩

74、 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.41

75、4/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)

76、/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼

77、筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106

78、/(0.99971300.000300.000)=211.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=3

79、00.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力

80、計算，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁

81、豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 1.51 14 0 粘性土 2

82、17 20 0 粘性土 3 3.50 30 600 密實粉土 4 11 50 900 密實粉土 由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第4層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(1.5114+1720+3.530+1.9899999999999950)+900.0000.503=1873.998kN R=1873.998/2.0+0.113105.0005.747=1004.889kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk

83、基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=14.4(0.7001.5114+0.7001720+0.7003.530+0.7001.9899999999999950)/4=1425.413kN Ggp=14.42422/4=1900.800kN Tuk=2.513(0.7001.5114+0.7001720+0.7003.530+0.7001.9899999999999950)=995.126kN Gp=2.5132425=1507.964kN 由于: 1425.413/2.0+1900.800=281.205 滿足要求! 由于: 995.126/2.0+1507.964=28

84、1.205 滿足要求!D06塔吊樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=2454.08kN.m 塔吊起重高度: H=110.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深

85、度: 26.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=

86、25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=1274.144kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.4

87、14/2)2=-529.142kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+843.750)/4+2454.080(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=958.480kN 最大拔力： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=-281.205kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷

88、載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=1019.885kN Mx1=My1=21019.885 拔力產生的承臺彎矩： N=(510.800+843.750)/4-3435.712(2.800/2)/4(2.800/2)2=-274.883kN Mx2=My2=-2274.883四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C

89、50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=305.966106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0022 =1-(1-20.0022)0.5=0.0022 s=1-0.0022/2=0.9989 Asx= Asy=305.966106/(0.99891300.000300.000)=785.379mm2 承臺頂面配筋: s=82.465106/(1.0001.5705000.0001300.00

90、02)=0.0006 =1-(1-20.0006)0.5=0.0006 s=1-0.0006/2=0.9997 Asx= Asy=82.465106/(0.99971300.000300.000)=211.510mm2。 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2548.289kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.5

91、70N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.50

92、27m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=529.142kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1763.806mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1763.806mm2 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%! 所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力

93、計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1274.144kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表

94、； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 16.89 20 0 粘性土 2 8 50 600 粉土或砂土 3 13 50 900 密實粉土 由于樁的入土深度為26m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(16.8920+850+1.1150)+900.0000.503=2446.170kN R=2446.170/2.0+0.113105.0005.747=1290.975kN 上式計算的R值大于等于最大壓力958.480kN,所以滿足要求!八.樁抗拔承載力計算 樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范

95、(JGJ94-2008)的第條 樁抗拔承載力應滿足下列要求: 其中: 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值； i抗拔系數； 解得: Tgk=14.4(0.70016.8920+0.750850+0.7001.1150)/4=2071.116kN Ggp=14.42622/4=2059.200kN Tuk=2.513(0.70016.8920+0.750850+0.7001.1150)=1445.912kN Gp=2.5132625=1633.628kN 由于: 2071.116/2.0+2059.200=281.205 滿足要求! 由于: 1445.912/2.0+1633.628=281.2

96、05 滿足要求!C01樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=1937.98kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=0.800m 承臺箍筋間距: S=200mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=1.500m 樁直徑: d=0.800m 樁間距: a=4.000m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 24

97、.00 樁型與工藝: 大直徑灌注樁(清底干凈)二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0B

98、cBcHc+20.0BcBcD=1250.000kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+1250.000)/4+2713.172(4.0001.414/2)/2(4.0001.414/2)2=1007.938kN 最大拔力： N=(510.800+1250.000)/4-2713.172(4.0001.414/2)/2(4.0001.414

99、/2)2=-39.498kN 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800+1250.000)/4+1937.980(4.0001.414/2)/2(4.0001.414/2)2=782.841kN 最大拔力： N=(510.800+1250.000)/4-2713.172(4.0001.414/2)/2(4.0001.414/2)2=97.559kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應

100、基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+1250.000)/4+2713.172(4.000/2)/4(4.000/2)2=867.387kN Mx1=My1=2(867.387-1250.000/4)四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，

101、fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=832.330106/(1.0001.5705000.000750.0002)=0.0177 =1-(1-20.0177)0.5=0.0179 s=1-0.0179/2=0.9911 Asx= Asy=832.330106/(0.9911750.000300.000)=3732.614mm2 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=2015.876kN我們考慮承臺配置箍筋的

102、情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=250mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。 經過計算得: 箍筋的最小配筋面積Asv=(2015.8761000-0.7001.5705000250)200/(300.000250)=1712.336mm2六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到

103、樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1007.938kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,受壓鋼筋只需構造配筋! 樁身受拉計算，依據建筑樁基技術規范JGJ94-2008 第條 受拉承載力計算，最大拉力 N=39.498kN 經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=131.660mm2。 綜上所述,全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于131.660mm2 樁采用 1214，6.5200。樁頂以下5d范

104、圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1007.938kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.

105、5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下: 序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 17.5 20 0 粘性土 2 4.2 30 600 粉土或砂土 3 11 50 900 粉土或砂土 由于樁的入土深度為24m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(17.520+4.230+2.350)+900.0000.503=1937.734kN R=1937.734/2.0+0.240105.0005.747

106、=1113.700kN 上式計算的R值大于等于最大壓力782.841kN,所以滿足要求!商業一樁基礎計算書一. 參數信息 塔吊型號: QTZ63 自重(包括壓重):F1=450.80kN 最大起重荷載: F2=60.00kN 塔吊傾覆力距: M=871.20kN.m 塔吊起重高度: H=40.00m 塔身寬度: B=2.50m 樁混凝土等級: C35 承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm 矩形承臺邊長: 5.0m 承臺厚度: Hc=1.350m 承臺箍筋間距: S=150mm 承臺鋼筋級別: 級 承臺預埋件埋深:h=0.5m 承臺頂面埋深: D=0.000m 樁直徑: d=0.800

107、m 樁間距: a=2.800m 樁鋼筋級別: 級 樁入土深度: 22.00 樁型與工藝: 泥漿護壁鉆(沖)孔灌注樁二. 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1. 塔吊自重(包括壓重)F1=450.800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60.000kN 作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510.800kN 塔吊的傾覆力矩 M=1.4三. 矩形承臺彎矩的計算 計算簡圖： 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。 1. 樁頂豎向力的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=51

108、0.800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25.0BcBcHc+20.0BcBcD=843.750kN； Mxk,Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下，第i基樁或復合基樁的豎向力(kN)。 經計算得到: 樁頂豎向力設計值: 最大壓力： N=1.2(510.800+843.750)/4+1219.680(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=714.427kN 沒有抗拔力! 樁頂豎向力標準值: 最大壓力： N=(510.800

109、+843.750)/4+871.200(2.8001.414/2)/2(2.8001.414/2)2=558.682kN 沒有抗拔力! 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-2008的第條) 其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離(m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。 經過計算得到彎矩設計值： 壓力產生的承臺彎矩： N=1.2(510.800+843.750)/4+1219.680(2.800/2)/4(2.800/2)2=624.165kN

110、Mx1=My1=2624.165四. 矩形承臺截面主筋的計算 依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 承臺底面配筋: s=187.250106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0013 =1-(1-20.0013)0.5=0.0013 s=1-0.0013/2=0.9993 Asx= Asy=187

111、.250106/(0.99931300.000300.000)=480.446mm2 滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求!五. 矩形承臺截面抗剪切計算 依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條。 根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性， 記為V=1428.854kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中 計算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=5000mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=800mm； fy鋼筋受拉強度設計

112、值，fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=150mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.樁身承載力驗算 樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=714.427kN 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.700N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=0.5027m2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋! 構造規定：灌注樁主筋采用612根直徑12m14m,配筋率不小于0.2%

113、!七.樁抗壓承載力計算 樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-2008)的第和條 根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=714.427kN 樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式： 最大壓力: 其中 R基樁豎向承載力特征值； Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數，取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值； c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.5133m； Ap樁端面積,取Ap=0.503m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積，去Ac=5.747m2； l

114、i第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號 土厚度(m) 土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標準值(kPa) 土名稱 1 13.1 20 375 粘性土 2 6 50 375 粘性土 3 13 74 675 粉土或砂土 由于樁的入土深度為22m,所以樁端是在第3層土層。 最大壓力驗算: Ra=2.513(13.120+650+2.974)+675.0000.503=2291.101kN R=2291.101/2.0+0.113105.0005.747=1213.441kN 上式計算的R值大于等于最大壓力558.682kN,所以滿足要求!綜合以上計算書：所有灌注樁配筋為：1214，6.5200。樁頂以下5d范圍內加密箍筋間距為150mm。樁長范圍內每隔2m設一道直徑12的焊接加勁箍筋。主筋混凝土保護層厚度不少于35mm。