1、水塔施工方案目 錄第一章工程概況11.1 工程簡介11.2 設計概況11.3 編制依據2第二章施工安排22。1、施工管理目標22。2、施工條件及特點32。3、施工組織機構3第三章施工進度計劃43.1 進度計劃：43。2 保證工程進度措施：4第四章施工準備與資源配置計劃54.1、施工準備54.2、資源配置計劃6第五章施工方法及工藝要求95。1 施工方法及工藝流程95.2.基礎工程施工方案105。3支筒施工方案115.4 高空現澆水箱施工方案17水箱現澆施工工藝及及方法175。4.2懸架和操作平臺組裝18水箱下錐殼和上錐殼模板安裝195。4.4鋼筋及砼205。4。5、模板拆除21水箱防水215。4

2、.7、裝飾工程21第六章工程質量保證體系及措施22第七章、監測與監控24第八章環境、職業健康及安全措施25第九章緊急事故救援預案28附件一型鋼井架計算書30附件二滑模機具操作平臺桁架計算書37附件三 水箱鋼懸桁架計算43附件四水箱模板箍筋強度計算49附圖一滑模施工裝置示意圖214153附圖二水箱安裝示意圖54附件五施工總進度計劃55附件六施工平面布置圖56第一章 工程概況1.1 工程簡介xx動力有限責任公司水塔工程位于該公司院內，其為600m3/60m鋼筋混凝土倒錐殼水塔，其容量為600m3，有效高度為60m（內存最低水位）。水塔的水箱外表為花瓣圖案，配上細長的筒身，造型美觀、 結構合理.整座

3、水塔采用現澆施工工藝,施工場地小,施工簡便，工期短、質量可靠，省工省料，施工安全。倒錐殼水塔主要由鋼筋混凝土基礎、筒身和水箱三大部分組成。(1)基礎：基礎是圓板杯口型現澆鋼筋混凝土結構，基礎埋置深度為3.5m，基礎外緣半徑為3。0m，墊層混凝土100厚。 (2) 筒身為等截面、等壁厚、整體現澆鋼筋混凝土結構,筒身頂部標高為39m,筒身外半徑為1。2m，內半徑為1.02m，壁厚為 0.18m，筒身頂部支模現澆環板作水箱支模制作的支承點，筒身縱向兩側每隔2.5米設有園形窗1個，內設有平臺、爬梯等.(3)水箱為倒錐殼整體現澆鋼筋混凝土結構。水箱外部由氣窗頂蓋、上環梁、正錐殼(水箱上殼)、中環梁、倒錐

4、殼(水箱下殼)及下環梁組合而成.上殼厚100mm，下殼厚160mm。下殼殼體角度為45 度。 上殼殼體矢跨比為1:4，頂蓋厚60mm，殼體矢跨比為1:5 ，水箱混凝土標號為C30.1.2 設計概況水塔設計容積為600m3,總高度約60m,基本風壓0。4KN/m2,水箱頂蓋活（雪）荷載0。7KN/m2，支筒內各平臺/鋼梯荷載1。0KN/m2，人井平臺荷載3.0 KN/m2,欄桿水平荷載0。5 KN/m2,施工荷載50 KN/m2，抗震設防烈度為6度。本工程混凝土墊層C15；地坪、室外臺階C20、支筒C25、水箱C60P8、人井及人井平臺C30 P8、氣窗頂蓋C25、支筒內平臺C25、雨棚C25,

5、鋼筋混凝土獨立圓型大懸板杯口基礎，鋼筋混凝土筒體結構,水箱C60 鋼筋混凝土；相對標高0.000相當于絕對標高636。300.1.3 編制依據建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091)建筑工程施工質量驗收統一標準(GB503002001）混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042002）水塔工程施工及驗收規范(GB500782008）（參照）鋼結構工程施工及驗收規范（GB502052001）建筑裝飾工程施工及驗收規范 （GB50210-2001)施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005)建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008

6、)鋼結構設計規范（GB500172003)我公司施工同類工程的施工經驗、施工能力、技術裝備狀況等編制的。第二章 施工安排2.1、施工管理目標施工部署的原則是：實行項目法管理，積極開發、引進、采用新技術、新工藝、新材料、新設備。精心操作,優質、高速、低耗、安全、文明完成本工程施工。質量目標：積極推行質量體系管理，實行質量終身負責制，確保該工程質量達到合格工程標準。工期目標：合理規劃施工工序，制訂月、旬、周工期目標，確保本工程100天完成承包范圍內的工程量。安全生產目標：杜絕重大設備損壞事故，杜絕人身重傷和死亡事故,不發生重大火災事故，不發生主要責任交通事故和重大經濟損失事故。服務目標:在施工階段

7、嚴格按施工規范、施工圖紙、合同要求進行施工，履約守信、優質服務.工程竣工后，定期進行工程回訪，如有質量問題，接業主通知后,在24小時內及時進行處理,確保服務到位,虛心接受業主、總包、監理等各方的指導和監督。2。2、施工條件及特點1 本工程位于四川威鋼新區，交通便利，現場施工自201年月日開工到年月日竣工，總工期為100天。2氣候情況：施工期間最低氣溫20攝氏度，最高氣溫36攝氏度，施工開始時氣溫逐月升高，南北風向,一般為3級，應做好高溫施工措施（高溫施工措施詳專項施工方案）。3土壤:本工程座落在xx動力有限責任公司,在基礎土方開挖期間，做好基礎排水，避水準備、土方挖完后必須經權威單位驗槽。4材

8、料：水泥、鋼筋及大宗材料由物資部均衡按計劃負責供應運到場內，分項保存，防止材料變形、變質、腐化。5水、電設施：施工用水、用電由建設單位提供到現場為止，做到節約用水、安全用電。6本工程所需技術人員和各工種勞動人員，各種機械設備等根據現場情況均衡落實，及時調整。7工程特點分析，本工程屬一種特殊結構，高度的構筑物，技術要求高,施工設備精湛，裝飾要求美觀。本工程總高度為60m（不含避雷針高度），各種材料等垂直運輸量不太大，抹灰工程量也不多.為了保證按期竣工，除各種材料按計劃采購供應外,避免返工修補，減少二次用工，同時做好網絡及交叉作業準備施工方案.2。3、施工組織機構本工程組建高效務實的項目經理部，由

9、王仁澤擔任項目經理，尹德星為技術負責人。項目經理部下設四個職能部門，即工程部、財務部、物質部、質量監督站,全面負責施工過程中的生產、技術、質量、安全、材料、設備、資金、生活服務等管理工作.項目部施工組織機構見圖2。3.1項目經理：項目副經理：項目總工：技術員： 質檢工程師：安全工程師：水塔專業隊：圖2。3。1 項目部施工組織機構圖第三章 施工進度計劃3.1 進度計劃:根據工期要求,考慮我公司施工經驗和現有的施工力量及技術裝備，確定絕對工期為100天。其中：基礎為14天,筒身為31天，環板及人井施工10d，水箱及管道安裝為37天，裝飾工程為11天，掃尾工程、試水及驗收為7天。(具體詳見水塔施工總

10、進度計劃）。3.2 保證工程進度措施：本工程為鋼筋混凝土結構，工序較多，為確保工期完成,必須采用強有力的組織措施和科學先進的技術措施.（1）組織措施：人、材、物在公司范圍內實行全面調度，優先解決。項目部將每周召開調度會，進行統一調度指揮，確保施工正常進行。本工程預計用工2200個，計劃組織施工人員22人。提前編制材料采購計劃，材料部門嚴格材料采購制度。合理管理，及時保養、檢修機械設備，防止機械故障影響工程進度。（2）技術措施：投入足夠的周轉材、模板，保證不因材料短缺而影響工期。投入足夠的機械設備，滑模機具1套,井字架1座，600型砼攪拌機1臺,鋼筋、木工加工設備一套,提高機械化施工程度。合理布

11、置施工平面，在施工平面范圍內，避免因道路阻塞，延誤材料進場，同時避免材料二次運輸而影響施工進度。為保證按期竣工，大量的砂石、水泥和鋼筋堆放盡量布置在水塔附近，以減少二次搬運,混凝土攪拌機布置在水塔和砂石堆放之間，使拌合物出料處與澆筑點距離最短,保證砼在初凝前澆筑完畢,各種材料有計劃的采購,準備充分，在施工時做好各工種的交叉作業,統籌安排,土建與水電等協調配合施工，避免返工補修，減少二次用工。第四章 施工準備與資源配置計劃4.1、施工準備（一)、技術準備:組織技術人員熟悉施工圖紙，了解設計意圖,對施工人員進行技術交底.編制作業方案，做好測量控制準備工作。（二）現場準備:根據施工圖等資料和工程實際

12、勘探情況，工程施工場地作如下布置：1、護欄：生產區用臨時護欄和密目安全網隔離，確保現場封閉施工。在臨時護欄和密目安全網外掛有關宣傳標語。2、生產設施:（1）砼、砂漿攪拌布置：在施工現場布置一臺600型砼攪拌機，攪拌機旁設置一個水泥庫，砂石堆場緊鄰攪拌棚堆放。（2）鋼筋、木工棚：鋼筋、木材進行集中加工,鋼筋堆放時采用架空堆放，分類堆碼整齊.3、辦公、生活設施：辦公及宿舍、食堂等臨建采用臨建設施。4、施工臨時用水：施工用水由經建設方指定的地點接入.5、施工臨時用電：由項目經理部電氣工程師指定一級箱接入，由環形電纜引至各用電點。電線采用電纜加塑料套管地下暗敷埋設,布線采用三相五線制。4.2、資源配置

13、計劃（一）勞動力配置計劃（1)本工程工期100天，計劃組織22人的隊伍。（2)勞動力要比計劃進場日期提前10天落實，勞動力安排以技術工為主，以普工為輔.(3)技術性較強的工程采用素質高的職工,普工則一般采用民工，并保持施工隊伍的相對穩定性。人員實行半封閉式化管理,嚴肅勞動紀律，提高工作效率.勞動力安排計劃：勞動力安排計劃表序號工 程 名 稱單 位數 量1泥 工人22木 工人23鋼 筋 工人44砼 工人45油漆、涂料工人16架 子 工人17冷作、電焊工人38機 械 工人19維 護 電 工人110普 工人3合 計人22（二）物資配置計劃(1）、主要材料、構件用量計劃1、材料管理:材料計劃的編制：根

14、據施工進度計劃計算出月、旬材料、構件用量計劃，并提前一個星期交材料采購部門落實。材料的消耗定額管理：材料核算應以材料施工定額為基礎，經常考核和分析消耗定額的執行情況，不斷提高定額管理水平。材料的現場管理:A、加強材料管理,嚴禁次品及不合格材料進入施工現場，現場材料嚴格實行驗品種、驗規格、驗質量、驗數量的“四驗的制度。B、開展生產節約活動，對各班組根據其工程量實行限額領料。主要材料、構件用量計劃：(見主要材料、構件用量計劃表)附表 主要材料、構件用量計劃序號材 料 名 稱單 位數 量備 注1木材（綜合）M322鋼筋F10以內噸6HPB2603鋼筋F10以外噸45HRB400/HRB3604型鋼噸

15、45水泥(綜合）噸2506粗砂噸8007碎石5-31噸7008管道DN400M298DN200M600(2)主要機具使用計劃機具設備的使用管理:根據項目實際情況編制本項目所需機具使用計劃,包括機械設備的型號、規格、數量、進出場時間。并按照機具使用計劃組織設備進場；所有進場機械必須經檢驗合格方可投入使用。實行人機固定、機械使用、保養責任制,要求操作人員必須遵守安全操作規程，愛護機械設備，執行保養規程；認真執行交接班制度，填好運轉記錄。實行操作證制度。對操作人員進行培訓、考試,確認合格者發給操作證。施工機械操作人員及特種作業人員必須持證上崗。計劃投入本工程的主要機具設備：2臺渣土車進行土方外運。采

16、用1座井字架和1套滑模機具施工。結構施工時在現場設置攪拌棚，配1臺攪拌機攪拌砼。現場調配鋼筋加工設備一套、木作加工設備一套以及鐵件加工設備等。施工主要機具使用計劃：(見主要施工機具使用計劃表）附表 主要施工機具使用計劃：序號機械設備名稱型號規格數量額定功率（KW）1砼攪拌機噸Q600 1臺7.52滑模機具4#系列1套3井字架12121座4卷揚機3噸1臺7.55施工電梯SCD200/200J一臺106鋼筋切斷機GJ5401臺2.27鋼筋彎曲機GJ7-401臺48插入式振動器HX50、204臺W2。29磅秤500KG2臺10光學經緯儀JDJ61部11臺鉆1臺12水準儀DS31臺13電阻測試儀1臺1

17、4交流電焊機BX35004臺15對中定線錘25KG2個16蛙式打夯機HW282臺17氧割設備1套18砂輪切割機1輛19渣土車2臺第五章 施工方法及工藝要求5。1 施工方法及工藝流程5.1。1分部工程劃分及順序本工程為鋼筋混凝土結構,分部分項工程劃分及其施工順序為,基礎土方、墊層、基礎砼、支筒主體、環板、人井、水箱、氣窗、頂蓋、管道安裝和內外粉刷裝飾，為保證按期竣工，在支筒主體完成后就開始支筒內搗制平臺和內粉刷爬梯，管道安裝，水箱完成后，各種工序由下而上的順序進行流水或交叉施工作業,具體做法見圖1.圖-15。1。2施工起點劃分:（1）基礎放線、挖土、墊層、布基礎鋼筋、支模、搭設筒易架、澆砼、拆除

18、架子，模板、預安地下設施，回夯填土方。（2）支筒、滑升井架安裝、滑模安裝、調試、搗砼滑升，同時預埋件埋設及預留孔位留置，拆模、養護等.(3)水箱安懸架、支模、布鋼筋、搗砼，內五層防水作法，蓋模定位布筋澆砼、養護、拆模、欄桿制安等。（4）管網安裝與抹灰裝飾進行立體交叉作業。5.2.基礎工程施工方案按照xx動力有限責任公司區域導線控制網及圖紙規定的位置,進行定點4個,分為A、B、C、D，按360度分為各90度區線。同時測準0.000標點，開挖的土方全部外運至距離基礎基坑邊緣5m處堆放.（1）基礎墊層及基礎砼，基礎砼由業主攪拌站供應，基礎搭設簡易腳手架作澆灌運輸道，澆搗砼墊層及基礎砼,為了保證其厚度

19、,事先用水準儀測量釘下水平樁，澆筑砼時用水平樁控制厚度,墊層采用人工夯實抹平，基礎采用插入式振動器振搗密實。基礎砼澆灌采用反時針，順時針分層一次性澆搗完成,不得留施工縫，砼完成后,采用對稱回填基坑土方，每填0.3m厚度采用機械夯實。(2）技術要求及其他施工措施，基礎基坑開挖到設計標高后由施工、總包單位質監部門，勘察單位及設計單位代表共同驗槽，核校基礎軸線,如有不符合要求的地方及時處理，合格后及時澆筑墊層，砼的標號及鋼筋的搭接均應符合設計要求，并抽樣測試各種施工過程完成后,均做出技術檢查和質量驗收評定,并做好隱蔽驗收記錄簽證。（3)避雷裝置要求：為了防止雷電，在基礎砼澆筑前6塊505角鋼1.0m

20、長埋入地下與上部基礎鋼筋焊牢,保證焊接截面積滿足設計要求，總電阻不大于10歐姆，然后用2塊404扁鋼伸出基礎砼面1.2m，位置定在支筒外緣0.05m處，作支筒引線接搭臨時避雷，主要用于施工段，其具體作法及要求按規范執行。5.3支筒施工方案5.3.1支筒施工方法支筒施工方法順序及措施，首先劃分為井架安裝，鋼筋綁扎,支模,砼澆灌等程序，筒身采用提升式滑模施工，每次提升高度為0.3m0。5m之間為宜，采用插入式振動器振動密實，垂直運輸利用內井字架或外另安裝提升架，具體作法及安裝見圖-2。圖2（1）為了控制支筒的垂直度誤差，在基礎開挖前，用JD6型光學經緯儀在基礎中心點向相互垂直的方向定主測定點兩處，

21、其他各1點，在這幾個點上將內井架校正，并用纜風繩配置花蘭螺栓連接拉緊，隨時調節井架的偏差情況即支筒的垂直度。（2）支筒砼澆筑方法及注意事項，在澆注筒身砼前，要先做好砼的試配和配合比工作，嚴格控制和掌握配合比和水灰比，然后進行基礎頂面的施工縫處理，接著才能按大至0.3m0.5mm厚分層澆筑至模板上口負0。1m，澆灌砼順序，采用筒子壁上的兩個對稱點，順時針和反時針方向進行。（3）支筒滑升注意事況:初入模砼不得滿筑，然后觀察初出模的砼，如有明顯塌落或下沉及變形泌水現象，則應延長間隙時間，初入模砼2030分鐘后開始滑升，滑升高度控制在0。30-0。5m之間，使之正常后,轉入正常滑升，滑升的砼要攪拌均勻

22、，攪拌時間不少于34分鐘，已初凝的砼不可入模，振動砼時不得振動鋼筋及模板，振動器插入深度不宜超過前一層砼面的0。05m，在提升時不得使用振動器，嚴格禁止在振搗過程中隨意加水和水泥等，新澆灌的砼表面一般和模板上口保持負0。05m高,要隨時清理粘的模板上面砂漿和砼，以免結硬；影響筒體表面光滑，增加滑升時摩阻力，出模的砼強度達到0.2-0.3Mpa，如遇到高溫時，加強養護,每天灑水不少于4次，一般保持砼表面帶濕潤為宜，養護期不得少于20天晝夜，鋼筋焊接以后，先檢查無誤后，才能澆筑砼，砼在澆筑時現場留有試塊，支筒不少于3組試塊,以備檢驗其砼強度,鋼筋面積每次變換應須通知甲方、監理和施工人員檢查，并做好

23、記錄及簽證，支筒砼標號及鋼筋等級要必須符合設計要求。5。3.2支筒施工技術要求及措施:筒體采用提升式滑模施工：砼標號設計為C60，采用600型自落式攪拌機現場自拌，在水塔支筒內設置一座型鋼井架，內井架作用是作為滑升模板時滑升的支承結構，故內井架中心嚴格和水塔支筒中心對齊，外井架專作砼、砂漿、鋼筋的垂直運輸用,與內井架配合使用時設吊重3噸的卷揚機1臺，內井架安裝在基礎杯口內，其中心與基礎中心相垂直，內外井架每節長3米，內外井架安裝時每10米高設置纜風繩一道以確保井架穩定.支筒滑模模板采用80槽鋼120槽鋼彎弧肋條組成，模板高1。2m，操作平臺采用16榀鋼桁架，支承操作平臺,(操作平臺和模板等設備

24、重量為3。15噸，8個施工人員重約0.6噸，作業時材料等重約0.5噸，模板與砼的摩擦力重約0。85噸(取鋼模與最大值摩擦值3KN/m2為0.85噸），合計總重約為5.1噸）提升模板時采用4個5噸的手拉葫蘆，四個人將模板慢慢上拉，在提升過程中每人看好自己面前的水平尺，使模板均勻上升,以防扭曲，每提升一次都由專人查看一下中心線是否對正中心，發現問題及時解決（詳見滑模施工裝置示意圖2141）。每次提升的高度為30cm左右，混凝土出模強度為0。2-0.3Mpa（氣溫在28左右需40分鐘，20左右需60分鐘），滑升成型的支筒砼，每小時灑水不少于1-2次，最好保持混凝上表面濕潤為宜,加強養護不得少于7晝夜

25、,鋼筋焊接以后,必須經工長檢查無誤后,才能澆筑混凝土，混凝土在澆筑時應按施工規范留有試塊并送檢，以備檢查其強度，鋼筋每次變換,必須通知甲方、監理和施工人員檢查，并做好施工隱蔽記錄.5.3.3支筒施工井架及滑模裝置安裝1、井架安裝：井架主要由4根規格L10010角鋼作為主骨架,截面尺寸為680X680mm，3米高度為一節，中間每500mm高用規格L40x4的角鋼作為水平支承桿及斜支承桿組合焊接的,每節重量大約為0。1噸,全高自重大約1.7噸。井架安裝及施工時每10米高，由筒壁內固定井架，固定井架由筒身內預埋100*10010鐵件及使用L505角鋼來固定，并鋪設安全網及腳手板，防上部施工掉落雜物，

26、保證人員在施工中的安全。井架底部與混凝土基礎的連接用M16的預埋螺桿16根，內外各8個焊牢并連在井架主骨架上，同時用L75x5角鋼將第1節井架與水塔筒身連接固定。每節井架連接見附圖。纜風繩加固,為確保井架穩固在每10m高度時，在井架4根主立桿拉鋼絲纜風繩加固，隨著井架的上升，將施工到纜風繩高度時將井架與筒身加固后，拆除纜風繩移到上層.格構式型鋼井架計算見附件一。2、操作平臺安裝：操作平臺由內外鋼圈梁、輻射梁、和鋪板組成(見附圖)。主要材料用12、-12鋼板、48x3.5鋼管,上、種、下三層平臺，第一層為操作提升平臺，提升為4個5噸手拉葫蘆（每個葫蘆處設置12鋼絲繩作為保險繩），第二層為筒壁混凝

27、土灌注及鋼筋焊接綁扎用，第三層為粉刷用,平臺上滿鋪松木模板，操作平臺及模板等設備重量為3。15噸,施工人員及材料重約1。1噸，井架及操作平臺總重越4。25噸。3、模板工程 模板為自制鋼模，長2500mm，寬1200mm，材料為12槽鋼,每6件一組。分為外模板，內模板。支設時內模設4道20鋼筋支撐在井架上固定找正，由內模板固定找正外模,每節外模用3道鋼絲繩箍緊，同時測定中心線和半徑,用頂絲借用操作平臺輻射梁頂固，模板縫隙用膩子堵嚴，以防漏漿。模板的校正和水塔中心利用井架中心吊鉛垂進行控制。模板拆除時順序先內后外。拆除時應注意，在拆除螺栓時，在連接處兩端1m處需要有人握牢，防止割斷時因彈力傷人.所

28、有拆除物要分類歸堆，清理干凈。5.3。4鋼筋工程施工鋼筋的施工順序由內到外進行，鋼筋接頭豎筋、環筋采用綁扎搭接或電弧焊連接，環筋綁扎搭接長度40d，同一位置處接頭至少相隔三排，相鄰接頭間隔不小于1m，環向筋保護層為30mm,用50x50x30mm厚砂漿墊塊控制.要求1m2不少于1個，所有埋件的位置用儀器正確施放,并固定牢靠.環筋采取分段取中進行加工，豎筋位置固定，在模板上加焊一串由12鋼筋做成的開口小圓環，豎筋隨著筒身的上升可在小環內活動，同時不會傾倒，始終保持正確位置。 鋼筋綁扎時，由人工遞料，48人沿圓周綁扎，先綁豎向筋，然后綁扎水平筋。豎筋沿筒壁的全圓周均勻的布置，每4根一組，接頭錯開1

29、/4，同一截面的接頭數不大于25%，水平筋按規定綁扎，并使每周水平筋保持水平,外側水平筋端頭應靠立筋，防止反彈露筋，內外兩層鋼筋間的拉鉤應按規定間距放置。5.3.4混凝土工程施工混凝土澆筑前,先安排好班組倒班和交接的程序，合理劃分施工區段,安排操作人員。混凝土澆筑沿筒壁圓周劃分2個澆筑段，定點投料，對稱分層均勻交圈施工。從一點開始沿圓周相反方向進行，在相對一點匯合，然后再從匯合點開始反向進行，如此反復分層澆筑和振搗。澆筑時，混凝土應均勻倒入模板內，不得向模板一側傾倒，以免擠壓模板一側,各層混凝土的澆筑方向，本著對稱的原則，并應經常進行適當的變換與調整.混凝土鋪開后,每層鋪設的厚度應為300mm

30、，澆筑過程中各層混凝土應保持水平，振動采用50插入式振動棒,每澆一層振搗一遍,振點不大于500mm，每2層之間的振動棒應插入下一層混凝土中約50mm。混凝土水平施工縫的處理，二次澆筑混凝土時,混凝土抗壓強度不應小于1.2N/mm2。在已硬化的混凝土表面上清除水泥薄膜和松動石子以及軟弱混凝土層,并加以充分潤濕和沖洗干凈,且不得積水。在澆筑混凝土前，在施工縫處再澆筑一層按原配合比同標號減少一半石子的混凝土或與混凝土同強度等級的砂漿,應細致搗實，使新舊混凝土緊密結合。施工縫處,鋼筋必須貫通。澆筑混凝土時,每5m高度應制作2組混凝土試塊。筒壁混凝土脫模后，對表面應及時進行修理并養護，采用薄膜養護劑進行

31、養護，施工時隨水塔外壁隨升隨刷，要求涂刷均勻,不得漏刷.4。6、鋼梯制作、安裝鋼梯及鋼梯預埋件,先在地面制作焊接好，預埋件在混凝土施工的同時應預埋好鋼梯的預埋件，位置,距離要準確,預埋件出模板后，要隨時清除預埋件上的雜物，達到一節鋼梯后就開始安裝鋼梯并連接固定好，鋼梯在地面上制作好，應清理除銹，并做好防銹漆處理，全部安裝完畢后，再作防銹漆及銀灰漆處理。5。3。5支筒施工檢測及糾偏措施1、垂直檢測方法：支筒平臺上中心設一個20kg鉛垂，從開始提升時，即對準中心點，完成底板時，中心點需引上去，以便第二次滑模對中。每滑模一次,均應校對中心點，作好記錄.在支筒外的十字軸線上邊設4個鉛垂，作垂直觀測,每

32、滑模一次均應進行垂直度觀測，并做好記錄。2、水平觀測:開始滑模時支承架全部落地,并加固在豎向支筒上采用角鋼支撐，用水平儀或透明塑料管，測水平點標在支承架上，并在每節支承架上均設一個水平限位點。如此，每滑模一次，所有提升機具均爬在同一水平線上,每滑模三次，須用儀器水平抄平一次.3、糾偏措施：（1）若發現偏轉在10mm時，即采取糾偏措施。應使支承架往偏差相對方向傾倒一定尺寸,以達到糾偏目的。(2）可在纜風繩上調節或花籃螺桿調節，或中心筒壁上支撐上傾斜,模板往另一方后爬升,以達到糾偏目的。（3)筒身施工誤差限制值，中心垂直線誤差不大于筒身高度的0。5/1000，筒壁厚度誤差15mm或10mm,筒壁半

33、徑誤差25mm，同時不得超過該載面筒身半徑的1%，筒壁外表面沿半徑方向局部凹凸不平度與半徑誤差同。4、沉降觀測要求序號項 目允許偏差（mm）1基礎筒身軸線間的相對位移基礎30（1/500）筒身502圓弧形體直徑偏差截面直徑的0.25不得超過403標高全高504垂直度全高高度的0。55，不得大于505壁厚截面尺寸偏差1/20,156表面平整抹灰572m靠尺檢查不抹灰68洞口洞口的位置偏差109預埋位移預埋件位置偏差2010相對扭轉值任意3m高度01011水平線總直徑高、低2012中心移位中心曲線從上到下全高不得超過25筒壁施工時，按設計要求沿圓周設置沉降觀測點.沉降點首次高程測定準確后，標志在筒

34、身上并記入沉降觀測記錄。筒身施工過程中，每施工20m高度。做沉降觀測一次。施工完畢后，開始每10天觀測一次，隨沉降速度減慢，逐漸為三個月、半年、一年觀測一次，直至沉降基本穩定為止。5.4 高空現澆水箱施工方案5。4.1水箱現澆施工工藝及及方法掛架安裝水箱下環梁施工模板操作平臺安裝水箱下模板安裝鋼筋綁扎混凝土澆筑上錐殼模板安裝混凝土澆筑鋼筋綁扎水箱內層防水水箱施工及其要求方法。分為底板支模、鋼筋焊接、綁扎、混凝土澆筑等工序。（1）水箱采用現澆整體結構，模板制安及承受必須牢固可靠，在未澆砼前和澆砼之間要經常檢查避免塌模事故,掛懸架及模板安裝具體見圖3.（2）技術措施及施工要求：支模前首先將模板清理

35、干凈，涂刷脫模劑一層，將環板上口托模位置找平，保證水箱的中心位置在環板和支筒的重點位置一條線上，然后按模板的順序、角度,水箱的容量保證，拼裝水箱模板，同時注意模板的平整度和模板承受強度，防止砼澆搗時變形，鋼筋焊接綁扎上下層錯開，搭接長度滿足設計要求,水塔全部使用普通砼,其最大水灰比不宜超過0.06，一般按小于0。52，塌落度以35cm為好，水泥最低用量不得低于370kg/m3，水泥標號為42.5級，水灰比控制在1：2。5范圍內等施工要求。（3）材料及施工方法要求：水箱粗骨料最大粒徑不得大于3cm，骨料要注意級配得當，骨料中雜質含量應限制在:砂中含泥量不超過3%，石中含泥量不得超過1%，為了保證

36、砼的抗浸性，防水砼不允許使用人工振搗，必須采用插入式振動器,仔細振搗密實，不漏振，欠振,水箱澆筑砼時要連續施工，一次性澆搗完成，不得留有施工縫，僅在中環梁的頂端設置一道施工縫，凡施工縫要妥善處理,在澆筑時下料要均勻，最好由水箱壁上的兩個對稱點同時同方向下料，以防模板變形，水箱頂蓋模板支撐要牢固可靠,保證砼澆灌時模板不下垂變形，一般要求預先起拱2-3cm等。在水塔支筒施工完后,將2榀掛架（L505）和支筒頂部的予埋件連接固定，然后將24榀懸架(L505)和掛架連接，懸架與懸架之間用18的鋼筋作支撐桿相連，懸架外懸端用拉索與井架相連,利用懸架作徑向龍骨，加上8道18環向拉桿和支撐,構成一個錐形的施

37、工操作平臺(見附圖）利用這個操作平臺來組裝水箱底模，水箱底模由240塊梯形鋼模組成，每塊模板由2根L404角鋼組成徑向龍骨，上鋪2mm鋼板和4根L303加勁角鋼，環向構件由10道（2道20，8道25）鋼筋組成，用2道812鋼絲繩拉索與井架連接，懸架和水箱底模的受力原理和倒錐殼水箱受力原理相同,即垂直荷重(構件自重）通過懸架和底模的徑向龍骨傳向支筒.水平張力（施工荷載)則通過一系列的環向構件自相平衡，來達到在正常施工條件下，承受各種作用力的情況下，仍保持整體構件穩定的能力。圖 35。4.2懸架和操作平臺組裝在水塔支筒施工完后,在澆筑水箱環板前將24塊60060010鋼板均勻分布預埋在環板外側，距

38、環板底部30cm，,環板上部均布預埋24根10鋼筋。在環板砼澆筑完后，拆除環板外模，用預埋的24根10鋼筋將鋼圈（L808做成）吊起并安裝在環板上，并焊接牢固。環板下部用一根25的鋼筋與預埋鋼板焊接形成一個圓環，然后將鋼圈與圓環用24根L50*5角鋼進行支撐并焊接牢靠（因環板是斜面）.把24榀掛架（L505)掛在鋼圈上（鋼圈均勻預留有24個圓孔），并焊接固定，然后將24榀懸架（L505）和掛架連接。懸架與懸架之間用18的鋼筋作支撐桿相連，懸架外懸端用拉索與井架相連,利用懸架作徑向龍骨,加上8道18環向拉桿和支撐，構成一個錐形的施工操作平臺，見圖4。1.1，利用這個操作平臺來組裝水箱底模。5.4

39、。3水箱下錐殼和上錐殼模板安裝(1)下錐殼模板安裝水箱模板為定型的梯形鋼模板，根據下錐殼內外尺寸和弧度，相互拼接組成一個倒錐形的整體模板。水箱底模由240塊梯形鋼模組成。每塊模板有2根L404角鋼組成徑向龍骨,龍骨間橫向為4根L404加勁角鋼。在龍骨上滿鋪鋪2mm鋼板。模板外側由10道（2道20，8道25）鋼筋組成環向構件，并用2圈（每圈612）鋼絲繩拉索與井架徑向連接.水箱底模的垂直荷載（構件自重)通過底模的徑向龍骨傳給支筒。水平張力（施工荷載）則通過一系列的環向構件自相平衡。在各種作用力的條件下，底模仍具有保持整體穩定的能力。模板安裝見附圖2.支模前，先將模板清理干凈，并刷脫模劑一道,找準

40、水箱的中心位置，然后按模板的序號依次拼裝,相鄰兩塊模板間用連接螺栓固定。為保證模板的穩定性，模板底部用25鋼筋焊接形成環向箍筋固定。箍筋強度見附件二水箱模板箍筋強度計算。模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性,要求幾何尺寸、軸線、標高、預埋件及預留孔位置準確，節點做法應符合操作規程要求.水箱人井設計直徑為900mm,施工垂直運輸鋼架為680*680，鋼井架直接穿過人井。在施工水箱環板時，先將鋼筋按圖尺寸綁好，然后澆筑環板混凝土時,澆筑完環板和人井后，在施工水箱下錐、上錐及頂蓋。水箱模板施工方案見附件二。（2)上錐殼模板安裝利用型鋼井架作為頂蓋模板的中心支撐，另一端用12鋼筋彎成U型固定

41、。U型鋼筋在澆筑中環梁混凝土前預埋好，且與環梁主筋焊牢。用定型蓋模架（鋼管桁架)將蓋板模板兩端固定，蓋模架一長一短，成放射線狀,形成一個正錐殼網架.桁架與桁架間用25鋼筋做成環狀連接，鋼筋間距1。2m.蓋模架中間用48鋼管支撐在水箱環板上,網架搭好后，上面鋪配套的梯形鋼模板,板縫用泡沫膠粘貼。5.4.4鋼筋及砼（1）鋼筋安裝在底模組裝完成后進行鋼筋連接,鋼筋采用搭接焊接的方式進行連接,焊接長度必須符合規范要求。(2）混凝土澆筑水箱下殼使用C60商品普通防水混凝土，抗滲等級為P8，其最大水灰比不宜超過0。6，一般以小于0。52,塌落度為1012cm為宜。水泥最低用量不得低于400kg/m，水泥標

42、號不低于P。O42.5，含砂率不少于60%，粗骨料最大粒徑不得大于3厘米，骨料中雜質含量應限制在規范規定范圍內：即砂中含泥量不大于3%，石中含泥量為不大于1，為保證水箱的防水性，混凝土應連續對稱澆筑，不留施工縫。每層澆筑高度為30cm-50cm。澆筑水箱混凝土時，利用筒身滑模的操作平臺，作為混凝土的存放平臺，然后用溜槽將混凝土送到各澆筑點。混凝土不能采用人工振搗，必須采用插入式振搗器與平板振搗器配合使用的方法振搗。振搗應密實，不得漏振、欠振。嚴格控制施工質量。5.4.5、模板拆除混凝土滿足設計強度以后,可以進行模板拆除工作。水箱下殼模板拆除時，先將鋼模板分塊綁扎固定在中環梁欄桿上,然后拆除25

43、鋼筋焊接而成的環向箍筋，再拆除固定相鄰鋼模板間的連接螺栓，將鋼模板分塊運送至吊籃處，由井架運輸至地面，經清理混凝土殘渣后搬運至設備堆放點保管。拆除水箱上殼模板時，先切斷中環梁處的U型鋼筋，使蓋模板一端落在水箱下殼上，再拆除蓋模板另一端的平臺。蓋模板與上殼鋼模板整體掉落水箱內，拆除相鄰模板間的連接螺栓與箍筋。將拆下的模板從水箱人井處搬出，分塊運送至吊籃處，由井架運輸至地面,經清理混凝土殘渣后搬運至設備堆放點保管。模板拆除時，嚴禁使用大錘，操作平臺上模板要及時運至地面堆放，平臺上模板堆放不得超過三層.拆模如遇中途停歇,應將已松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固.對活動部件需一次拆除.5。4

44、.6水箱防水根據設計要求，刷5層防水砂漿，等凝固后防腐層采用樹脂玻璃鋼二布三膠。每層抹砂漿應均勻、飽滿、密實，各層砂漿應緊密結合，無空鼓現象,砂漿完成并達到強度后及時濕水，如有滲漏及時處理。5.4。7、裝飾工程模板拆除后，先將混凝土外表面鑿毛，然后用1:2的水泥砂漿找平壓光，水箱裝飾采用甲方指定的涂料進行施工，各種施工工序嚴格按操作程序進行。5.4。8技術措施及要求：支筒施工完后，將鋼箍和支筒頂的預埋件用24根16的元鋼連結固定，然后將懸架和掛架聯結，掛架外懸端用拉索和井架相連，利用掛架作徑向龍骨,再加上環向拉桿和支撐,就構成了一個錐形的施工操作平臺（施工操作平臺重4。25噸,活荷載重約0.8

45、5噸,總重約5.1噸）。利用它來組裝水箱底模,水箱底模承力構件和掛架類似,主要是徑、環向兩種構件。模板采用鋼模，根據下錐殼內外尺寸和弧度分割成梯形狀,相互拼接組成。鋼模板采用2。5mm厚的鋼板加焊404mm角鋼框，中間加焊303mm橫肋。支模前，先將模板清理干凈，涂刷脫模劑一層,將下環梁支模位置找平，保證水箱的中心位置在基礎和支筒重心的同一直線上，然后按模板的序號依次拼裝，保證模板的平整度和傾斜度。鋼筋焊接需上下錯開,搭接長度必須符合設計要求，水箱下殼使用C60現場自拌普通防水混凝土，抗滲等級為P8,其最大水灰比不宜超過0.60，一般按小于0.52，塌落度以35cm為好，水泥以混凝土強度達到C

46、60的用量為準，水泥標號不低于P。O42.5,含砂率不少于60%，粗骨料最大粒徑不得大于3厘米，骨料中雜質含量應限制在規范規定范圍內：即砂中含泥量不大于3，石中含泥量為不大于1,為了保證混凝土的抗滲性,混凝土不能采用人工振搗，必須采用插入式振搗器與平板振搗器配合使用并仔細振搗密實,不得漏振、欠振。水箱澆筑時混凝土要連續施工，澆筑砼時，必須在水箱的兩邊沿對稱方向下料，以防模板變形，水箱頂蓋模板支撐要可靠,保證混凝土在澆灌時，模板不下垂變形，要求預先起拱2-3cm左右。內表面抹灰按五層防水做法，嚴格控制質量。水箱現澆方案見附件三。5。5、裝飾管線安裝施工方法及要求1裝飾工程，劃分程序由上而下進行。

47、（1)水箱蓋及頂蓋等用1：2的水泥砂漿找平一次性壓光，水箱中中環梁及下殼外表用1：0。5：2的水泥石灰砂混合打底抹平壓光，達到養護期滿后按照國標S844圖花飾涂刷蘭、白兩色乳膠漆于環板上。（2）支筒用1:2水泥砂漿隨滑升砼時一次性抹平壓光，在裝飾刷乳漆時前清洗壁上的粘結物，然后把支筒分成8塊長形直線，間塊錯位刷蘭、白兩色乳膠漆至4m處，以下刷水泥本色砼面油漆.（3）散水坡及其他：散水坡面用1：3水泥砂漿找平壓光，爬梯、欄桿及鐵件等淡黃色防繡漆2遍木門,百頁窗刷調和漆2遍等。2水管線路工程，必須遵照設計圖執行安裝及裝配，水管線路在基礎砼完成后，回填土之前，各種地下給水排水管道和線路均一道配合施工

48、，留出地面管道封口,水箱主體完成以后，由下而上安裝水管，線路一次完成,在澆搗水箱、支筒的同時，安裝好各種預埋件,避免二次打洞補修。第六章 工程質量保證體系及措施質量目標：確保優良工程。為確保本工程質量目標的實現，特采取如下組織和技術措施：1、建立工程質量保證體系：（1）嚴格按GB/噸I9002ISO9002標準的質量體系，建立一套嚴謹、完整、行之有效的質量體系，我公司在本工程中將確保質量體系有效運行，以優異的工作質量確保工程質量。(2）建立項目部質量保證體系組織機構，并對項目部領導及職能部門按質量體系要素進行分工，建立各崗位責任制，健全各項規章制度，實行質量終身負責制。(3）成立以項目主任工程

49、師為組長的全面質量領導小組,形成行政上支持、技術上把關的良性循環，并負責工程總體質量控制。2、人員方面保證措施:（1）選擇專業水平高、技術好、管理能力強的工程技術人員和管理人員負責本工程的施工管理和質量安全管理的工作。（2）項目經理部設專人負責情報信息、檔案管理工作，及時搜集、傳遞、整理、分類與歸檔，保證施工規范、標準的有效性,確保工程質量.(3）重要崗位安排專人持證上崗，并保證人員相對穩定。3、機械設備方面的保證措施：（1）采用性能穩定可靠的設備進行本項目施工，配備修理人員跟班作業，出現故障及時搶修，使工程設備處于最佳運行狀態。(2)在施工現場配備高精度的測量儀器，砼用量粒實行計量,所有計量

50、測試儀器定期檢查、校正，避免由于儀器的誤差影響工程質量。4、材料管理保證措施：（1）項目部進行物資采購時，其供貨方必須是經評審合格的物資分供方，提供的產品必須有出廠合格證和原材料檢驗報告。（2）對鋼筋、水泥、砂、石等原材料、半成品，項目部試驗按規定取樣送檢合格后方可使用，未經檢驗及檢驗不合格的不得使用。5、主要工序質量保證措施：（1)定位測量：建立本工程軸線、標高控制點，標高和坐標控制點用砼保護好,并做好測量成果標識和記錄。（2)鋼筋工程：所有進場鋼筋必須提供質保書或產品質量證明書,同時現場按規范規定取樣送檢試驗合格后，方可下料加工.（3)模板工程：模板及其支架均通過計算確定，使其具有足夠的強

51、度、剛度和穩定性。（4）砼工程：必須嚴格按配合比設計通知書配料拌制,砼澆灌前必須用水濕潤模板,砼施工過程中，按要求進行振搗，防止漏振和欠振現象。（5）定點放線工作要認真復核、檢查，嚴格防止軸線偏移，尺寸錯誤.（6)內外裝飾、防水施工及分部分項工程完成后,要認真做好已完項目的保護工作，對質量不合格的項目必須返工。(7)以300mm為單位設立水平標志，作為平臺滑升控制標高的依據,每隔5米拉總尺一次,以消除累計誤差。（8）每隔10m及每施工完一道工序進行沉降觀察一次。（沉降觀測點設置在基礎杯口上面A、B、C、D點上。第七章、監測與監控采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測,主要監測體系的水平、垂直位置

52、是否有偏移。1、監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面（梁或板）及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭.2、監測措施混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決.3、儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀D噸202C1精密水準儀12”全站儀一臺RX噸23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手14、監測說明班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位:1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求;2

53、) 連墻件是否松動；3） 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5) 安全防護措施是否符合規范要求；6） 支架與桿件是否有變形現象；5、監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測，終凝后的監測頻率為每天一次。1） 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內；2) 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員,并及時進行加固處理。第八章 環境、職業健康及安全措施建立以工程項目經理為首，專職安全員負責的安全管理督查體系，落實各級安全崗位責任制，采取嚴密的

54、安全防護措施，切實把好安全關,確保本工程施工安全.（一）安全管理措施：1、狠抓目標責任落實，加強安全生產基礎管理，不斷強化安全生產管理,確保本工程安全無事故。2、按照“管生產，必須管安全”的原則,明確規定項目部各領導,各職能部門和各類人員在生產活動中應負的安全職責。3、項目部應保證國家和地方政府法規以及公司內部管理規定在安全管理中得以貫徹落實。制訂好各工種安全技術操作規程。嚴格執行專職安全員及特種工種執證上崗制度。4、成立以項目經理為組長，專職安全員為副組長，各職能部門負責人為組員的安全領導小組，定期總結和布置安全生產工作。（二）安全技術措施：1、水塔施工是多工種組合的立體交叉作業，勞動組合十

55、分嚴密，分工必須十分明確，在做好安全教育、技術交底的前提下，現場必須做到四掛牌：混凝土配合比掛牌、崗位責任制掛牌、預埋件數量位置掛牌、安全制度掛牌。 2、操作平臺上的備用材料及設備，必須嚴格按照設計規定的位置和數量進行布置，不得隨意變動，以防超載。3、操作平臺應經常保持整潔，對于平臺及模板上口殘留的砼等臟物，應經常進行清理,拆下的模板及廢鋼筋頭等必須及時運到地面，以減輕平臺負荷，并防止物體墜落傷人。4、操作平臺（包括吊腳手架）的四周，均應設置圍護欄桿或安全圍網,操作平臺的鋪板接縫必須緊密，以防落物傷人。5、操作平臺上應備好消防設施，以防高空著火。雨季施工時,應有防雨措施，一般配備3個消防滅火器

56、。6、以塔身為中心，半徑15-20m區域內為施工安全區,采用1.8米鋼管和密目安全網做成圍欄，非操作人員不得入內，為此,還要設置必要的安全標志及防護設施；筒底四周及運輸通道上，必要時，應搭設防護棚，以防高空落物傷人。筒的周圍,應劃分安全禁區，在禁區邊緣,設置安全標志(或護欄）.7、內外操作平臺吊盤均用安全網兜實，攪拌機及混凝土運輸道上設置安全防護棚及欄桿。水箱模板下面滿鋪防護網，設置防護欄桿.8、對所有的施工人員均定期進行安全教育。9、所有進入現場的工作人員必須戴好安全帽，衣口褲腳要扎緊，不準穿拖鞋上班。10、模架及吊籠制作后在使用前要進行安全試壓試驗隨時對物件實際工作性能進行觀測。如有損壞，

57、應立即予以更換.11、使用吊籠的原則是人貨不能混載，一次載人不得超過4人,隨時檢查安全閘門的可靠性能和工作時滑動性能。12、施工過程中，禁止任意停水停電,凡需停水、停電必須提前通知。13、夜間施工照明必須滿足施工需要，平臺上必須有足夠的照明且照明采用低壓燈具，所有電器線路，設置在安全穩妥處以防碰壞傷人，且隨時檢查，嚴防漏電或失靈造成事故，所有用電器械均接地接零，做到一機一閘一漏一箱；夜間施工時在人員上下及運輸通道等處,均應設置固定的照明設施。移動照明應采用低壓安全燈。14、注意氣象預報,隨時掌握氣象情況，當遇大風大雨(大風五級以上）時停止工作，做好安全預防措施，搞好加固保護器具設備工作。除必須

58、停止操作和采取停止措施外,并應保護好平臺上下的所有設備，以防損壞。15、檢查避雷接地安裝情況，其電阻不大于10歐姆,各種機械均應設有接地保護。16、調試好機械、電器控制系統之間的連鎖運轉.做好內外掛架、吊架及滑模在施工吊運前的試用檢查,隨時觀察其活動部位的潤滑情況，并做好及時加油清理。17、所有機械必須指定專人操作。卷揚機司機是通過培訓具有操作證的熟練人員操作。18、筒身中心垂直度不得超過規范要求。在模板組裝前和施工中認真做好垂直度檢測工作(即重垂法）。19、高空作業嚴禁嬉戲打鬧、酒后作業。20、上班時一律佩戴好安全帽、安全帶,安全網棚的設置按技術和安全部門的要求執行；在進行高空作業時，必須按

59、規定系好安全帶，安全帶應高掛低用。21、水箱及加固平臺的支撐必須牢固可靠，并隨時檢查防止松動或受力不好的現象。22、卷揚機的地錨及地輪架基礎是保證施工安全的重要環節，也是滑模施工不可缺少的機械，地錨、地輪架及纜風繩等具有防備措施。23、在施工前與施工過程中，應經常與當地氣象臺取得聯系，了解氣候變化情況，采取預防措施，操作平臺上的動力設施要求設置接地裝置。24、整個筒壁砼施工完畢后，在模板拆除之前,應制定有效的安全措施,在水塔頂部上面鋪滿跳板并固定在避雷裝置上，然后拆除外吊架上面的全部材料，再拆操作平臺上的材料,所有材料應綁緊垂直運輸下來,嚴禁任意下拋,拆模時，下面安排2個專職人員進行下面安全檢

60、查，防止過路行人通行，模板、平臺拆除后，再進行內井架拆除工作，井架拆除按2。5米一節進行拆除.拆除下來的設備材料應按指定位置堆放，清掃所有施工現場做到文明施工。25。施工道路平整、堅實、無泥漿。場地四周保持整潔，場地不積水，無散落的雜物及散物，建筑垃圾必須集中堆放，及時清理.26。班組必須做到活完場清，隨做隨清，物盡其用。在施工作業時，應有防止塵土飛揚、泥漿灑漏、污水外流、車輛沾帶泥土運行等措施.27。 施工設施設備集中堆放整齊。鋼模板及零配件、腳手扣件分類分規格,集中存放。竹木雜料，分類堆放、規則成方,不散不亂，不作它用.28。 電氣焊作業，電器設備的安裝必須由持證的電焊工、電工等專業技術工

61、人操作。第九章 緊急事故救援預案1 目的當高支模突然發生坍塌事故時，為了將損失降到最低限度,特制定本預案。2 適用范圍適用于項目經理部及各專業單位、施工生產場發生緊急事故的應急準備和響應。3 術語和定義現場急救：指應用急救知識和最簡單的急救技術進行現場初級救生，最大限度穩定傷病員的傷情、病情，減少并發癥，維持傷病員最基本的生命體征,如：呼吸、脈搏、血壓等.4 職責4。1 項目經理對本應急預案負領導責任.4.2 工程管理部負責督促檢查各單位、項目部對本應急預案的落實情況.4.3 辦公室負責項目經理部范圍內對本應急預案的落實。4。4 其它部門根據職責分工，協助落實本應急預案。5 高支模事故（危險）

62、 發生原因分析5.1 桁架承載不夠，發生變形。5。2 桁架連接桿抗滑移不足，導致失穩。5。4 桁架材質不符合規范及設計要求，導致變形破壞.6 應急區域范圍確定6。1 項目經理部及各專業單位發生高支模事故以外安全區域為應急區域范圍。6.2 施工現場發生高支模事故以外任何安全區域為應急區域范圍。6.3 對高支模事故所能波及工地（圍檔）外引起人員傷亡或財產損失的，需要當地政府協調，屬政府職能，在高支模事故發生后及時通報政府相關部門確定應急區域范圍.7 應急準備和響應的組織措施7.1 成立應急救援領導小組組 長：副組長：組員：注：各單位、項目部成立以主要負責人為組長,負責安環、施工、技術、物資機械、后

63、勤、工會和保衛人員為組員的應急救援小組。7。2 應急領導小組的分工職責7.2.1 應急救援領導小組組長職責：組織指揮高支模事故應急救援工作，決定應急服務機構提供幫助,控制和組織評估事故損失，指導現場停工整頓和復工,組織人員參加事故的調查、分析和處理.7.2。2 通訊聯絡組職責：負責在最短的時間內與應急救援領導小組組長聯絡、并撥通120電話，求助專業急救等有關信息反饋和對外信息發布。7。2.3 技術支援組職責：負責制定搶修搶險技術措施，繪制事故現場平面圖。7.2。4 現場保衛組職責：負責設置事故現場警戒線，引導救援車輛及人員的進出,保護事故現場和受傷人員、財產安全。7。2。5 搶險搶修組職責：負

64、責實施搶修搶險技術措施。7.2。6 醫療救護組職責：負責配置救護擔架、急救箱等，及時對高支模事故受傷人員進行緊急搶救,協助外部救援機構轉送受傷人員至醫院，并指定人員護理受傷者。7.2.7 后勤保障組職責：負責配備合格的搶修搶險或應急救援防護用品及專用設備和保障各組人員生活物資的供給。8 應急設施及技術措施8.1 基本裝備:安全帽、安全帶、安全網、防塵口罩、梯子、木板床,適用的救護擔架及急救藥箱。8。2 專用裝備：應急燈、報警裝置、鐵鍬、撬杠、鋼絲繩、卡環、千斤頂、吊車、自備小車、無線電對講機和電話等.8.3 發生高支模事故時，應首先切斷有危險的電源，并將傷員和被困者搶救至安全區域,積極組織人員

65、撤離，同時向急救中心求助.如傷員流血應用急救藥箱的止血帶包扎止血;傷員出現骨折應用夾板、竹板、硬紙板等將傷員斷骨進行固定;傷員呼吸停止應進行人工呼吸和胸外心臟擠壓；傷員肢體分離應用急救藥箱的止血帶包扎止血,并將分離肢體隨同傷員一起送往急救中心再植；對傷員要平穩運送，防止顛簸。急救中心電話：1209 應急預案的培訓及演練9.1 辦公室、工程管理部負責組織各小組人員進行應急培訓.9。2 辦公室、工程管理部每年進行一次該預案的應急演練,并進行評價和修改。10 事故后對應急預案進行評價和修改11 相關/支持性文件11.1 安全生產法11.2 建筑法11。3 建筑工程安全生產管理條例附件一 型鋼井架計算

66、書一、荷載計算：井架所受到的荷載主要包括以下幾項: 1。起吊物和吊盤重力（包括索具等）G其中 K - 動力系數，K=1.20； Q 起吊物體重力,Q=10。00kN； q - 吊盤(包括索具等）自重力，q=2.00kN。經過計算得到 G=14.40kN. 2。提升重物的滑輪組引起的纜風繩拉力S其中 f0 - 引出繩拉力計算系數，取1。06。經過計算得到 S=15.26kN。 3.井架自重力為1。00kN/m 4.風荷載為 Qw = 1。200kN/m 5.搖臂桿端點A各桿件的內力搖臂桿的起重荷載為 Q2=16.50kN則起重滑輪組引出的索拉力S1=1.2016.50=19。80kN A點三向力

67、平衡公式根據已知條件=90。00，=90.00。其中 N - 搖臂桿的A端點軸力，經計算得到為1.00kN； 噸1 - 變幅滑輪組纜風繩的張力，經計算得到為1.00kN. 6。每根纜風繩的自重力其中 噸s 每根纜風繩自重力產生的張力（kN)； q 纜風繩單位長度自重力，取0。008kN/m; l - 每根纜風繩長度，H/cos確定(m)； H 纜風繩所在位置的相對地面高度(m)； - 纜風繩與井架的夾角； w 纜風繩自重產生的撓度（m），取w=l/300。經過計算得到由上到下各纜風繩的自重力分別為 H1=50。00m - Ts1=21.21kN; H2=42.00m Ts2=17。82kN;

68、H3=30.00m - Ts3=12。73kN； H4=18。00m - Ts4=7。64kN;格構式型鋼井架立面示意圖二、井架內力計算: 1. 各纜風繩與型鋼井架連接點截面的軸向力計算：經過計算得到由上到下各纜風繩與井架接點處截面的軸向力分別為第1道H1=50.00m N1=14。40+15。26+1。00（50。0050.00)+1。00sin90。00 +221.21=73.08kN第2道H2=42。00m N2=14.40+15。26+1.00（50.00-42.00）+1。00sin90.00+(1。00-19。80)sin90.00 +217。82+221。21=97。92kN第3

69、道H3=30.00m N3=14。40+15。26+1.00（50.00-30。00）+1。00sin90。00+（1。00-19。80）sin90.00 +212。73+217。82+221.21=99。74kN第4道H4=18.00m N4=14。40+15.26+1.00(50.0018.00)+1.00sin90。00+(1.00-19。80）sin90。00+27。64+212.73+217.82+221。21=162。66kN搖臂桿的支點截面處 H=49。00mN0=14.40+15.26+1.00（50。0049。00)+1.00sin90.00+（1。00-19.80)sin9

70、0。00+221.21=55.28kN 2。 各纜風繩與型鋼井架連接點截面的彎矩計算：型鋼井架計算簡圖經過連續梁的計算得到型鋼井架剪力圖（kN）型鋼井架彎矩圖（kN.m)經過計算得到由上到下各纜風繩與井架接點處截面的彎矩分別為第1道H1=50。00m彎矩和支點力分別為； Q1=1.00kN第2道H2=42.00m彎矩和支點力分別為 M2=0。90kN.m； Q2=0.90kN第3道H3=30.00m彎矩和支點力分別為 M3=0。8kN.m; Q3=0.8kN第4道H4=18。00m彎矩和支點力分別為 M4=0.75kN。m; Q4=0。75kN搖臂桿的支點截面處 H0=49.00m彎矩為 M0

71、=0.96kN.m三、整體穩定性計算: 1. 井架截面的力學特性： 井架的截面尺寸為0.680.68m； 主肢的截面力學參數為 A0=4。80cm2，Z0=1.42cm,Ix0=17。79cm4，Iy0=4。64cm4； 格構式型鋼井架截面示意圖 井架的y-y軸截面總慣性矩： 井架的x-x軸截面總慣性矩： 井架的y1y1軸和x1-x1軸截面總慣性矩: 經過計算得到: Ix=20451.13cm4； Iy=20398。52cm4； Iy=Ix=20424.82cm4; 計算中取井架的慣性矩為其中的最小值20398.52cm4。 2。 井架的長細比計算： 井架的長細比計算公式: 其中 H 井架的總

72、高度，取50.00m; Imin - 井架的截面最小慣性矩，取20398.52cm4； A0 - 一個主肢的截面面積，取4。80cm4。 經過計算得到=153.40。 換算長細比計算公式： 其中 A 井架橫截面的毛截面面積，取44.80cm2; A1 - 井架橫截面所截垂直于x-x軸或y-y軸的毛截面面積,取23。09cm2； 經過計算得到h=153。80。 3. 井架的整體穩定性計算: 井架在彎矩作用平面內的整體穩定性計算公式: 其中 N 軸心壓力的計算值(kN)； A - 井架橫截面的毛截面面積,取44.80cm2； 軸心受壓構件彎矩作用平面內的穩定系數;max - 等效彎矩系數, 取1.

73、0; M - 計算范圍段最大偏心彎矩值(kN。m）； W1 - 彎矩作用平面內，較大受壓纖維的毛截面抵抗矩, W1 = 599.96cm3； NEx - 歐拉臨界力（kN). 根據換算長細比=153.80查鋼結構設計規范(GB500172003)附錄B得到=0。30。 歐拉臨界力NEx的計算公式為 經過計算得到 NEx=3。1422。110744.80/153。802/1000=168.23kN； 經過計算得到由上到下各纜風繩與井架接點處截面的強度分別為 第1道H1=50。00m=1.00N/mm2,計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 第2道H2=42。00m=0。90N/mm2，計

74、算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 第3道H3=30.00m=0.80N/mm2,計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 第4道H4=18。00m=0.70N/mm2，計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求! 搖臂桿的支點截面處 H0=49。00m=0.96 N/mm2，計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！四、纜風繩受力計算：纜風繩的拉力設計值選取各支點力水平分力最大值作為設計依據，最大值繩拉力為 Fg=1。00/sin45.00=1。00kN纜風繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 纜風繩的容許拉力(kN)； Fg 纜風繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);計算中可以近似計算

75、Fg=0。5d2，d為纜風繩直徑(mm); - 纜風繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661纜風繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 纜風繩使用安全系數。計算中Fg取1.00kN，=0。8,K=5.5，得到：纜風繩最小直徑必須大于9。3mm才能滿足要求！附件二 滑模機具操作平臺桁架計算書滑模操作平臺鋼桁架系用中型角鋼、鋼板和圓鋼焊接而成,用于做滑模機具操作平臺。鋼桁架長3。24m，桁架高450;415mm。鋼桁架自重較輕(約117152kg)，裝拆也方便。鋼桁架的承載能力，取決于鋼桁架材料規格，3米鋼桁架的承載能力為30kN,實際荷載是N=51KN/4=12.8KN,鋼桁架每個

76、自重取0.3 kN、竹架板0。4kN、施工活荷載0。5 kN、風荷載1.54KN，模板的摩擦力為現結合3米鋼桁架來進行驗算，方法如下：1、鋼桁架的構造示意鋼桁架的構造見下圖 2、荷載與計算簡圖3m桁架,其計算簡圖如圖(2），整個桁架的設計荷載為30 kN，上層共7個節點，則節點荷載F(兩個端節點的荷載為）為：3、內力計算桁架的桿件內力可用圖解法等方法求得如表所示：桿件編號初步采用的截面規格截面面積（mm2）內力系數F=5 kN時的內力（kN)上弦桿L90*5668766.00F30下弦桿L90*566876+6.30F+31.5腹桿1L505500+3.00F+15腹桿2L505500-3.0

77、0F15腹桿320314+2.00F+10腹桿4203142.00F-10注：上表只列出要桿件的內力，次要桿件未一一列出。4、截面驗算（1)上弦桿截面規格為L90566，考慮施工活荷載不在桁架節點上，使上弦同時受彎，故上弦按壓變構件設計。鋼桁架的支撐件間距通常為600mm,則桁架實際所受節間荷載F1為；考慮到節間荷載不全是作用在跨中,有的是靠近支座處，故上弦的最大彎矩近似地按集中荷載作用下五跨等跨連續梁的中間跨的跨中彎矩和支座矩系數計算：M跨中=0.132F1L=0。1321。050.5 =0.33kNmM支座=0.118F1L=-0。1181.050。5 =0.295kNm N=-6.00F

78、=30Kn(受壓)1)強度驗算上弦初步選用L90566，A=876mm2 An=876-105=826mm2根據鋼結構調計規范（GB500172003）的規定，按下式計算強度： （按鋼結構設計規范，設計強度乘以0。95的折減系數）查型鋼特性表得；L90*566的截面特征為:如圖（角鋼斷面)驗算a點強度：驗算b點強度:經驗算，aa、ab皆小于設計應力，說明L90*566滿足要求。2)穩定驗算在彎矩作用平面內，按下式驗算：由型鋼表查得：L90*566的A=876mm2,I=10。04104mm4。由鋼結構設計規范查得：=0。922（2)下弦桿N=31。5KN,初步采用的截面為L90*566A=87

79、6mm2；An=876105=826mm2（3）腹桿桿2N=15Kn（壓），初步采用的截面為L505，A=500mm2，由鋼結構設計規范，設計強度應乘以相應的折減系數：0。6+0.0015=0.6+0。001531。1=0.65并考慮輕型鋼結構的折減系數0。85.按下式驗算：根據值,由鋼結構設計規范查得：=0。87（4）腹桿桿3N=10kN(壓），初步采用的截面為20，A=314mm2，5、焊縫強度驗算按腹桿承受的最大內力15kN來計算。焊縫厚度hf取5mm,焊縫有效厚度he=0。9hf=0.94=3。6mm,fw噸=180。(折減系數、fw噸查鋼結構連接節點設計手冊)焊縫長度應為:根據規定側

80、焊縫的計算長度不得小于8hf,故此焊縫長度采取5cm，或采用間斷焊縫。6、桁架撓度驗算近似地按幾個集中荷載作用下簡支梁的最大撓度公式進行驗算當n=5時：如圖考虛到桁架腹桿變形的影響，整體慣性矩I乘以0。9的折減系數7、端點焊縫強度驗算按桿件承受的最大內力31。5kN來計算。焊縫厚度hf取6mm，焊縫有效厚度he=0.9hf=0.94=5.4mm,fw噸=180。（折減系數、fw噸查鋼結構連接節點設計手冊）焊縫長度應為:根據規定側焊縫的計算長度不得小于8hf，故此焊縫長度采取6cm。8、頂端鋼絲繩破段拉力計算按桿件承受的最大內力30kN來計算。桁架屬簡支構件端點受力F=15KN，根據GB/噸59

81、72-2006規定: 6191鋼絲繩換算系數取0.85本方案鋼絲繩直徑取8mm。F破=換算系數鋼絲繩破段拉力總和F破150鋼絲繩直徑鋼絲繩直徑F破1=506.56.5=21。1KNF破=0.85211.2=17。9KN根據計算鋼絲繩的破段拉力F破大于端支點受力F設計方案滿足施工要求附件三 水箱鋼懸桁架計算支模用鋼桁架系用小型角鋼、和圓鋼焊接而成，用于做現澆鋼筋混凝土水塔模板支模的操作平臺.鋼桁架規格根據水塔實際需要來確定，常用的有跨度3m一節（實際長度為2.96m）等規格，桁架高450mm。跨度3m的桁架還可用特制銷釘拼接成6m、9m跨中另加18環向鋼筋箍.鋼桁架自重較輕(約2025kg），裝

82、拆也方便。鋼桁架的承載能力，取決于鋼桁架材料規格，3。24米鋼桁架的承載能力為20kN,實際荷載是N=2.74kN鋼桁架每個自重取0.3 kN、竹架板0.4kN、施工活荷載0。5 kN、風荷載1。54KN現結合3米鋼桁架來進行驗算,方法如下：1、鋼桁架的構造示意鋼桁架的構造見下圖 2、荷載與計算簡圖3m桁架，其計算簡圖如圖（2)，整個桁架的設計荷載為20 kN,上層共7個節點，則節點荷載F（兩個端節點的荷載為）為:3、內力計算桁架的桿件內力可用圖解法等方法求得如表所示:桿件編號初步采用的截面規格截面面積（mm2）內力系數F=3。3 kN時的內力(kN）上弦桿L4554296.00F20下弦桿L

83、455429+6。30F+20.98腹桿1404160+3.00F+10腹桿2L304227-3.00F10腹桿312113+2。00F+6.66腹桿4121132.00F6。66注:上表只列出要桿件的內力,次要桿件未一一列出。4、截面驗算(1）上弦桿截面規格為L455,考慮施工活荷載不在桁架節點上,使上弦同時受彎，故上弦按壓變構件設計。鋼桁架的支撐件間距通常為600mm，則桁架實際所受節間荷載F1為；考慮到節間荷載不全是作用在跨中,有的是靠近支座處，故上弦的最大彎矩近似地按集中荷載作用下五跨等跨連續梁的中間跨的跨中彎矩和支座矩系數計算：M跨中=0.132F1L=0。1321。03。330。5

84、 =0。219kNmM支座=0.118F1L=0.1181。03。330.5 =-0。196kNm N=-6。00F=-20Kn(受壓)1）強度驗算上弦初步選用L455，A=429mm2 An=429-105=379 mm2根據鋼結構調計規范（GB50017-2003)的規定,按下式計算強度： （按鋼結構設計規范，設計強度乘以0。95的折減系數）查型鋼特性表得；L455的截面特征為：如圖（角鋼斷面)驗算a點強度：驗算b點強度：經驗算，aa、ab皆小于設計應力,說明L455滿足要求。2）穩定驗算在彎矩作用平面內，按下式驗算：由型鋼表查得：L455的A=429mm2，I=8.04104mm4.由鋼

85、結構設計規范查得：=0。922（2）下弦桿N=20。98Kn，初步采用的截面為L455A=429mm2，An=379mm2。（3）腹桿桿2N=10Kn（壓），初步采用的截面為L304，A=227mm2，由鋼結構設計規范，設計強度應乘以相應的折減系數:0.6+0。0015=0。6+0.001547=0.67并考慮輕型鋼結構的折減系數0.85.按下式驗算:根據值，由鋼結構設計規范查得:=0.87（4）腹桿桿3N=6。66kN(壓）,初步采用的截面為12，A=113mm2,5、焊縫強度驗算按腹桿承受的最大內力10kN來計算。焊縫厚度hf取4mm，焊縫有效厚度he=0.9hf=0.94=3。6mm，f

86、w噸=180。(折減系數、fw噸查鋼結構連接節點設計手冊）焊縫長度應為:根據規定側焊縫的計算長度不得小于8hf，故此焊縫長度采取4cm，或采用間斷焊縫。6、桁架撓度驗算近似地按幾個集中荷載作用下簡支梁的最大撓度公式進行驗算當n=5時：如圖考虛到桁架腹桿變形的影響，整體慣性矩I乘以0。9的折減系數7、端點焊縫強度驗算按桿件承受的最大內力20kN來計算。焊縫厚度hf取6mm，焊縫有效厚度he=0.9hf=0.94=5.4mm，fw噸=180。（折減系數、fw噸查鋼結構連接節點設計手冊)焊縫長度應為:根據規定側焊縫的計算長度不得小于8hf,故此焊縫長度采取6cm。8、頂端鋼絲繩破段拉力計算按桿件承受

87、的最大內力20kN來計算.桁架屬簡支構件端點受力F=10KN，根據GB/噸59722006規定: 6191鋼絲繩換算系數取0。85本方案鋼絲繩直徑取6。5mm。F破=換算系數鋼絲繩破段拉力總和F破150鋼絲繩直徑鋼絲繩直徑F破1=506。56.5=21.1KNF破=0.85211.2=17.9KN根據計算鋼絲繩的破段拉力F破大于端支點受力F為保險起見鋼桁架斜面每隔1.5米設置一道20鋼筋環箍,桁架相互之間用18鋼筋做剪刀支撐,分上、中、下三道，上部頂端與水箱內井架用6.5鋼絲繩固定，構成牢固的網架。附件四 水箱模板箍筋強度計算(一）模板安裝示意圖選定兩箍筋間距的中點作為計算單元，如上圖所示。將

88、此計算單元取出,作為隔離體，更得如下的計算模型：(二）荷載計算：1、模板及加勁肋自重q1（鋼模板）：經查資料得，取q1=0.49KN/m22、鋼筋砼的自重q2：其中 c- 混凝土的重力密度，取25。000kN/m3H -新澆混凝土厚度取0。12Mq2=ch=250.123KN/m23、施工人員及施工設備產生的荷載q3：根據規范得,取q33KN/m24、新澆砼對模板產生的側壓力q4： 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； 噸

89、新澆混凝土的初凝時間，為2噸 噸 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度，取0。4m/h; H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。8m；1 外加劑影響修正系數,取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0。850。q410。22c噸012(v）0.5=0。2225210.85(0。4）0.5=5。91KN/m22）按公式q4-2cH=計算（H為初凝前的高度，取0.8m)：q4-2cH=250.8=16KN/m2因為q41q42故取小值q4=5。91KN/m25、振搗砼產生的荷載（作用范圍在有效壓頭高度H范圍內）q5：根據規范，對豎向模板，取q54。0

90、KN/m2，但此處是傾斜模板，并考慮將q5在有效壓頭高度H范圍內轉化為均布荷載，得：q54.0cos(q4/c)=4cos450（5.91/25）=0.669KN/m6、風荷載按0.75KN/M2選用得q6=1.18 KN/m綜合上述六項荷載，并考慮荷載的分項系數，得：1 =1.2 1=1.3靜荷載分項系數2 =1.4 2=1.3活荷載分項系數q11（q1q2）cos45022q3cos45011q42q5+2q61.21。3（0。493）cos4501.41.33cos450+1。21.35.911。40.669+1.31。18cos45016。96KN/m（三）箍筋強度驗算：箍筋采用級兩根

91、25螺紋鋼，fy=310MPa均布荷載產生的力F應小于箍筋的拉力噸F=q2R=16.9615.18=257.52KN噸=2fyAS=23103.142525/4/1000=304.2KN 滿足要求。經驗算TF，（四)、模板計算模板自重0。60kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。計算步距1。3米計算折減系數取1。00。模板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板按照多跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000。1201。200+0.6001.200=4.020kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1。200=3.600kN

92、/m模板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中采用鋼模板L304加肋，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 13033/6=195cm3； I = 130333/12=292。5cm4（1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f - 鋼模板的抗彎強度計算值(N/mm2）； M - 鋼模板的最大彎距(N。mm)； W - 鋼模板的凈截面抵抗矩； f - 鋼模板的抗彎強度設計值，查表取190.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷載設計值（kN/m）；經計算得到 M = 0。100（1。204。020+1.43。600）1。3001.300=1。667kN.m經

93、計算得到模板抗彎強度計算值 f = 1。66710001000/195000=8.55N/mm2模板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！(2）抗剪計算 可以不計算QMAX=0.6(1.2 q1+1。4 q2）L其中最大剪力 Q=0.600（1.204.020+1.43.600）1.300=7。69KN采用鋼模板截面抗剪強度計算值fy=110KPa截面抗剪強度設計值 噸=110 KPa抗剪強度驗算T T，滿足要求! （3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250查表彈性模量E=206103N/mm2模板最大撓度計算值 v = 0.6774。02013004/(100206000292500）=1。29mm模板的最大撓度小于1300/250，滿足要求!附圖一 滑模施工裝置示意圖2141圖2141 塔身滑模施工裝置圖1-型鋼井架；2-上吊盤；3-下吊盤;4、5-內吊盤連接件；6-操作平臺鋪板；7-內吊籃底板;8-滑輪；9鋼絲繩；10倒鏈；11-操作平臺吊繩；12花籃螺絲;13-欄桿;14外吊籃鋪板；15-內吊籃框架；16外模板；17-模板掛件;18-外模鋼絲繩箍；19內模楞木;20-筒體預埋環筋;21-纜風繩附圖二 水箱安裝示意圖