1、xx花園二標段落地式及懸挑式腳手架專項方案目 錄一、編制依據 第 3 頁二、工程概況第 3 頁三、腳手架方案的選擇及說明第 3 頁四、腳手架材料選擇第 3 頁五、腳手架搭設流程及要求第 4 頁六、腳手架的勞動力安排 第9頁七、腳手架的檢查與驗收第9頁八、腳手架搭設安全技術措施第10頁九、腳手架拆陳安全技術措施第11頁十、生產安全事故應急救援預案第12頁十一、腳手架計算書第15頁xx花園二標段工程落地式及懸挑式腳手架專項施工方案一、編制依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB500172003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范G

2、B500092001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2011中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2010中國建筑工業出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案.二、工程概況（一）工程名稱:xx花園二標段（二）工程地點：（三)建設單位:（四）監理單位：（五）設計單位：（六）施工單位：xx花園（2#5#、7、8樓及地下車庫）為框剪、剪力墻結構，建

3、筑層數為地下1層,地上9層、18層,總建筑面積：約7萬。本工程0.00相當于絕對標高14。00m，9層建筑總高度為28.8m,18層建筑高度為55。8m。三、腳手架方案選擇及說明本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時,應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠,造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內,能夠充分滿足預期的安全性和耐久性. 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修. 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便,便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ5999檢查標準要

4、求,要符合相關文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：因主樓在地下中間，故主樓腳手架直接搭設在地下車庫頂上,考慮到腳手架的荷載，9層樓棟,一層四層樓面以下采用鋼管落地腳手架，總高度為10.5m；四層以上懸挑高度17。8m。18層樓棟一層為落地腳手架，高度為4。5m,上部分3段懸挑：第一段3m21m,第二段21m39m，第三段39m55.8m。四、腳手架材料選擇鋼管落地腳手架 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎.

5、2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供,不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整,活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞.3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆紅白相間色.底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61。8m的單張

6、網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 70088）中Q235A鋼的要求。普通型鋼懸挑腳手架 l、普通型鋼懸挑腳手架，選用的鋼管、扣件、搭設架子前的保養、油漆、竹排片的鋪設、安全網的選用和張掛及連墻件施工等均同落地腳手架一樣.2、型鋼水平懸挑桿采用16工字鋼.3、預埋螺栓的直徑為18mm（一級鋼）。4。選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑13mm。五、腳手架搭設流程及要求鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝

7、流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵)剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位.根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空.在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設。 1、主桿基礎本工程腳手架基礎地下室頂板。由于地庫頂板厚度25

8、0mm，其承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求. 2、立桿間距 （1）腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.9m，步距1.8m;連墻桿間距豎直3。6m，水平4。5m（即兩步三跨)；里立桿距建筑物0。3m。 （2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內,以保證腳手架的整體性. (3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 (5）立桿及縱橫向水平桿構造要求： 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1。

9、8m，以便立網掛設,大橫桿置于立桿里面,每側外伸長度為150mm。 （2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定.剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 （1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板. (2)滿鋪

10、層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎,不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 （1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)每步腳手架外側必須設0.6m和1。2m高兩道的防護欄桿，轉換層位置需增設30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道,高度分別為0。9m和1。3m. (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等）,在腳手架內

11、側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 （5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖。本工程施工人員出入通道口分別搭設在東,西二個大廳入口處，腳手架搭設時同時施工包括安全通道。7、連墻件(1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。 （2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 （3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 （1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距最少為300mm

12、，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 （3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。懸挑腳手架根據構造要求在建筑物六角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置；懸挑工字鋼在安裝之前，在每根豎桿位置焊接一根100mm長16鋼筋卡子，卡子位置應準確地放在定位線上,懸挑排架搭設時，所有的豎桿必須全部套在20鋼筋卡子上。如

13、下圖:工字鋼錨固節點在搭設懸挑首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排,后立內排.其余按下構造要求搭設. 1、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1。5m，橫距0.9m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m,水平4。5m（即兩步三跨）：里立桿距建筑物0。3m。 （2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 （3)立桿應設置在工字鋼上焊接的卡子上，并設置縱橫方向掃地

14、桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 （4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 2、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm. （2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 （3）大小橫桿連接構造要求 3、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐,并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m,應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉

15、扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm. 4、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板。 (2）滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3)腳手片須用12-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固,交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 5、防護欄桿 (1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 （2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整. （3)腳手架外側必須設1.

16、2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。9m和1。3m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿. 6、連墻件 （1）腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密。 (2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每層設一道拉結點。 （3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形,且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 （4）外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 7、

17、架體內封閉 (1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距最多為300mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 （2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上.上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定.通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接2225mm螺紋鋼，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。六、 腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要,同時根據本工程的結構特征和外腳手架

18、的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除,均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業,并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。 七、 腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織

19、單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： （1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志; (2）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； （3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4)腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項,并記入施工驗收報告. （1）構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； （2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； （3）基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； （4）連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；（5）垂直度及水平度是否合格。八、腳手架搭設安

20、全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢,用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 （2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選（選擇標準應符合規范JGJ 130200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次,扣件一定要上緊,不得松動.每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間. (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用. (4）該腳手架作為建筑物裝飾作業時,安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備. (

21、5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿,連墻件。 2、質量保障措施 （1）操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育. （2）技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底,并傳達至所有操作人員。 （3）腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時,技術人員必須在現場監督搭設情況,保證搭設質量達到設計要求. (4）腳手架搭設完備,依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措

22、施 （1）操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。 (2）架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業,不得從架子上掉落工具、物品;同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子. （3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員);不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置. （4)雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5）應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修. A 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a

23、 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (6）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護，安全員巡視檢查。 (7）腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施. (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固

24、,以達到堅固穩定，確保施工安全. 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用. 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件. 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施

25、工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當的臨時撐拉措施. 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。九 、腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括:拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿

26、、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等,并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住,然后才能拆除. 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落. 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故. 9、在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚

27、后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置. 12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放，整理保養. 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候,不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。十、應急預案 (一）、腳手架工程預防監控和預防1、腳手架工程的安全風險分析 落地式外腳手架搭設

28、時，有的架子工不按操作規程搭設，有的架子工憑經驗搭設,不編制腳手架搭設方案。（容易出現架體倒塌)。 懸挑式腳手架無設計計算書。(容易出現坍塌）。 架子工未經過專業培訓即上崗操作，操作人員不正確穿戴和使用勞動防護用品。（容易出現操作人員墜落的事故)。 腳手架與建筑物的拉結不夠牢固，連接點不符合規范要求。（容易出現架體倒塌）。 桿件間距與剪刀撐的設置不符合規范規定。（容易出現架體倒塌） 施工層未鋪腳手板或竹笆片。（容易發生人員墜落的危險事故）。 腳手架上材料堆放不均勻，荷載超過規定.(容易出現架體倒塌）。 腳手架與建筑物之間的空隙四步一隔離不到位。(容易出現上層作業時物件墜落造成傷人事故)。 腳手

29、架防護搭設未超過施工面。 未按規范要求做好防雷接地。(容易有雷擊的危險）2、預防監控的措施和方法:1)建立長期有效監控制度，根據公司安全負責人和項目經理輪回巡查,一經發現重點部位和環節出現隱患，及時向工地管理人員反映,并組織人力、物力進行整改和搶險,消除隱患。2)發揮班組長的作用,對易發事故位置進行自檢，自糾，遇較大難題，報公司協助解決.3）注意天氣預報，搶在大風、大雨前面及時通知各班組對所屬工地腳手架進行加固處理。4）建立腳手架搭設班前作業檢查制度,認真檢查連墻件和其他重要部位有無被拆除的情況,一旦發現、及時整改,加固之后方可開展當天作業。5)腳手架拆除時，要制定腳手架拆除方案，并做好安全技

30、術交底,不能因為搶進度而違章作業。6）架子組要和施工人員加強聯系和協作,在施工中如有對腳手架穩定不利的施工操作，施工人員應及時通知，以便我公司做好加固措施和預防對策。7）腳手架基礎的施工要按方案進行，保證質量,四周要留排水溝,四角要有集水井，必要時要配備排水泵.3、應急措施：（1）常備器材：鋼管、扣件、起重索具、花蘭螺栓、軋頭、千斤頂等。（2)常用方法：鋼絲繩卸荷;校正、加固；增設剛性連墻桿；(3)根據不同情況增設拋撐、或者增設橫向斜撐、剪刀撐、副立桿等；（4)大風、大雨前加固腳手架薄弱部位；（5)如基礎承載力不足，可采用千斤頂將腳手架局部頂起，重新夯實，澆筑C20砼厚150200mm，并在其

31、立桿下加墊板和底座。 4、應急預案（1）建立健全安全技術應急預案小組，由項目部各部門參加對直接影響到腳手架的安全問題及時反映和決策,找出解決辦法,重大的問題做出專項方案請專家審批.（2)公司建立骨干隊伍，具有排除較大安全危險的能力。（3）準備充足的器材和工具做到對重點部位和環節能隨時進行加固，必要時進行拆除重新搭設。（二）、安全生產事故應急預案1、應急救援措施：（1)成立應急救援小組：組 長：章海彬副組長:曹國平、丁順國 成 員：丁大友、張敏杰、王強、張健健、朱勝靈、葛春清。（2)職責分工：應急救援領導組組長、副組長的職能和職責：a、對事故現場的所有操作進行指揮和協調，b、對事故進行評估，保證

32、現場人員和公眾應急反應行動的執行，c、對現場應急救援行動進行指揮，控制緊急情況，d、做好消防醫療、交通管制、搶險救災算公共救援部門的聯系工作。現場搶救組的職能和職責a、引導現場作業人員從安全通道疏散,采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員防止事故的進一步擴大，b、對受傷人員進行營救至安全地帶，c、搶運可以轉移的場所內的物資，d、轉移可能引起新危險源的物品到安全地帶。醫療救治組的職能和職責a、組織使用場區內的醫務人員和醫用物資，對搶救出的傷員視情況采取急救處置措施，b、指導公共社會救援人員熟知現場狀況，c、協助醫療單位對受傷人員搶救的輔助工作.后勤服務組的職能和職責a、迅速組織緊急救援物資的

33、征集，確保必須供給的物品資金到位以及交通車輛的調配，b、及時輸送后勤供給物品到搶救人員手中。保衛組的職能和職責a、對場所內外進行有效的隔離工作和維護現場應急救援通道的暢通工作,b、疏散場區外居民撤離危險地帶，c、保護現場支援其它搶救組的工作。（3)事故救援步驟:1、發生事故時領導組應立即采取有效措施,首先搶救傷員和排除險情,制止事故擴大，穩定施工人員情緒。要做到有組織、有指揮,在搶救傷員時確保救援者，傷病員或其他人無仼何危險，迅速使傷病員脫離危險場所.2、初步檢查傷病員，必要時請南京南醫大二附院派醫護員立即進行急救和監護( 南京市鼓樓醫院距我工地僅4km）。3、搶救對于重傷的或傷員人數過多的，

34、速與急救中心“120”聯系，必要時視現場情況與“110”聯系取得公安部門支持。4、嚴格保護事故現場,因搶救傷員，疏導交通，排除險情等原因需移動現場構件時，應作出標志，繪制現場簡圖并作出書面記錄，妥善保管現場重要痕跡、物證。(4)應急救援知識培訓與演練：建筑施工屬于高危險的工作，事故的發生是無法完全避免的,掌握應急救援知識才能遇事故發生時不驚慌、冷靜、爭分奪秒地進行搶救,特別是傷員的搶救，時間就是生命,失去搶救時間傷勢會急劇惡化,甚至死亡.1、對傷員的急救要點（1）機智、果斷一方面要緊急呼救，立即撥打“120”電話；另一方面要迅速弄清楚事故及現場情況,機智、果斷、因地制宜地去采取應急措施，防止傷

35、害進一步擴大.（2）及時、穩妥如現場十分危險，傷害會進一步擴大，就要及時、穩妥地幫助傷員脫離危險區，但一定要確保你自己、他人和傷員無危險.（3）正確、迅速要正確、迅速地檢查傷員的傷害情況，如發生心跳、呼吸停止,要立即進行人工呼吸、心臟按摩,直到醫生到來；如有大出血，要立即進行止血；如有骨折，要設法固定；等等。醫生來后要簡單反映傷員情況，搶救經過和中間采取的措施.(4）細致、全面對傷員檢查要細致、全面，特別是當傷員沒有危險時，要再次進行檢查，防止臨陣慌亂,疏忽遺漏。2、對傷員的一般急救方法（1)口對口的呼吸將傷員平放在平整的地或物體上，清除口內異物，一手捏住鼻孔，另一手抬起下巴，深吸氣后對準傷員

36、口部用力吹氣，待傷員胸廓擴張后停止吹氣，迅速移開緊貼的口，每分鐘進行20次。（2）口對鼻吹氣傷員口緊閉搬不開時，清除鼻孔內異物，一手捏住傷員的嘴，和（1）一樣緊貼傷員鼻孔吹氣。（3)心臟按摩心臟突然停止跳動，用外力擠壓心臟，暫時維持心臟輸血功能。將傷員仰臥在平整的地上或木板上，頭放平，跪在傷員一側，用一手掌根部放在傷員的胸骨體的中、下三分之一交界處,另一只手放在按壓的手背上，二手背伸直,用自身重量和上臂的力量要均勻，不要搖晃，使其下陷約三厘米；然后，放松。反復進行，每分鐘70-80次。同時,要注意觀察傷員情況，如果傷員面有紅潤，摸到脈搏，說明急救有效，重復上述動作，直至有心臟的自律搏動,才可以

37、停止。（4）心臟按摩和人工呼吸并用一般由兩人同時進行，兩人各司其職，保證供給傷員氧氣，恢復傷員心跳。通常，吹一口氣按壓胸骨34次。3、外傷四大急救技術（1）止血成年人大約有5000毫升血液,當發生工傷事故出血量達2000毫升左右，就會有生命危險。因此,緊急止血法十分重要。止血的方法有直接壓迫止血法、加壓包扎法、填塞止血法（適用于頸部等大而深的傷口）、指壓動脈止血法（用手掌或手指壓迫傷口近心端動脈)。止血用物品要干凈,防止再次污染傷口;止血帶使用時間不能超過一小時，不能用金屬絲、線、帶等作止血帶。（2）包扎包扎是為了保護傷口減少感染、止血止痛、固定敷料、板.包扎材料可用繃帶、三角巾或干凈的衣服、

38、床單、毛巾等。（3）固定固定是為了防止骨折部位移動（折骨端部在移動時會損傷血管、神經、肌肉),減輕傷員痛苦.需要注意的是：傷員休克或大出血時、先要(或同時）處理休克、止血；刺出傷口的骨頭不要送回傷口；體位或傷肢畸形要按照畸形進行固定;固定時動作要輕、牢,松緊要適當,皮膚與夾板間要墊一些衣服或毛巾之類東西,防止因局部受傷受壓而引起壞死。(4）搬運搬運也是急救的重要的步驟,搬運方法要根據病情和各種具體情況而定.但要特別小心保護受傷處，不能使傷口創傷加重；要先固定好再搬運；對昏迷、休克、內出血、內臟損傷和頭部創傷的必須用擔架或木板搬運；尤其是頸、胸、腰段骨折的病人,一定要保證受傷部位平直，不能隨意擺

39、動.十一、 腳手架計算書鋼管落地腳手架1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 10。5 米,立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米,立桿的橫距為0。9米，大小橫桿的步距為1。8 米;內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上,搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483。0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米,水平間距4.5 米,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件;2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:1 層;3.風荷載參數本工程地處北京省

40、南京市,基本風壓為0.39 kN/m2;風荷載高度變化系數z 為1。14，風荷載體型系數s 為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2）:0。1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）：0.150;安全設施與安全網(kN/m2）:0.005；腳手板鋪設層數:5;腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）：0。033；5。地基參數地基土類型：素填土；地基承載力標準值（kpa):160。00；立桿基礎底面面積（m2）：0.25；地基承載力調整系數

41、：1。00大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）第5.2.4條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0。30。9/（2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1.20。033+1.20.09=0。148 kN/m;活荷載的設計值： q2=1.40。6=0。84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載

42、組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080。1481。52+0。100。841。52 =0.216 kN。m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= 0.100。1481。52-0.1170。841。52 =-0。254 kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max（0.216106,0.254106）/4490=56.57 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56。57 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓

43、強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中: 靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。033+0。09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0。6 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.12315004/(1002。06105107800）+0.9900。615004/（1002.06105107800) = 1。544 mm;大橫桿的最大撓度 1.544 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！小橫桿的計算：根據JGJ1302011第5。2。4

44、條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0331。5 = 0。05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。30。91。5/（2+1）=0.135 kN；活荷載標準值：Q=20。91.5/（2+1） =0.900 kN；集中荷載的設計值： P=1。2(0。05+0。135）+1。4 0.9 = 1.482 kN; 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算

45、公式如下：Mqmax = 1。20。0330。92/8 = 0.004 kN。m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = 1。4820.9/3 = 0。445 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。449 kN.m;最大應力計算值 = M / W = 0。449106/4490=99。917 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =99。917 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:Vqmax=50.

46、0339004/（3842。06105107800） = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。135+0。9 = 1.085 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1084。95900（39002-49002/9 ) /(722.06105 107800) = 1.264 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1。264 = 1。277 mm；小橫桿的最大撓度為 1.277 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm，滿足要求！扣件抗滑力的計算：按規范表5

47、.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0.0330。9/2=0。015 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.30。91。5/2=0.202 kN；活荷載標準值： Q = 20.91。5 /2 = 1.35

48、 kN；荷載的設計值： R=1。2(0。05+0.015+0.202)+1。41。35=2.211 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0.1248 NG1 = 0。1248+(1.502/2)0.033/1.8010。50 = 1.602；(2)腳手板的自重標準值（kN/m2);采用竹笆片腳手板,標準值為0.3 NG2= 0.351.5（0.9+0。3)/2 = 1.35 kN；(3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m);采

49、用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15 NG3 = 0.1551。5/2 = 0.562 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0。005 NG4 = 0。0051。510.5 = 0.079 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.593 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.91.51/2 = 1。35 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB500092001）的規定采用：

50、Wo = 0。39 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Uz= 1.14 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552;經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。7 0。391。140。552 = 0。172 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1.23.593+ 1.41.35= 6。202 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.593+ 0.851.41.35= 5.918 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎

51、矩 MW 為 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40.1721.5 1.82/10 = 0。099 kN.m；立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 :N = 6.202 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l

52、o/i 的計算結果查表得到 ：= 0.188 ;立桿凈截面面積 : A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6202/（0。188424)=77。8 N/mm2;立桿穩定性計算 = 77.8 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 :N = 5.918 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范

53、表5。3。3得 ： = 1。5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = 3.118 m;長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 := 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 5918.13/（0.188424）+99355。018/4490 = 96。372 N/mm2；立桿穩定性計算 = 96.372 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！最大搭設高度的計算

54、：按規范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。991 kN；活荷載標準值 ：NQ = 1.35 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0。125 kN/m；Hs =0.1884。24104205103-（1.21.991+1。41.35)/（1。20。125)=80。539 m；按規范5.3。6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:H = 80.539 /（1+0.00180。539）=74.53

55、6 m;H= 74.536 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為10。5m，小于H，滿足要求!按規范5。3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.991 kN；活荷載標準值 ：NQ = 1.35 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0。125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1。40.85) = 0.099 /（1.4 0。85） = 0。0

56、83 kN.m;Hs =( 0.1884。24104205103-（1。21.991+0.851。4（1.35+0.1884。241000。083/4。49）)/(1.20。125)=70。654 m；按規范5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米,按照下式調整且不超過50米：H = 70。654 /(1+0.00170.654）=65。991 m;H= 65.991 和 50 比較取較小值.經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為10.5m,小于H，滿足要求！連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 W

57、k = 0。172 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。2 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)， N0= 5。000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 3。896 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8。896 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度;又： A = 4。24 cm2；f=205 N/mm

58、2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494。24104205103 = 82。487 kN；Nl = 8.896 Nf = 82.487，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.896小于雙扣件的抗滑力 12。8 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數:kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =23.673 kp

59、a ；其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 5.918 kN；基礎底面面積 ：A = 0。25 m2 。p=23。673 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！懸挑腳手架1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 米,立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5米，立桿的橫距為0。9米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0。30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3。6 米,水平間距3 米，

60、采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2。活荷載參數施工均布荷載（kN/m2）：2。000;腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數：1 層；3。風荷載參數本工程地處江蘇省南京市，查荷載規范基本風壓為0。390,風荷載高度變化系數z為1。140，風荷載體型系數s為0。552；計算中考慮風荷載作用；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m2):0。1248；腳手板自重標準值（kN/m2):0.300;欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0。150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2）:0。005；腳手板鋪設層數:10 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手

61、板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。3米，建筑物內錨固段長度 2。2 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm)：20。00；樓板混凝土標號：C30;6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000;鋼絲繩與梁夾角為（度）:60;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷

62、載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.30.9/（2+1）=0。09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20。9/（2+1）=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m;活荷載的設計值： q2=1.40。6=0.84 kN/m; 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.080。1481。52+0。100.841。52 =0.

63、216 kN。m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為 M2max= 0。100.1481。520.1170。841。52 =-0.254 kN.m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max（0.216106,0.254106)/4490=56.57 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.57 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。033+0.09=0。123 kN/m; 活荷載標準值: q2= Q =0.6 k

64、N/m；最大撓度計算值為:V= 0。6770。12315004/（1002。06105107800）+0.9900.615004/(1002.06105107800） = 1。544 mm；大橫桿的最大撓度 1。544 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求。 三、小橫桿的計算：根據JGJ1302011第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331.5 = 0.05 kN；腳手

65、板的自重標準值：P2=0。30.91.5/(2+1)=0。135 kN;活荷載標準值：Q=20.91.5/(2+1) =0。900 kN；集中荷載的設計值： P=1.2（0.05+0.135）+1。4 0。9 = 1.482 kN； 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20。0330.92/8 = 0。004 kN。m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax = 1.4820。9/3 = 0.445 kN.m ;最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。449 kN。

66、m；最大應力計算值 = M / W = 0.449106/4490=99.917 N/mm2 ;小橫桿的最大彎曲應力 =99。917 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800） = 0。013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。135+0.9 = 1。085 kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：Vpmax

67、 = 1084。95900(3900249002/9 ） /（722。06105 107800) = 1.264 mm;最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1。264 = 1。277 mm；小橫桿的最大撓度為 1。277 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！扣件抗滑力的計算:按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑

68、承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0331.52/2=0。05 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0。0330。9/2=0。015 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0。30.91。5/2=0。202 kN；活荷載標準值： Q = 20.91.5 /2 = 1。35 kN；荷載的設計值: R=1。2(0.05+0.015+0.202）+1。41。35=2.211 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載

69、標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0。1248+(1.502/2）0.033/1.8018.00 = 2。746；(2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板,標準值為0.3 NG2= 0。3101.5(0。9+0.3)/2 = 2.7 kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15 NG3 = 0。15101.5/2 = 1.125 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051。518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷

70、載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。706 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20。91。51/2 = 1.35 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2011）的規定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2011)的規定采用： Uz= 1。14 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0

71、.391。140。552 = 0。172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1.26.706+ 1。41。35= 9。937 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0。851。4NQ = 1.26。706+ 0.851。41。35= 9.654 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。1721.5 1.82/10 = 0.099 kN。m;立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值 ：N = 9.

72、937 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0;計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1。5 ;計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0。188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9937/(0.188424）

73、=124。662 N/mm2；立桿穩定性計算 = 124。662 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.654 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比： L0/i = 196 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。188立桿凈截面

74、面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 9653.58/（0.188424)+99355。018/4490 = 143。234 N/mm2；立桿穩定性計算 = 143.234 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0。172 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10。8 m2；按規范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外

75、變形所產生的軸向力（kN)， N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.598 kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.598 kN;連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數; 由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度；又: A = 4.24 cm2;f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0。9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 7.598 Nf = 82.48

76、7,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.598小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為900mm,內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26。1 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。26.706 +1.41.35 = 9。937 kN；水平鋼梁

77、自重荷載 q=1.226.10。000178.5 = 0.246 kN/m； 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 11。926 kN； R2 = 8.903 kN; R3 = -0。094 kN。 最大彎矩 Mmax= 1。667 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1。667106 /（ 1.05 141000 ）+ 0103 / 2610 = 11。261 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 11.261 N

78、/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：b = 570 9.988 235 /( 1200160235） = 2。59由于b大于0。6，查鋼結構設計規范(GB500172003)附表B,得到 b值為0.961。經過計算得到最大應力 = 1.667106 /（ 0。961141000 )= 12.304 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 12.304 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求! 拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉

79、鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的 拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=13。771 kN;拉繩的強度計算：鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU均取最大值進行計算,為RU=13.771 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN）； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm); 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0.

80、8; K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取13。771kN，=0.82,K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須大于17mm才能滿足要求！ 鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13。771kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（1377。084/3.142125） 1/2 =12mm; 錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。09

81、4 kN; 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8條f = 50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=94.1574/(3.142502)1/2 =1。095 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。094kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.43N

82、/mm2; f- 鋼材強度設計值，取215N/mm2; h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 94.157/（3。142201。43）=1.048mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67。51kN螺栓的軸向拉力N=0。094kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.903kN; d - 樓板螺栓的直徑,d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14。3N/mm2;經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=8.90 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！