1、第一節編制依據1）建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；2）建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；3）鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社；4）建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；5）建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；6）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011中國建筑工業出版社；7）建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社；8）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011中國建筑工業出版社；9）混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；10）本工程施工圖紙及施

2、工組織設計。第二節工程概況xx華庭1#、2#、3#、5#樓位于xx市財政局北面，地下室整體1層，局部2層；地上2#樓為1+27層，1#、3#、5#樓為1+28層，建筑高度：2#樓88.3m，1#、3#、5#樓91.3m；標準層層高：3.0m ；建筑面積：1#樓為46531，2#樓為45278，3#樓為46456，5#樓為47180；從3層開始采用單立管雙排懸挑式腳手架，1、2層采用雙排落地式腳手架。第三節腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量、安全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內

3、，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-2011檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：a.三層樓面以下采用鋼管落地腳手架。b.三層樓面以上采用普通型鋼懸挑腳手架，分5個懸挑段：第1段為3-8層，第2段為9-14層，第3段為15-20層，第4段為21-26層，第5段為27-屋面構架。工字鋼懸挑

4、腳手架布置數據表布置名稱/數據棟 號懸挑段數懸挑層數懸挑架體高度（m）懸挑梁安裝部位/標高（m）樓板厚度（mm）砼強度等級立管間距/排距（mm）步距（mm）里排立管離墻寬度（mm）型鋼挑出長度（mm）聯墻管1#樓第一段38層18.03層樓面/9.570120/100C301500/80018003001200兩步三跨第二段914層18.09層樓面/36.570C30第三段1520層18.015層樓面/45.570C25第四段2126層18.021層樓面/63.570C25第五段27屋面構架18.627層樓面/81.570C252#樓第一段38層18.03層樓面/9.370120/100C30第

5、二段914層18.09層樓面/27.370C30第三段1520層18.015層樓面/45.370C25第四段2126層18.021層樓面/63.370C25第五段27屋面構架15.627層樓面/81.370C253#樓第一段38層18.03層樓面/9.770120/100C30第二段914層18.09層樓面/27.770C30第三段1520層18.015層樓面/45.770C25第四段2126層18.021層樓面/63.770C25第五段27屋面構架18.627層樓面/81.770C255#樓第一段38層18.03層樓面/10.070120/100C30第二段914層18.09層樓面/28.0

6、70C30第三段1520層18.015層樓面/46.070C25第四段2126層18.021層樓面/64.070C25第五段27屋面構架18.627層樓面/82.070C25材料：18#工字鋼，48*3.6鋼管，扣件連接；型鋼18錨固環，斜拉鋼絲繩18，吊環20；密目式安全網，竹串腳手板。第四節腳手架材料選擇4.1 鋼管落地腳手架 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.6mm，腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 12793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。每根

7、鋼管的最大質量不應大于25.kg。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動

8、部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆紅色，剪力撐統一漆紅白相間色。 4、竹腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板;竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工腳手架安全技術規范JGJ464的相關規定。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的

9、安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB /T700）中Q235A鋼的要求。4.2 普通型鋼懸挑腳手架 l、普通型鋼懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定。用于固定型鋼懸挑梁的U形鋼筋拉環或錨固螺栓材質應符合現行國家標準鋼筋混凝土用鋼 第1 部分：熱軋光圓鋼筋GB1491.1中HPB235級鋼筋的規定。水平懸挑選用18#工字鋼，鋼管外徑48mm，壁厚3.6mm（注：本工程懸挑腳手架原則上要求水平懸挑選用18#工字鋼，鋼管選用外徑

10、48mm，壁厚3.6mm，但結合目前市場實際情況，材料規格與國家標準存在偏差，計算書采用水平懸挑選用16#工字鋼，鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm，進行計算），腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 12793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。每根鋼管的最大質量不應大于25.kg。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要

11、求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，其質量和性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定,采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用?？奂诼菟〝Q緊扭力矩達到65Nm時，不得發生破壞。由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美

12、觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆紅色，剪力撐統一漆紅白相間色。 4、竹腳手板采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板;竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工腳手架安全技術規范JGJ464的相關規定。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB /T700）中Q235A鋼的要求。 7、型鋼水平懸挑桿采用18#工字鋼。8、預埋

13、型鋼用錨固環Q235A直徑為18mm，斜拉鋼絲繩吊環20。9.斜拉鋼絲繩選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1670MPa，直徑18mm。第五節腳手架搭設流程及要求5.1 鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實砌排水溝、澆搗混凝土墊層、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿大橫桿小橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板防護欄桿扎安全網。5.2 普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為：水平懸挑梁縱向掃地桿立桿橫向掃地桿大橫桿小橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置

14、，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設。 1、立桿基礎（僅用于落地式腳手架）本工程腳手架基礎利用地下鋼筋混凝土室頂板，地下室東西兩側回填土面上澆搗C15混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.8m，步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即兩步

15、三跨)；里立桿距建筑物0.3m。(2)每根立桿底部均設置底座或墊板。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。(3)腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（4）腳手架立桿接長必須采用對接扣件連接。對接接長時，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于

16、步距的1/3； 腳手架立桿頂端欄桿宜高出女兒墻上端1m，宜高出檐口上端1.5m。 (6)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 (7)立桿及縱橫向水平桿構造要求：3、 縱向水平桿、橫向水平桿、腳手板31 縱向水平桿的構造應符合下列規定：1、 縱向水平桿應設置在立桿內側，單根桿長度不應小于3跨；2 、 縱向水平桿接長應采用對接扣件連接或搭接。并應符合下列規定：1）兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不應大于縱距的1/3（圖3.11）；2）搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固

17、定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；（a）接頭不在同步內（立面）；（b）接頭不在同跨內（平面）圖3.11 縱向水平桿對接接頭布置1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿3、當使用竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；（圖3.12）。圖3.12 鋪竹竹串腳手板時縱向水平桿的構造1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4竹串腳手板；32 橫向水平桿的構造應符合下列規定：1、 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2；2、當使用竹串腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱

18、向水平桿上。33 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。34 腳手板的設置應符合下列規定：3.4.1 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，鋪實。3.4.2竹串腳手板應設置在三根以上橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用三根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板的鋪設應采用對接平鋪或搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（圖3.4-1a）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度不應小于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（圖3.4-1b

19、）。（a）腳手板對接；（b）腳手板搭接圖3.4-1 腳手板對接、搭接構造3.4.3采用對接平鋪，兩端用雙股1214#鉛絲綁扎固定在橫向水平桿上。3.4.4 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板的兩端均應固定于支承桿件上。4、剪刀撐41 雙排腳手架應設剪刀撐。42 雙排腳手架剪刀撐的設置應符合下列規定：4.2.1、 每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按表4.2.1的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；表4.2.1剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角450500600剪刀撐跨越立桿的最多根數n7654.2.2、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接

20、，搭接長度不應小于1m，并應采用不少于3個旋轉扣件扣固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4.3.3、 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。4.4.4、腳手架外側立面沿水平方向連續設置剪刀撐，豎向由底至頂連續設置剪刀撐。5、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設0.9m高的防護欄桿和30cm高踢腳板。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內

21、側設0.9m的防護欄桿和30cm高踢腳板。 (5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖。本工程施工人員出入通道口，分別搭設在各棟號的門廳入口處，腳手架搭設時同時施工包括安全通道。6、 連墻件61 連墻件設置的位置、數量應按專項施工方案確定。62 腳手架連墻件數量的設置除應滿足本規范的計算要求外，還應符合表62的規定。表6.2連墻件布置最大間距搭設方法豎向間距（h）水平間距（la）每根連墻件覆蓋面積（m2）雙排落地3h3la40雙排懸挑2h3la27注：h步距；la縱距。63 連墻件的布置應符合下列規定：1 應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；2 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，

22、當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定；3 應優先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置；64 開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m。65 連墻件中的連墻桿應呈水平設置，當不能水平設置時，應向腳手架一端下斜連接。66 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。本工程雙排腳手架采用剛性連墻件與建筑物連接。67 當腳手架下部暫不能設連墻件時應采取防傾覆措施。當搭設拋撐時，拋撐應采用通長桿件，并用旋轉扣件固定在腳手架上，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。7、架體內封閉 (1)腳手架的架

23、體里立桿距墻體凈距最多為300mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板或木板進行封閉。 (3)施工層以下外架每隔2步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。第六節腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要30人，均有上崗作業證書。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必

24、要的工具。第七節腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： (1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志； (2)腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3)腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄， (4)腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 (1)構配件和加固件是否齊全，質量是

25、否合格，連接和掛扣是否緊固可靠； (2)安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3)基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； (4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。71 構配件檢查與驗收711 新鋼管的檢查應符合下列規定；1. 應有產品質量合格證；2. 應有質量檢驗報告，腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 12793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的鋼材質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定。3. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；4.鋼

26、管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本條表7.1.7的規定；5. 鋼管應涂有防銹漆。712 舊鋼管的檢查應符合下列規定：(1) 表面銹蝕深度應0.18mm。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；（2） 鋼管彎曲變形應符合下表的規定。項 目允許偏差（mm）示 意 圖鋼管彎曲 各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5l立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.0m1220l713 扣件驗收應符合下列規定：1. 扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件G

27、B 15831的規定抽樣檢測；2. 新、舊扣件均應進行防銹處理。3. 扣件的技術要求應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的相關規定。714 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。715 腳手板的檢查應符合下列規定：1. 沖壓鋼腳手板的檢查應符合下列規定：1）新腳手板應有產品質量合格證；2）尺寸偏差:板面撓曲：L4m時，偏差值12， L4m時，偏差值16，且不得有裂紋、開焊與硬彎；3）新、舊腳手板均應涂防銹漆；4）應有防滑措施。2. 竹腳手板的檢

28、查應符合下列規定：1）竹腳手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板；竹串片腳手板應符合現行行業標準建筑施工腳手架安全技術規范JGJ464的相關規定。716 懸挑腳手架用型鋼的材質應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定。并應符合現行國家標準鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205的有關規定。717 構配件的偏差應符合表7.1.7的規定。表7.1.7構配件的允許偏差序號項 目允許偏差（mm）示 意 圖檢查工具1焊接鋼管尺寸（mm）外徑48.3壁厚3.60.50.36游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度0.18游標卡尺4鋼管彎

29、曲各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m5l鋼板尺立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220l水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5m305沖壓鋼腳手板板面撓曲l4ml4m1216鋼板尺板面扭曲（任一角翹起）572 腳手架檢查與驗收721 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：1. 基礎完工后及腳手架搭設前；2. 作業層上施加荷載前；3. 每搭設完6m8m高度后；4. 達到設計高度后；5. 遇有六級強風及以上風或大雨后；凍結地區解凍后；6. 停用超過一個月。722 應根據下列技術文件進行腳手架檢查、驗收：1.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011第8.2.5條的規定；2. 專項

30、施工方案及變更文件；3. 技術交底文件；4.構配件質量檢查表。構配件質量檢查表項 目要 求抽檢數量檢查方法鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告750根為一批，每批抽取1根檢查資料鋼管表面應平整光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕、深的劃道及嚴重銹蝕等缺陷；嚴禁打孔；鋼管使用前必須涂刷防銹漆全數目測鋼管外徑及壁厚外徑48.3mm，允許偏差0.5mm；壁厚3.6mm，允許偏差0.36，最小壁厚3.24mm3游標卡尺測量扣件應有生產許可證、質量檢驗報告、產品質量合格證、復試報告鋼管腳手架扣件GB15831規定檢查資料不允許有裂縫、變形、螺栓滑絲；扣件與鋼管接觸部位不應有氧化皮；活動部

31、位應能靈活轉動，旋轉扣件兩旋轉面間隙應小于1mm；扣件表面應進行防銹處理全數目測扣件螺栓擰緊扭力矩扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40Nm，且不應大于65 Nm按本條表7.2.5腳手板新沖壓鋼腳手板應有產品質量合格證檢查資料沖壓鋼腳手板板面撓曲12mm（l4m）或16mm（l4m）；板面扭曲5mm（任一角翅起）3鋼板尺不得有裂紋、開焊與硬彎；新、舊腳手板均應涂防銹漆全數目測竹腳手板宜采用由毛竹或材楠竹制作的竹串片板、竹笆板全數目測竹串片腳手板宜采用螺栓將并列的竹片串連而成。螺栓直徑宜為3mm-10mm，螺栓間距宜為500mm-600mm，螺栓離板端宜為200mm-250mm，板寬250mm，板長2

32、000mm、2500mm、3000mm3鋼板尺723 腳手架使用中，應定期檢查下列要求內容：1.桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011和專項施工方案要求；2. 地基應無積水，底座應無松動，立桿應無懸空；3. 扣件螺栓應無松動；4.雙排腳手架立桿垂直度的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011規定。5.安全防護措施應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011要求；6. 應無超載使用。724 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合表7.2.4的規定。表7.2.4腳手架

33、搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項 目技術要求允許偏差（mm）示 意 圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102雙排腳手架立桿垂直度最后驗收立桿垂直度（2050）m-100H用經緯儀或吊線和卷尺下列腳手架允許水平偏差（mm）搭設中檢查偏差的高度（m）總高度20mH=2H=10H=207501004雙排腳手架間距步距縱距橫距-205020鋼板尺續表7.2.4項次項 目技術要求允許偏差（mm）示 意 圖檢查方法與工具5縱向水平桿高差一根桿的兩端20lalalalalala水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差106剪刀撐斜桿與地面的傾角45-60角

34、尺7腳手板外伸長度對接a=（130-150）mml300mml300a卷尺搭接a100mml200mmal200卷進尺8扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a500mm42aa13鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差ah123a21鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3ala21鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩（40-65）N.m扭力扳手注：圖中1-立桿；2-縱向水平桿；3-橫向水平桿4-剪刀撐。725 安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩應采用扭力板手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按表7.2.5的規定確定。不合格的必須重

35、新擰緊至合格。表7.2.5扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽查數量（個）允許的不合格數量（個）1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）519011150151280285150050112001201320058132032501235710第八節腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應

36、經過檢查挑選(選擇標準應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011),所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。(3)架子每搭設完一層高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自

37、拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(2)鋼管上嚴禁打孔, 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在架體上；嚴禁懸掛起重設備，嚴禁拆除或移動架體上安全防護設施。(3)腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表

38、對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)扣件鋼管腳手架安裝與拆除人員必須是經考核合格的專業架子工。架子工應持證上崗。搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。(4)當有六級強風及以上風、濃霧、雨或雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨、雪后上架

39、作業應有防滑措施，并應掃除積雪。夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業。(5)當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備或管溝時，必須對腳手架采取加固措施。（6）腳手板應鋪設牢靠、嚴實，并應用安全網雙層兜底。施工層每層均用安全網封閉。(7)雙排腳手架、懸挑式腳手架沿墻體外圍應用密目式安全網全封閉，密目式安全網宜設置在腳手架外立桿的內側，并應與架體結扎牢固。 (8)應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A.在下列情況下，必須對腳手架進行檢查 a.在六級以上大風和大雨后， b.停用超過二個月，復工前。 B.檢查保修項目 a.各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b.扣件螺絲

40、是否松動； c.安全防護措施是否符合要求。 (9)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。 (10)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (11)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行。在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。 2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及

41、時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝

42、修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。第九節腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架1、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并應派專人看守，嚴禁非操作人員入內。拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指

43、揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以

44、防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第十節腳手架計算書

45、鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 13 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連

46、墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣西省桂平，基本風壓為0.39 kN/m2；風荷載高度變化系數z為1.14，風荷載體型系數s為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:7；腳手板類別:竹笆

47、片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.033；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷載的計算值: q=1.

48、20.033+1.20.15+1.41 = 1.62 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.620.82/8 = 0.13 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =28.863 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =28.863 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.15+1 = 1.183 kN/m ；最大撓度 V = 5.01.1838004/(3842.06105107800)=0.

49、284 mm；小橫桿的最大撓度 0.284 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.30.81.5/3=0.12 kN；活荷載標準值: Q= 20.81.5/3=0.8 kN；荷載的設計值: P=(1.20.027+1.20.12+1.40.8)/2=0.648 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利

50、分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.6481.5= 0.26 kN.m；M = M1max + M2max = 0.006+0.26=0.266 kN.m最大應力計算值 = 0.266106/4490=59.134 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 59.134 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度

51、計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027+0.12+0.8）/2=0.473kN V= 1.8830.47315003/ ( 100 2.06105107800) = 1.355 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.355=1.406 mm；大橫桿的最大撓度 1.406 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足

52、要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.82/2=0.027 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /

53、2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.027+0.05+0.18)+1.41.2=1.988 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.802/2)0.033/1.8013.00 = 1.815；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.371.5(0.8+0.3)/2 = 1.733 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(

54、kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.513 = 0.098 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.432 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的

55、規定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.14 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.391.140.552 = 0.172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.432+ 1.42.4= 8.679 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.432+ 0.851.42.4= 8.175 kN；風荷載設計值產生

56、的立桿段彎矩 MW為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5 1.82/10 = 0.099 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 8.679 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果

57、查表得到：= 0.188 ；立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8679/(0.188424)=108.876 N/mm2；立桿穩定性計算 = 108.876 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 8.175 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度

58、,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8174.76/(0.188424)+99355.018/4490 = 124.682 N/mm2；立桿穩定性計算 = 124.682 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式

59、、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.618 kN；活荷載標準值：NQ = 2.4 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.22.618+1.42.4)/(1.20.125)=65.705 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 65.705 /(1+0.00165.705)=61.654 m；H= 61.654 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架

60、搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為13m，小于H，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.618 kN；活荷載標準值：NQ = 2.4 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.22.618+0

61、.851.4(2.4+0.1884.241000.083/4.49)/(1.20.125)=57.292 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = 57.292 /(1+0.00157.292)=54.188 m；H= 54.188 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為13m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.172 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；

62、按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.896 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.896 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 8

63、.896 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.896小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =32.699 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 8.175 kN；基礎底面面積：A = 0.25 m2。p=32

64、.699 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！16工字鋼懸挑腳手架計算書（C25混凝土樓板）（本工程樓板混凝土強度等級為C30、C25不低于規范要求C20的規定，僅對C25混凝土樓板計算）型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.8米，立桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.30米；小橫桿在上，搭

65、接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 270 米；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處廣西省桂平，查荷載規范基本風壓為0.390，風荷載高度變化系數z為1.250，風荷載體型系數s為0.552；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板

66、自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2米，建筑物內錨固段長度 2.3 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；鋼絲繩安全系數為:8.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。二、小橫桿的計算:小橫

67、桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.5/3=1 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41 = 1.65 kN/m；小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.650.82/8 = 0.132 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W

68、=29.398 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =29.398 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+1 = 1.208 kN/m ；最大撓度 V = 5.01.2088004/(3842.06105107800)=0.29 mm；小橫桿的最大撓度 0.29 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1=

69、0.0330.8=0.027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.81.5/3=0.14 kN；活荷載標準值: Q= 20.81.5/3=0.8 kN；荷載的設計值: P=(1.20.027+1.20.14+1.40.8)/2=0.66 kN；大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.661.5= 0.264 kN.m；M = M1max + M2max =

70、0.006+0.264=0.27 kN.m最大應力計算值 = 0.27106/4490=60.204 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 60.204 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.027

71、+0.14+0.8）/2=0.483kN V= 1.8830.48315003/ ( 100 2.06105107800) = 1.383 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.051+1.383=1.435 mm；大橫桿的最大撓度 1.435 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件

72、抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.82/2=0.027 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.81.5/2=0.21 kN；活荷載標準值: Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.027+0.05+0.21)+1.41.2=2.024 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標

73、準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.802/2)0.033/1.8018.00 = 2.513；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3561.5(0.8+0.3)/2 = 1.732 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1461.5/2 = 0.63 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載

74、標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.01 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.25 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.3

75、91.250.552 = 0.188 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.01+ 1.42.4= 9.372 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.01+ 0.851.42.4= 8.868 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1881.5 1.82/10 = 0.109 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N = 9.372 kN

76、；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到：= 0.188 ；立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 9372/(0.188424)=117.578 N/mm2；立桿穩定性計算

77、= 117.578 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N = 8.868 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.188立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49

78、cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； = 8868.36/(0.188424)+108941.906/4490 = 135.518 N/mm2；立桿穩定性計算 = 135.518 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.188 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN

79、)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 4.272 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.272 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 300/15.9的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 9.272 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.27

80、2小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為800mm，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1100mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面積A = 26.1 cm2。受腳手架集中荷載 N=1.25.01 +1.42.4 = 9.372 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳

81、手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 11.459 kN；R2 = 8.165 kN；R3 = -0.019 kN。最大彎矩 Mmax= 1.57 kN.m；最大應力 =M/1.05W+N/A= 1.57106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 10.604 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 10.604 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號

82、工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 9.988 235 /( 1100160235) = 2.82由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到b值為0.97。經過計算得到最大應力 = 1.57106 /( 0.97141000 )= 11.478 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 11.478 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求!十、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照

83、以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1=12.205 kN；十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=12.205 kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取12.205kN，=0.82，K=8，得到：經計算，鋼絲繩最小直徑必須

84、大于16mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.205kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(1220.5344/3.142125) 1/2 =12mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.019 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f

85、= 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=18.6384/(3.142502)1/2 =0.487 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.019kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于

86、 18.638/(3.142161.27)=0.292mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.019kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 8.165kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；經過計算得到公式右邊等于73.77 kN，大于錨固力 N=8.16 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!