1、一、 編制依據(jù)1、*大廈設計施工圖2、砼結構工程施工質量驗收規(guī)范3、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20014、木結構設計規(guī)范GB50005-20035、建筑施工計算手冊二、 工程概況工程名稱工程地點建設單位設計單位施工單位監(jiān)理單位工程性質商住樓結構形式基礎：0.000為原有結構，已經(jīng)委托有資質的單位檢測并檢測合格、主體：框支剪力墻結構建筑面積54256.24工程造價建筑概況1、 地下室防水：防水砼抗?jié)B等級：S8，附加防水層位置及材料：設防要求：設防高度應比室外地人坪高出300mm；附加防水層必須作保護層。所有空地下室外墻的管道，必須預埋防水穿墻套管。2、 屋面防水：防水層次：

2、二道設防（一剛一柔），防水材料：全成高分子防水涂料（聚氨酯）及配筋細石砼。設防要求：按倒置式屋面做法（防水層在下保溫隔熱層在上），所有防水涂料的四周均卷至屋面泛水高度（約300mm），屋面豎井、女兒墻陰陽轉角處應附加一層防水涂料，穿屋面管道或泛水以上外墻穿管，待安裝完后應用細石砼封嚴，管根周圍應嵌填防水膠，與防水層閉合。3、 衛(wèi)生間陽臺防水：防水材料：防水涂料或聚合物水泥砂漿，防水層次：一道設防或復合防水，設防要求：坡向地漏的坡度應0.5%，空心砌塊等輕質隔墻離地面200mm高處，應搗C20砼墻基，同墻厚，衛(wèi)生間內墻應全部作防水處理。4、 外墻防水：外掛6200200鋼絲網(wǎng)，聚合物水泥基防水涂

3、料，聚合物水泥砂漿。設防要求：空心砌塊外墻門窗洞口周邊200mm范圍內應用實心砌體或者C20細石砼填實。外墻不同材料交接處應在找平層中附加金屬網(wǎng)，網(wǎng)寬為200mm。找平層的強度等級不應低于M7.5，與墻體基面的抗拉粘結強度不宜低于0.4Mpa。外墻變形縫必須作防水處理。5、 墻體：（1） 外墻：采用200厚Mu7.5輕質砌塊，M5混合砂漿砌筑。（2） 內墻：采用100厚Mu7.5輕質砌塊，M5混合砂漿砌筑。（3） 分戶墻：采用100厚Mu7.5輕質砌塊，M5混合砂漿砌筑。（4） 衛(wèi)生間隔墻：采用100厚Mu7.5空心砌塊，M5水泥砂漿砌筑，離地200mm，高處搗C20砼墻基，6、 建筑裝修：（

4、1） 各種裝修材料的質量、顏色、規(guī)格尺寸等均應選好樣品，經(jīng)建設單位和設計單位協(xié)商認可后，才能訂貨、施工。（2） 凡風道、煙道、豎井內壁砌筑灰縫須飽滿，并隨原漿抹平。有檢修門和管道井內壁應作水泥混合砂漿粉刷。鋼筋砼電梯井道不作粉刷。（3） 凡柱和門洞口陽角處均應做寬50、高2000、厚20的水泥砂漿護角。（4） 有吊頂?shù)姆块g，其粉刷或裝飾面層應做至吊頂標高以上100mm處。（5） 凡木磚或木材與砌體接觸部位均應涂防腐油；凡金屬鐵件均應先除銹，后涂防銹漆一道，面層再油調和漆二道。7、 門窗（1） 本工程所門窗為塑料門窗，鋁合金門窗。（2） 所有門窗必須經(jīng)過檢測合格才能使用。結構概況1、 結構型式：

5、框支剪力墻結構，框架二十三層。2、 基礎型式：為90年代施工好的基礎，建設單位已經(jīng)委托有資質的檢測單位進行檢測，并出具了檢測報告。3、 本工程設計地震分組為：第一組，搞震設防類別為丙類，本工程按6度搞震設防，框架及剪力墻的抗震等級為三級。4、 本工程的耐火等級為一級。5、 設計荷載值：地下室：車庫：10KN/m，設備用房：10KN/m，首層、2-3層商場：3.5KN/m，標準層：房廳2KN/m，廚廁：2.5-4 KN/m，陽臺：2.5 KN/m，樓梯：3.5 KN/m，屋面：上人屋面：2.5 KN/m，屋頂花園：4 KN/m，消防車道：20 KN/m。風荷載：基本風壓：按50年重現(xiàn)期的風壓值0

6、.6KN/m2，地面粗糙度為B類。6、 主要結構材料：（1） 鋼筋：HPB235級熱軋鋼筋及HRB335級熱軋鋼筋設計值均為fy=210/300N/mm2。（2） 水泥：標號32.5R的普通硅酸鹽水泥。（3） 砼：結構部位強度等級：結構部位砼強度等級轉換層梁截面尺寸鋼筋類別1-5層C4010003500、10003000HPB235/HRB335（4） 焊條：HPB235級鋼筋用E43焊條，HRB335級鋼用E50型焊條，雙面焊接長度大于等于5d。單面焊大于等于10d。（5） 墻體：圍護墻：200厚采用混凝土空心砌塊Mu7.5，間隔墻：100厚混凝土空心砌塊Mu5，。（6） 砂漿：0.000以

7、上用M5混合砂漿。7、 保護層：基礎：40，板：15，梁：25，柱：30。建筑位置及環(huán)境氣象情況該地位于沿海地帶，屬于亞熱帶季風氣候，春夏多雨及臺風，秋冬氣溫不低。施工條件現(xiàn)場已進行三通一平，地理位置優(yōu)越，交通運輸發(fā)達。現(xiàn)場施工用水用電由建設單位提供。施工特點該工程結構不復雜，為框支剪力墻結構的施工。三、施工方案的選擇根據(jù)鋼筋砼結構的施工工藝要求和結構轉換層的施工特點，以及設計單位同意的情況下，選擇以下的施工方法。1、獨立支承轉換層梁以下的墻、柱結構部分進行先施工。2、考慮到本工程轉換層深梁截面尺寸厚大，且轉換層梁數(shù)量較多為方便施工，減輕下層樓面梁板的承重荷載、安全經(jīng)濟，本轉換層深梁的砼擬采用

8、二次澆筑。第一次澆筑砼厚度為1.2m；待第一次澆灌砼強度等級達到50時，再進行第二次轉換層梁板砼的澆灌。3、本轉換層結構施工時，保留下兩層（即樓面第四層和樓面第三層）支模架體不拆除，以利于通過第三層的支模架體將轉換層的結構荷載和施工荷載均衡傳遞給下一層墻、柱、梁板受力。4、為保證安全施工，避免下層梁板結構薄弱處受力破壞，在轉換層個別大梁特重的部位所對應的第四、三層梁板結構進行支撐加固。四、 轉換層施工的重點和難點1、施工重點，轉換層支模架的搭設。模板及其支架應具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑砼的重量，側壓力以及施工荷載。由于轉換層結構深梁截面厚大，梁砼自重量大，單位集中荷載巨

9、大，支模難度高，所以模板及其支架的搭設，材料的選擇是保證轉換層施工質量和施工安全的關鍵和重點。2、施工難點：鋼筋綁扎和砼澆筑質量。轉換層結構復雜，鋼筋密集縱橫交錯。轉換層是由裙樓框剪結構通過轉換層深梁進行轉換成上部標準層的剪力墻結構。轉換層深梁與裙樓框架柱及剪力墻交接處的鋼筋交叉密集。轉換層樓面柱筋大部分要彎入轉換層深梁內錨固，而轉換層深梁受力主筋及支座負筋又要彎入柱內錨固，且上部標準層剪力墻鋼筋還要插入轉換層梁內錨固。因此轉換層梁、柱、墻節(jié)點鋼筋錯綜復雜，交叉穿插，非常密集，施工難度大，技術要求高，鋼筋安裝綁扎方面因布筋密集，要布排為鋼筋非常困難。在各柱、梁、墻交叉重合處要視具體情況預先制作

10、放樣布排，穿插安放鋼筋做到一次到位。為防止腰筋移位，腰筋必須焊接在箍筋上固定或箍筋上焊接支架固定。同時在布排鋼筋時還要考慮留置砼下料口位置。轉換層深梁的截面厚大，砼量多，而轉換層的墻、柱、梁配筋縱橫交錯，密度大，間距小，為保證砼的澆筑質量，解決好砼下料和砼振搗密實是轉換層施工的難點和關鍵。同時結構轉換層砼等級為C40，水泥用量較多，水泥攪拌后會產(chǎn)生大量的水化熱，及在降溫時水泥硬化收縮，砼極容易產(chǎn)生溫度裂縫和收縮裂縫，因此必須采取有效措施，嚴格控制轉換層砼裂縫的產(chǎn)生。五、施工測量與放線轉換層是承上啟下的結構層，既要承受上部塔樓的荷載，又要使下層結構均衡受力。因此必須保證轉換層結構柱、梁軸線準確，

11、支模牢固，鋼筋布放，定位正確，不得錯漏。施工順序：轉換層柱、墻放線定位轉換層承重柱、墻結構施工轉換層梁板支模轉換層深梁筋綁扎轉換層梁筋校正驗收澆搗轉換層梁第一層砼施工縫處理轉換層梁筋校正轉換層次梁和板筋綁扎五層標準層軸線定位預埋標準層剪力墻鋼筋復線定位驗收澆搗轉換層第二層梁板砼砼養(yǎng)護。六、模板支撐架體安裝與拆除1、施工準備（1）轉換層結構模板支撐架體搭設前，現(xiàn)場施工人員必須熟悉施工圖紙和本轉換層施工方案。嚴格按有關施工規(guī)范和技術規(guī)程組織施工，并做好施工技術質量和施工作業(yè)安全交底工作，認真做好施工記錄。（2）模板支撐架體搭設樓面層應進行清理、平整、方便施工。（3）做好施工測量放線工作，軸線定位尺

12、寸要進行復核驗收。2、材料選擇（1） 模板支撐架體選用483.5鋼管及其配件。（2） 模板選用18mm厚膠合夾板，梁底板楞木枋為100mm100mm，梁底承托采用為483.5mm雙鋼管。（3） 模板加固對拉螺栓選用20mm螺桿。（4） 對選用的材料進場時要進行規(guī)格、材質的驗收。鋼管架及其配筋的規(guī)格、性能及質量應符合現(xiàn)行標準的規(guī)定，并應有出廠合格證明書及產(chǎn)品標志。對周轉使用的鋼管架和配件應進行質量類別判定及維修。材料必須符合材質要求，凡糜爛過膠，變質、腐朽、脆裂及檐口的木材不得使用。3、鋼管架的安裝。本轉換層梁支撐架體采用483.5mm鋼管，鋼管立桿間距、縱向間距、步距均為0.9m。（1）采用扣

13、件式鋼管落地滿堂紅腳手架。一層安裝荷載（2KN/m2）。2、腳手架的搭設應按下列程序進行：設置縱向掃地桿立桿 橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿剪力撐 連墻件(或加拋撐)第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿4、腳手架搭設時扣件必須用板手用力擰緊，扭力矩應為4065N.m。桿件之間必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。5、鋼管垂直接駁必須使用對接扣件，不得錯開搭接：兩根垂直交叉鋼管的連接，應用直角扣件，旋轉扣件僅用于任意交叉鋼管的連接。桿件連接點應滿足如下要求：相鄰桿件接頭不得在同一平面內，其錯開距離不應小于500mm,接頭離主結點間距不應大于1/3跨度。6、模板架的安裝。模板架的安裝順序

14、為：在搭設好的鋼管架支撐架體上，安裝可調頂托螺桿架設承托木枋平鋪底板楞木枋鋪設梁底模板。梁承托木枋和楞木枋的間距由計算確定。承托木枋規(guī)格為100100mm（或100100mm木枋疊合使用），楞木枋間距一般為300mm。梁跨度大于4.0m時，梁底模板應起拱。起拱高度為梁單跨長度的1/10003/1000。支模架體必須保證模板有足夠的整體穩(wěn)定性，支模牢固。7、梁側模板的安裝。由于轉換層結構梁截面厚大，鋼筋布放交叉密集，其側模板應在轉換層大梁鋼筋安裝完畢，驗收合格后，才能安裝固定。梁側模板立檔木枋規(guī)格為7575mm，間距為300mm。立檔上下端部用木枋固定。側板立檔中間部位用483.5mm雙鋼管為鋼

15、楞，外側采用M20螺栓對拉固定。對拉螺栓縱橫間距為500500mm，第一排對拉螺栓由梁底面至上300mm設置。側模板對拉螺栓設置見大樣圖。轉換層大梁兩端側模板較難支撐，較易產(chǎn)生跑?，F(xiàn)象，應在梁的縱向鋼筋端部焊接螺桿，在梁兩端部側模板用螺栓固緊。8、模板架體安裝質量要求。模板、木枋規(guī)格、材質必須符合用料要求。模板安裝相鄰兩模板表面高低差為2mm，兩模板軸線位置偏差為5mm。模板架體安裝必須牢靠穩(wěn)定，連成整體。9、模板架體的拆除。模板架體拆除必須待結構轉換層砼強度等級達到設計強度100，才能拆除。拆除模板前，必須經(jīng)現(xiàn)場施工技術負責人和現(xiàn)場監(jiān)理工程師批準同意后才能拆除。鋼管架拆除應遵守后裝先拆，先裝

16、后拆的原則，按順序從一端向另一端，自上而下逐層拆除。拆除的模板，木枋，鋼管架及配件應搬運指定的地點分類堆放整齊，做到工完場清。模板架體拆除時，應在周邊及走道位置設置安全警戒區(qū)，做好安全警示標志。七、第三、四層樓面梁板的加固支頂由于轉換層深梁截面厚大，荷載集中，受力大，為不影響下兩層梁板結構因支承上層轉換層結構及施工荷載而破壞，轉換層對應下兩層樓面支承模板贊不得拆除。待轉換層砼施工完畢，強度等級達到設計強度等級的70時，再進行拆除。對轉換層深梁截面高度大于2500mm及以上的深梁在砼澆灌前應對下兩層樓面梁板受力薄弱區(qū)段進行支頂加固。支頂選用可調節(jié)鋼直頂，型號為604500型，并用483.5mm鋼

17、管設置兩道縱橫水平拉桿，用扣件固定。加固區(qū)段現(xiàn)場按實際情況確定。八、鋼筋工程的施工1、施工準備工作（1）熟悉施工圖紙，進行圖紙會審，認真做好結構轉換層施工前的各項準備工作。（2）項目技術負責人對作業(yè)班組施工人員進行技術質量安全交底工作。（3）結構轉換層所需的各種鋼筋規(guī)格和數(shù)量要提前進場。進場的鋼筋要有出廠質量證明書和合格證，堅持先試后用的原則，送檢合格后才能使用。（4）鋼筋下料要嚴格按圖施工，放樣制作，分類堆放。鋼筋規(guī)格，數(shù)量和鋼筋加工的形狀，尺寸要符合設計要求和施工規(guī)范有關規(guī)定。2、鋼筋綁扎順序鋼筋放樣下料架設臨時鋼筋支架布放深梁上部第一排鋼筋套深梁內外箍筋穿插固定深梁底筋綁扎深梁內箍筋穿插

18、固定深梁腰筋綁扎深梁外箍筋。3、鋼筋安裝施工要點。由于轉換層深梁鋼筋直徑大，數(shù)量大，重量重，密集交錯，施工難度大，技術要求高，為避免錯亂，返工浪費現(xiàn)象，確保施工質量，鋼筋安裝施工要點如下：（1）在鋼管架支模頂架搭設完畢，轉換層深梁底模板鋪設好以后，即可進行深梁鋼筋安裝。在深梁鋼筋安裝前，要在深梁兩側邊搭設鋼筋安裝操作平臺，并在深梁底模板面上用墨線標出深梁縱向底筋位置控制線，深梁側模待鋼筋安裝完畢，經(jīng)驗收合格后再進行支模安裝。（2）深梁鋼筋安裝綁扎前要用483.5mm鋼管搭設鋼筋臨時托架。臨時托架必須搭設牢固，以保證深梁鋼筋在安裝綁扎過程中的穩(wěn)定性，防止鋼筋扭曲歪斜。（3）鋼筋保護層的控制。梁、

19、柱受力鋼筋砼保護層一般為25mm，板為15mm，用M15預制水泥砂漿制作。梁的墊塊每隔0.5m一道，板的墊塊每平方不得少于2塊，深梁保護層墊塊應采用細石混凝土制作，強度等級為C20，以免因深梁鋼筋過重壓碎破壞。（4）鋼筋間距的控制。鋼筋安裝綁扎應按順序進行，同時要保證每層鋼筋之間的相對位置和水平間隔。根據(jù)設計施工圖紙布放的鋼筋數(shù)量和排數(shù)，用墨線或粉筆在梁底模板面上標出每層鋼筋的正確位置，在第一排鋼筋布放綁扎完畢后，待布放第二排鋼筋前，用25mm的短鋼筋（短鋼筋長度L梁寬50mm）每間隔2.0m橫放于第一排鋼筋面上（對梁面上部受力鋼筋為下方），并點焊在箍筋上，然后布放第二排鋼筋。以后每布放下一排

20、縱向受力鋼筋，以此順序放置短鋼筋做間隔，以保證控制各層鋼筋之間的相對位置。并點焊接在箍筋上，然后布放第二排鋼筋。以后每布放下一排縱向受力鋼筋，依此順序放置短鋼筋做間隔，以保證控制各層鋼筋之間的相對位置。（5）鋼筋架整體穩(wěn)定性的控制。為加強鋼筋骨架整體穩(wěn)定性，綁扎時用3根22號鉛線為一扣，不得缺扣、松扣。（6）為保證深梁鋼筋安裝綁扎，采用在鋼筋臨時托架上延伸，然后將深梁主鋼筋懸吊在支模架上進行穿筋和綁扎。并在鋼筋骨架兩側邊用483.5mm鋼管做斜支撐，斜支撐間距為2000。（7）為防止腰筋移位，腰筋每間隔2.0m必須點焊在箍筋上固定。（8）深梁鋼筋綁扎時，除應搭設臨時鋼管支撐外，沿鋼筋骨架加設1

21、81000的橫向鋼筋支撐和沿骨架兩側邊加設18斜支撐。此支撐之間及與主筋應相互焊接，保證其在就位和后續(xù)施工中不變形。（9）標準層預埋墻柱鋼筋定位后，沿其兩側在梁板面筋上加焊10通長鋼筋定位，使預埋墻柱鋼筋在混凝土振搗時不會移位，同時在墻柱鋼筋預留段綁扎3道箍筋或分布筋，以保證預留筋位置正確。（10）在梁、柱、墻、板鋼筋各交叉點重合處，鋼筋密集交錯，鋼筋安裝綁扎時要視具體情況布排合理，并考慮留置下料口，振搗口。（11）鋼筋安裝綁扎時，工地技術負責人和施工員要堅持在現(xiàn)場加強監(jiān)督和檢查，隨綁扎隨校對鋼筋的規(guī)格、數(shù)量和位置，發(fā)現(xiàn)問題隨時糾正，以免造成鋼筋錯漏無法插入，返工浪費現(xiàn)象。鋼筋安裝綁扎完畢后，

22、要經(jīng)工地現(xiàn)場施工、質檢人員和現(xiàn)場監(jiān)理工程師檢查驗收合格后，才能進行深梁側模板的安裝和樓板模板的安裝。（12）梁板鋼筋安裝綁扎完成后，在鋼筋面上搭設專用的掛空臨時行人通道。以防止踩踏板面鋼筋。在進行澆灌混凝土時，應派出不少于4人在現(xiàn)場看護鋼筋，發(fā)現(xiàn)鋼筋被踩踏變形，鋼筋移位等現(xiàn)象時，應立即予以恢復，確保鋼筋受力位置正確。4、鋼筋連接（1） 柱、墻鋼筋：25時采用機械套筒連接。（機械套筒連接詳見機械套筒連接方案）九 混凝土工程施工混凝土工程是優(yōu)先完成轉換層板施工的重要工序，解決混凝土早期溫度應力和后期收縮應力問題，是控制混凝土裂縫是產(chǎn)生需要解決的重大問題?？紤]到結構轉換層深梁截面后大，高度較高，施工

23、難度大，減輕支模頂架及下層結構受力，深梁混凝土分兩次澆筑。第一次混凝土澆筑厚度為1.21.8m。待第一次澆筑的混凝土強度等級達到設計強度等級的50%后，再進行第二次梁板混凝土澆筑。1 材料的選取（1） 選用低水化熱的水泥品種（為保證轉換層兩次澆筑混凝土質量穩(wěn)定，兩次采用的水泥為同一批相同品牌）（2） 石子采用連續(xù)級配，其最大粒徑不得大于鋼筋最大凈距3/4，不含有機物雜質且含泥量1。砂選用中砂，含泥量2%;（3） 在砼中摻緩凝型減水劑，粉煤灰達到緩凝和防止收縮從而保證做工程質量。2 混凝土的供應所用混凝土采用商品混凝土?；炷翀鐾膺\輸由5臺容量為8m3的攪拌車承擔運輸供應?，F(xiàn)場混凝土的輸送采用1

24、臺輸送能力30m3/h的混凝土輸送泵將混凝土直接輸送到澆灌作業(yè)面?；炷灵_始泵送時，必須先送水泥砂漿潤滑管道，以保證隨后泵送的混凝土質量，也防止堵管。3 施工準備（1） 澆筑前對轉換層所有的軸線及標高，進行復核，并對照施工圖進門檢查，并作好記錄。（2） 墻、柱、梁、板與所有部位的雜物積水全部清理干凈。（3） 檢查模板必須能承受施工荷載，對模板及支撐，鋼筋和預埋件進行檢查核對，并逐一作好記錄，符合設計和變更設計要求后，方可澆筑混凝土。（4） 在澆筑砼前，對模板的縫隙和孔洞應堵嚴，模板應澆水濕潤，但不得有積水。（5） 鋼筋分項工程，墻、柱、梁、板邦扎鋼筋,每個構件都必須對照施工圖要求的規(guī)格,數(shù)量,

25、搭接錨固長度進行自檢.使該分項工程隱蔽自檢達優(yōu)。而且，必須經(jīng)過質監(jiān)、設計、監(jiān)理、建設單位隱蔽驗收合格。保護層厚度墊塊準確，放置均勻，各種預埋件配備齊，并安裝牢固可靠。（6） 混凝土厚度，以及標高的標志已作好，主要機具有備品，道路暢通與攪拌站聯(lián)絡信號已接通，安全裝置可靠，夜間施工的照明已準備好，作坍落度檢驗的料筒及作混凝土強度試模均已備齊，方可澆筑混凝土。（7） 辦理好惠陽區(qū)建筑夜間施工噪聲許可證，以保證混凝土澆筑連續(xù)施工。4. 混凝土的泵送轉換層混凝土采用1臺輸送泵澆灌，泵送前，先讓泵機空載運行一段時間，觀察泵機工作狀態(tài)是否正常，然后把儲料斗內清水從管道泵出，達到濕潤和清潔管道的目的，再向料斗

26、內加入與混凝土配合比相同的水泥砂漿，潤滑管道后即開始泵送。剛開始時泵送速度宜放慢，待泵送順利時，才用正常速度進行泵送，泵送期間，料斗內的混凝土量應保持不低于在缸筒口上100mm到料斗口下50mm之間為宜，避免吸入效率低，容易吸入空氣而造成塞管，太多則反抽時會溢出并加大攪拌軸負荷?；炷帘盟蜁r，應保持連續(xù)作業(yè)，當混凝土供應不及時，需降低泵送速度，泵送暫時中斷時，攪拌不應停止。當葉片被卡時，需反轉排除，再順轉、反轉一定時間，待正轉順利后方可繼續(xù)泵送。5. 混凝土的澆筑方法混凝土的澆灌采用斜面分層、連續(xù)澆灌法。即“一個坡度、薄層澆筑，循序推進，一次到頂”的方法，分層厚度保持500mm-600mm，保

27、證上層混凝土蓋住已澆筑的下層混凝土?？蚣芰夯炷练謱訚仓穸葹?00，在每個澆筑帶的前后布置45道振動器。為防止混凝土集中堆積，先振搗出料口處混凝土，然后全面振搗，震動棒插點要均勻，移動距離不得超過震動棒半徑的1.5倍，震動棒要快插慢拔?；炷翝仓r應連續(xù)進行，不留施工間歇縫，如必須間隙時，間隙時間應盡量縮短，并應在下一層混凝土初凝前進行上層混凝土澆筑。間歇時間一般不宜超過2小時。6. 排除混凝土泌水混凝土在澆筑振搗過程中會產(chǎn)生大量泌水，由于澆筑面為坡面，泌水沿坡面流到底部，故在側模底留設預留孔，使泌水排出板外。少量來不及排除的泌水隨混凝土澆筑向前推進，并適時用水泵排出，或趕到樓板頂部預留孔流

28、出。泌水排完后，將泌水孔用木桿堵塞。7. 混凝土的養(yǎng)護墻、柱及大梁采用掛麻袋澆水養(yǎng)護，樓面板采用在表面先覆蓋一層塑料薄膜，防止水分蒸發(fā)，然后二層麻袋保溫養(yǎng)護，在下層薄膜與混凝土接觸表面適時補充水分，養(yǎng)護措施必須根據(jù)溫差及時調整養(yǎng)護措施調節(jié)降溫速率。不間斷養(yǎng)護時間不得少于7天。8. 施工要點（1）為防止鋼筋的砂漿墊塊在梁板混凝土澆筑時破碎，鋼筋移位，可用鋼筋細石混凝土條代替砂漿墊塊（2）對布筋密的交叉點處震動棒無法插入之處，可在棒頭加焊扁鋼辦法代替震動棒施工，或采用手工振搗，以保證梁板振搗密實。（3）不管是墻柱混凝土還是梁板混凝土的澆筑，中途必須嚴格按規(guī)范要求分層分段澆筑，防止有裂縫出現(xiàn)。（4）

29、梁板混凝土澆灌混凝土時做到混凝土澆灌寬度一致向前推移，嚴禁混凝土斷面成凹凸狀和鋸齒型。（5）梁板混凝土振搗：梁振搗時，前后兩臺震動棒跟蹤移動震動，振點每40一個，板用震動棒斜向振動后，待混凝土稍凝固后，用平板振動器振動一次，后用鏟平整，按標高用線拉好標高線，用鋁合金靠尺刮平，木抹收平，并抹去浮漿，再用鐵抹子抹完，直至表面平整光滑，不漏壓；不撒干水泥以防起皮，抹光必須在終凝前完成，平面用2m靠尺貼面檢查，最大縫隙不超過5mm（6）由于轉換層柱，梁鋼筋較密，對砼澆筑帶來很多困難，為防止混凝土澆筑不實，或產(chǎn)生蜂窩、麻面等質量通病，在少數(shù)柱和十字交叉梁口處，采用在梁底板自柱外邊向梁端按450留置寬30

30、0mm的下料斜梁底板，作為混凝土澆筑和振搗口。同時，應根據(jù)該澆筑部位澆混凝土量和實際混凝土澆筑量進行對比。確定振搗密實度，并隨時在模板外用錘輕擊，確?；炷翝仓|量。（7）混凝土的澆筑及振搗必須由下向上，分層進行，每層的間歇時間不大于120分鐘，施工現(xiàn)場質檢員和施工員對操作工人要加強管理，并責任到人、崗位到人。精心操作，保證混凝土分層結合良好和密實，嚴格掌控最佳振搗時間，以不冒泡，不再沉落為度，移動間距應控制在400mm內，混凝土振搗棒要快插慢拔，跟進澆灌方向依次振搗，堅決杜絕漏振、欠振和超振現(xiàn)象，并對局部鋼筋過密部位，輔以人工插搗和外部振動保證砼的密實。澆筑上層時振動棒應插入下層過深度不少于

31、5，確保上、下層結合良好，形成整體。板面用平板振動器，其移動間距應保證振動器的平板能覆蓋已振實部分的邊緣。(8)為了保證混凝土的可泵性，現(xiàn)場應做坍落度試驗，坍落度每4車檢測一次，應有監(jiān)理工程師旁站監(jiān)理。并做好記錄，嚴格控制在2cm，如有變化時，立即由廠方派駐現(xiàn)場的協(xié)調員及時同攪拌站聯(lián)系解決。不符合要求的混凝土，一律退回廠家；嚴禁私自在施工現(xiàn)場向混凝土攪拌車內加水，一經(jīng)發(fā)現(xiàn)，造成嚴重質量事故者，按損失的二倍進行經(jīng)濟處罰。（9）泵送混凝土的交貨檢驗，應有跟車單，攪拌時間，運輸起止時間，坍落度的檢測以及質量標準，必須符合易性等性能要求。（10）在泵送過程中送料斗內應具有足夠的混凝土，以防止吸入空氣產(chǎn)

32、生阻塞。（11）當坍落度大于15cm時，振搗一遍即可，當坍落度小于15cm時，應與普通混凝土一樣振搗，由于泵送時輸送管道內有壓力，成束噴射狀態(tài)，混凝土輸送管出口應距模板500mm以上，以免分離骨料堆在模板邊角，造成蜂窩，麻面等質量問題。（12）在混凝土攪拌站和施工現(xiàn)場，分別按普通混凝土100m3留置一組試塊，進行標準養(yǎng)護后按規(guī)定送檢。9、防暴雨措施（1） 現(xiàn)場預備保水麻袋100張，遇雨時對已初凝混凝土進行覆蓋。（2） 根據(jù)雨量適當調整配合比。（3） 若遇特大暴雨，用塑料布搭棚遮蓋10米寬范圍，使正在澆灌之工作面和沿末處凝的混凝土免受沖刷，塑料布隨施工向前翻動。10、防止大體積混凝土溫度裂縫的主

33、要技術措施（1） 嚴格控制原材料質量選擇低水化熱水泥，嚴格石子粒徑，控制石、砂的含泥量。（2） 優(yōu)化混凝土配合比充分做好混凝土配合比試配優(yōu)化技術工作，經(jīng)多組試配，調整優(yōu)化確定混凝土配合比。混凝土中摻加高效減水劑，減少水泥用量，降低水化熱，改善混凝土和易性和可泵性。在保證強度和坍落度要求的前提下，提高摻和料骨料的含量。（3） 降低混凝土出機溫度計算分析表明，混凝土原材料中，石子占的比例較大，水化熱較大，兩者是影響混凝土溫升的重要因素，砂次之。為此，要求商品混凝土需采取措施，控制混凝土出機溫度比大氣環(huán)境溫度降低5-10度。要求混凝土供應商提供混凝土初凝和終凝時間，保證在下層混凝土初凝前進行上層混凝

34、土澆筑。（4） 降低混凝土入模溫度合理組織混凝土的供應，縮短混凝土運輸時間，輸送到現(xiàn)場時及時卸料。（5） 混凝土養(yǎng)護是大體積混凝土施工中一項十分關鍵的工序，防止混凝土內外溫差過大，造成溫度裂縫。混凝土澆灌后，在溫升階段，混凝土外部受拉，內部受壓，此時易產(chǎn)生表面裂縫；在混凝土降溫階段，混凝土收縮受拉，易產(chǎn)生貫通裂縫。為此，混凝土養(yǎng)護采用保溫保濕養(yǎng)護。在混凝土初凝時，表面先蓋一層薄膜保溫，目的是防止水分蒸發(fā)，終凝后，分片蓄水養(yǎng)護。在混凝土降溫階段，根據(jù)測溫值，用兩層麻袋保濕養(yǎng)護，根據(jù)測溫值的變化，及時調整措施?；炷翝菜B(yǎng)護時間不得少于15天。每天澆水次數(shù)應能保持混凝土表面處于濕潤狀態(tài)。轉換層深梁

35、混凝土表面與內部溫度差應控制在2529圍內。十、質量保證措施1、 現(xiàn)場施工員必須認真熟悉施工圖紙，嚴格執(zhí)行施工規(guī)范和按設計圖紙進行精心施工。并向施工班組和作業(yè)人員進行質量技術交底。2、 模板支架搭設完畢，現(xiàn)場施工負責人要按有關規(guī)程的規(guī)定和本施工方案的要求對架體進行質量檢查和驗收，確保模板支架的穩(wěn)定性和牢固性。3、 施工用的原材料，必須有出廠合格證明和現(xiàn)場送檢合格報告，堅持先試后用的原則，不合格的材料不得用在工程上。嚴把材料質量關。4、 凝土配合比要進行優(yōu)化設計，采用水化熱低的水泥控制水泥用量，嚴格控制混凝土內外溫差，以防產(chǎn)生溫度裂縫。5、 混凝土澆搗時，要嚴格執(zhí)行施工操作規(guī)程。不得采用使門架產(chǎn)

36、生偏心荷載的澆筑順序。采用泵送混凝土時，應確保供應量和連續(xù)泵送，隨澆隨搗，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。6、 混凝土澆筑完畢后，12小時內要進行養(yǎng)護，設專人負責澆水濕潤混凝土表面，養(yǎng)護期不得小于15天。十一、安全生產(chǎn)，文明施工保證措施1、 進入施工現(xiàn)場的人員，必須戴安全帽，不準穿拖鞋。2、 施工操作人員必須嚴格執(zhí)行安全技術操作規(guī)程和安全紀律?，F(xiàn)場施工負責人要對施工班組和作業(yè)人員做好安全技術交底和安全生產(chǎn)，文明施工教育工作。3、 施工期間不得隨意拆除交叉支撐和拉結桿。操作層上的施工荷載應符合施工組織設計要求，不得超載。4、 澆搗混凝土時，對模板架體要派專人值班，加強檢查和監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)異常特殊情況

37、，及時報告，采取有效措施，及時處理，不留隱患。5、 架體與架空輸電線路應保持一定安全距離，或采取有效安全措施。架空輸電線路不得直接掛在架體上。6、 模板支架拆除時，要經(jīng)工地施工負責人批準，并設置警戒標志。拆卸的材料應按指定地點分類堆放整齊，保證道路，出入口暢通。7、 嚴格執(zhí)行安全生產(chǎn)，文明施工有關規(guī)定，做到安全操作工完場清。十二、附施工計算書及大樣圖 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容 易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結

38、果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為6.0米， 基本尺寸為：梁截面 BD=1000mm3500mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.40米，立桿的步距 h=0.90米， 梁底增加5道承重立桿。 梁頂托采用16號工字鋼。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5003.5000.

39、400=35.700kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.400(23.500+1.000)/1.000=1.120kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.500+2.000)1.0000.400=1.400kN 均布荷載 q = 1.235.700+1.21.120=44.184kN/m 集中荷載 P = 1.41.400=1.960kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm

40、3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=4.340kN N2=12.624kN N3=12.217kN N4=12.624kN N5=4.340kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.9mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.29610001000/21600=13.698N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=36707.

41、0/(2400.00018.000)=1.397N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.939mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 12.624/0.400=31.560kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.131.560.40 最大剪力 Q=0.60.40031.560=7.574kN 最大支座力 N=1.10.400

42、31.560=13.886kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.505106/166666.7=3.03N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=37574/(2100100)=1.136N/mm2 截

43、面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.67726.300400.04/(1009500.008333333.5)=0.058mm 方木的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 集中荷載取方木的支座力，如圖所示。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.246kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 15.558kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.0mm 頂托梁的截面力學

44、參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 141.00cm3； 截面慣性矩 I = 1130.00cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.300106/1.05/141000.0=2.03N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.0mm 頂托梁的最大撓度小于300.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或

45、橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=15.56kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1496.000=1.072kN N = 15.558+1.072+0.000=16.630kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度

46、設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式(1)的計算結果： = 69.38N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 40.88N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 =

47、k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.014； 公式(3)的計算結果： = 43.42N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.

48、042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80

49、1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057

50、 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2

51、.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任

52、何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的

53、水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ13

54、0-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容 易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為6.0米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90米，立桿的橫距 l=0.90米，立桿的步距 h=0.90米。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.5。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.50

55、00.2000.900+0.3500.900=4.905kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.500)0.900=3.150kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql

56、2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.24.905+1.43.150)0.300 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09310001000/48600=1.907N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.905+1.43.150)0.300=1.853kN 截面抗剪強度計算值 T=31853.0/(2900.00018.000)=0.172N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.6

57、77ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.0553004/(1006000437400)=0.168mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.5000.2000.300=1.530kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.500+2.0

58、00)0.300=1.050kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.530+1.20.105=1.962kN/m 活荷載 q2 = 1.41.050=1.470kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.089/0.900=3.432kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.430.90 最大剪力 Q=0.60.9003.432=1.853kN 最大支座力 N=1.10.9003.432=3.398kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.

59、008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.278106/53333.3=5.21N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31853/(25080)=0.695N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.6772.685900.04/

60、(1009500.002133333.5)=0.588mm 方木的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.40kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.89mm 最大支座力 Qmax=11.099kN 抗彎計算強度 f=0.82106/5080.0=160.52N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0

61、/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.10kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風

62、荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1496.000=0.893kN 鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5000.2000.9000.900=4.131kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.308kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.500+2.000)0

63、.9000.900=2.835kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.34kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支

64、撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 43.13N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 46.78N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結

65、果： = 62.80N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.17

66、3 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.05

67、2 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.02

68、0 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 七、樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗 除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中

69、部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架

70、四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控

71、制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=1000mm， 梁截面高度 H=3500mm， H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑20mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)

72、600mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面?zhèn)让娣侥揪嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 25.500kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝

73、土的重力密度，取25.500kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=30.600kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=30.600kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底方木的計算

74、在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.230.60+1.44.00)3.50=148.120N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10148.1200.3002 f=1.333106/189000.0=7.053N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計

75、算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.300148.120=26.662kN 截面抗剪強度計算值 T=326662/(2350018)=0.635N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 30.603.50=107.10N/mm 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677107.100300.04/(1006000.001701000.1)=0.575mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.575mm小于 v =

76、 300/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.230.60+1.44.00)3.500.60/3=29.62kN 穿梁螺栓直徑為20mm； 穿梁螺栓有效直徑為16.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=29.624kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。 每個截面布置3 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強

77、度滿足要求! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。大梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數(shù) 梁模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨； 用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側模板拉結， 每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 內楞采用方木，截面50100mm，每道內楞4根方木，間距300mm。 外楞采用方木，截面50100mm，每道外楞4根方木，間距300mm。 穿梁螺栓水平距離300mm，穿梁螺栓

78、豎向距離600mm，直徑20mm。 梁側模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。 根據(jù)

79、公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=43.080kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=43.080kN/m2 倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內楞上的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 30.001.801.80/6=16.20cm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M

80、= ql2 / 10 其中 q 作用在模板上的側壓力，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.3043.08=15.51kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1.40.304.00=1.68kN/m； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm； 面板的抗彎強度設計值f = 15.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，面板的抗彎強度計算值9.549N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 12.92N/mm； l 計算跨度(內楞間距),l = 300mm；

81、E 面板的彈性模量,E = 6000N/mm2； I 面板的截面慣性矩,I = 30.001.801.801.80/12=14.58cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 面板的最大撓度計算值, v = 0.810mm； 面板的撓度驗算 v v,滿足要求! 四、梁側模板內外楞的計算 (一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡

82、圖 1.內楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內楞的荷載，q = (1.243.08+1.44.00)0.30=17.19kN/m； l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 300mm； 內楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，內楞的抗彎強度計算值0.464N/mm2； 內楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.內楞的撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250

83、 其中 E 內楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 內楞的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 內楞的最大撓度計算值, v = 0.004mm； 內楞的撓度驗算 v v,滿足要求! (二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 外楞計算簡圖 3.外楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 外楞的最大彎距

84、(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗矩； f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.243.08+1.44.00)0.300.60=10.31kN； l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 300mm； 外楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經(jīng)計算得到，外楞的抗彎強度計算值1.624N/mm2； 外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 4.外楞的撓度計算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250 其中 E 外楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v = 1.200mm； 外楞的最大撓度計算值, v = 0.015mm； 外楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 五、穿梁螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直徑(mm): 20 穿梁螺栓有效直徑(mm): 17 穿梁螺栓有效面積(mm2): A = 225.000 穿梁螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.754 穿梁螺栓強度驗算滿足要求!