1、xx股份有限公司xx分公司xx乙烯30萬噸/年線性低密度聚乙烯裝置土建工程承重架施工方案編 制：審 核：審 批：編制單位:編制日期：目 錄一、編制說明及依據3二、工程概況4三、施工部署5四、承重架搭設和拆除7五、承重架設計及驗算13六、質量保證措施30七、HSE管理33一、編制說明及依據1。1 編制說明xx乙烯30萬噸/年線性低密度聚乙烯裝置土建工程承重架部位有變電所、機柜室、管廊、擠壓造粒廠房、樹脂處理等,為保證本項目施工過程中承重架搭設、使用、拆除符合有關規范要求，特編制本方案,作為承重架工程施工的原則性指導文件.1。2 編制依據1.2。1 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091)。

2、 建筑施工安全檢查標準(JGJ5999）。1。2.3 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002）1。2。5 建筑施工手冊縮印本第四版。1。2。6業主相關管理規定1.2。7 現場環境和條件。二、工程概況2.1主要單位工程概況見下表序號單位工程名稱結構類型概況備注1變電所框架2層框架，建筑平面6528m，高度7.8m，基中：一層高2。98米，二層高4。8米。2機柜室框架鋼筋砼墻建筑平面33.529m，建筑高度6m。3催化劑框架2層框架，建筑平面18.15。2m，高度6m,其中一層高3米，二層高3米.4擠壓造粒廠房框架4層

3、框架，建筑平面4725m，總高度35m,一層高11米，二層9米，三層8米，四層7米。5樹脂處理框架2層框架,建筑平面28.519m,總高15米,一層高7.45米，二層高8。55米。6管廊排架主要為框架柱、梁，跨度8米，總高度13米，分別為6米，3米，4米三、 施工部署3。1 施工方案的選擇根據建筑幾何特征及現場的環境和條件，各單位工程的腳手架施工方案確定如下：擠壓造粒和樹脂處理按高支模另外編制專項施工方案，其它承重按此通用方案執行。3.2 質量標準嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)進行驗收。3.3 材料計劃表3：鋼管扣件材料計劃表序號材料名稱型號規格單位數量

4、1鋼管483.0T8002直角扣件個850003回轉扣件-個85004對接扣件個85005頂托-個10000說明：以上計劃考慮施工高峰期的用量，具體根據工程進度情況調整。序號工種數量（人)工作內容1架子工40各類腳手架搭拆與維護、鋪腳手板、掛安全網、配合支模等2普工50配合架子工作業3.4 勞動力計劃表4：勞動力計劃表四、承重架搭設和拆除4.1 材料要求4.1。1 鋼管（1）鋼管采用483.0以上的焊管，材質Q235A級，鋼管的長度不得超過6500mm(最大質量25kg）。（2）新鋼管的產品質量合格證，質量檢驗報告資料齊全，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深

5、的劃道并涂刷防銹漆.（3)舊鋼管應檢查其銹蝕深度，檢查時在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過表5規定的數值時，不得使用.4。1。2 扣件（1）新扣件的生產許可證、測試報告和產品質量合格證資料應齊全。（2）舊扣件應檢查其外觀,對有裂縫、變形的禁止使用，出現滑絲的螺栓必須更換。（3）新舊扣件均應進行防銹處理。4。1。3腳手板(1) 按業主管理規定，腳手板全部采用鋼質腳手板。每塊重量不宜大于30kg。其長度為24m,鋼板厚度不小于1.2mm，寬2030cm，兩端用8號鍍鋅鋼絲捆緊。4。2 地基處理 回填土腳手架地基大多落在新回填土上。回填土按設計及規范要求進行

6、分層夯填，分層厚度300mm，回填土的密實系數應符合設計要求。搭設前應將場地平整，將回填土鏟平壓實。4。2。2澆筑砼墊層為了確保腳手架地基的承載力,可考慮在回填土上澆筑100mm厚C15砼。4。2。3 結構構件作為腳手架地基當腳手架落在基礎梁、基礎等結構構件上時，基礎梁或基礎等必須具備14d齡期強度.4.3 腳手架搭設要求4。3.1 腳手架搭設順序材料準備及檢查地基處理放線墊木板立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿第X步縱桿和橫桿剪刀撐4.3。2 立桿墊板每根立桿底部設置面積0。15 m2的木墊板,墊板寬度20cm，

7、厚度50mm，墊板的墊設方向一致.4。3.3 掃地桿腳手架設置縱、橫掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距墊板上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高底差1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離500mm。4。3.4 腳手架底層步距2m。4。3.5 立桿接長立桿接長全部采用對接扣件連接。對接時，對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.搭接時，搭接長度不

8、應小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。梁寬度超過400時，梁底部設置立桿直接支撐,高度通過可調頂托來調整。4.3。6 縱向水平桿（1）縱向水平桿設置在立桿內側,橫向水平桿的下部，與立桿用直角扣件固定，其長度3跨。（2）縱向水平桿可對接也可搭接.對接時：對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭錯開的距離500。搭接時:搭接長度1m,等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端100mm。4.3.7 橫向水平桿(1） 主節點處（水平桿與立桿連接處)必須設置一根橫向水平桿，與立桿用直角扣件固定

9、。主節點處兩個直角扣件的中心距150mm.在每跨跨中設置一根橫向水平桿,以便木枋和模板。（2）梁底橫向水平桿間距不得大于500mm，部分大梁的橫桿與立桿連接扣件還得采取雙扣件.4.3.8 剪刀撐(1) 剪刀撐的寬度6m，且4跨,剪刀撐跨越立桿的最多根數見下表。剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數765(2) 雙排架的剪刀撐在外側立面的兩端和設置一道，并由底至頂邊續設置，中間各道剪刀撐之間的凈距15m 。(3) 滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續設置。對高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。

10、(4) 剪刀撐斜桿的接長采用搭接。4.4 腳手架的拆除4。4.1 準備工作(1） 拆除前全面檢查腳手架的構造是否符合要求，清除腳手架上的雜物及地面障礙。（2）組織好人員做好交底工作，做好地面圍欄及警戒標志,并設專人看護，嚴禁無關人員入內。4。4。2拆除程序（1） 支撐體系經工程技術負責人驗證并經確認不再需要時，方可拆除。承重模板（梁、板底模）拆除時間須混凝試壓報告合格后，經監理單位書面批準后，方可拆除。底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規定。（2）拆除順序為后支先拆，先支后拆,先拆非承重模板,后拆除承重模板.拆除跨度較大的梁底模時，先應從跨

11、中開始，分別拆向兩端。拆模時不要用力過猛，拆下來的木料要及時運走、整理，分類堆放整齊。(3）拆除前應清理腳手架上的材料、工具和雜物。（4）拆除時應設置警戒區和警戒標志，安排專人負責警戒.（5)模板支架的拆除應從一端向另一端、自上而下逐層進行.(6）掃地桿、水平加固桿和交叉支撐等,必須在腳手架拆卸到相關的門架時方可拆除。(7)工人須站在臨時的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護、勞動保護用品。（8）拆除過程中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打，撬挖，拆下的配件應放入袋內。（9) 各種拆除下來的構配件禁止拋擲至地面,運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養，并按品種、規格碼堆存放。五、承重架設計及驗算主

12、要梁型號尺寸有250600、300700、350700、300900、3001000、4001000、4001300等,梁跨度一般為5-8米，最大跨度為11m、14m，板厚基本為100150mm。按截面尺寸最大和荷載最重的具有代表性的梁板進行計算。5。1 參數信息5。1.1模板支撐及構造參數計算梁截面寬度 B（m)：0。30；梁截面高度 D（m）：0。90；混凝土板厚度（mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距La（m）：1。0；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.06；立桿步距h(m）：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）:1.0;梁支撐架搭設高度H(m)：6。0；梁兩側立

13、桿間距(m):1。0；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向;采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：超過900高的梁采用雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；在實際布置立桿時一般不可能布置為1米x1米的理想狀態,一般按縱橫立桿間距小于1米布置，但在部分位置從經濟、安全的角度出發，350700以上的梁保證立桿間距在1米以內，350700以下的梁可將沿板下方木方向的間距拉大不超過1.3米進行布置,沿梁方向的立桿間距確保在1米以內。5。1.2荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3）：24。00;模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重（kN/m3):1.50；

14、施工均布荷載標準值（kN/m2）：1。0；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2。0;振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）：4.0；5.1.3材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc（N/mm)：10。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2):11。0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板材質：膠合面板；面板厚度（mm）：18.00;面板彈性模量E(N/mm2）：6000.0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13。0；5.1。4梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm):40

15、。0；梁底方木截面高度h(mm)：60。0;梁底縱向支撐根數:2；5。1.5梁側模板參數主楞間距（mm）：500；次楞根數:3；主楞豎向支撐點數量:3；固定支撐水平間距（mm）：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：0mm，400mm，780mm；主楞材料：木方;寬度(mm):40.00;高度（mm)：60.00;主楞合并根數：2;次楞材料：木方；寬度(mm)：40。00;高度（mm）：60。00；次楞合并根數：2；5.2 梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H分別計算得17.848 kN/m2、21。

16、600 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為計算荷載。5.3 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位:mm）5。3.1強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續梁計算:M = 0。125ql2其中,q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20。517.85=10。709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=

17、2.8kN/m；計算跨度： l = (900100)/（3-1）= 400mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.709+2.8）(900-100)/(31)2 = 2。70105Nmm;面板的最大支座反力為： N=1.25ql=1.25(10.709+2。800)（900-100)/(31）/1000=6.754 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.70105 / 2.70104=10N/mm2;面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =10N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！5.3。2撓度驗算 = 0.521q

18、l4/(100EI）=l/250面板的最大撓度計算值：= 0。52110.709(900-100）/(3-1)4/(10060002。43105） = 0.98 mm;面板的最大容許撓度值: = l/250 =（900-100）/(3-1）/250 = 1。6mm；面板的最大撓度計算值=0。98mm小于面板的最大容許撓度值1.6mm，滿足要求！5.4 梁側模板支撐的計算5.4.1次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q = 6。754/0。500= 13。509kN/m本工程中，次楞采用木方,寬度40mm，高

19、度60mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2466/6 = 48cm3；I = 24666/12 = 144cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN）彎矩圖（kNm）變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0。338 kNm，最大支座反力 R= 7.430 kN，最大變形 = 0.448 mm(1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3。38105/4。80104 = 7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 7 N/mm2小于次楞的抗彎強

20、度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.448mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！5.4.2主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7。43kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算。本工程中,主楞采用木方，寬度40mm，高度60mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2466/6 = 48cm3；I = 24666/12 = 144cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖（mm)經過計算得到

21、最大彎矩 M= 0.074 kNm,最大支座反力 R= 7。140 kN,最大變形 = 0.041 mm。（1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值: = 7.43104/4.80104 = 1.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =1.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！(2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0。041 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值=0.041mm小于主楞的最大容許撓度值1mm，滿足要求！5。5 梁底模板

22、計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4；5.5。1抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（kN/m）：q1=1.2(24。00+1。50)0.90+0.5

23、00.30=8.442kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m)：q2=1.4（2.00+1。00）0。30=1。260kN/m；q=8。442+1.260=9。702kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/89.7023002=1.09105Nmm;RA=RB=0。5ql=0.59。7020。3=1。455kN =Mmax/W=1.09105/1。62104=6。7N/mm2；梁底模面板計算應力 =6。7 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！5.5。2撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不

24、考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/（384EI)=l/250其中，q作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1。2=7.035kN/m；l-計算跨度（梁底支撐間距）： l =300。00mm；E-面板的彈性模量: E = 6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值： = 58.4423004/(38460001。46105）=1。018mm；面板的最大撓度計算值: =1。018mm 小于面板的最大允許撓度值： =1。2mm，滿足要求!5.6 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構

25、自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。5。6。1荷載的計算:梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=1。455/0.3=4。851kN/m5.6。2方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=466/6 = 24 cm3;I=4666/12 = 72 cm4；（1）方木強度驗算:計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0。14.8510。32 = 0。044 kNm;最大應力 = M / W = 0.044106/

26、24000 = 1。8 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2;方木最大應力計算值 1.8 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！（2）方木抗剪驗算:截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0）其中最大剪力: V =0.64.8510。3 = 0。873 kN；方木受剪應力計算值 = 30。8731000/(24060） = 0.546 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1。3 N/mm2；方木受剪應力計算值0.546 N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.3 N/mm2,滿足要求!(3）方木撓度驗算：計算公式如下： = 0。677ql4/(100EI)=

27、l/250方木最大撓度計算值 = 0。6774。8513004 /(100900072104）=0。041mm;方木的最大允許撓度 =0。3001000/250=1。200 mm;方木最大撓度計算值= 0.041 mm小于方木最大允許撓度 =1。2 mm,滿足要求！5。6。3支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1。455kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0。900-0.300)/40。300（1.20.10024.000+1。41。000)+1.220.300(0.900-0。100)0.500=0.481kN簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎

28、矩圖（kNm）變形圖(mm)經過連續梁的計算得到:支座力:N1=N2=1.936 kN；最大彎矩 Mmax=0。581 kNm;最大撓度計算值 Vmax=2.256 mm；最大應力 =0.581106/4490=129。4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿最大應力計算值129.4 N/mm2小于抗彎設計強度205 N/mm2，滿足要求！5。7 梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=4.49 cm3；I=10。78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中

29、荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.936 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算剪力圖（kN）支撐鋼管計算彎矩圖（kNm)支撐鋼管計算變形圖（mm)最大彎矩 Mmax = 0。464 kNm ;最大變形 max = 1.215 mm ；最大支座力 Rmax = 4.388 kN ；最大應力 =M/W= 0.464106 /(4.49103 )=103.4 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 103。4 N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.215mm小于900/150與10 m

30、m,滿足要求!5.8 扣件抗滑移的計算：扣件承載力設計值取8.00kN，扣件抗滑承載力系數0。75，該工程實際承載力取值為6.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）： R Rc計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.388 kN；R 6.00 kN，所以扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5。9 立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 = N/（A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力: N1 =1。936 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =4.388 kN ；腳手

31、架鋼管的自重： N3 = 1.20。1298。5=1。317 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重:N4=1。2(0.90/2+(0。90-0.30）/4)0.900。50+（0。90/2+(0。90-0。30）/4）0.900.100(1.50+24。00）=1.976 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1。4(1。000+2。000）0.900/2+（0。9000。300）/40。900=2。268 kN;N =N1+N2+N3+N4+N5=1。936+4.388+1.317+1.976+2.268=11.885 kN；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=k

32、h和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671。71.5,1.5+20。06= 2.976 m；得到計算結果： 立桿的計算長度lo/i = 2975。85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=11885。228/（0。205424） = 136.7 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 136。7 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！六、質量保證措施6.1 鋼管、扣件質量控制6。1。1 鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢

33、測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證.沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。6.1.2 搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用.6。1。3鋼管外觀質量要求:(1）鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道;（2 ）鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；（3）鋼管應進行防銹處理。6。1.4 扣件外觀質量要求:（1）有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；（2) 扣件應進行防銹處理.6.1.5經檢驗合

34、格的鋼管、扣件應按品種、規格分類,堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。6.1.6施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況。6.2 地基與基礎質量要求：6。2.1 模板支架地基與基礎的施工,必須根據支架搭設高度、搭設場地土質情況與現行國家標準建筑地基基礎工程施工質量驗收規范（GB50202）的有關規定進行.6。2.2 應清除搭設場地雜物平整搭設場地并使排水暢通.模板支架地基與基礎經驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位.6.3 搭設質量要求：6。3.1 底座安放應符合下列規定： （1) 底座、墊板均應準確地放在定位線上；(2） 墊板厚度不小于50mm的

35、木墊板,也可采用槽鋼。6。3.2 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿不應設置在同步內.6.3。3模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上,橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定,高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm.6.3.4 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除.主節點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。6。3。5每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。6.3。6剪刀撐搭質量要求:1、

36、 模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：（1)模板支架四邊滿布豎向剪刀撐,中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；(2） 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐.2、 剪刀撐的構造應符合下列規定：（1)每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根；（2）剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；(3）剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；(4） 設置水平剪

37、刀撐時,有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。6.3.7扣件安裝應符合下列規定：(1）扣件規格必須與鋼管外徑相匹配;（2）螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm;（3）在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；(4)對接扣件開口應朝上或朝內；（5）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。七、HSE管理7.1承重架施工HSE保障體系7。1。1HSE管理組織機構HSE管理組織機構承重架施工的管理組織機構參照“施工組織設計”中的HSE組織管理機構。7。1。2 HSE管理制度（1）專項檢查制度：模板高支撐架

38、安裝完成后，必須進行專項檢查、驗收。項目自檢由項目經理、專職安全員、技術負責人、施工員、架子班班長、木工班班長等共同完成,自檢合格后報監理工程師驗收。監理工程師驗收合格后方可進行下道工序施工。（2)周檢制度：項目部每周定時進行安全檢查，應將模板高支撐體系作為檢查的重點.(3）日常巡檢制度：項目HSE經理和HSE管理員每天對現場的腳手架進行日常巡檢，特別是搭設和拆除工程中的監控。（4）惡劣天氣后要對現場所有的支撐架進行一次全面的檢查.7。2 承重架施工技術保障措施模板支撐體系的構造與安裝應符合下列規定：(1）鋼管規格、間距、扣件應符合設計要求。每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不小于50mm

39、.（2）鋼管支架立柱間距、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐的設置應符合規范規定。當立柱底部不在同一高度時,高處的縱向掃地桿應向低處延長不少于二跨，高低差不得大于1m。（3）立柱接長嚴禁搭接，必須采用對套管連接，相鄰兩立柱的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不已擦懷念感小于0.5m，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3.（4）嚴禁將上段的的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上.(5）滿堂模板支架,在外側應設由下至上的豎向連續式剪刀撐；中間在縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度宜為46m，并在剪刀測繪能夠的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊

40、，夾角宜為4560.（6）當建筑層高超過8m時，除滿足上述規定外，還應在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐;在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。（7)當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點.7。3模板支撐體系施工HSE保障措施(1)模板支架使用的鋼管、扣件、頂（底)托及木方等材料應符合安全生產要求。銹蝕、變形的鋼管以及截面尺寸不足、有裂紋的木方等材料不得使用。使用年限較長的扣件及螺桿磨損較嚴重的扣件不得用于模板支架搭設;（2)使用的木方截面尺寸不得小于設計的木方截面尺寸。當木

41、方材質較差時,應加大截面，并重新計算；（3）所有模板高支撐架必須由專業架子工搭設和拆除，操作人員均須持證上崗;（4)搭設滿堂高支撐支架前，必須按設計的縱橫立桿間距放線，在混凝土(或地面）上測放出每根立桿的位置;（5)模板支架的基礎土方必須夯實，鋼管下應設墊木。墊木面積不得少于0。15（0.3m0。5m）。墊木不得采用單塊模板，可用木方拼接，然后在木方上釘板的方法。相鄰兩根立桿下的墊木宜通設，以增強剛度；（6）模板支撐架應盡量頂在已澆筑完成的墻、柱上，以增加架體的剛度；（7）模板高支撐架的掃地桿、縱橫剪刀撐、水平剪刀撐應按設計方案施工，不得少設、漏設。高度超過8m的模板支架，應每隔二步架滿設水平

42、剪刀撐；所有模板高支撐架的外圍應滿設剪刀撐;支撐架超過5m時,除在外圍滿設剪刀撐外,在框架梁下應沿縱橫方向設置剪刀撐。剪刀撐與地面（樓板)成4560度角；（8）為避免扣件的實際抗滑移性不足，在滿堂架的頂部增設頂托，頂托超出鋼管不得大于200；（9）模板支撐架搭設完成后,經班組自檢合格后,報項目專職安全員驗收，項目自檢合格后報監理工程師驗收。未經驗收合格的架子不得投入使用；（10)精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載,澆注混凝土時使用布料機的，應在布料機四個支腿下方進行加強;(11）模板支撐高度超過8m時，柱應與梁板分開澆筑；(12）嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的

43、超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;（13）澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況,發現下沉、松動和變形情況及時解決；（14)模板支架施工必須留設人行通道，方便檢查；（15）禁止在模板支架上集中堆放材料；(16)模板高支撐架拆除前必須報監理工程師審批,并附有拆模混凝土強度試驗報告。JHA分析表：序號作業名稱危險性分析風限度預防措施觸發事件事故情況可能性嚴重性RLS1腳手架作業腳手架的搭設搭設位置的地面承載強度不夠、沒有排水措施腳手架整體或局部倒塌有可能造成多人傷亡1025腳手架搭設前應調查搭設位置的地面強度,做好加固和排水措施腳手架與輸電線路間距太小人員觸電、墜落傷亡有可

44、能造成多人傷亡1025腳手架與輸電線路應保持安全距離，必要時做強度設計和編制施工方案，搭設完工后必須進行檢查，確認合格并確定責任人、監護人，掛牌后方可使用腳手架強度不夠,腳手架選材不當腳手架倒塌有可能造成多人傷亡1535腳手架承載強度不小于270公斤/米2,應選用外徑4851mm、壁厚33.5mm的鋼管，不得使用竹、木,搭設前應檢查鋼管、扣件的出廠合格證，不得有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁和裂紋現象。腳手架由非專業人員搭設人員高處墜落或腳手架倒塌有可能造成多人傷亡1535手架應由專業腳手架搭設隊伍和取得架子工證件的專業人員搭設搭設間距超標,防護措施不到位腳手架倒塌或人員高處墜落有可能造成多人傷亡102

45、5腳手架的步距不得大于1。8 m，立桿間距不大于1.8 m,雙排腳手架立桿間距不大于1.35 m，不宜使用單排腳手架,腳手架的基點和依附結構必須牢固可靠,架體不得晃動,有專門的上下通道和梯子，作業面腳手板必須滿鋪、綁扎固定，四周有不小于1m高的防護欄桿,必要時應設安全帶掛設桿，并在400600mm高處加設一道護欄，臨通道、街道面還應掛安全網、鋪180mm當腳板腳手架的使用作業人員攀爬腳手架到作業層發生人員墜落有可能造成人員傷亡1234制定處罰措施，要求人員必須從通道、梯子到達作業面，在腳手架上從事三級以上高處作業時應辦理高處作業許可證時間長或大風、暴雨后未檢查、加固腳手架腳手架松動、拆裂、傾斜

46、或倒塌事故有可能造成多人傷亡1025腳手架停用超過一個月、遇6級大風、大雨后必須組織進行檢查，如發現扣件松動、架體傾斜、拆裂等現象應及時加固，必要時應拆除重新搭設腳手架雷雨、雪或6級以上大風天氣時仍然進行腳手架作業人員滑落、雷擊傷亡事故有可能造成多人傷亡1535遇到雷雨、雪或6級以上大風天氣時應停止腳手架作業，雪天過后還應組織人員及時清理腳手架上的積雪腳手架使用過程中人為拆除或損壞腳手架和腳手板操作人員高處墜落事故有可能造成多人傷亡1234腳手架一經使用，應指定使用防護責任人,不得隨意拆除、損壞腳手架上的部件，使用完畢應及時拆除，如因工程需要，大型腳手架和建筑工程腳手架可擱置待用，但必須保持完

47、整，再次使用前必須檢查合格后方可使用，臨時腳手架應一次性搭設、使用、拆除，不得擱置使用腳手架的拆除拆除腳手架時周圍未設警戒區、禁止措施和專門的監護人物體墜落打擊傷害事故有可能造成人員傷亡933腳手架拆除前必須經過安全技術交底，必要時編寫拆除方案，拆除時有專人監護,不得拋擲拆除物，并劃分警戒區，拉設警示繩和警示牌腳手架由非專業人員拆除腳手架倒塌、人員墜落有可能造成人員傷亡933手架應由專業腳手架搭設隊伍和取得架子工證件的專業人員工拆除腳手架沒有按照順序拆除或采取整片拉倒的方式拆除腳手架腳手架倒塌、人員墜落、打擊事故有可能造成人員傷亡824拆除腳手架應該按照由上到下、后搭的先拆、先搭的后拆的順序進行作業，嚴禁上下同時作業，嚴禁采用整片拉倒的方式拆除腳手架采取向下投擲的方式傳遞材料物體打擊事故有可能造成人員傷亡632拆除區不得有其他施工人員，拆下的架桿、連接桿、跳板等材料應采用傳接或用繩索溜放的方式，不得向下投擲腳手架拆除時與輸電線路間距太小，或作業區內有用電設備拆除人員觸電事故有可能造成人員傷亡824腳手架拆除時應與輸電線路保持安全間距，警戒區不得有帶電設備、設施和電纜線，如不能滿足條件的必須切斷電源或采取可靠的安全措施