1、xx方中廣場一期項目碗扣式鋼管支撐模板安裝及拆除專項方案工程名稱: xx方中廣場一期項目施工單位: 編制時間: 施工組織設計（施工方案）報審表施表F.0.1 共 頁 第 頁工程名稱xx方中廣場一期項目施工單位編制單位現報上 碗扣式鋼管支撐模板安裝及拆除 工程施工組織總設計施工組織設計施工方案文件，請予以審查。主 編編制人工程項目部專業分包施工單位 （蓋章）技術負責人 審核單位總承包單位審核意見：年 月 日 總承包單位 （蓋章）審核人審批人審查單位監理審查意見：監理審查結論： 同意實施 修改后報 重新編制監理單位 （蓋章）專業監理工程師日期：總監理工程師日期：xx方中廣場一期項目工程名稱：xx方

2、中廣場一期工程 建設單位：xx 施工單位： 編制單位： 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 目 錄一、工程概況1二、編制依據1三、設計計算2四、構造要求2五、材料管理5六、驗收管理6七、使用管理6八、拆除管理9九、監測措施12十、安全措施13十一、危險源辨識及應急救援預案15十二、施工圖22十三、計算說明23十四、柱模板計算書23十五、梁板模板計算31十六、樓板模板計算40一、工程概況 工程名稱：xx方中廣場一期項目 地 址： 結構類型：框架結構 計劃工期：480日歷天； 施工面積：17755.08m2。 總高度：建筑高度42.10m；層數：地下1層、地上10層。層高：5.50m 、5.

3、00m、3.60m.最大柱截面尺寸：最大柱700500 mm、900400 mm。 最大梁截面尺寸：梁寬梁高， 350900。樓板厚度：0.10m、0.11 m。模板面板采用普通膠合板。 內龍骨采用方木50mm100mm ，外龍骨間距500mm，外龍骨采用方木50mm100mm。 承重架采用多根承重立桿，木方頂托支撐B支設方式，梁底2根承重鋼管立桿，承重桿間距0.90m，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，步距1.80m。 頂托內托梁材料選擇木方: 110110mm。 梁兩側立桿間距0.4m，立桿上端伸出至模板支撐點的長度0.3m。 板底采用托梁支撐形式，木方間距450mm，木方尺寸：50

4、mm100mm，頂托內托梁材料選擇木方: 110110mm。 碗扣架架搭設高度：為4.50m。步距1.80m，排距1.20m，縱向間距1.20m。 模板支撐體系采用碗扣式鋼管支撐架。二、編制依據1、木結構工程施工驗收規范(GB50200-2002)；2、木結構設計規范(GB50005-2003)；3、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)；4、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范(JGJ166-2008)5、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)；6、福建省建筑施工安全文明標準示范圖集福建省住房和城鄉建設廳組織編寫；7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）

5、8、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)9、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）10、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結構鋼（GB/T700）11、鋼結構設計規范（GBJ17-88）12、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）13、福建省建筑施工安全文明標準示范圖集福建住房和城鄉建設廳編寫三、設計計算詳見附錄計算書四、構造要求1架體總體要求(1) 對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5

6、。2架體立柱（1） 梁下優先采用可調托座同時對采用可調托座時的構造做出了具體規定，以滿足支撐系統的穩定性。（2）可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿歩距要求條件下，進行平均分配確定歩距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（3）模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用碗扣件固定在距底座上皮不大于350mm左右處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，

7、必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。（4）鋼管立柱底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托。 （5）可調托座使用：可調托座與鋼管交接處應設置橫向水平桿，托座頂距離水平桿的高度不應大于300mm。梁底立桿應按梁寬均勻設置，其偏差不應大于25mm,調節螺桿的伸縮長度不應大于200mm，另外，使用可調托座必須解決兩者連接節點問題3架體水平桿(1) 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2) 搭設要求：水平桿接長宜采用對接碗扣連接。5、碗扣件碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）或低壓

8、流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中的Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規定。碗扣架用鋼管規格為483.5mm，鋼管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的規定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合GB11352中ZG230-450的規定。采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板應符合GB700標準中Q235A級鋼的要求，板材厚度不得小于6mm。并經600650C的時效處理。嚴

9、禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于50 mm，外套管長度不得小于160mm，外伸長度不小于110mm。桿件的焊接應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠，焊縫高度不小于3.5mm，其組焊的形位公差應符合下表的要求桿件組焊形位公差要求序號項目允許偏差（mm）桿件管口平面與鋼管軸線垂直度0.52立桿下碗扣間距13下碗扣碗口平面與鋼管軸線垂直度14接頭的接觸弧面與橫桿軸心垂直度15橫桿兩接頭接觸弧面的軸心線平行度11、 立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。2、 立桿與立桿連接的連接孔處應能插入12

10、mm連接銷。3、 碗扣節點上同時安裝14個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。4、 構配件外觀質量要求：A、鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；B、鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。C、沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；D、各焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；E、構配件防銹漆涂層均勻、牢固。F、主要構、配件上的生產廠標識應清晰。可調底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于4-5扣，插入立桿內的長度不得小于150mm。碗扣件構成：由上碗扣、下碗扣、立桿、橫桿接頭和上碗扣限位銷組成。碗扣件節點構成圖注意：對于超高大跨大荷重

11、支模架要針對性設置并繪圖表示(1) 設置數量，模板支架高度超過4m的模板支架應按下列規定設置剪刀撐：a 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置；b 模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。(2) 剪刀撐的構造應符合下列規定：a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在4560之間。傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不

12、宜大于150mm；d 設置水平剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。5 周邊拉接(1) 一般支模架體，模板支架高度超過4m時，柱、墻板與梁板混凝土應分二次澆筑，模板支架應與施工區域內及周邊已具備一定強度的構件（墻、柱等）通過連墻件進行可靠連接。(2) 超高大跨大荷重支模架必須與砼已澆筑完畢的垂直結構有效拉結。(3)、做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規

13、章制度，加強遵紀守法教育。五、材料管理1 鋼管、碗扣件(1) 材質：引用了國家行業標準建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-2008）的相關規定 (2) 驗收與檢測，采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。并且使用前必須進行抽樣檢測。鋼管外觀質量要求：a 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合附錄E的規定；c 鋼管應進行防銹處理。碗扣件外觀質量要求：a 有裂縫、變形或鋼筋出現滑絲的扣件嚴禁使用

14、；b 碗扣件應進行防銹處理。2 技術資料施工現場應建立鋼管、碗扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、碗扣件的來源、數量和質量檢驗等情況人員管理六、驗收管理(1) 驗收程序模板支架投入使用前，應由項目部組織驗收。項目經理、項目技術負責人和相關人員，以及監理工程師應參加模板支架的驗收。對高大模板支架，施工企業的相關部門應參加驗收。(2) 驗收內容a 材料技術資料b參數專項施工方案c 構造專項施工方案和本規程(3) 碗扣件力矩檢驗安裝后的碗扣件應抽樣方法應按隨機分布原則進行。(4) 驗收記錄按相關規定填寫驗收記錄表。七、使用管理1 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板

15、支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。碗扣架支撐的搭設5施工工藝（1）工藝流程：基底處理立桿底座 立桿 橫桿 接頭鎖緊 腳手板 上層立桿、橫桿頂托。（2）碗扣件搭設：

16、在已處理好的地基或樓面上按設計位置安放立桿墊座或可調座。安裝1.2m長立桿，調整立桿可調座，使同一層立桿接頭處于同一水平面內，以便裝橫桿。（3）接頭搭設：1） 接頭是立桿同橫桿的連接裝置，應確保接頭鎖緊。搭設時，先將上碗扣擱置在限位銷上，將橫桿接頭插入下碗扣，使接頭弧面與立桿密貼，待全部接頭插入后，將上碗扣套下，并用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，直至上碗扣被限位銷卡緊不再轉動為止。2） 如發現上碗扣扣不緊，或限位銷不能進入上碗扣螺旋面，應檢查立桿與橫桿是否垂直，相鄰的兩個碗扣是否在同一水平面上(即橫桿水平度是否符合要求)；下碗扣與立桿的同軸等是否符合要求；下碗扣的水平面同立桿軸線的垂直度是否

17、符合要求；橫桿接頭與橫桿是否變形；橫桿接頭的弧面中心線同橫桿軸線是否垂直；下碗扣內有無砂漿等雜物充填等；如是裝配原因，則因調整后鎖緊；如是桿件本身原因，則應拆除，并送去整修。梁模板的安裝：1)先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放木方。固定木方后在其上4 m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模、壓腳板及斜撐。2)為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、

18、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。 b、梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。c、砼澆筑前，模板應充分用水澆透。砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序，泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵送管路出口處。6 安全生產保證體系1、以項目經理部為核心組成以項目經理為首的分級負責的安全生產保證體系。2、項目經理是安全生產的第一責任人，統籌協調、指揮、全面負責安全管理。3、技術負責人是安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。4、工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責

19、安全技術、措施的執行，領導勞務作業隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層。7 安全教育制度1、嚴格執行三級安全教育制度。新進場的每個施工人員，必須先接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上簽名，并登記其本人的身份證號碼。2、三級安全教育是指公司對新進場的施工人員著重進行安全基本知識、法規、法制教育；項目部對新進場的施工人員著重進行現場規章制度和遵章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。3、施工人員在變換工種時，必須接收新工種的崗位安全操作知識教育；特種作業人員若變換新工種須經市一級有關部門重新培訓考核發證。4、定期對施工人員進行安全技

20、術教育，項目部對班組的安全技術教育每月一次，班組對工人的安全技術教育每周一次。教育類別為：操作規程、技能、班前教育等。5、在節假日前后，必須加強對全體施工人員的安全教育，提高施工人員的安全意識。6、項目部對工人的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人員安全教育匯總表”。8 安全檢查制度1、工人在作業前要對自己使用的機具、勞動保護用品以及本班組作業區段的安全設施進行應進行檢查，發現問題應向工地有關人員匯報，待隱患消除后方可開始作業，并逐步完善記錄工作。2、工地專職安全員要每日對作業區段進行檢查。如發現事故隱患，應及時提出改進措施，督促實施并對改進后的設施進行檢查驗收，對不改進的，提出處理意見

21、，報項目負責人處理。指導、督促工人認真執行安全制度、安全紀律，執行操作規程和正確使用勞動保護用品。3、要認真執行定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格項要制訂整改計劃，并做到“定人、定時間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采取可靠的防護措施，有危及人身安全的應暫停作業。4、電工應對施工現場各種電氣設施定期進行巡視檢查，正常情況下，對低壓配電裝置、低壓電器和變壓器、配電盤等應每班巡視一次，并填寫好“用電設備運行日記”。9支模工程的安全管理措施1、搭拆支架必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB5036)考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體

22、檢，凡不適于高處作業者，不得上支架操作。2、施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。3、搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業。4、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。5、施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。6、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。7、模板支架應自成體系，嚴禁與腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下。8、設專人負

23、責對支架進行經常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題立即采取措施。9、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止支架的搭設與拆除及支架上的施工作業。下雨后進行作業時必須采取可靠的防滑措施。遇有臺風暴雨后應對支架設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象立即修理完善。10、進行高處拆模作業，應配置登高用具或搭設支架，工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業。 11、拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。12、拆除樓板底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。13、模板及支撐體系搭設、拆除

24、以及砼澆筑期間，應設置警戒區和警戒標志，由安全員在現場監護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區域。14、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放高度不得超過lm。樓層邊口、通道口、腳手架邊緣嚴禁堆放任何拆下物件。15、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。16、拆下的支架及配件應清除桿件及螺紋上的沾污物，并分類檢驗和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。八、拆除管理1 拆除時間：必須滿足規范規定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業必須

25、由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內，卸料時應符合下列規定：a 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、碗扣件應及時按規定進行外觀質量檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、碗扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。3梁、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并應分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除時，作業人員應站

26、在安全的地方進行操作，嚴禁站在已拆或松動的模板上進行拆除作業。5 拆除模板時，嚴禁用鐵棍或鐵錘亂砸，已拆下的模板應妥善傳遞或用繩鉤放至地面。6 嚴禁作業人員站在懸臂結構邊緣撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將模板、支架、零配件等按指定地點運出堆放，并進行拔釘、清理、整修、刷防銹漆或脫模劑，入庫備用。8模板的拆除拆除順序：梁上頂托梁底木方梁底模板板上頂托板底木方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐立柱下托座墊木。本工程由于支模體系面積大，梁截面大，為保證支模的穩定性以及混凝土結構的質量，要求支架水平拉桿每隔一道均與與結構砼墻柱拉結，混凝土必須達到100設計強度才能整體拆除。由于該

27、層支架體重較大，在其樓板結構施工期間，要求對下一層樓層結構保留支架不拆，樓板加設回頭頂，以保證樓板有足夠的承載力，避免破壞樓板結構。支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到下表要求后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。規范要求的砼拆摸強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（）梁、拱、殼8m758m100板2m502m、8m758m100懸臂結構100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角

28、不受損傷。拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。嚴格控制模板及其支架拆除的順序。拆除腳手架支撐前，應清除支模支撐上存留的零星物件等雜物。拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理

29、模板面，涂刷脫模劑。腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除。工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。9 模板的清理維修、存放(1)模板清理維修拆除后的模板運至

30、后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵鋼筋孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。(2)模板的堆放現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。(3)模板拆除成品保護要求：1)拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。2)堅持每次使用后清理板面。3)按樓板部位層層復安，減少損耗。4)材料應按編號分類堆放。5)對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。九、監測措施 (1)班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。(2)支

31、模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接碗扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。(3)支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。(4)監測點布設在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設置監測剖面。每個監測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。(5)監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜

32、超過 2030分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在支模使用時間至砼終凝后至少達到設計強度的85。支模搭設允許偏差及監測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30mm/3立桿垂直度全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內相對值H/60010mm吊線和卷尺5支架沉降觀測10mm8mm水準儀6支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺(6)當監測數據超過上表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。十、安全

33、措施1、預防坍塌事故的安全技術措施一般引起坍塌事故主要因素是設計出錯、不按方案施工及材料不合要求造成，根據以往經驗，采取以下措施：(1)模板作業前，按設計單位要求，根據施工工藝、作業條件及周邊環境編制施工方案，單位技術負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收，經驗收合格后簽字后，方可作業。(2)模板支撐采用鋼支撐材料作支柱。支撐立柱基礎應牢固，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統的沉降量。支撐立柱基礎為泥土地面時，應要采取有效的排水措施，對地面平整夯實，并加設滿足支撐承載力要求的墊板后，方可用以支撐立柱。斜支撐和立柱應牢固拉接，形成整體。(3)模板作業時，指定專人指揮、監護，出現位移、開裂及滲漏時

34、，必須立即停止施工，將作業人員撤離作業現場，待險情排隊后，方可作業。(4)板面堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。(5)裝釘樓面模板，在下班時對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板等拿起堆放穩妥，以防事故發生。(6)拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。2預防高空墜落事故的安全技術措施(1)對從事高處作業人員要堅持開展經常性安全宣傳教育和安全技術培訓，使其認識掌握高處墜落事故規律和事故危害，牢固樹立安全思想和具有預防、控制事故能力，并要做到嚴格執行安全法規，當發現自身或他人有違章作業的異常行為，或發現與高處作業相關的物體和防護措施有異常狀態時，要及時加

35、以改變使之達到安全要求，從而為預防、控制高處墜落事故發生。(2)高處作業人員的身體條件要符合安全要求。如，不準患有高血壓病、心臟病、貧血、癲癇病等不適合高處作業的人員，從事高處作業；對疲勞過度、精神不振和思想情緒低落人員要停止高處作業；嚴禁酒后從事高處作業。(3)高處作業人員的個人著裝要符合安全要求。如，根據實際需要配備安全帽、安全帶和有關勞動保護用品；不準穿高跟鞋、拖鞋或赤腳作業；如果是懸空高處作業要穿軟底防滑鞋。不準攀爬腳手架或乘運料井字架吊籃上下，也不準從高處跳上跳下。(4)要按規定要求支搭各種腳手架。腳手板要鋪嚴，板頭、排木要綁牢，不準留探頭板。(5)要按規定要求設置安全網，凡4m以上

36、建筑施工工程，在建筑的首層要設一道36m寬的安全網。施工層采用立網做防護時，應保證立網高出建筑物1m以上，而且立網要搭接嚴密。并要保證規格質量，使用安全可靠。嚴禁在高空將材料或工具隨處拋擲。(6)要切實做好洞口處的安全防護。(7)在操作面下1.5m處拉設白色兜底粗網或者鋪密竹。(8)使用高凳和梯子時，單梯只許上1人操作，支設角度以6070為宜，梯子下腳要采取防滑措施，支設人字梯時，兩梯夾角應保持40，同時兩梯要牢固，移動梯子時梯子上不準站人。使用高凳時，單凳只準站1人，雙凳支開后，兩凳間距不得超過3m。如使用較高的梯子和高凳時，還應根據需要采取相應的安全措施。(9)在沒有可靠的防護設施時，高處

37、作業必須系安全帶，否則不準在高處作業。同時安全帶的質量必須達到以使用安全要求，并要做到高掛低用。 (10)登高作業前，必須檢查腳踏物是否安全可靠，如腳踏物是否有承重能力；木電桿的根部是否腐爛。(11)不準在六級強風或大雨、雪、霧天氣從事露天高處作業。另外，還必須做好高處作業過程中的安全檢查，如發現人的異常行為、物的異常狀態，要及時加以排除，使之達到安全要求，從而控制高處墜落事故發生。3文明施工措施所有施工人員進入施工現場必須遵守安全文明施工的有關規定，嚴格按照安全技術操作規程進行操作。并必須于施工前對施工班組進行入場三級教育，經考核合格后，方準許進場施工。支模過程中應遵守安全操作規程，如遇中途

38、停歇，應將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。安裝模板時應搭設工作平臺，并于其下1.5m處拉設兜底網。拆模間歇時應將松開的部件和模板運走，防止墜下傷人。拆模時應搭設腳手架。拆樓層外邊的模板時應設腳手架或在拆除層的下邊支挑安全網，防止高空墜落和防止模板向外倒跌。平模存放時，必須滿足地區條件所要求的自穩角。兩塊模板應采用板面對板面的存放方法，長期存放應將模板聯成整體。對沒有支撐或自穩角不足的大模板，應存放在專用的堆放架上，或者平臥堆放，嚴禁靠放到其他模板或構件上，以防下腳滑移傾翻傷人。模板起吊前，應把吊車的位置調整適當，并檢查吊裝用繩索、卡具及每塊模板上的吊環是否牢固可靠，然后將吊鉤掛好，拆除

39、臨時支撐，穩起穩吊，防止模板大幅度擺動或碰倒其他模板。組裝時，應及時用卡具或鋼筋將相鄰模板連接好，防止傾倒，安裝外板時，必須待懸挑扁擔固定，位置調整好后，方可摘鉤。模板安裝時，應先內后外，單面模板就位后，用工具將其支撐牢固。雙面板就位后，用拉桿和鋼筋固定，未就位和未固定前不得摘鉤。里外角模和臨時摘掛的面板與大模板必須連接牢固，防止脫開和斷裂墜落十一、危險源辨識及應急救援預案一、一般危險源識別及應對措施1、一般危險源識別1)模板變形、斷裂；2)碗扣件爆裂、滑脫；3)鋼管強度或剛度不足造成彎曲變形過大或局部失穩；4)個別頂托伸出鋼管頂部超長；5)個別鋼管立桿采用搭接或立桿支撐底部懸空；6)水平拉桿

40、步距過大，水平剪刀撐、豎向剪刀撐不設或少設等。2、預防措施1)根據專項方案采用新模板、楞木、牽桿、立桿間距、柱箍間距按設計要求布設。2)鋼管扣件先檢查驗收，不符合要求的不得使用。3)水平、豎向剪刀撐、掃地桿按設計要求設置，不得不設、少設或加大尺寸設置。4)立桿采用對接、錯開布設，不得采用搭接，上下端頂緊。二、重大危險源識別及安全措施1、重大危險源識別1)局部失穩、整體失穩、砼澆筑方法不對稱引起整體失穩，一般情況是鋼管嚴重變形，扣件多數爆裂，模板傾斜等。2) 觸電事故。3) 物體打擊、機械傷害、高處墜落等。2、預防措施1）模板支撐體系按本專項方案施工，材質符合要求。2）加強工人的安全教育及項目部

41、的日常檢查力度。3）加強工人安全用電教育、班前安全活動；用電設備專人專用；電線電纜架空設置。4）機械設備專人專用；嚴格按操作規程操作；機械不帶病運轉等。三、應急救援預案在支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。火警：119 公安：110 醫療：120 交通：1221應急救援機構項目部坍塌事故應急準備和響應領導小組 組長：項目經理 副組長：項目副經理 組員：施工員、安全員、各班組長項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長由項目經理擔任，副組長由項目副經理擔任，成員由項目部

42、各部門主管領導及安全員等人員組成，公司本部設置相應的應急救援指揮部。2應急救援機構職責組長：負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。副組長：負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。組員：進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。在進行作業是根據現場實際情況，做出相對工作分配。3應急救援工作程序當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。由應急

43、救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查項目部指定專人負責事故的收集、統計、

44、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。4應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。5應急救緩藥品（1）外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼水、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、清涼油或驅風油、三角巾、急救包。（2）服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、一般退燒藥品。6應急救援措施(1)物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。 1)發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場

45、，以免再發生損傷。 2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。4)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或

46、清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。5)防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。6)在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。(2)高空墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。

47、1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，

48、創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3)頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。4)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再

49、移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。7)周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9Nacl溶

50、液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上13處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。(3)坍塌事故急救措施1)應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一

51、領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。2)發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。3)分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。4)當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。5)項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場

52、情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。6)在救護過程中要防止二次土方坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。 7)急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。8)當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。(4)觸電事故急救措施1)當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。2)隔離電源方法：斷開電源開頭；使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護

53、器和短路保護器跳閘而斷開電路。3)搶救方法:口對口、口對鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。D、救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。C、掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血

54、液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。(5)火災事故急救措施1)事故發生后，最早發現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。2)事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當

55、地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發現人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子。火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后蓋在身

56、上，防止灼傷。火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。4)火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。

57、人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。十二、施工圖圖1 樓板模板支撐架立面圖圖2 梁底模板及支撐截面放大圖圖4 架體拉接大樣圖十三、計算說明碗扣式模板支撐驗算：采用中國建筑科學研究院建筑施工系列PKPM計算軟件。支模驗算均采用最不利因素計算，考慮到鋼管磨損，驗算時鋼管壁厚采用3.0mm計算。十四、柱模板計算書1、700500柱模板支撐計算書柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的計算高度 L = 4500mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱箍采用100100mm木方。柱模板豎楞截面

58、寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞4根，H方向豎楞3根。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝

59、土的入模溫度，取30.000； V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=20.980kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.9020.990=18.891kN/m2考慮結構的重要性系數0.90，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍

60、間距0.50m。荷載計算值 q = 1.218.8910.500+1.403.6000.500=13.855kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 27.00cm3；截面慣性矩 I = 24.30cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.209.445+1.401.

61、800)0.225經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07010001000/27000=2.598N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.445+1.401.800)0.225=1.870kN截面抗剪強度計算值 T=31870.0/(2500.00018.000)=0.312N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6779.4452254/

62、(1006000243000)=0.112mm面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求!四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.225m。荷載計算值 q = 1.218.8910.225+1.403.6000.225=6.235kN/m 按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q =P/l= 3.117/0.500=6.235kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.16.2350.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.235=1.870kN最大支座

63、力 N=1.1ql = 1.10.5006.235=3.429kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.156106/83333.3=1.87N/mm2抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31870/(250100)=0.561N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)

64、撓度計算最大變形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.250500.04/(1009000.004166667.0)=0.048mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.218.89+1.403.60)0.217 0.500 = 3.00kNB 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： B 柱箍變形計算受力圖 B 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 4.5

65、03kN經過計算得到最大變形 V= 1.163mmB 柱箍的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面慣性矩 I = 833.33cm4；(1)B柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.348106/166666.7=8.09N/mm2B柱箍的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)B柱箍抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34502/(2100100)=0.675N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2B柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)B柱箍撓度計算

66、最大變形 v =1.163mmB柱箍的最大撓度小于960.0/250,滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 10對拉螺栓有效直徑(mm): 9對拉螺栓有效面積(mm2): A = 63.617對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 10.815對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.503B方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.218.89+1.403.60)

67、0.225 0.500 = 3.12kNH 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： H 柱箍變形計算受力圖 H 柱箍變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 3.117kN經過計算得到最大變形 V= 0.405mmH 柱箍的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面慣性矩 I = 833.33cm4；(1)H柱箍抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.833106/166666.7

68、=5.00N/mm2H柱箍的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)H柱箍抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33117/(2100100)=0.468N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2H柱箍的抗剪強度計算滿足要求!(3)H柱箍撓度計算 最大變形 v =0.405mmH柱箍的最大撓度小于760.0/250,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算計算公式: N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 10對拉螺栓

69、有效直徑(mm): 9對拉螺栓有效面積(mm2): A = 63.617對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 10.815對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.117H方向對拉螺栓強度驗算滿足要求!十五、梁板模板計算1、350900梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書梁模板碗扣鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全

70、技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.5m，梁截面 BD=350mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用方鋼管50503mm。梁底支撐頂托梁長度 1.20m。頂托采用木方: 110110.00mm。梁底承重桿按照布置間距150,900mm計算。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.

71、00kN/m2，施工均布荷載標準值1.00kN/m2。地基承載力標準值40kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9001.200=27.000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/

72、m)： q2 = 0.3001.200(20.900+0.350)/0.350=2.211kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3501.200=1.260kN均布荷載 q = 1.2027.000+1.202.211=35.054kN/m集中荷載 P = 1.401.260=1.764kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面慣性矩 I = 58.32cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形

73、的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.300kN N2=9.432kN N3=2.300kN最大彎矩最大變形 V = 0.041mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.13410001000/64800=2.068N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=33833.0/(21200.00018.000)=0.266N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.4

74、0N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.041mm面板的最大撓度小于175.0/250,滿足要求!二、梁底支撐龍骨的計算 梁底龍骨計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 9.432/1.200=7.860kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.861.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2007.860=5.659kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2007.860=10.375kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 8.34cm3；截面

75、慣性矩 I = 20.85cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.132106/8339.7=135.72N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35659/(25050)=3.396N/mm2截面抗剪強度設計值 T=125.00N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=5.325

76、kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6775.3251200.04/(100206000.00208492.0)=1.741mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 7.086kN經過計算得到最大變形 V= 1.305mm頂托梁的截面力學參數

77、為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面慣性矩 I = 1220.08cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =2.765106/221833.3=12.46N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=37068/(2110110)=0.876N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.305mm頂托梁的最大撓度小于900.0/250

78、,滿足要求!四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=7.086kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1384.500=0.747kN N = 7.086+0.747=7.833kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.

79、80m； l0 計算長度，取1.800+20.650=3.100m； 由長細比，為3100/16=194； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.191；經計算得到=7833/(0.191424)=96.520N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.7400.241=0.

80、062kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0621.200；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0621.2003.1003.100/8-0.102； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=7.086+1.20.622+0.91.40.047/1.200=7.883kN經計算得到=7883/(0.191424)+47000/4491=106.598N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的

81、風荷載轉化的集中荷載 w =0.0621.2001.800=0.135kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.800/1.2000.135=0.202kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.135=0.243kN支撐架的步數 n=2節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為0.243+(2.000-1)0.243=0.486kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為2.0000.202=0.404kN架體自重為0.622kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節點集中荷載w在立桿中產生的

82、內力和小于架體自重,滿足要求!五、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 31.33 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 7.83 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 40.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 40.00地基承載力的計算滿足要求!十六、樓板模板計算1、碗扣鋼管樓板模板支架計算書樓板模板碗扣

83、鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為4.5m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/m

84、m2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50100mm木方，間距450mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用110110mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值1.00kN/m2。地基承載力標準值50kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。扣件計算折減系數取1.00。圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64

85、，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1001.200+0.3001.200=3.360kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面慣性矩 I = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W

86、面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.360+1.403.600)0.450經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18410001000/64800=2.835N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.360+1.403.600)0.450=2.449kN截面抗剪強度計算值 T=32449.0/(21200.00018.000)=0.170N/mm2截面抗剪強度設計值

87、 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3604504/(1006000583200)=0.267mm面板的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!二、支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.450=1.125kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.450=0.135kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m

88、)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m靜荷載 q1 = 1.201.125+1.200.135=1.512kN/m活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m計算單元內的龍骨集中力為(1.890+1.512)1.200=4.082kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 4.082/1.200=3.402kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.401.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.402=2.449kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003

89、.402=4.491kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.490106/83333.3=5.88N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32449/(250100)=0.735N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度

90、計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.260kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2601200.04/(1009000.004166667.0)=0.472mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 4.491kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果

91、如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 13.411kN經過計算得到最大變形 V= 0.518mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面慣性矩 I = 1220.08cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.443106/221833.3=6.51N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=38850/(2110110)=1.097N

92、/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.518mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1384.500=0.622kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000

93、.1001.2001.200=3.600kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.654kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.63kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗

94、矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.650=3.100m； 由長細比，為3100/16=194； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.191；經計算得到=11633/(0.191424)=143.349N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4

95、風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.6500.241=0.055kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0551.200；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0551.2003.1003.100/8-0.089； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.654+0.91.44.320+0.91.40.041/1

96、.200=11.072kN經計算得到=11072/(0.191424)+41000/4491=144.748N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0551.2001.800=0.118kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.800/1.2000.118=0.178kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.118=0.213kN支撐架的步數 n=2節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為0.213+(2.000-1)0.213=0.42

97、7kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為2.0000.178=0.355kN架體自重為0.622kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節點集中荷載w在立桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!六、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 46.53 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 11.63 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 50.00地基承載力設計值應按下式計算 fg =

98、kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 50.00地基承載力的計算滿足要求!2、碗扣鋼管樓板模板支架計算書碗扣鋼管樓板模板支架計算書依據規范:建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.0

99、0。模板支架搭設高度為3.9m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。內龍骨采用50100mm木方，間距450mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用110110mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值2.00kN/m2，施工均布荷載標準值1.00kN/m2。圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為

100、483.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1001.200+0.3001.200=3.360kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 64.80cm3；截面慣性矩 I = 58.32cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值

101、(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.360+1.403.600)0.450經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18410001000/64800=2.835N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.360+1.403.600)0.450=2.449kN截面抗剪強度計算值 T=32449.0/(21200.00

102、018.000)=0.170N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.3604504/(1006000583200)=0.267mm面板的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!二、模板支撐龍骨的計算龍骨按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1000.450=1.125kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3000.450=0.135kN/m(

103、3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m靜荷載 q1 = 1.201.125+1.200.135=1.512kN/m活荷載 q2 = 1.401.350=1.890kN/m計算單元內的龍骨集中力為(1.890+1.512)1.200=4.082kN2.龍骨的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 4.082/1.200=3.402kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.401.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.402=2.

104、449kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.402=4.491kN龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面慣性矩 I = 416.67cm4；(1)龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.490106/83333.3=5.88N/mm2龍骨的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)龍骨抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32449/(250100)=0.735N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30

105、N/mm2龍骨的抗剪強度計算滿足要求!(3)龍骨撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以龍骨計算跨度(即龍骨下小橫桿間距)得到q=1.260kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2601200.04/(1009000.004166667.0)=0.472mm龍骨的最大撓度小于1200.0/400(木方時取250),滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取次龍骨的支座力 P= 4.491kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.116kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(k

106、N)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 13.411kN經過計算得到最大變形 V= 0.518mm頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面抵抗矩 W = 221.83cm3；截面慣性矩 I = 1220.08cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.443106/221833.3=6.51N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪

107、強度計算值 T=38850/(2110110)=1.097N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.518mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!四、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1383.900=0.539kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.200

108、1.200=3.600kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.571kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.53kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491

109、cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.65m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+20.650=3.100m； 由長細比，為3100/16=194； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.191；經計算得到=11534/(0.191424)=142.122N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產生的內外排立

110、桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.7400.241=0.062kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.0621.200；風荷載產生的彎矩 Mw=1.40.0621.2003.1003.100/8-0.102； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.571+0.91.44.320+0.91.40.047/1.200=10.97

111、8kN經計算得到=10978/(0.191424)+47000/4491=144.747N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.0621.2001.800=0.135kN節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1.800/1.2000.135=0.202kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=(1.8001.800+1.2001.200)1/2/1.2000.135=0.243kN支撐架的步數 n=2節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為0.243+(2.000-1)0.243=0.486kN節點集中荷載w

112、在立桿中產生的內力和為2.0000.202=0.404kN架體自重為0.539kN節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節點集中荷載w在立桿中產生的內力和小于架體自重,滿足要求!六、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=1350.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm100mm，截面有效高度 h0=80mm。按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、14天、21天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：

113、2.計算樓板混凝土7天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m，短邊4.501.00=4.50m，樓板計算范圍內擺放44排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.30+25.000.10)+ 11.20(0.5444/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+1.00)=8.07kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4.508.07=36.32kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051336.324.502 按照混凝土的強度換算得到7天后混凝土強度達到58.40%，C25.0混凝土強度近似等效為C14.6。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.20N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 1350.00300.00/(4500.0080.007.20)=0.16查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.147此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1474500.00080.00027.210-6結論：由于Mi = 30.48=30.48 Mmax=55.83所以第14天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。