1、目錄第一章 編制說明及依據11.1、編制說明11。2、編制依據1第二章 工程概況12。1、工程概述12.1.1、工程位置及范圍12。1.2、中間風井概況22。2、工程地質、水文地質情況32。2。1、工程地質32。2。2、水文地質條件5第三章 施工部署63。1、施工目標63.1.1、質量目標63.1。2、安全生產目標63.1.3、文明施工目標73。1.4、環境保護目標73.2、項目組織結構7第四章 工程概況74.1、相關場地施工進展情況74.2、設計原則84.3、方案優點10第五章 盾構機選型10第六章 盾構機過中間風井施工136.1、盾構機過中間風井準備工作136.1。1、中風井端頭降水136

2、。1.2、端頭加固136。1。3、底板負四層側墻澆筑146。1。4、導臺澆筑146。1.5、盾門環安裝146。1.6、側墻澆筑及水土回填156。2、盾構機到達中間風井施工166.2。1、盾構到達前盾構姿態和線形測量166。2。2、盾構機掘進時盾構機的推力計算166。2.3、保證措施及步驟206。3、盾構進入中間風井施工216.3.1、更換盾尾刷施工步驟和措施216.3。2、更換刀具施工步驟和措施22第七章 后續施工安排24第八章 監測248。1、監測的目的與意義248.2、監測的具體部位25第九章 技術保證措施259。1、成立技術保證小組259。2、進行技術交底25第十章 安全與文明施工251

3、0.1、安全措施2510。2、文明施工保證措施25第一章編制說明及依據1.1、編制說明由于盤宏區間較長、工期緊,為了如期保質的完工，特編制盾構先行過中間風井的施工方案.本方案是在充分熟悉施工設計圖紙及地質詳勘的基礎上編制的，本著“技術領先、設計優化、選型可靠、施工科學、組織合理、措施齊全”的指導思想，力求使工程施工達到安全、優質、快速、環保、文明,圍繞保證安全、控制質量、加快進度、保護環境和節省造價的目標進行編制,以滿足顧客期望。1。2、編制依據(1）xx地鐵機場線土建施工部分BT項目【xx站宏圖大道站】盾構區間平、縱斷面施工設計圖紙；（2）xx地鐵機場線土建施工部分BT項目【xx站宏圖大道站

4、】盾構區間詳勘階段巖土工程勘察報告;(3)xx地鐵機場線土建施工部分BT項目【xx站宏圖大道站】盾構區間中間風井圍護結構圖；(4）國家現行有關施工及驗收規范、規則、質量技術標準，以及西安地區在安全文明施工、環境保護、交通組織等方面的規定.（5）地下鐵道工程施工及驗收規范（GB50299-1999）（6）施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）(7）建筑機械使用安全技術規程（JGJ332001） （8)xx地鐵工程“質量驗收標準（辦法)” (9）國家、部頒發的相關其他規范和標準 (10）我單位多年從事地鐵工程的施工經驗。第二章工程概況2.1、工程概述2。1。1、工程位置及范圍xx站宏

5、圖大道站區間線路出xx站后,為避開xx遺址的重點保護區，線路敷設于xx大道西側行進，依次下穿建設控制地帶、類環境控制區、府河及三號線宏圖大道站三金潭出入段區間后與三號線并行進入宏圖大道站。本區間起訖里程為右BDK11+474。700右BDK15+049。592(左BDK11+474.700左BDK15+049.592)，右線全長3572。572m(含短鏈2.320m），左線全長3569.012m（含短鏈5.880m）.區間線間距1342m，線路平面最小曲線半徑為400m。線路縱斷面設計以盡量避開灰巖溶洞為原則，基本位于土巖分界面之上，并保證覆土大于一倍洞徑，區間覆土埋深為6.028。2m.本區

6、間隧道采用盾構法施工.本區間分別在右BDK12+000、右BDK12+530、右BDK13+050、右BDK13+591。121（兼泵房）、右BDK13+940.950、右BDK14+466.297(兼泵房)設置6處聯絡通道，其中在右BDK13+940.950處聯絡通道與中間風井合建.2.1.2、中間風井概況xx站宏圖大道站區間右線總長為3572。572m（含短鏈2。320m），為了通風中間設置風井一處，位于府河南側。周邊現狀為綠化空地和魚塘。中間風井為四層三跨明挖框架結構。起點里程為右BDK13+930.6,終點里程為右BDK13+951.3。中間風井采用明挖法施工，圍護結構采用地連墻加內支

7、撐的形式.中間風井與隧道平面位置關系圖中間風井與隧道立面位置關系圖2.2、工程地質、水文地質情況2.2。1、工程地質中間風井場址區域屬河流堆積平原區，相當于長江一級階地。場地內各地層巖性特征如下： 1-1雜填土，雜色，濕，主要由磚塊、碎石、塊石等建筑垃圾及少量黏性土混合而成，道路段表層約30cm左右為混凝土路面。該層土質松散、力學性質不均，工程性能差,硬質物含量5080不等，粒徑520cm左右，其厚度0.50m7.00m，層頂標高19.95m31。01m,場區道路沿線均有分布，其它地段局部分布，堆積年限一般大于10年，局部小于10年.1-2素填土，黃褐色褐灰色，以黏性土為主,松散稍密，夾少量碎

8、石及砂性土,硬雜質含量約5%20,分布不均勻.其厚度0。50m7。10m，層頂標高17.33m30。19m，場地沿線大部分地段分布，堆積年限一般大于10年,局部小于10年.13淤泥質黏土，灰色、灰褐色，飽和，流塑，局部軟塑，富含有機質,局部混生活垃圾，具流變性，有腐臭味。無搖振反應,切面光滑，干強度中等，韌性中等。屬高壓縮性土，其厚度0。803。90m，層頂標高10.8520.04m。32黏土，褐黃色夾褐灰色，飽和，軟可塑狀態，無搖振反應，切面光滑，干強度高，韌性高。屬中偏高壓縮性土，其厚度0.7013.5m，層頂標高9。6525。22m。32a黏土，褐黃色、黃色，飽和，可塑,局部硬塑，無搖振

9、反應，切面光滑，干強度高,韌性高。屬中等壓縮性土,其厚度1.008.00m，層頂標高13。9421.59m。3-3淤泥質黏土,灰、褐灰色，飽和，流塑狀態，局部軟塑，含有機質、腐殖物及少量云母片，局部夾粉土薄層，具一定搖振反應，稍有光滑，干強度中等，韌性高。屬高壓縮性土，其厚度0.6015.40m,層頂標高6。8521.95m.34粉質黏土夾粉土，灰、褐灰色,飽和，可塑狀態,局部軟塑，夾薄層粉土，局部夾粉砂,粉土、粉砂一般呈稍密狀態，含有機質、腐殖物。屬中偏高壓縮性土，其厚度0。7018.60m，層頂標高2。2115.50m.41粉細砂，灰色夾灰黃色，飽和，稍密中密狀態，含云母片、長石、石英等礦

10、物。屬中等壓縮性土，其厚度1.005。20m，層頂標高-3。01-0。091m.62粉質黏土，灰褐色褐黃色，飽和，可塑狀態，切面較光滑，含條帶狀高嶺土，無搖振反應，干強度中等偏高。韌性中等偏高,屬中等壓縮性土,其厚度2.50m4。30m，層頂標高23.4130。82。8-1粉細砂,黃褐色，飽和，中密，黏粒含量高，局部含少量粉質黏土、粉土，含云母片、長石、石英等礦物。屬中等壓縮性土，其厚度0.5023。70m，層頂標高13。915。78。8-1a粉細砂夾礫卵石,黃褐色，飽和,中密。礫卵石含量1040,粒徑一般250mm，鉆孔中所見最大粒徑約8cm，礫卵石成份主要為石英砂巖、石英巖.屬中等壓縮性土

11、，其厚度0.9013。00m，層頂標高22。715。27m。8-2粉細砂，灰綠、青灰色,飽和，中密，黏粒含量較高，含少量粉質黏土、粉土，含云母片、長石、石英等礦物.屬中等壓縮性土，該層未揭穿，層頂標高-28.77-6.62m.8-2a粉細砂夾礫卵石,灰綠、青灰色，中密,飽和，礫卵石含量1035%，粒徑250mm，鉆孔中所見最大粒徑約8cm。屬中等壓縮性土，該層未揭穿，層頂標高-21.91-6。70m.8a黏土，黃褐、灰綠色,飽和，可塑，含少量粉土、粉砂.屬中等偏高壓縮性土，該層呈透鏡體分布于（81）、（82）層中，其厚度0。704.00m，層頂標高-21。916.70m。20a-1（S/2f）

12、強風化泥巖，灰黃、草黃色，粉砂、泥質結構，中厚層狀構造，裂隙發育，主要由泥質轉化的絹云、碎屑石英及泥質組成，易相變為粉砂質泥巖、泥質砂巖或粉砂巖,巖石風化呈土狀和碎塊狀,遇水軟化，巖芯采取率7075%.屬極軟巖，破碎巖體，基本質量等級為級。揭露厚度1。803。20m，底板標高-6。09-0.76m。20a-2（S/2f）中風化泥巖 ，青灰色,灰綠色，粉砂、泥質結構，塊狀及中厚層構造，主要由泥質轉化的絹云因、碎屑石英及泥質組成，易相變為粉砂質泥巖、泥質砂巖或粉砂巖，巖芯主要呈碎狀及塊狀,少量短柱狀，裂隙發育，裂隙面光滑，傾角陡,巖芯采取率約85。屬極軟巖，基本質量等級為級。該層未揭穿，層頂標高為

13、47。9511.90m。20s（S/2f)擠壓破碎帶，青灰色，受斷層構造作用,該層巖芯極破碎，呈巖屑、鱗片、角礫狀.屬極破碎巖體，基本質量等級為級。該層未揭穿，層頂標高為45.5012。44m。中間風井范圍內巖、土物理力學指標建議值見下表。巖土力學指標表2.2。2、水文地質條件擬建場地地下水主要為上層滯水、孔隙承壓水、基巖裂隙水。上層滯水主要賦存于場地上部人工填土中，主要接受大氣降水，生活用水及給排水管涵的滲透入滲補給，水位、水量與地形及季節關系密切，并受人類活動影響明顯。勘察期間實測場地上層滯水靜止地下水位埋深為0。103。20m，相當于黃海高程9.4029.08m.上層滯水水量一般不大,對

14、擬建基坑工程施工具一定影響。承壓水主要賦存于8大層砂土中，主要接受側向地下水的補給及側向排泄，水量較豐富,具承壓性.根據本次風井附近抽水試驗，承壓水位標高11.76m.由于場區上覆黏性土層較厚，孔隙承壓水主要進行水平向的補給與排泄，其水位亦隨季節性變化而變化.本工程場區孔隙承壓水受含水層性質（如埋深）的影響,環境相對封閉,水位變化一般不大，變幅一般1-2m,場區及附近該含水層水位長期觀測資料貧乏，建議必要時布設地下水位長期觀測孔觀測地下水位動態變化。孔隙承壓水對風井基坑施工影響較大，建議風井深基坑開挖時間選擇在枯水季節(當年11月下旬至次年4月上旬），此時砂層中的承壓水頭高度較低，對基坑底土體

15、的浮托力亦較小；承壓水對區間盾構施工具一定影響，施工時需采取壓力平衡,防止地下水涌入隧道。基巖裂隙水主要賦存于下部基巖裂隙中，主要接受其上部含水層中地下水的下滲及側向滲流補給，部分地段基巖裂隙水與孔隙承壓水呈連通關系。另外，根據前期初勘及本次勘察成果，府河河床段擠壓破碎帶發育，局部巖面因魚塘清淤開挖后已出露于地表,與地表河水存在緊密水力聯系，故該段基巖裂隙水較為豐富。第三章 施工部署3。1、施工目標對于本標段工程，我公司將在施工中采取各種有效措施全力保證達到我們所擬定的以下施工管理目標。3。1。1、質量目標質量合格,達到設計和合同要求。3。1。2、安全生產目標本工程的安全生產目標為:不發生因工

16、死亡事故，年重傷率不大于萬分之五;拆遷工程事故和安裝裝修工程不發生重傷以上（含重傷)事故；不發生基坑坍塌、洞內塌方冒頂等重大險情或事故；不發生重大設備事故，重大交通事故及火災事故；不發生因施工造成周邊建(構）筑物沉降超限、傾斜、結構損傷以及施工導致的交通中斷、電力中斷、通訊中斷、漏水和漏氣等重大險情和事故。不發生10人以上集體中毒事故。3.1。3、文明施工目標施工現場文明有序，與周邊環境協調一致,對噪音、振動、廢水、廢氣和固體廢料全面控制，樹地鐵建設安全文明施工窗口形象。3.1。4、環境保護目標實施環保施工,施工過程中保護現場周圍建筑物、構筑物、文物建筑、古樹、古木，及地下管線、線纜、構筑物、

17、文物、化石和墳墓等；施工過程中采取措施,控制或（和）處理現場的粉塵、廢棄、廢水、固體廢棄物和噪聲污染和危害;施工現場殘留、廢棄的垃圾,及時或定期運到指定地點，防止對周圍環境及作業的影響。3。2、項目組織結構為全面實現本工程的目標，我單位本著集中管理、統一指揮、責任明確、精干高效的原則，組建“中鐵十一局集團有限公司xx市軌道交通機場線土建施工BT項目經理部”，設項目經理一名，項目副經理兩名，項目總工一名，下設工程技術部、安質環保部、機電物資部、計劃財務部、綜合辦公室.針對本分項工程項目組織架構見下圖：項目經理：謝敬平生產副經理：車仁雪項目總工程師：汪思海安全副經理：趙東華綜合辦公室安質環保部設備

18、物資部計劃財務部施工技術部項目組織機構框架圖第四章工程概況4.1、相關場地施工進展情況一、 中間風井截止2015年5月13日,中間風井底板已澆筑完畢，第六道砼支撐及腰梁破除完畢,預計2015年5月23日澆筑負四層側墻，達到接收盾構機的條件.二、xx站截止2015年5月13日，xx站大里程完成37m底板，預計完成主體結構達到始發條件于2015年6月底,盾構掘進至中間風井調出需個月左右，預計2016年月底完工,左右線盾構貫通于2016年3月底，工期根本達不到要求。三、 盤宏區間盾構掘進 截止2015年5月13日，盤宏區間右線設計730環，已掘進620環,左線設計736環,已掘進451環，預計201

19、5年5月23日右線盾構機到達中間風井。4.2、設計原則因此盤宏區間必須調整方案、改變工籌，經項目部研究決定由宏圖大道站始發的盾構機采用水土平衡法直接穿過中間風井，向xx站掘進。工期對比表如下：（以2015年5月13日開始，以右線先始發的為例）原工期表宏中區間掘進2015年5月13日2015年5月23日10天10環/天宏中區間盾構吊出2015年5月24日2015年6月12日20天盤中區間掘進2015年7月30日2016年2月25日2058環/天宏中區間盾構吊出2016年2月26日2016年3月15日20天左線比右線晚一個月，從表中得出工期根本達不到要求.調整后的工期表宏中區間掘進2015年5月1

20、3日2015年5月23日10天10環/天盾構機檢修、更換刀具和盾尾刷2015年5月24日2015年5月30日7天盤中區間掘進2015年5月31日2015年12月25日2058環/天宏中區間盾構吊出2015年12月26日2016年1月15日20天左線比右線晚一個月，從表中可以看出有足夠的時間施工聯絡通道，工期完全滿足要求。4。3、方案優點該方法相較于傳統的方法存在以下優勢：1、 節約了工期和投資。省略了盾構機在中間風井到達、過站在始發的工序。2、 降低了工程風險。傳統工法風井內外水土壓力差較大、端頭加固質量無法保證，盾構在中間風井到達和始發過程中，盾殼外間隙涌水涌砂風險較大；該工法采用水土平衡就

21、不存在水土壓力差的問題，極大程度上減少了盾殼外間隙涌水涌砂的風險。第五章盾構機選型根據初勘及本次勘察資料顯示，本區間右DK11+466。8右DK13+395段屬剝蝕堆積隴崗區，相當于長江三級階地；右DK13+395右DK13+480及右DK13+560右DK13+960地段屬河流堆積平原區,相當于長江一級階地；右DK13+480右DK13+560為河漫灘；右DK13+960右DK15+049.6段屬河流、湖泊堆積平原區，相當于長江二級階地.地層較為復雜，由于碎石、塊石的石英含量很高，硬度很大，區間隧道還存在軟硬不均的土層，因此盾構機選型上應該采用混合式盾構機，保證其有足夠大的扭矩.在復合地層中

22、，施工刀具配置的困難主要反映在以下三方面:一是選擇破巖的滾刀還是選擇切削的刮刀，二是刀具配置的數量，三是不同種類刀具配置的軌跡.應用于復合地層中混合式盾構機,在刀盤中安裝了滾刀和刮刀，滾刀的作用就是破巖，而刮刀的作用就是切削,二者的功能完全不同，不可能同時起作用。在典型的上軟下硬地層中，當滾刀對隧道斷面下部巖石地層破巖的同時，刀盤上部的滾刀在軟土中是不起切削作用的，反而會在軟土地層中造成滾刀的偏磨。各種不同刀具配置的數量（特別是滾刀的數量或間距）是影響破巖能力的關鍵因素之一。刀間距過大，會在兩滾刀之間出現破巖的盲區而形成“巖脊。刀間距過小，會將巖體碾成小碎塊，降低破巖功效.另外，刀具的高度對于

23、破巖和防止結泥餅也有重要的意義.經公司及項目部研究決定，本區間采用海瑞克與鐵建重工復合混合式盾構機。刀盤出廠配置形式如下：海瑞克盾構技術參數表適用條件開挖直徑6280mm最小平曲線半徑250m最小豎曲線半徑1000m最大爬坡能力35刀具配置刀盤結構型式復合式開口率約30中心滾刀4把正面滾刀19把邊緣滾刀刀7把切刀42把邊緣刮刀8把磨損檢測刀1把海瑞克盾構刀盤配置圖鐵建重工盾構技術參數表適用條件開挖直徑6280mm最小平曲線半徑250m最小豎曲線半徑1000m最大爬坡能力35刀具配置刀盤結構型式復合式開口率約36中心滾刀8把正面滾刀22把邊緣滾刀刀10把切刀36把邊緣刮刀16把磨損檢測刀2把貝殼

24、刀4把鐵建重工盾構刀盤配置圖第六章盾構機過中間風井施工6.1、盾構機過中間風井準備工作6。1。1、中風井端頭降水根宏區間風井，開挖深度約25m(屬超深基坑,工程安全等級為一級)，基坑底部位于4-1、81粉細砂層中，基坑開挖后,若不采取降水措施,坑底高承壓水將會產生突涌，本設計方案在基坑內及端頭加固區域內設置降水管井進行疏干降水,盾構施工及中間風井施工過程中應將水位降至底板一下1m.降水井共計12口(坑內4口、坑外8口）,每口井深度大約為40。5m。，其平面位置如下圖所示：降水井布置圖、端頭加固根據現場實際情況和施工的重要性,為保證盾構安全過站，端頭采用三重管旋噴加固，端頭加固應在盾構機到達前一

25、個月加固完畢。加固示意圖如下：6。1.3、底板負四層側墻澆筑在盾構機到達中間風井端頭前需澆筑完底板。6。1.4、導臺澆筑因盾構機下部回填土方不密實，為避免盾構機在中間風井中出現“栽頭”現象,在中間風井底板上回填C30砼導臺。導臺設計圖6。1。5、盾門環安裝盾構機進站之前，應先將洞門處的洞門環安裝完畢。進洞處的洞門環采用兩個洞門環“背貼式”安裝，盾門環尾部焊接一圈鋼板,便于后期盾構機在此處更換盾尾刷時擋土用。如下圖：洞門環安裝圖6。1.6、側墻澆筑及水土回填1、 負四層側墻分兩次澆筑，第一次澆筑高度為第五道砼支撐以下50，側墻澆筑完畢后,回填粘土，粘土回填高度比側墻高度低20。現場用紅線在中間風

26、井墻上標記每層填土標高.土方回填應采取分層回填、分層夯實，每層分層厚度為2530。2、 破除第五道砼支撐,清除渣土，在回填土上部澆筑20墊層，然后澆筑負四層剩余高度的側墻。鋼板回填剖面圖3、 回填粘土,粘土的回填高度在盾構機上方覆土厚度為 3m ，總填土量約4043m。現場用紅線在中間風井墻上標記每層填土標高.土方回填應采取分層回填、分層夯實,每層分層厚度為2530。填筑高度至隧道頂部時，在第二道鋼筋砼地連墻位置左右線各鋪設一塊9m*6m2的鋼板，以便后期再此處換刀時擋土用。填土完畢后在粘土上部覆蓋一層彩條布，防止井內回灌水之后水滲入土體中，盾構掘進過程中,水滲入隧道內.4、 井內回灌水，回灌

27、水標高與第一層微承壓水水頭標高一致。C。水土回填完畢，由監測人員對預埋的土壓力計讀取初始數據,一天3次，早中晚各一次。6。2、盾構機到達中間風井施工6。2.1、盾構到達前盾構姿態和線形測量盾構機到達前 150 m地段即加強盾構姿態和隧道線形測量 ， 及時糾正偏差確保盾構順利地從預埋鋼環內進入中間風井內。測量內容有: 1、定向;2、主導線；3、測量管片位置和走向偏差；4、預埋鋼環平面位置。通過測量,對到達前的地段加強盾構掘進的軸線控制，使盾構機進站時其切口平面偏差滿足:平面 50 ,一10 高程+ 30 ,根據實際測量的洞門中心位置,將右線盾構姿態控制的理論值為：水平方向7，豎直方向一17 ，在

28、到達前要求盾構坡度 比設計坡度略大 2,盾構機進入中間風井達到設計坡度水平直線。6。2。2、盾構機掘進時盾構機的推力計算一、盾構機到達之前水土不分離，地層參數按(3-4）粉質黏土夾粉土帶選取,由于巖土體中基本無水，所以水壓力的計算按水土合算考慮。選取可能出現的最不利受力情況埋深斷面進行計算.根據線路的縱剖面圖，在確定盾構機拱頂處的均布圍巖豎向壓力Pe時,可直接取全部上覆土體自重作為上覆土地層壓力。盾構機所受壓力：Pe =hP01= Pe + G/DLP1=PeP2=（P+。D) 式中：為水平側壓力系數,=0。47h為上覆土厚度，h=16.5m為土容重，=1。90t/m3G為盾構機重,G=340

29、 tD為盾構機外徑，D=6。25 m ; L為盾構機長度,L=8.32 m;P01為盾構機底部的均布壓力;P1為盾構機拱頂處的側向水土壓力；P2為盾構機底部的側向水土壓力;Pe=1.9016。5=31。35t/m2P01=35.35+340/(6.258。32）=41.89t/m2 P1=31。350。47=14。73t/m2P2 =(31。35+1.906。25）0。47=20.32t/m2盾構推力計算盾構的推力主要由以下五部分組成：式中:F1為盾構外殼與土體之間的摩擦力 ；F2為刀盤上的水平推力引起的推力F3為切土所需要的推力；F4為盾尾與管片之間的摩阻力F5為后方臺車的阻力,式中：C為土

30、的粘結力，C=4。5t/m2式中：WC 、C為兩環管片的重量（計算時假定有兩環管片的重量作用在盾尾內,當管片容重為2。5t/m3，管片寬度按1.5m計時，每環管片的重量為24.12t),兩環管片的重量為48.24t考慮。C=0.3式中：Gh為盾尾臺車的重量,Gh160t；為坡度,tg=0.025g為滾動摩阻，g=0。05盾構總推力：二、盾構機進入風井內水土分離，地層參數按(3-2）質黏土選取.根據線路的縱剖面圖,在確定盾構機拱頂處覆土3m、水深3。5m，的均布圍巖豎向壓力Pe時，可取土體及水的自重為盾構機所受的豎向壓力Pe。盾構機所受壓力：Pe =h+h水P01= Pe + G/DLP1=Pe

31、P2=(P+.D) 式中：為水平側壓力系數，=0。47h為上覆土厚度，h=3mh水為上覆土厚度，h=3.5m為土容重，=1.89t/m3G為盾構機重,G=340 tD為盾構機外徑，D=6。25 m ； L為盾構機長度，L=8.32 m；P01為盾構機底部的均布壓力；P1為盾構機拱頂處的側向水土壓力；P2為盾構機底部的側向水土壓力；Pe=1.893+13.5=9.17t/m2P01=9。17+340/(6.258.32）=15。71t/m2 P1=9.170.54=5.95t/m2P2 =（9.17+1.896.25)0。54=11.33t/m2盾構推力計算盾構的推力主要由以下五部分組成：式中:

32、F1為盾構外殼與土體之間的摩擦力 ；F2為刀盤上的水平推力引起的推力F3為切土所需要的推力；F4為盾尾與管片之間的摩阻力F5為后方臺車的阻力，式中：C為土的粘結力，C=4。5t/m2式中：WC 、C為兩環管片的重量（計算時假定有兩環管片的重量作用在盾尾內，當管片容重為2.5t/m3，管片寬度按1.5m計時,每環管片的重量為24.12t),兩環管片的重量為48.24t考慮.C=0.3式中：Gh為盾尾臺車的重量，Gh160t;為坡度,tg=0.025g為滾動摩阻,g=0.05盾構總推力：、保證措施及步驟盾構機進入到達段后,應減小推力、降低推進速度和刀盤轉速，控制出土量并時刻監視土倉壓力值，土壓的設

33、定值應保持穩定，避免較大的推力波動影響洞門范圍內土體的穩定。盾構進站掘進可分為四個階段，在這幾個階段中，應采取不同的施工參數及控制側重點不同,前兩個階段為盾構進洞準備階段,后兩個階段為盾構正式到達階段.、 到達第一階段 （盾構掘進至距風井內襯墻 7.6 m 處)。掘進參數保持正常不做調整,此段施工應側重注意調整盾構機的姿態，使盾構機姿態(與理論比較）控制在水平方向7 ， 豎直方向 一17左右。、 到達的第二階段(掘進至距風井內襯墻4。159 m 處，）.掘進速度由原來正常段的20mmmin 一 40mmmin減至10mmmin 一20mmmin， 土壓基本保持不變，刀盤轉速稍微降低至1rpm

34、，推力控制在 1000t以內。目的是盡量減少對洞口的影響，在密切監控地表和洞口的情況下微調低土壓力.在此階段同步注漿開始采用純水泥漿，注漿壓力控制在0.3MPa，注漿量為6 m.進一步調整好盾構機的姿態, 以便盾構機能夠準確穿過洞門預埋鋼環.、 到達的第三階段 （刀盤切口進入接收井 4。077m ）。本階段盾構刀盤切口進入風井內襯墻4.077 m ， 盾尾進入攪拌樁加固區， 對管片進行整環二次注漿，封堵攪拌樁加固區與非加固區空隙，達到堵水效果。漿液采用水泥水玻璃雙液漿。此階段推進時的保持推力最初控制在1000t以下，根據土壓力計反饋的信息，及時調整盾構機的總推力，保證不對側墻造成破壞。在盾構機

35、推進過程中， 為了防止推力過大對側墻造成過大影響，適當設定刀盤轉速,螺旋機正常出土。避免出土量過大造成填土下沉, 破壞已經建立的洞門內外水、土壓力平衡.盾構推進過程中嚴密觀察盾尾和螺旋機閘門是否漏水, 若發現有輕微漏水現象應手動注入大量盾尾油脂封堵.在此階段同步注漿采用純水泥漿，注漿壓力控制在0. 3 M Pa，注漿量為6m。、 到達的第四階段(盾構機完全進入接收井， 盾尾脫出內襯墻 30)。本階段盾尾脫出內襯墻30cm (此脫出距離可視最后掘進管片拼裝情況進行調整，以最后一環管片不脫出盾尾最后兩道尾刷為準）。本階段同步注漿采用純水泥漿，掘進完成后在二次注漿前應將同步注漿管內注入膨潤土,防止注

36、漿管路堵塞。6.3、盾構進入中間風井施工當盾構機完全進入中間內后，更換盾尾刷，當刀盤抵到距第二道鋼筋砼地連墻1m時，停機檢修，更換刀盤，為盾構機后續穿越府河及復雜地層做好相關準備。盾構在風井內管片采用通風拼裝,砼管片之間安裝一環10的鋼管片,便于后期管片拆除。6。3.1、更換盾尾刷施工步驟和措施1、露出盾尾刷由于盾構機推進油缸行程最大只有2m,正常推進無法露出盾尾刷，因此采取拆1環管片的辦法露出盾尾刷。盾構機拼裝完成第736環(不拼裝K塊)后再掘進120cm，在第734環進行一次二次注漿,確定盾尾不漏水后拆除7386環,露出2道盾尾刷。在推進過程中由土木工程師仔細觀察736環K塊位置盾尾刷露出

37、量，當第2道盾尾刷完全露出后，立即通知操作手停止掘進.2、拆除管片確認2道盾尾刷可以全部露出后，由拼裝手拆除管片，按照CBA3A1A2順序拆除管片，將2道盾尾刷全部暴露。此時如發現盾尾有漏水，應用棉花條沿著最后一道盾尾刷將其與管片間縫隙填塞，并按80100cm間距安裝軟管,進行聚氨酯注入。3、清理盾殼及油脂倉管片拆除后,立即進行清理工作，2人同時用鏟刀將盾殼、油脂倉內附著的砂漿、油脂等雜物清理干凈。在清理雜物同時，應檢查油脂注入孔是否暢通.4、切除損壞的盾尾刷由電焊工2人一組，采用氣刨將盾尾刷切除。切除前用彩鋼瓦將拼裝機油管、電纜等部分遮蓋，避免電渣損壞設備。切除時由上往下，由外而內切除，逐個

38、取出損壞的盾尾刷.切除完成后將盾尾刷位置雜物清理干凈，并確保干燥。5、新盾尾刷焊接全部切除并清理完成后，開始焊接新盾尾刷。仍是2人1組,每組2小時，每班2組人。焊接時，先焊接第2道盾尾刷，且起點位置為3點位，收點位置同樣位3點位。第1道盾尾刷在第2道焊接完成后焊接,起點、收點位都為9點位.盾尾刷安裝必須依次搭接安裝,在最后1塊焊接時，若尾刷稍寬，應仔細量測后按尺寸切除，確保兩塊尾刷之間有足夠搭接長度。焊接采用CO2保護焊,每組中1人在前擺放盾尾刷并電焊，另1人將盾尾刷焊牢。焊接質量經過土木工程師驗收后方可進行油脂涂抹。6、盾尾油脂涂抹在盾尾刷全部焊接完成后開始盾尾油脂涂抹工作.每班3人同時進行

39、盾尾油脂涂抹作業，涂抹油脂采用R90型手涂盾尾油脂。涂抹時必須分層將鋼絲刷撥開后填入油脂,要求每層油脂填塞飽滿，不掉落、不漏涂。油脂涂抹質量須經土木工程師檢驗合格后方可進行管片拼裝。7、管片拼裝在盾尾刷手涂油脂驗收合格后，重新拼裝348環管片。管片拼裝完成后，用盾尾油脂泵向油脂倉內注入油脂。8、恢復正常掘進當油脂倉油壓達到10bar以上時取出土倉內水泵、關閉土倉人閘，恢復正常掘進。正常掘進時應當注意同步注漿壓力不得超過3.0bar，以免擊穿盾尾，再次造成盾尾刷損壞.更換刀具和更換盾尾刷及盾構機檢修應同步進行，刀盤和刀具更換完畢，回填刀盤上部土方至隧道頂部以上3m，為盾構駛出中間風井做好準備.6

40、。3。2、更換刀具施工步驟和措施1、掘進停止時根據地質條件的不同,采用向渣土添加膨潤土并利用刀盤攪拌使其混合的方法來穩定和密封掌子面是，防止作業人員進入土艙時渣土的墜落和突然涌水造成人員傷亡。 2、用水清洗中隔板上所有的壓縮空氣調節裝置的接頭，清洗后將所有壓縮空氣調節裝置調節到土艙內壓力之下(所有壓力裝置上的閥已關閉).泥水運出開挖艙后，將土壓降低至0。10。2bar，向土艙中加入壓縮空氣。調節壓縮空氣站使得頂部的氣壓高于原有土壓0。1bar。泥水往外運輸時,繼續吹入空氣，直到頂部的土壓測量器顯示的氣壓值達到壓縮空氣調節站所調節的值。同時，刀盤的旋轉運動可以分離頂部區域的渣土. 3、停止刀盤和

41、螺旋輸送機并關閉螺旋輸送機的出渣口，并停止皮帶輸送機。 4、進入人艙前檢查通訊系統、排氣閥、通風閥、氣壓計、溫度計、通風流量表、供暖設備、時鐘、顯示儀、條形記錄器、密封是否完好。只有以上檢查完成后確認沒有問題人員才可進入主艙室。 5、換刀作業人員進入準備艙并在人艙管理員的指導下根據規定適應土艙的壓力比。 6、使用人艙時測試條形記錄器是否能正常工作，供紙是否充足。應檢查主艙和中隔板上的密封門是否關閉并正確鎖好。(在EPB模式下一般都是關閉的） 7、人艙管理員通過操作門閥“VENTILATE MAIN CHAMBER使主艙室的壓力值緩慢上升，直到達到規定的操作壓力.主艙室內的人員可按照要求調節加熱

42、系統. 8、當主艙室的壓力等于盾構機土艙的壓力時,操作人員可打開主艙和土艙之間的空氣艙的門。人艙管理員停止條形記錄器. 9、換刀作業人員進入土艙，檢查刀具磨損情況，并密切注意掌子面和水位，并將土艙內情況和需要更換刀具的情況通過電話匯報給艙外人員.刀具外觀檢查：檢查刀盤上所有刀具螺栓是否有脫落現象;刀圈是否完好,有無斷裂及弦磨現象；刀體是否有漏油現象；擋圈是否斷裂或脫落，著擋圈脫落，還應檢查刀圈是否發生移位。刀具螺栓的檢查：用手錘敲擊螺栓墊,聽其聲音來辨別螺栓的緊固程度,或一邊敲擊一邊用手感覺其振動情況來辨別螺栓的緊固程度刀具檢查過程中,應對加壓的全過程壓力進行記錄；刀具檢查的同時，對每刀具進行

43、編號,記錄刀具的磨損量，并提供刀具檢查報告。10、關閉主艙和準備艙的隔門，打開準備艙密封門，將所需更換的刀具及工具放入艙室內后關閉密封門,升壓至主艙壓力值。11、打開隔門,用吊裝工具將刀具等材料吊至主艙內。 12、根據地質條件的不同，有可能需要降低土艙中的土位，從而便于刀盤上更換刀具。為了完全更換刀具,刀盤必須轉動幾次；在此期間所有的輔助物體必須遵守所有安全規則。13、通過人艙內的控制板將刀盤旋轉至所希望的位置。14通過松螺絲的方法來卸裝待更換的刀具，更換滾刀時用吊裝工具將刀具吊起，取下待換刀具，更換新刀并固定在刀座上.刀具更換后應重新擰緊螺絲以達到要求的緊固扭矩。15、刀具更換完畢后要認真檢

44、查更換刀具時所用到的工具，以防工具遺忘在開挖艙中可能對螺旋輸送機產生破壞.16、將更換下的刀具和換刀工具運至主艙，經降壓后再從準備艙內運走。第七章后續施工安排施工流程圖待兩臺盾構機穿過中間風井后，在回填土上部澆筑20C20砼墊層,施工上部主體結構；待盾構機掘進至150環、風井上部主體結構施工完畢，挖除土方、拆除管片、施做盾門；盾構區間全部貫通后，方可施做負四層中板、站臺板及樓梯。第八章監測8.1、監測的目的與意義掌握盾構施工對周圍土體、臨近建筑物的影響及襯砌的內力變形情況，以采取適當的處理措施，保證施工過程中最大程度上減少對周圍環境的影響；根據動態觀測結果判斷施工的具體情況，并改進施工方案，確

45、保盾構機能夠安全穿過該地段。8.2、監測的具體部位盾構機到達、穿越中間風井時應加強對以下部位的監測：1、 周圍土體的沉降；2、 xx大橋的觀測；3、 中間風井的變形及位移監測；4、 盾構機停機檢修、換刀及換盾尾刷時的土倉壓力。第九章技術保證措施9。1、成立技術保證小組成立以項目總工任組長，試驗員、洞內值班工程師、測量工程師、洞內負責施工工程師、掘進班班長、注漿司機為組員的技術保證小組.負責解決洞內施工過程的所有技術服務、技術指導以及施工過程中出現問題時的方案制定工作.9.2、進行技術交底施工之前對每一個工序、每一種作業進行培訓和技術交底,并由現場值班人員跟班進行指導、控制。第十章安全與文明施工10。1、安全措施（1）嚴格按照安全管理施工制度和相關的機械操作規程施工。（2）盾構在頂推過程中提供反力的管片后方嚴禁站人。（3）高空作業應配戴安全帶.(4）盾構始發端頭的支撐裝置應焊接牢固；10.2、文明施工保證措施(1）工人操作要求達到標準化、規范化、制度化,施工現場堅持工完料清，場地上無淤泥積水，施工區間平整暢通。（2）施工場地內各材料、機具擺放整齊、有序。(3）施工現場豎立文明施工告示牌及宣傳欄.（4）每天施工完畢將施工區域打掃干凈。