1、模板工程施工方案一、工程概況：工程名稱：建設單位：監理單位：施工單位：項目經理：本工程坐落于，建筑面積，建筑高度米，結構層數。工期：年月日至年月日二、模板安裝的一般要求1、安裝模板時，高度在2m及其以上時，應遵守建筑施工高空作業安全技術規范的有關規定。2、應具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗砼時的施工荷載和側壓力。3、構造簡單,裝拆方便,并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養護等工藝要求。4、模板接縫應嚴密，不得漏漿。5、遇有惡劣天氣,如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業。雨停止后,應及時清除模架及地面上的積水并及時檢查有無沉降現象發生。6、樓層高度超過4m及其以上的建

2、筑物安裝模板時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳踏板、張掛安全網和防護欄桿。在臨街及交通要道地區，應設警示牌，并設專人監護，嚴防傷及行人。7、施工人員上下班應走安全通道，嚴禁攀登支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨立梁或在其模板上行走。8、模板的預留孔洞等處，應加蓋或設防護欄桿,防止操作人員或物體墜落傷人，具體防護措施詳見“四口臨邊防護方案。9、不得腳手板支搭在模板或支承件上，應將模板及支承件與腳手架分開。10、在高處支模時，腳手架或工作臺上臨時堆放的模板不宜超過三層，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規定荷載值(詳見腳手架施工方案）。三、模板安裝1、基礎工程模板（1）地面以下支模,

3、應先檢查土壁的穩定情況,遇有裂紋及塌方危險時，應采取安全防范措施后,方準下人作業。（2)基坑離上口邊緣1米內不得堆放模板及支承件。同時上下人時要互相呼應，運下的模板及支承件嚴禁立放在基槽（坑)土壁上。（3)在地面上支立柱時應墊4m長木板并應夯實基層，斜向支撐土壁應加墊板，每層主柱不多于一個接頭,并上下錯開，夾板應牢固。（4）灌筑砼不得站立在模板上操作.(5）支模后放置時間較長者，澆筑砼前應進行復查，并及時處理開裂、變形等不良情況。2、柱模板：（1）柱模板的下端應有防止模板位移的固定措施。(2）模板及其支撐等的排列布置應按設計圖進行,柱箍或緊固木楞的規格,間距應按模板設計計算確定.（3）安裝預拼

4、裝大塊模板，應同時安設臨時支撐支穩,嚴禁將大片模板系于柱子鋼筋上，待四周側板全部就位后，應隨時進行校正，并緊固四角摸板,按規定設柱箍和緊固木楞，安設支撐永久固定。(4）安裝預拼裝整體柱模時，應邊就位邊校正邊安設支撐。支撐與地面的傾角不能小于60.3、獨立梁和整體樓層結構模板：（1)安裝獨立梁模板應設操作平臺或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2)樓上下層模板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。（3）模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。（4）模板的主柱應選用整料，若不能滿足要求時,支柱的接頭不宜超

5、過2個（包括2個），對接的支撐要用三面固定。（5)底層模板的支撐，宜先做好地面的墊層再支模，在原地上支模時，應整平夯實，做好排水措施，支柱下端應設通長墊板,并設一對木楔并用鐵釘釘牢固.（6）在砼樓面上支模時，支柱下端應墊木板，。（7）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來50cm設一道，在擱2米設一道。4、其他工程模板：（1）安裝圈梁、陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應自成系統，應采用斜撐固定在內端的柱模或梁模上。懸挑結構模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中心線上。(2）安裝懸挑結構模板應搭設腳手架或懸挑工作臺,并設防護欄桿和安全網。在危險部位作業時，操作人員應系好安全帶作業處的下方不得有人通行

6、和停留.模板的拆除模板拆除時，砼的強度必須達到75%以上,如砼沒達到規定的強度要提前拆模時，必須經過計算（多留砼試塊,拆模前砼試塊經試壓）確認其強度能夠拆模,才能拆除。1、拆模的順序和方法，應按照模板支撐設計書的規定進行，或采取先支的后拆,后支的先拆，先拆非承重模板,后拆承重模板的方法，嚴格遵守從上而下的原則進行拆除。2、基礎模板拆除（1）拆模板時應將拆下的木楞,模板等，隨拆隨派人運到離基礎較遠的地方（指定地點）進行堆放，以免基坑附近地面受壓造成坑壁塌方。（2）拆除的模料上鐵釘應及時撥干凈,以防扎傷人員。3、現澆樓板模板拆除（1)現澆樓板或框架結構的模板拆除順序：柱箍柱側模砼板支承構件（梁楞)

7、平板模梁側模梁底支撐系統梁底模。(2）拆除模板時，要站在安全的地方.（3）拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面,嚴禁拋擲。（4)拆下的支架，模板應及時撥釘，按規格堆放整齊，工程完成(模板工程）應用吊蘭降落（嚴禁模料從高處拋擲）,到指定地點堆放，并安排車運到指定地點存放.（5）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除.(6）對活動部件必須一次拆除,拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故。（7）水平拉撐，應先拆除上拉撐，最后拆除下一道水平拉撐.4、現澆柱子模板拆除（1）拆除要從上到下,模板及支撐不得向地面拋

8、擲。(2）應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。5、多層樓板模板支柱的拆除,當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱（但砼強度必須達到設計要求)。6、拆除完的模板嚴禁堆入在外腳手架上.模板設計方案墻模板計算：一、參數信息1。基本參數次楞間距（mm）:300；穿墻螺栓水平間距(mm）:600；主楞間距(mm）：500;穿墻螺栓豎向間距（mm）:500；對拉螺栓直徑（mm）：M12；2。主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數：2；寬度（mm)：60.00；高度（mm）：80.00；3.次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根數:2;寬度(mm):60

9、。00;高度（mm):80.00；4.面板參數面板類型：膠合面板;面板厚度(mm）:18。00；面板彈性模量（N/mm2）:6000。00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1.50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13.00；方木彈性模量E(N/mm2）：9000。00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1。50； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t

10、 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h; H - 模板計算高度，取3。000m; 1 外加劑影響修正系數,取1.200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數,取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力

11、和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1。抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0。117q2l2其中, M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度（次楞間距): l =300。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217.0310.5000。900=9.197kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。43。000。500。90=1。890kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0。19.197300。02+0.1171

12、。890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/W f其中， -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎矩(Nmm); W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50018.018。0/6=2.70104 mm3； f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1。03105 / 2.70104 = 3。8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3。8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.

13、6q1l+0.617q2l其中,V面板計算最大剪力(N）； l計算跨度（次楞間距）： l =300。0mm; 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310.5000.900=9。197kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.43.000。500。90=1。890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69。197300.0 + 0。6171。890300。0 = 2005。3N;截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪應力（N/mm2)； V-面板計算最大剪力（N）：V = 2005。3N； b-構件的截面寬度（mm)：b = 500mm ； hn

14、-面板厚度（mm）:hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005。3/(250018.0）=0.334N/mm2;面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0。334N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1。5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊,剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17.030。5 = 8.

15、516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量： E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81。81。8/12=24。3cm4；面板的最大允許撓度值： = 1.2mm；面板的最大撓度計算值： = 0。6778.523004/(10060002.43105） = 0。32 mm;面板的最大撓度計算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1。2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一)。次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，次楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I

16、和截面抵抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算:M = 0.1q1l2+0。117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm); l-計算跨度(主楞間距）: l =500。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310.3000.900=5。518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.43。000。300.90=1。134kN/m，其中,0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500。02+0.1171。134500.02= 1。71105

17、Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M 次楞計算最大彎矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩（mm3)，W=1。28105； f 次楞的抗彎強度設計值（N/mm2); f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1。71105/1.28105 = 1。3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;次楞的最大應力計算值 = 1。3 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0。6q1l+0.617q2l其中

18、， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距)： l =500。0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217.0310.3000。900/2=2.759kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。43.000。300。90/2=0。567kN/m，其中,0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.62。759500。0+ 0。6170。567500。0 = 1002。6N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/（2bh0）其中， -次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2); V-次楞計算最大剪力(N）:V = 1002。6N； b-次楞的截面寬度(mm）：b = 60.0mm ；

19、hn-次楞的截面高度(mm）：h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值: =31002。6/（260。080。0）=0.313N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0。313N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求!3。次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下:=0.677ql4/（100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm); q-作用在次楞上的線荷載（kN/m): q = 17。030。30=

20、5。11 kN/m； l-計算跨度（主楞間距）： l =500.0mm ； E-次楞彈性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.56106mm4；次楞的最大撓度計算值： = 0。67710.22/25004/（10090002。56106) = 0。094 mm;次楞的最大容許撓度值: = 2mm;次楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求!(二）。主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

21、W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖（kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖（mm）1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1。217。030.30.51。430.30.53。696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式: = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 主楞的最大彎矩（Nmm)；M = 2.99105 Nmm W 主楞的凈截面抵抗矩(mm3）； W = 1.28105 mm3； f -主楞的強度設計值(N/m

22、m2),f =13.000N/mm2；主楞的最大應力計算值： = 2。99105/1。28105 = 2.3 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =2。3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求!2。主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/（2bh0)其中, 次楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)； V主楞計算最大剪力（N)：V =2715.8/2 = 1357。9N； b-主楞的截面寬度(mm):b = 60。0mm ； hn主楞的截面高度(mm）:h0 = 80。0mm ； fv-主楞的抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;主

23、楞截面的受剪應力計算值： =31357.9/(260.080。0)=0。424N/mm2;主楞截面的受剪應力計算值 =0.424N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3。主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值： = 0.014mm;主楞的最大容許撓度值： = 2。4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.014mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2。4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2;查表得：穿墻螺栓的型號：

24、M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積： A = 76 mm2;穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12.92 kN;主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4。93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4。933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，滿足要求!梁模板計算支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等

25、規范編制.梁段：L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）：0.30；梁截面高度 D（m)：0。75;混凝土板厚度（mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1。00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m):1.50；梁支撐架搭設高度H（m）：3。30；梁兩側立桿間距（m):0。60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483。5；立桿承重連接方式：單扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1。00；2.荷載參數新澆混凝土重力

26、密度（kN/m3）：24。00;模板自重(kN/m2）：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2。0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2)：4。0；3。材料參數木材品種：柏木;木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm）：16。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1。7；面板材質：膠合面板；面板厚度（mm）：20。00；面板彈性模量E(N/mm2）：6000。0；面板抗彎

27、強度設計值fm（N/mm2):13。0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm)：60。0；梁底方木截面高度h（mm）:80.0；梁底縱向支撐根數：2；5。梁側模板參數主楞間距（mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量:4;穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距（mm):500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm，450mm，600mm;主楞材料:木方；寬度（mm）：60。00；高度（mm）:80.00；主楞合并根數：2;次楞材料:木方；寬度(mm)：60。00；高度（mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列

28、公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度,取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m; 1 外加劑影響修正系數,取1。200; 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150.分別計算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載.三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強

29、度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位:mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中,W 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33。33cm3； M - 面板的最大彎矩（Nmm); - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2) f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力,包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。20.517.85=1

30、0。709kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1。40。54=2。8kN/m;計算跨度: l = （750120）/(4-1）= 210mm;面板的最大彎矩 M= 0。110。709（750-120)/（4-1)2 + 0。1172。8（750120)/（4-1）2= 6.17104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1。2q2l=1。110。709(750120)/(4-1）/1000+1.22。800(750120）/(41）/1000=3。179 kN；經計算得到,面板的受彎應力計算值： = 6.17104 / 3。33104=1。9N/mm2；面板的抗彎強度設計值:

31、 f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1。9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2。撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l計算跨度: l = (750120)/(41)=210mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面慣性矩： I = 50222/12=33.33cm4;面板的最大撓度計算值: = 0.67710。709(750120）/(4-1）4/(10060003.33105) = 0.07 m

32、m；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-120)/（4-1）/250 = 0.84mm；面板的最大撓度計算值 =0。07mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0。84mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3。179/0。500= 6。359kN/m本工程中,次楞采用木方,寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00

33、 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖（kN） 彎矩圖（kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0。159 kNm，最大支座反力 R= 3.497 kN，最大變形 = 0.119 mm(1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1。59105/6.40104 = 2。5 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =

34、0.119mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm,滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力3。497kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,主楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4;E = 9000。00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm） 主楞變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0。262 kNm，最大支座反力 R= 5.614 kN，最大變形 = 0。069 mm（1)主楞抗彎強度驗算 = M/

35、Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.62105/1.28105 = 2 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =2N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0。069 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm;主楞的最大撓度計算值 =0.069mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f 穿梁螺

36、栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號： M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積： A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =5。614 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5。614kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝

37、土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6。67105mm4；1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（kN/m）：q1=1。2(24.00+1。50）0。75+0。301。00=23。310kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m）:q2=1。4（2。00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=23。310+5.600=28。910kN/m

38、;最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/828。913002=3。25105Nmm；RA=RB=0.5ql=0。528.910.3=4。336kN =Mmax/W=3。25105/6.67104=4.9N/mm2；梁底模面板計算應力 =4。9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/(384EI）=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1.2=19.425kN/m； l計算跨度(梁底支撐間距)： l =

39、300.00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值： = 523.313004/(38460006。67105）=0。615mm;面板的最大撓度計算值： =0。615mm 小于 面板的最大允許撓度值： =1。2mm,滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計

40、算寬度得到:q=4。336/1=4。336kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算:計算公式如下:最大彎矩 M =0。1ql2= 0。14。33612 = 0.434 kNm；最大應力 = M / W = 0。434106/64000 = 6。8 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 6.8 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: =

41、3V/（2bh0)其中最大剪力: V =0。64.3361 = 2.602 kN；方木受剪應力計算值 = 32。6021000/(26080) = 0。813 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。813 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1。7 N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算：計算公式如下： = 0.677ql4/（100EI）=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6774。33610004 /(1009000256104）=1.274mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4。000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.

42、274 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm,滿足要求！3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:P1=RA=4.337kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=(0。600-0.300)/41.000(1.20。12024.000+1。42.000)+1.221.000（0。750-0。120)0.300=0。923kN 簡圖(kNm） 剪力圖（kN) 彎矩圖（kNm） 變形圖(mm）經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N2=5.259 kN；最大彎矩 Mmax=0。789 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1。296 mm；最大應力 =0。789106/

43、5080=155。3 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 155。3 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、扣件抗滑移的計算:按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,扣件抗滑承載力系數1。00,該工程實際的單扣件承載力取值為8.00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用

44、力設計值；計算中R取最大支座反力,根據前面計算結果得到 R=5。259 kN；R 8.00 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 十、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式 = N/（A）f1.梁兩側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力: N1 =5。259 kN ;腳手架鋼管的自重: N2 = 1。20。1293.3=0.511 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1。50/2+(0。600。30）/4）1。000.30+（1。50/2+（0.600.30）/4)1。000。120(1。50+24。00)=3。326

45、kN;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0。6000。300)/41。000=4。620 kN；N =N1+N2+N3+N4=5。259+0。511+3。326+4.62=13.717 kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）:i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）; f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2；

46、lo 計算長度 （m）; 根據扣件式規范,立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a, 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1。1551.71.5,1。5+20.1= 2。945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果： 立桿的計算長度 lo/i = 2945。25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13716。636

47、/(0。207489） = 135.5 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 135。5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求!柱模板計算柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 500092001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范編制.柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板

48、設計示意圖柱截面寬度B(mm):600。00；柱截面高度H(mm）：500.00；柱模板的總計算高度:H = 3。00m； 計算簡圖一、參數信息1。基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目：1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目：3;對拉螺栓直徑（mm)：M12;2。柱箍信息柱箍材料:木方；寬度（mm)：60.00；高度（mm)：80。00;柱箍的間距（mm）:450；柱箍合并根數:1；3。豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數：1;寬度（mm)：60。00;高度(mm）：80。00；4。面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm）:18。00；

49、面板彈性模量(N/mm2）:6000。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1。50；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc（N/mm2):13。00；方木彈性模量E(N/mm2）:9000。00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2）：1。50;二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h; T 混凝土的入模溫度，取20。000； V 混凝土的澆筑速度，取2

50、。500m/h； H - 模板計算高度，取3。000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000。分別計算得 20。036 kN/m2、72。000 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算.分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土

51、側壓力.由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 270 mm,且豎楞數為 3,因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算. 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm); l-計算跨度（豎楞間距）： l =270。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括： 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。220.040.450。90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450。90=1。134kN/m;式中，0.90

52、為按施工手冊取用的臨時結構折減系數. q = q1 + q2 =9.737+1。134=10.871 kN/m;面板的最大彎矩：M =0.1 10。871270270= 7。93104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度,h:面板截面厚度； W= 45018.018。0/6=2.43104 mm3; f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 =

53、3.261N/mm2；面板的最大應力計算值 =3.261N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N）； l-計算跨度（豎楞間距): l =270。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.220。040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42。000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+

54、1.134=10。871 kN/m；面板的最大剪力:V = 0.62510.871270。0 = 1834.565N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力（N):V = 1834。565N； b-構件的截面寬度（mm）：b = 450mm ； hn面板厚度（mm):hn = 18.0mm ; fv面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值： =31834。565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2；面板

55、截面的受剪應力 =0。34N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求!3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算,撓度計算公式如下:=0.521ql4/（100EI）其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m)： q = 20。040。459。02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距）: l =270。0mm ; E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩（mm4）；I=bh3/12 I= 45018。018。018。0/12 = 2。19105 mm4；面板最大容許撓

56、度: = 270 / 250 = 1。08 mm；面板的最大撓度計算值: = 0。5219.02270.04/(1006000。02.19105） = 0。190 mm；面板的最大撓度計算值 =0。19mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.08mm，滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3。000m，柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中，豎楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm

57、4; 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0。1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩（Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距）: l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。220.0360。2700。900=5.842kN/m; 傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.0000。2700。900=0.680kN/m； q = 5。842+0。680=6.523 kN/m;豎楞的最大彎距：M =0。16.523450。0450。0= 1.32105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力（N/mm2); M -豎楞計算最大彎矩

58、(Nmm）； W -豎楞的截面抵抗矩（mm3）,W=6.40104； f 豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1。32105/6.40104 = 2。064N/mm2;豎楞的最大應力計算值 =2.064N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2,滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V豎楞計算最大剪力(N）； l-計算跨度(柱箍間距)： l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.

59、2700。900=5。842kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2700。900=0。680kN/m； q = 5。842+0。680=6.523 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.66.523450。0 = 1761。182N；截面抗剪強度必須滿足下式: = 3V/（2bhn）fv其中， -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N):V=0.6ql= 0。66.523450=1761。182N; b -豎楞的截面寬度(mm）:b = 60。0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值（N/

60、mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值： =31761.182/（260。080。01）=0。550N/mm2;豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值 =0。55N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算,公式如下：max=0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m）: q =20.040。27 = 6.52 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm); l-計算跨度(柱箍間距）: l =450.0mm ； E-

61、豎楞彈性模量(N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩（mm4)，I=2。56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1。8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6776.52450.04/(1009000。02.56106) = 0。079 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0。079mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷載計

62、算（附計算簡圖）:B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN）; P = （1。2 20.040.9 + 1。4 20.9)0.27 0。45 = 2。94 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力： N = 4.380 kN；B方向柱箍彎矩圖（kNm）最大彎矩： M = 0.104 kNm;B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0。041 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/Wf其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 104370.31 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 64000 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 1。

63、63 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.04108/6。40107=1.63N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2. 柱箍撓度驗算經過計算得到： = 0。041 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0。041mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求！3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力（N/mm2）; V-柱箍計算最大剪力（N）：V = 1761。182N； b-柱箍的截面寬度（mm)：b = 60。0

64、mm； hn-柱箍的截面高度（mm）：hn = 80.0mm ; fv-柱箍抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31761。182/（260.080.01)=0.550N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.55N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9。85 mm; 對

65、拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力： N = 4。38 kN。對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057。6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度60mm，高度80mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6 1= 64cm3;I = 60808080/12 1= 256cm4;按計算（附計算簡圖)： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載（kN)； P =

66、 （1。220.040。9+1。420.9）0。22 0.45 = 2.39 kN；H方向柱箍剪力圖（kN）最大支座力： N = 3.717 kN;H方向柱箍彎矩圖（kNm)最大彎矩: M = 0。075 kNm；H方向柱箍變形圖（mm)最大變形: = 0。024 mm;1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/Wf其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 74728。6 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 1.168 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =7。4

67、7107/6.40107=1.168N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。024 mm；柱箍最大容許撓度： = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 =0。024mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1mm，滿足要求！3。柱箍抗剪強度驗算 = 3V/（2bhn）fv其中, 柱箍承受的剪應力（N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力（N）：V = 1761.182N; b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 60.0mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2）：fv

68、 = 13.000 N/mm2;柱箍截面最大受剪應力計算值： =31761。182/(260.080.01)=0。550N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0。55N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2,滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力; A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2;查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1。701057.6010-5

69、= 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 3。717 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=3。717kN 小于 N=12。92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求！板模板計算模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003)等規范編制。一、參數信息:1。模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00;縱距(m)：1.00；步距(m）：1。50;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0。10;模板支架搭設高度（m）:3。00；采用

70、的鋼管(mm）：483。5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式：雙扣件,取扣件抗滑承載力系數:0。80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.000;3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):6000;面板抗彎強度設計值（N/mm2）：13;木方彈性模量E(N/mm2)：9000.000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2)：1。400；木方的間隔距離(mm):300。000;木方的截面寬

71、度(mm）:60.00；木方的截面高度（mm):80。00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1001.82/6 = 54 cm3;I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250.121+0.351 = 3。35 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m;2、強度計算計算公式如下:M=0.

72、1ql2其中:q=1.23。35+1.41= 5。42kN/m最大彎矩M=0.15。423002= 48780 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.903 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1= 3。35kN/m面板最大撓度計算值 = 0。6773.353004/（100600048.6104）=0.063 mm； 面板最大允許撓度 =300/ 250

73、=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0。063 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm，滿足要求!三、模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1。荷載的計算:（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 10。3 = 0。3 kN/m；2。強度驗算:計算公式如下:M=0。1ql2均布荷載

74、q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1。626 kN/m；最大彎矩 M = 0。1ql2 = 0。11.62612 = 0。163 kNm;方木最大應力計算值 = M /W = 0。163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2。541 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.61。6261 = 0.976 kN;方木受剪應力計算值 = 3 0.976103

75、/(2 6080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。305 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求！4.撓度驗算：計算公式如下：=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 1.005 kN/m；最大撓度計算值 = 0。6771。00510004 /(10090002560000）= 0.295 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm;方木的最大撓度計算值 0。295 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm，滿足要求!四、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷

76、載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1。626kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm） 支撐鋼管計算變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 0。547 kNm ；最大變形 Vmax = 1。399 mm ；最大支座力 Qmax = 5。913 kN ；最大應力 = 547354.96/5080 = 107。747 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 107。747 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 1.399mm 小

77、于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力，R= 5。913 kN;R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)：作用于模

78、板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1）腳手架的自重(kN）：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；（2）模板的自重（kN):NG2 = 0.3511 = 0。35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 250.1211 = 3 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。737 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ） 11 = 3 kN;3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 8。685 kN；七、立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公

79、式 =N/（A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.685 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm） ：i = 1。58 cm; A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2; L0- 計算長度 （m）；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1

80、。1551.71。5，1.5+20.1=2.945; k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2。945;L0 / i = 2945。25 / 15。8=186 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ;鋼管立桿受壓應力計算值;=8684。76/(0.207489） = 85.798 N/mm2；立桿穩定性計算 = 85。798 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2

81、，滿足要求！模板安裝安全注意事項1、單片柱模吊裝時，應采用卸扣和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替,以避免柱模翻轉時脫鉤造成事故，待模板立穩后并拉好支撐，方可摘除吊鉤。2、支模應按工序進行，模板沒有固定前,不得進行下道工序。3、支設2m以上的立柱模板和梁模板時，應搭設工作臺,不足2m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下.4、用鋼管和扣件搭設雙排立柱支架支承梁模時，扣件應擰緊，且應抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合規定，不夠時,可放兩個扣件與原扣件挨緊。橫桿步距按設計規定，嚴禁隨意增大。5、五級以上大風，應停止模板的吊運作業。五、模板拆除安全注意事項：1、拆

82、除時應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。2、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區,嚴禁非操作人員進入作業區。3、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須放在隨身工具袋內,工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。4、遇六級以上大風時,應暫停室外的高處作業。有雨、霜時應先清掃施工現場，不滑時再進行工作.5、拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上.6、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放,嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。7、拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人.8、拆除基礎及地下工程模板時，應先檢查基槽（坑）上壁的狀況,發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在采取防范措施后，方可下人作業,拆下的模板和支承桿件不得在離槽（坑)上口1m以內堆放,并隨拆隨運.9、拆除板、梁、柱、墻模板時應注意：（1)拆除4m以上模板時,應搭腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。（2）嚴禁在同一垂直面上操作.(3）拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。(4)拆除平臺、樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落,尤其是拆支柱時，操作人員應站在門窗洞口外拉拆，更應嚴防模板突然全部掉落傷人。（5）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。10、每人應有足夠工作面,數人同時操作時應科學分工，統一信號和行動.