1、QTZ80（Q5613）附墻桿件設計、安裝專項施工方案編制人：審批人:目 錄第一章：工程概況3第二章：塔機概況 41、塔機選型及布置 42、塔機基本參數43、附墻裝置相關數據 54、編制附墻裝置安全專項施工方案申請專家論證的說明8第三章：編制依據 8第四章：危險源識別及相關控制措施81、危險源識別92、危險源相關控制措施10、防止塔式起重機事故措施10、防止高處墜落措施11、防止高處落物傷人措施 12第五章：附墻桿件安全技術設計及計算 12第六章:計算結論 49第七章：附墻裝置施工要求 50第八章:應急救援預案 58第九章：附圖 63第一章:工程概況：工程地點：xx新城核心區東北部,北面靠海翔

2、大道；東側緊鄰杏林灣水域。工程名稱：住宅.xx新城項目3地塊地下室及上部工程建設單位：監理單位：設計單位：監督單位:施工單位：安裝單位：工程規模：本工程為住宅xx新城項目3#地塊地下室及上部工程。由一層地下室、18#高層住宅、9#12低層商業建筑及室外配套工程組成；總用地面積樓36531.124m2，總建筑面積142748.45m2,：5樓建筑面積：13264 m2，建筑物最高高度:109.5 mQ5613塔吊型號：QTZ80（Q5613)（安裝總高度126.6m）附著層附著距基礎高（m）附著位置及砼標號7層柱（已裝）30梁柱(C30 ）13層柱(已裝)48 梁柱（C30 ）19層柱(已裝）6

3、4 梁柱（ C30)25層柱(已裝)82 梁柱( C30）31層柱(已裝)100 梁柱(C30 )第二章:塔機概況1、塔機選用及布置工況5樓現場安裝的1塔機“GJJ”牌QTZ80(Q5613）,塔機基礎標高為負5.5米，塔機基礎中心位于5#樓 5-5 軸與 5-9軸之間，詳見塔機基礎布置方案圖。該塔機離墻距離達8。3m(塔機中心至外墻距離），附墻跨距為9.8m。2、塔機基本參數：1#塔機為長沙京龍工程機械有限公司生產QTZ80（Q5613）塔機,塔機標準臂長為56m.查該塔機使用說明書，該塔機額定起重力矩為800KN.M，最大起重量6T，獨立起升高度為40m（由1節預埋基礎節、1節過渡節和13

4、個標準節組成），最大起升高度為160m，第一道附墻架以上塔身最大懸出段為35.2m,塔機最大工作高度為65.2米（由1節預埋基礎節、1節過渡節和22個標準節組成）。第二道附墻架以上塔身最大懸出段為35.4m,第一、二道附墻之間的距離為不大于25米,塔機最大工作高度為90。4米（1節預埋基礎節、1節過渡節和31個標準節組成）.第三道附墻架以上塔身最大懸出段為32.8m，第二、三道附墻之間的距離為不大于25米，塔機最大工作高度為112.8米（1節預埋基礎節、1節過渡節和39個標準節組成）。第四道附墻架以上塔身最大懸出段為33m，第三、四道附墻之間的距離為不大于25米,塔機最大工作高度為138米（1

5、節預埋基礎節、1節過渡節和48個標準節組成）。第五道附墻架以上塔身最大懸出段為30.4m,第四、五道附墻之間的距離為不大于25米,塔機最大工作高度為160。4米（1節預埋基礎節、1節過渡節和56個標準節組成）。非工作狀態最大傾覆力矩為2717.1KN.M；工作狀態最大傾覆力矩為2117。2KN.M;工作狀態下慣性扭矩為279KN.M;塔身過渡節及標準節均由方鋼管組L125角鋼對扣焊接而成，外表為黃色,節重約880KG，截面為均1。6m1。6m，其主弦上下端面為8個連接螺栓套，高均為2.8m。3、該臺塔機附墻綜合考慮三拉桿形式，結合現場實際情況；1塔機第一道附墻設置在塔身30米（7層梁柱處），塔

6、機安裝懸高為65米；第二道附墻設置在塔身48米（13層柱處),塔機安裝懸高為81.8米，第三道附墻設置在塔身64米（19層梁柱處）,塔機安裝懸高為95。8米;第四道附墻設置在塔身82米（25層柱處），塔機安裝懸高為112。6米;第五道附墻設置在塔身100米（31層梁柱處），塔機安裝懸高為126。6米；1#塔附墻桿件選用槽鋼對焊而成的箱型組合結構，14道附著主肢選用18a槽鋼;第五道附著選用20a槽鋼。 1塔機中心至外墻距離，已遠遠超過使用說明書規定的4米，且塔機附墻桿件為非原廠制作產品,計算其桿件內力大小和受力驗算。為確保施工安全，塔機的附著撐桿在施工中所受反力的確定顯得非常重要，它對附著撐桿

7、的設計以及主體結構的施工均有直接影響.為此，應結合實際工程實踐，通過對塔機及附著撐桿施工工況的力學分折，據塔機生產廠家所提供的標準附墻距離已遠不能滿足工程具體施工要求。針對附墻距離很大的問題，參考使用說明書的參數數據，對1“GJJ”QTZ80(Q5613)塔機附墻桿件進行設計計算.住宅xx新城3地塊5樓1“GJJ”牌QTZ80(Q5613)塔機荷載參數工況荷載Fh （kN）Fv（kN)M（kN.m）Mn（kN.m）自由高度或懸臂高度（m)工作狀態24。57012117.227942.6非工作狀態 100.4592。52717。10。042。6工作狀態24.57012024.127935(第一道

8、）非工作狀態100.42335.580。035（第一道)工作狀態24.57012009。4127933。8（第二道）非工作狀態100.42275。340.033。8（第二道)工作狀態24.57011943.2527929.8（第三道）非工作狀態100。42004.260.029.8（第三道）工作狀態24。57011970。227930。6（第四道）非工作狀態100.423940。030。6（第四道)工作狀態24.57011921。227926。6（第五道）非工作狀態100。42256.690.026。6(第五道)故該塔機自由高度非工作狀態下(懸高為42。6m）的最大傾覆力矩M總=2717.1K

9、N。mM總=M風+M不平衡力矩=2717.1KN。m;風力重心高度：H1=42。6/2=21。3； M風=100。4*21.3=2138.52KN.m;故M不平衡力矩=2717。12138。52=578.58KN。m;在塔機允許最大風速不變的情況下，塔機的風荷載與塔身高度成正比；故該第一道附墻以上的塔機非工作狀態下所受的最大傾覆力矩為:M1=2138。5235/42.6+578。58=2335.58KN.m；故該第二道附墻以上的塔機非工作狀態下所受的最大傾覆力矩為:M1=2138.5233。8/42。6+578。58=2275。34KN.m；故該第三道附墻以上的塔機非工作狀態下所受的最大傾覆力

10、矩為：M1=2138.52*29。8/42.6+578。58=2074。54KN。m；故該第四道附墻以上的塔機非工作狀態下所受的最大傾覆力矩為：M1=2138.521.330.6/42.6*1.1+578.58=2394KN。m;故該第五道附墻以上的塔機非工作狀態下所受的最大傾覆力矩為:M1=2138.521。326.6/42。61.1+578。58=2156.69KN。m；故該第一道附墻以上的塔機工作狀態下所受的最大傾覆力矩為:M1=2117.2-24.5（42。6/235/2)=2024.1KN.m；故該第二道附墻以上的塔機工作狀態下所受的最大傾覆力矩為：M1=2117。2-24。5（42

11、.6/2-33。8/2）=2009。4KN。m;故該第三道附墻以上的塔機工作狀態下所受的最大傾覆力矩為：M1=2117.224.5（42.6/2-30.6/2）=1943。25KN。m；故該第四道附墻以上的塔機工作狀態下所受的最大傾覆力矩為:M1=2117.224。5*(42。6/228.4/2）=1970。2KN。m;故該第五道附墻以上的塔機工作狀態下所受的最大傾覆力矩為：M1=2117。224。5*（42.6/2-26.6/2）=1921。2KN.m；4、編制附墻裝置安全專項施工方案申請專家論證的說明 該臺塔機中心至外墻距離,已遠遠超過使用說明書規定的4米，因此，為確保塔機的安全使用,做好

12、施工現場重大危險源的塔機的安全監控,有效遏制塔機安全事故，我司根據實際情況,特制定廈門中宸集團有限公司住宅xx新城3地塊5樓1QTZ80(Q5613）超長附墻桿件設計、安裝安全專項方案,按建筑起重機械安全監督管理規定建設部令166號的要求,由我司提出申請，并委托廈門市建設工程材料設備協會建筑機械分會組織建筑機械方面的專家對該施工安全專項方案進行專家論證。第三章、編制依據 (1) 塔式起重機設計規程GB/T13752-92 (2） 塔式起重機（GB/T50312008） （3)混凝土結構設計規范（GB500102010） (4)鋼結構設計規范（GB50017-2003） (5)塔式起重機安全規程

13、(GB5144-2006） (6)起重機設計規范(GB/T38112008) (7)塔式起重機鋼結構制造與檢驗JG/T51121999 (8）建筑結構荷載規范(GB500092001） （9）施工現場安全檢查標準（JGJ592011） （10)施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ462005） （11)建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091) （12)建筑起重機械安全監督管理規定（建設部令166號） (13）建筑機械使用安全技術規程(JGJ33-2001） (14）施工現場機械設備安全檢查技術規程（JGJ160-2008）、(15)起重機械吊具與索具安全規程LD4893 (16)起重機

14、鋼絲繩 維護、保養、使用、檢驗和報廢GB/T5972-2009 (17)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號文） (18）建設工程施工重大危險源辨識與監控技術規程（DBJ13-912007） (19)建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆卸安全技術規程（JGJ1962010） (20）長沙京龍工程機械有限公司QTZ80(Q5613）塔機使用說明書 (21） PKPM施工安全設計軟件(22）建筑設計、結構設計施工圖紙等 (23）建筑起重機械安全檢測規程DBJ/T1367-2010 （24)關于采集建筑施工特種作業人員信息資料的通知(廈建工【2010】48號文。第四章、危險源識別及相

15、關控制措施1、危險源辨識根據該塔機附墻安裝、使用的特殊情況，項目部針對性地進行了施工過程中危險源的辨識、評價如下：序號危險源傷害類型風險級別風險程度可能性L頻率E后果C風險值D=LEC危險程度1附墻桿件太細，不符合設計要求機械2重大1067420重大2高空作業高綴2重大1067420重大3附墻框未安裝在塔身主節點處機械2一般366108一般3臨邊作業高綴2中度663108一般4附墻預埋件不符合設計要求坍塌2重大1067420重大5預埋件安裝位置的砼強度設計不滿足要求機械、坍塌、物體打擊3重大1067420重大6高空綴物物體打擊2重大1067420重大7焊接作業火災1輕度663108一般通過以上

16、識別，確定有五項重大危險源，分別為預埋桿件太細，不符合設計要求、高空作業、附墻預埋件不符合設計要求、預埋件安裝位置的砼強度設計不符合設計要求、高空落物。2、危險源相關控制措施防止塔式起重機事故措施嚴格控制荷載，塔機的力矩限位器、載荷限位器經檢測合格后,在任何時候嚴禁私自調整，應杜絕超載吊裝。禁止斜吊。所謂斜吊,是指所要起吊的重物不在塔機起重臂頂的正下方，因而當將捆綁重物的吊索掛上吊鉤后,吊鉤滑車組不與地面垂直，而與水平線成一個夾角。斜吊還會使重物在離開地面后發生快速擺動，可能碰傷人或碰撞其他物體。綁扎構件的吊索要經過計算，綁扎方法應正確牢靠，所有起重工具應定期檢查.不吊重量不明的重大構件或設備

17、。嚴格執行“十不吊”標準。禁止在六級風以上使用塔機，禁止在四級風以上進行塔機頂升作業。指揮人員必須持證上崗，作業時應與塔機司機密切配合，執行規定的指揮信號。塔機司機應聽從指揮，當信號不明或錯誤時，塔機司機可拒絕執行。嚴禁起吊重物長時間懸掛在空中，作業中遇突發故障，應采取措施將重物降落到安全的地方,在突然停電時，應立即把所有控制器撥到零位，斷開電源總開關，并采取措施把重物降到地面。防止高處墜落措施凡參加高處作業人員必須經醫院體檢合格，方可進行高處作業。對患有精神病、癲癇病、高血壓、視力和聽力嚴重障礙的人員，一律不準從事高處作業。凡參加高處作業人員,應在開工前進行安全教育及操作規程交底。高空作業人

18、員及搭設高處作業安全設施人員超過2米必須系好安全帶，高空作業人員施工前安全帶應“先生根”,高掛低用。參加高處作業人員應按規定要求戴好安全帽、系好安全帶，衣著符合高處作業要求，穿軟底鞋,不穿帶釘易滑鞋，并要認真做到“十不準：一不準違章作業；二不準工作前和工作時間內喝酒；三不準在不安全的位置上休息;四不準隨意往下面扔東西；五嚴重睡眠不足不準進行高處作業;六不準打賭斗氣；七高處作業的用具不準沒有固定. 八不準違反規定要求使用安全用品、用具；九不準在高處作業區域追逐打鬧；十不準隨意拆卸、損壞安全用品、用具及設施。保證施工進度與安全工作同步進行。禁止立體交叉作業，立體交叉作業要有相應的安全防護隔離措施,

19、無措施嚴禁同時進行施工。高處作業前應進行安全技術交底，作業中發現安全設施有缺陷和隱患必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業.高處作業必須有可靠的防護措施.如懸空高處作業所用平臺等設備設施均需經過檢驗后方可使用.無可靠的防護措施絕不能施工。在特殊施工環境安全帶沒有地方掛，這時更需要想辦法使防護用品有處掛，并要安全可靠.高處作業中所用的物料必須堆放平穩，不可置放在臨邊或洞口附近,對作業中的走道、通道板和登高用具等,必須隨時清掃干凈。拆卸下的物料、剩余材料和廢料等都要加以清理及時運走，不得任意亂置或向下丟棄。各施工作業場所內凡有可能綴落的任何物料,都要一律先行撤除或者加以固定，以防跌落傷人。雨天、

20、高空作業必須采取可靠的防滑措施，六級以上大風、大暴雨等惡劣氣候不得進行露天高空作業，待惡劣氣候過后應及時檢查高空安全設施，發現問題立即整改,恢復完善.實現現場交接班制度,前班工作人員要向后班工作人員交待清楚有關事項,防止盲目作業發生事故.防止高處落物傷人措施地面操作人員必須正確佩戴安全帽；高處操作人員使用的工具、零配件等,應放在隨身佩帶的工具袋內，不可隨意向下丟擲；在高處用氣割或電焊切割時，應采取措施，防止火花落下傷人或釀成火災.地面操作人員,應盡量避免在高空作業面的正下方停留或通過，也不得在塔機的起重臂或正在吊裝的構件下停留或通過；構件安裝后,必須檢查連接質量，只有連接確實安全可靠后,才能松

21、鉤或拆除臨時固定工具;設置吊裝禁區，禁止與吊裝作業無關人員入內；安裝下方周邊10米范圍內應劃定警戒區域，并設專人監護，防止無關人員進入作業范圍和落物傷人。第五章、附墻桿件安全技術設計及計算一、5#樓1#QTZ80(Q5613)塔吊附著計算（共五道）根據附著式塔機所受載荷、塔身內力及支反力的計算分析，對于附著裝置來說，應考慮以下情況:塔機滿載工作狀態，受自身的扭矩和風載所給的扭矩(風載按20m/s取值，即按0.25KN/mm2）,且扭矩方向相同。塔機非工作狀態（塔機使用高度不超過100m),風荷載按暴風狀態取值1.1KN/mm2；起重臂處于塔身對角線方向，風水平吹向塔臂且與塔臂豎直面垂直。塔機非

22、工作狀態（塔機使用高度超過100m,風荷載按暴風狀態取值1。3KN/mm2);起重臂處于塔身對角線方向，風水平吹向塔臂且與塔臂豎直面垂直。在實際使用中,塔機最上面一道附墻受力最大，在此只對最上面一道附墻桿的內力進行計算分析；每道附墻均計算,按其中受力最大的一道附墻桿件進行設計計算.(一）、住宅xx新城3#地塊5樓1QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算(第一道附墻）A、5#樓1QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算(第一道附墻非工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環

23、計算。一. 參數信息塔吊高度：65.00（m） 附著塔吊最大傾覆力距：2335。58(kN.m) 附著塔吊邊長:1.60(m)附著框寬度:2。00（m） 回轉扭矩：0.00（kN。m) 風荷載設計值W0:1.1(kN/m2）附著桿選用：兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數:1 各層附著高度分別：30。0(m)附著點1到塔吊的豎向距離：7。30(m) 附著點1到塔吊的橫向距離:4.10(m)附著點1到附著點2的距離：9。80（m)二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶

24、懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009）的規定采用：W0= 1。10kN/m2； uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009）的規定采用： uz=2。200； us 風荷載體型系數：Us=2.400;z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=4.066kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1。60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0。20 經計算

25、得到風荷載的水平作用力 q=1.30kN/m 風荷載實際取值 q=1.30kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2335。58kN。m 計算結果： Nw=216。717kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖： 計算單元的平衡方程為： 其中：四。 塔機非工作狀態下工況的計算 塔機非工作狀態，風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響。 將上面的方程組求解，其中 =45，135，225，315, Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：233。15 kN 桿2的最大軸向壓力為：71。42 kN 桿3的最大軸向壓力為:171。80 kN 桿1的最大軸向拉力為：233.15 kN 桿2的最

26、大軸向拉力為:71.42 kN 桿3的最大軸向拉力為：171.8 kN 五. 附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=233。15kN;為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569.00=5138mm2; 經計算,桿件的最大受拉應力 =233.151000/（2569.002）=45。38N/mm2.最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=241。91

27、kN；桿2:取N=95。56kN；桿3:取N=171.80kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得, 桿1:取 =0。448，桿2:取=0。383 ，桿3:取 =0.459；桿件長細比，桿1：取 =118.929,桿2:取=131。559，桿3：取=116。252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =105.05N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2，滿足要求! 六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉

28、力或壓力,N=233。15N； lw為附著桿的周長，取618.00mm； t為焊縫厚度,t=7.00mm; ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 233150/(618.007。00) = 53.89N/mm2.對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!B、5#樓1QTZ80（Q5613）塔吊三附著計算（第一道附墻工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊高度:65.00（m） 附著塔吊最大傾覆力距：2024。

29、10(kN。m） 附著塔吊邊長：1。60（m)附著框寬度：2.00（m） 回轉扭矩：279。00（kN。m） 風荷載設計值W0：0。30(kN/m2）附著桿選用： 兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：1各層附著高度分別:30.0(m）附著點1到塔吊的豎向距離:7.30（m） 附著點1到塔吊的橫向距離：4。10（m）附著點1到附著點2的距離：9。80(m)二。 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下： 風荷載標準值應按照以下公

30、式計算 其中 W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用:W0= 0。25kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009）的規定采用： uz=2.200； us 風荷載體型系數：Us=2。400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=0.924kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1。60m Ks 迎風面積折減系數,Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0。30kN/m 風荷載實際取值 q=0。30

31、kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2024。1kN.m 計算結果: Nw=124。268kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖： 計算單元的平衡方程為： 其中:四。 塔機工作狀態下工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解,其中 從0360循環， 分別取正負兩種情況,分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力: 桿1的最大軸向壓力為:171。36 kN 桿2的最大軸向壓力為：195。67 kN 桿3的最大軸向壓力為：254.90 kN 桿1的最大軸向拉力為：171.36 kN 桿2的最大軸向拉力為：195。67 kN 桿3的最大軸向

32、拉力為:254。9 kN五。 附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=254。9kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569。0=5138mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =254。91000/（2569.002）=49。61N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力，桿1:取N=171.36kN;桿2：取N=195。67kN；桿3:取N=254。

33、90kN; An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569.00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得， 桿1：取 =0.448,桿2：取=0。383 ，桿3：取 =0.459;桿件長細比，桿1:取 =118。929,桿2：取=131.559,桿3:取=116。252。 經計算,桿件的最大受壓應力 =107。99N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求！六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=254.900kN； lw為附著桿的周長，

34、取618。00mm; t為焊縫厚度，t=7。00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 254900/(618。007.00） = 58。92N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！（二） 、5樓1#QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算（第二道附著）A、5樓1#QTZ80(Q5613)塔吊三附著計算（第二道附墻非工作狀態下)塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊高度:81。80（m) 附著塔吊最大

35、傾覆力距:2275.34(kN。m) 附著塔吊邊長：1.60(m)附著框寬度：2.00(m) 回轉扭矩:0.00（kN.m） 風荷載設計值W0:1。1(kN/m2)附著桿選用:兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：2 各層附著高度分別:30。0,48.0（m）附著點1到塔吊的豎向距離：7.30(m） 附著點1到塔吊的橫向距離:4。10(m)附著點1到附著點2的距離：9。80（m）二。 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時,最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下：

36、 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009）的規定采用：W0= 1。10kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009）的規定采用： uz=2。340； us 風荷載體型系數:Us=2。400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7.4。2條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力,Wk=4.324kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1.60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=1.38k

37、N/m 風荷載實際取值 q=1.38kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2275.34kN。m 計算結果: Nw=262.513kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為： 其中： 四. 第二種工況的計算 塔機非工作狀態,風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響. 將上面的方程組求解,其中 =45，135，225,315， Mw=0,分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：212。89 kN 桿2的最大軸向壓力為:88.86 kN 桿3的最大軸向壓力為：284。55 kN 桿1的最大軸向拉力為：212。89 kN 桿2的最大軸向拉力為：88。86 kN 桿3的最大軸向

38、拉力為：284。55 kN 五。 附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=284。55kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569。00=5138mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =284.551000/（2569。002)=55.38N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2，滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=212.89kN;桿2：取N=118.89kN;桿3：取

39、N=292.55kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569.00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得， 桿1：取 =0。448,桿2:取=0。366 ，桿3:取 =0.459;桿件長細比，桿1:取 =118。929，桿2：取=135。130，桿3:取=116。252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =123。94N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求! 六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下： 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力,N=284.55kN； lw為附

40、著桿的周長，取618.00mm； t為焊縫厚度,t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 284550/（618。007.00) = 65.78N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！B、5樓1#QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算（第二道附墻工作狀態下） 塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一。 參數信息塔吊高度：81.80（m) 附著塔吊最大傾覆力距：2009.41（kN.m) 附著塔吊邊長:1.6

41、0(m）附著框寬度:2.00(m) 回轉扭矩：279。00(kN.m） 風荷載設計值W0：0。25（kN/m2)附著桿選用：兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：2 各層附著高度分別:30.0,48.0(m)附著點1到塔吊的豎向距離:7。30（m) 附著點1到塔吊的橫向距離：4.10(m）附著點1到附著點2的距離:9。80（m）二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時,最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。 附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁,其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風

42、壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009）的規定采用：W0= 0。25kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2。340； us 風荷載體型系數：Us=2.400；z 風振系數，依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7。4。2條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=0。983kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1。60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0.31kN/m 風荷載實際取值 q=0.31kN/m 計算結

43、果: Nw=164.530kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中：四。 第一種工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解，其中 從0360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為:293.43 kN 桿2的最大軸向壓力為：219.21 kN 桿3的最大軸向壓力為：215。26 kN 桿1的最大軸向拉力為：293.43 kN 桿2的最大軸向拉力為：219.21 kN 桿3的最大軸向拉力為：215.26 kN 五。 附著桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗

44、算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=293。43kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569.00=5138mm2; 經計算，桿件的最大受拉應力 =293.431000/（2569。002）=57.11N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求!2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=293。43kN；桿2：取N=219.21kN;桿3：取N=215.26kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽

45、鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數，是根據 查表計算得, 桿1：取 =0.448，桿2：取=0.366 ，桿3:取 =0.459;桿件長細比,桿1：取 =118。929，桿2:取=135。130,桿3:取=116.252。 經計算,桿件的最大受壓應力 =127.42N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求!六. 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=293.435kN； lw為附著桿的周長，取618。00mm； t為焊縫厚度，t=7。00mm； f

46、t或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取160N/mm2; 經過焊縫強度 = 293434。60/（618.007。00） = 67.83N/mm2.對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！（三） 、5#樓1QTZ80（Q5613)塔吊三附著計算（第三道附著）A、5樓1#QTZ80（Q5613)塔吊三附著計算（第三道附墻非工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定,需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時,需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊高度:95.80（m) 附著塔吊最大傾覆力距：2074。54(kN.m) 附著塔吊邊長：

47、1。60(m)附著框寬度:2。00(m） 回轉扭矩：0。00(kN.m） 風荷載設計值W0：1。1(kN/m2)附著桿選用:兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數:3 各層附著高度分別:30.0，48.0,66.0（m)附著點1到塔吊的豎向距離：7。30（m） 附著點1到塔吊的橫向距離：4。10（m）附著點1到附著點2的距離:9。80(m)二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時,最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁,其內力及支座反力計算如下： 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0

48、 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009)的規定采用:W0= 1.10kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2。400; us 風荷載體型系數:Us=2。400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7。4。2條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=4。435kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1。60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=1。42kN/m 風荷載實際取值 q=1。42kN/m

49、 塔吊的最大傾覆力矩 M=2074.54kN。m 計算結果: Nw=243.020kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為： 其中： 四。 塔機非工作狀態下工況的計算塔機非工作狀態，風向順著起重臂,不考慮扭矩的影響. 將上面的方程組求解，其中 =45，135，225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：261。44 kN 桿2的最大軸向壓力為：80。09 kN 桿3的最大軸向壓力為:192。65 kN 桿1的最大軸向拉力為：261.44 kN 桿2的最大軸向拉力為：80.09 kN 桿3的最大軸向拉力為：192.65 kN五。 附著

50、桿強度驗算 1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=261.44kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569.00=5138mm2; 經計算，桿件的最大受拉應力 =271。281000/（2569.002)=52.8N/mm2.最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求!2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力，桿1:取N=261。44kN;桿2：取N=80.09kN；桿3：取N=192。65kN； An為桿件的的截面

51、面積,本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569.00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數，是根據 查表計算得, 桿1：取 =0。448，桿2:取=0.383 ，桿3：取 =0.459；桿件長細比,桿1:取 =118。929,桿2：取=131.559，桿3:取=116.252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =117.8N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求!六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長,對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=261.44kN; lw為附著桿的周長,取618。00mm； t為焊縫厚度

52、，t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2; 經過焊縫強度 = 261440/(618。007.00） = 60.43N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！B、5樓1QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算（第三道附墻非工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定,需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算.一。 參數信息塔吊高度:95.80（m） 附著塔吊最大傾覆力距:1943.25（kN.m) 附著塔吊邊長:1.60(m）附著框寬度:2。00(m) 回轉扭矩:2

53、79。00(kN.m) 風荷載設計值W0：0。25(kN/m2）附著桿選用：兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數:3 各層附著高度分別：30。0,48。0，66.0（m）附著點1到塔吊的豎向距離:7.30(m） 附著點1到塔吊的橫向距離:4.10（m)附著點1到附著點2的距離：9。80(m）二。 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大,因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁,其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(

54、GB50009）的規定采用:W0= 0.25kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009）的規定采用： uz=2。400; us 風荷載體型系數:Us=2.400；z 風振系數，依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7.4。2條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力,Wk=1.008kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1.60m Ks 迎風面積折減系數,Ks=0.20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0。32kN/m 風荷載實際取值 q=0。32kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=1943.25kN。m

55、 計算結果： Nw=178。231kN三. 附著桿內力計算 計算簡圖： 計算單元的平衡方程為: 其中：四。 塔機工作狀態下工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解,其中 從0-360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力: 桿1的最大軸向壓力為:231。60 kN 桿2的最大軸向壓力為：219。46 kN 桿3的最大軸向壓力為：297.68 kN 桿1的最大軸向拉力為：231。6 kN 桿2的最大軸向拉力為：219。46 kN 桿3的最大軸向拉力為：297.68 kN 五。 附著桿強度驗算1桿件

56、軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=297。68kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積,本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =297。681000/（2569.002）=57。94N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2，滿足要求！ 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力，桿1：取N=231.60kN；桿2：取N=219。46kN;桿3:取N=297。68kN； An為桿件的的截面面積,本工程

57、選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569。00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得, 桿1:取 =0。448，桿2:取=0。383 ,桿3:取 =0.459;桿件長細比，桿1：取 =118。929,桿2：取=131.559,桿3:取=116.252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =126.12N/mm2.最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2，滿足要求!六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=297.677kN; lw為附著桿的周長，取618.00mm； t為焊縫厚度，t=7

58、.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 297677/（618。007.00) = 68.81N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！（四） 、5#樓1#QTZ80（Q5613)塔吊三附著計算（第四道附著)A、5樓1QTZ80（Q5613）塔吊三附著計算(第四道附墻非工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算.主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊高度:112.60（m） 附著塔吊最大傾覆力距：2394。00（kN。m) 附

59、著塔吊邊長：1。60(m）附著框寬度：2.00（m） 回轉扭矩:0.00（kN。m) 風荷載設計值W0:1.3(kN/m2）附著桿選用：兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：4 各層附著高度分別：30.0,48.0，66。0，82。0(m)附著點1到塔吊的豎向距離：7。30（m) 附著點1到塔吊的橫向距離:4。10(m)附著點1到附著點2的距離:9.80（m）二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁,其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以

60、下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用：W0= 1。30kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2。640; us 風荷載體型系數：Us=2。400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7。4.2條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=5。766kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1。60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0。20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=1。85kN/m 風荷載實際取值

61、 q=1.85kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2394kN.m 計算結果: Nw=323。077kN三. 附著桿內力計算計算簡圖： 計算單元的平衡方程為： 其中: 四. 塔機非工作狀態下工況的計算塔機非工作狀態,風向順著起重臂,不考慮扭矩的影響。 將上面的方程組求解，其中 =45,135，225，315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為:262.01 kN 桿2的最大軸向壓力為：109。36 kN 桿3的最大軸向壓力為:350.20 kN 桿1的最大軸向拉力為：262.01 kN 桿2的最大軸向拉力為：109。36 kN 桿3的最大軸向拉力為：350。2

62、 kN五。 附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=350。20kN;為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =350。201000/（2569.002）=68。16N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=262。01kN；桿2：取N=146.32kN；桿3：取N=360.04kN;

63、An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數，是根據 查表計算得， 桿1:取 =0。448，桿2：取=0.366 ,桿3：取 =0。459；桿件長細比,桿1：取 =118.929，桿2：取=135.130，桿3:取=116.252. 經計算，桿件的最大受壓應力 =152。6N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求！六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長,對接焊縫強度計算公式如下: 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=350.2kN; lw為附著桿的周長，取618.00mm

64、； t為焊縫厚度,t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度,取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 350200/(618.007.00） = 80。95N/mm2.對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!B、5#樓1QTZ80(Q5613)塔吊三附著計算（第四道附墻非工作狀態下）塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算.主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一. 參數信息塔吊高度：112.60(m) 附著塔吊最大傾覆力距:1970。20(kN。m） 附著塔吊邊長:1。60（m)附著框寬度:2.00

65、(m） 回轉扭矩：279。00（kN。m) 風荷載設計值W0：0。25(kN/m2）附著桿選用：兩根18a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：4 各層附著高度分別：30.0,48。0,66。0,82.0(m)附著點1到塔吊的豎向距離:7.30(m） 附著點1到塔吊的橫向距離：4.10(m)附著點1到附著點2的距離：9。80（m）二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據.附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓（kN/

66、m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用：W0= 0.25kN/m2； uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009)的規定采用： uz=2。640； us 風荷載體型系數:Us=2.400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7。4.2條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力,Wk=1.109kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1.60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0。20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0.35kN/m 風荷載實際取值 q=0.35kN/m 塔吊的最大傾覆力

67、矩 M=1970。2kN.m 計算結果： Nw=198。177kN三. 附著桿內力計算 計算簡圖： 計算單元的平衡方程為： 其中：四。 塔機工作狀態下工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂，考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解,其中 從0360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：320.72 kN 桿2的最大軸向壓力為:234.45 kN 桿3的最大軸向壓力為：252.76 kN 桿1的最大軸向拉力為：320.72 kN 桿2的最大軸向拉力為：234。45 kN 桿3的最大軸向拉力為：252.76 kN

68、 五. 附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=320.72kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成,查表可知 An=22569。00=5138mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =320。721000/(2569.002)=62。42N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2，滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力，桿1:取N=320.72kN；桿2:取N=234。45kN；桿3:取N=252.76kN; A

69、n為桿件的的截面面積，本工程選取的是18a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22569。00=5138mm2；為桿件的受壓穩定系數,是根據 查表計算得， 桿1：取 =0。448，桿2:取=0。366 ,桿3：取 =0.459；桿件長細比，桿1：取 =118.929，桿2：取=135.130,桿3：取=116。252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =139.27N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2，滿足要求! 六。 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下： 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=320。722kN； lw為附著桿的周長，取618.0

70、0mm； t為焊縫厚度,t=7。00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取 185 N/mm2; 經過焊縫強度 = 320722。20/（618.007.00） = 74。14N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！（五） 、5#樓1#QTZ80(Q5613）塔吊三附著計算(第五道附著）A、5#樓1QTZ80（Q5613)塔吊三附著計算（第五道附墻非工作狀態下)塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定,需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時，需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一。 參數信息塔吊高度:126.60（m） 附著塔吊最

71、大傾覆力距：2156.69（kN.m） 附著塔吊邊長:1.60（m）附著框寬度:2.00（m) 回轉扭矩：0.00(kN.m) 風荷載設計值W0:1.3(kN/m2）附著桿選用：兩根20a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：5 各層附著高度分別：30。0，48。0，66。0，82.0，100。0(m)附著點1到塔吊的豎向距離：7.30（m） 附著點1到塔吊的橫向距離:4.10(m）附著點1到附著點2的距離:9。80（m）二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據。附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連

72、續梁，其內力及支座反力計算如下: 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009)的規定采用：W0= 1.30kN/m2; uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009)的規定采用： uz=2。640； us 風荷載體型系數：Us=2。400；z 風振系數,依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式條規定計算得z=0。70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=5。766kN/m2 B 塔吊作用寬度，B=1。60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0。20 經計算得到風荷載的水平

73、作用力 q=1.85kN/m 風荷載實際取值 q=1.85kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=2156。69kN。m 計算結果: Nw=262.817kN三. 附著桿內力計算 計算簡圖： 計算單元的平衡方程為: 其中： 四. 塔機非工作狀態下1工況的計算塔機非工作狀態,風向順著起重臂，不考慮扭矩的影響. 將上面的方程組求解，其中 =45,135,225,315， Mw=0，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力。 桿1的最大軸向壓力為：282.74 kN 桿2的最大軸向壓力為：86.62 kN 桿3的最大軸向壓力為：208。34 kN 桿1的最大軸向拉力為：282.74 kN 桿2的最大軸向拉力為：

74、86.62 kN 桿3的最大軸向拉力為:208.34 kN五。 附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力,取N=282。74kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是20a槽鋼，查表可知 An=2883mm2； 經計算,桿件的最大受拉應力 =282。741000/(2883.002）=49.036N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2，滿足要求！2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力; N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=282.74kN；桿2：取N=86.62kN；桿3:

75、取N=208。34kN； An為桿件的的截面面積,本工程選取的是20a槽鋼隊對焊而成,查表可知 An=22883。00=5766mm2;為桿件的受壓穩定系數，是根據 查表計算得， 桿1：取 =0.448,桿2:取=0.383 ,桿3：取 =0。459；桿件長細比,桿1:取 =118。929,桿2：取=131。559，桿3:取=116。252. 經計算,桿件的最大受壓應力 =113。52N/mm2。最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求！六. 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長,對接焊縫強度計算公式如下： 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=282。74kN; lw為

76、附著桿的周長，取618。00mm； t為焊縫厚度，t=7。00mm; ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 282740/(618.007。00） = 65.36N/mm2.對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!B、5#樓1#QTZ80（Q5613）塔吊三附著計算（第五道附墻工作狀態下)塔機安裝位置至建筑物距離超過使用說明規定，需要增長附著桿或附著桿與建筑物連接的兩支座間距改變時,需要進行附著的計算。主要包括附著桿計算、附著支座計算和錨固環計算。一。 參數信息塔吊高度:126。60(m) 附著塔吊最大傾覆力距:1921。20（kN。m） 附著塔吊邊長：1

77、.60(m）附著框寬度：2.00(m） 回轉扭矩：279。00（kN.m） 風荷載設計值W0：0。25(kN/m2）附著桿選用：兩根20a槽鋼對焊而成的箱型結構 附著節點數：5 各層附著高度分別:30。0，48.0,66。0,82。0,100.0(m）附著點1到塔吊的豎向距離:7.30（m） 附著點1到塔吊的橫向距離：4。10(m)附著點1到附著點2的距離：9.80(m)二. 支座力計算塔機按照說明書與建筑物附著時，最上面一道附著裝置的負荷最大，因此以此道附著桿的負荷作為設計或校核附著桿截面的依據.附著式塔機的塔身可以視為一個帶懸臂的剛性支撐連續梁，其內力及支座反力計算如下： 風荷載標準值應按

78、照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009）的規定采用：W0= 0.25kN/m2; uz 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB50009）的規定采用： uz=2.640； us 風荷載體型系數:Us=2.400；z 風振系數，依據建筑結構荷載規范結構在Z高度處的風振系數按公式7。4.2條規定計算得z=0.70 風荷載的水平作用力 Nw=WkBKs 其中 Wk 風荷載水平壓力，Wk=1。109kN/m2 B 塔吊作用寬度,B=1.60m Ks 迎風面積折減系數，Ks=0。20 經計算得到風荷載的水平作用力 q=0。35kN/m 風荷載實際

79、取值 q=0.35kN/m 塔吊的最大傾覆力矩 M=1921。2kN。m 計算結果: Nw=183.959kN三。 附著桿內力計算 計算簡圖: 計算單元的平衡方程為: 其中:四。 塔機工作狀態下工況的計算塔機滿載工作，風向垂直于起重臂,考慮塔身在最上層截面的回轉慣性力產生的扭矩和風荷載扭矩。將上面的方程組求解,其中 從0-360循環， 分別取正負兩種情況，分別求得各附著最大的軸壓力和軸拉力： 桿1的最大軸向壓力為：238.00 kN 桿2的最大軸向壓力為：221。99 kN 桿3的最大軸向壓力為：302。22 kN 桿1的最大軸向拉力為：238 kN 桿2的最大軸向拉力為：221。99 kN

80、桿3的最大軸向拉力為:302。22 kN 五. 附著桿強度驗算1桿件軸心受拉強度驗算 驗算公式:=N/Anf 其中 N為桿件的最大軸向拉力，取N=238。00kN；為桿件的受拉應力； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是20a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22883=5766mm2； 經計算，桿件的最大受拉應力 =238.001000/（28832）=41。28N/mm2。最大拉應力不大于拉桿的允許拉應力205N/mm2,滿足要求! 2桿件軸心受壓強度驗算 驗算公式：=N/Anf 其中 為桿件的受壓應力； N為桿件的軸向壓力,桿1：取N=238.00kN；桿2:取N=221.99kN；桿3：

81、取N=302.22kN； An為桿件的的截面面積，本工程選取的是20a槽鋼對焊而成，查表可知 An=22883=5766mm2；為桿件的受壓穩定系數，是根據 查表計算得, 桿1:取 =0。448,桿2：取=0。383 ，桿3:取 =0.459;桿件長細比，桿1：取 =118.929，桿2：取=131。559，桿3：取=116.252。 經計算，桿件的最大受壓應力 =114.1N/mm2.最大壓應力不大于拉桿的允許壓應力205N/mm2,滿足要求！ 六. 焊縫強度計算 附著桿如果采用焊接方式加長，對接焊縫強度計算公式如下： 其中 N為附著桿的最大拉力或壓力，N=302.218kN； lw為附著桿

82、的周長，取618。00mm； t為焊縫厚度，t=7.00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取160N/mm2； 經過焊縫強度 = 302217.88/(618.007。00） = 69.86N/mm2.對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!二、附著桿耳板與端板焊縫計算(按受力最大的第三道附墻受力取值)與預埋支座連接的吊耳板寬度b，用Q235A鋼制作，焊縫采用E43型焊條進行焊接。按Q235鋼抗拉、抗壓的強度= 205N/mm2, 角焊縫抗拉、抗壓的強度=160N/mm2進行驗算。按吊耳板緊貼支座板,單耳板進行焊接，不開坡口,雙面焊，K型焊接,焊縫高度t，焊縫有效計算高度0.707t

83、。吊耳端口封口不作強度計算，作為裕量。焊縫有效計算面積為：2b0。707t=1.414btN為附著桿單根主肢最大拉力或壓力，N=350。2kN；=N/（1。414bt）當取b=150mm，t=12mm時=350.21000/（1。41415012）=137.57N/mm2=160N/mm2當取b=150mm，t=8mm時=350.21000/（1.41415010）=165。09N/mm2=160N/mm2說明：吊耳板寬b=150mm，焊縫取12mm可以滿足要求.三、5#樓1QTZ80（Q5613)塔機箱型結構附著桿件穩定性計算說明:該附墻桿件采用兩根【18a或【20a槽鋼對焊而成的箱型結構，

84、桿件的長細比均小于規范規定的150，故其穩定性驗算可從略；若附墻桿件采用分段連接，須用厚為12的鋼板，采用8個直徑為16的高強度螺栓聯接而成，此不列入計算，亦作為格構式桿件的安全儲備;綜上所述，該格構式附墻桿件設計有較大的安全儲備，能滿足塔機各種工況下的安全使用要求。四、5#樓1QTZ80（Q5613)塔機附墻裝置相關節點驗算（從計算書中可知,該塔機附墻桿件在第三道附墻處的受力最大取值進行節點驗算）：（一）、附著支座與建筑物的連接多采用與預埋件在建筑物構件上的螺栓連接.預埋螺栓的規格和施工要求如果說明書沒有規定，應該按照下面要求確定： 1預埋螺栓必須用Q235鋼制作； 2附著的建筑物構件混凝土

85、強度等級不應低于C30； 3預埋螺栓的直徑大于24mm； 4預埋螺栓的埋入長度和數量滿足下面要求:其中n為預埋螺栓數量取68個（按8個驗算)；d為預埋螺栓直徑取24；l為預埋螺栓埋入長度取360；f為預埋螺栓與混凝土粘接強度取C30為3.0N/mm2）；N為附著桿的軸向力取350200KN。N=0.75Ndlf=488566（N)350200（N）。故滿足要求。 5預埋螺栓數量，雙耳支座不少于8只；預埋螺栓埋入長度不少于15d；螺栓埋入端應作彎鉤并加橫向錨固鋼筋.（二）、附著設計與施工的注意事項錨固裝置附著桿在建筑結構上的固定點要滿足以下原則： 1附著固定點應設置在丁字墻（承重隔墻和外墻交匯點

86、)和外墻轉角處，切不可設置在輕質隔墻與外墻匯交的節點處； 2對于框架結構，附著點宜布置在靠近柱根部； 3在無外墻轉角或承重隔墻可利用的情況下，可以通過窗洞使附著桿固定在承重內墻上； 4附著固定點應布設在靠近樓板處，以利于傳力和便于安裝.（三）、本附著設計一邊采用68的可調螺桿；一邊采用耳板銷軸定位;螺栓螺紋M68（粗牙、牙距6），查五金材料手冊表得其螺桿底徑為62.37，則1=114。63N/mm2查 =205N/mm2114.63N/mm2故符合要求.(四)、銷軸受力計算：銷軸材質為45鋼，經調質處理,達到布氏硬度215255，直徑為50.1、銷軸剪切驗算：（為雙耳板受力）=350200/0

87、。5502=89。18N/mm2=190N/mm2 2、銷軸擠壓驗算:（為雙耳板受力；耳板厚度為16mm）=N/d=350200/50162=218.9N/mm2=340N/mm23、 可調螺桿中間開孔部位受剪切驗算：開孔部位其減少的面積僅不到7%,實際受力面積比直徑50的銷軸大,故驗算從略。故符合要求.第六章、計算結論(1）通過計算可以看出,附墻桿的長細比驗算滿足安全要求。（2）通過理論計算得出其最大應力，能滿足工程安全性，進行安全生產。 (3）塔機上部各載荷的大小及方向均在360回轉中變化,各附著撐桿的受力也隨之變化，這種方法求出的各撐桿內力最大值符合實際，安全、可靠。第七章、附墻裝置施工

88、要求1、進場后施工單位須與安裝單位應簽定安全協議書；協議書應明確雙方的安全生產管理職責。2、附墻桿件施工要求：2.1加工工藝附墻拉桿的制造工藝按鋼構件制造工藝.鋼構件制造工藝流程圖附墻拉桿制造構件下料高強螺栓等外購協件附著支座預埋件下料拼裝（含鉆孔）采購訂貨可調螺桿機加工、構件拼裝焊接與校正入庫驗收構件焊接焊縫檢查與校正零部件裝配金檢金檢金加工運輸單元組裝防腐標識加固包裝出廠鋼構件制造工藝流程圖2.2焊接工藝鋼結構焊接控制2.2。1、焊接環境對于現場的焊接環境,規定必須要滿足以下條件：鋼板表面溫度5，相對濕度80%,風速10m/s（手工電弧焊)或風速2m/s（氣體保護焊）。 焊工要有有效的合格

89、證件.附墻超長拉桿采用槽鋼、角鋼、鋼板、圓鋼制作。槽鋼、角鋼選用Q235材質，鋼板選用Q235材質或Q345材質,圓鋼選用45鋼或Q345材質。槽鋼、角鋼盡量采用整根長度，不需對接.采用手工焊或二氧化碳氣保焊。腹板開60度X型坡口，翼板坡口為60度V型坡口,翼板坡口下加鋼襯墊.組對間隙為2mm，鈍邊高度為2mm.手工焊接可采用焊條為E4303焊條，3.2焊條打底，4.0焊條蓋面。焊條不能受潮,焊條要用保溫桶盛放.完成焊接24h以后,進行焊縫探傷檢驗。2。2.2、焊接要求a、施焊時應嚴格控制線能量和層間溫度；b、焊工應按照焊接工藝指導書中所指定的焊接參數,焊接施焊方向,焊接順序等進行施焊；應嚴格

90、按照施工圖紙上所規定的焊角高度進行焊接。c、焊接前應將焊縫表面的鐵銹、油污、灰塵、氧化皮、割渣等清理干凈；d、不允許任意在工件上引弧，以免損傷母材,引弧必須在焊道進行。e、施焊應注意焊道的起點、終點及焊道的接頭不產生焊接缺陷，手工多層多道焊時焊接接頭應錯開。2.3、焊接質量標準一級焊縫質量等級及缺陷分級焊 縫 質 量 等 級一 級內部缺陷評定等級檢驗等級AB級焊縫表面質量a、對接焊縫的余高為23mm,必要時用砂輪磨光機打磨光順。b、焊縫要求與母材表面光順過渡,同一焊縫的焊腳高度要求一致。c、焊縫表面不準電弧光傷、裂紋、氣孔及凹坑；d、主要對接焊縫的咬邊不允許超過0。5mm，次要受力焊縫的咬邊不

91、超過1mm。2.4、主要材料及進場計劃2.4。1材料2。4。1.1金屬材料鋼結構工程制造所用材料的品種和規格必須符合施工圖紙的規定，其機械性能和化學成份必須符合現行的國家標準或部頒標準，并應具有出廠合格證。如無出廠合格證，或標號不清、或數據不全，或對數據有疑問的材料，應逐件進行理公試驗,試驗合格并取得監理工程師的同意才能使用。鋼板表面存在缺陷不得超過GB3274普通碳素鋼和低合金鋼熱軋厚鋼板技術條件中的規定時，否則，不得用于制造金屬結構的承重構件。2。4.1.2焊接材料焊條型號或焊絲代號及焊劑必須符合相關規定要求，并采用與母材強度相適應的焊接材料.焊接材料應具有產品質量合格證.焊條的存放與保管

92、遵照JB3223的規定.。3連接材料A:材料代用如由于某種原因不能提供圖紙規定的材料時，應在該項目制造前40天向監理工程師提出“材料代用申請單”,說明無法提供的材料和規格，建議代用的材料和規格及條件等，經工程師書面同意后才能代用。B：不合格材料和不合格品的處理為實現質量目標,保證單元工程竣工驗收合格率100，材料質檢員負責對不合格材料和不合格品的標標識、記錄、隔離和處置、防止誤用。2.5、防腐措施2。5.1鋼構件制造廠內的防腐措施2。5。1。1構件表面處理要求.2加工的構件和制品,應驗收合格后，方可進行表面處理.2。5。1.3鋼材表面的毛刺、電焊藥皮、焊瘤、飛濺物、灰塵和積垢等，應在除銹前清理

93、干凈，同時也要鏟除疏松的氧化皮和較厚的銹層.2.5。1.4鋼材表面如有油污和油脂，應在除銹前清理干凈，如只是局部面積上有油污及油脂，一般可以采用局部處理措施;如大面積或全部面積上都有，則可采用有機溶劑或熱堿進行清洗.2。5。1。5鋼材表面上有酸、堿、鹽時，可用熱水或蒸汽沖洗掉。但應注意廢水處理，以免造成污染。2。5.2涂裝氣候條件要求涂漆須注意的主要問題是鋼材表面處理質量和大氣環境。應在5以上、相對濕度85%以下的氣候條件中進行，當表面受雨水影響時，不可涂裝。在氣溫為30以上的高溫條件下施工,溶劑揮發很快，可加入不大于油漆自重5的稀釋劑予以稀釋。2。5.3涂裝前的準備涂裝前應檢查涂裝品種、型號

94、、規格是否符合施工技術規定，質量不符合變質的涂料不得使用。涂裝前須將油漆攪拌至完全均勻.如發現漆皮或顆粒,則應使用80120目篩過濾。涂裝作業本工程鋼構件經除銹處理后應立即噴涂環氧富鋅保養底漆，而后再涂二道環氧云鐵中間漆,制作完成后再涂二道面漆，漆膜總厚度不小于125um。2。5.4。1刷涂：用漆刷涂裝時，涂刷方向應先上下后左右，漆刷蘸漆不能過多以防滴落，漆刷也不能拉得太長以免漆膜過薄.2.5。4.2對邊、角、焊縫、切痕等部位，應先涂刷一道，然后再大面積涂刷。2。5。4。3涂裝時間間隔，金屬表面除銹后,應在8h內(濕度大時為4h）盡快刷底漆;底漆充分干燥后再刷后層油漆；第一度和第二度防銹漆涂刷

95、時間不應超過7d；第二度防銹漆干后,盡快做中涂. 不能超過說明書中的最長時間間隔，以免影響漆膜層間的附著力造成漆膜提早剝落。2。5.4.4配置好的油漆不宜存放過久,使用時不得添加稀釋劑。2。5.5涂裝檢驗2。5。5。1目測一： 涂裝基層處理必須符合設計要求和專業規范;。2目測二: 檢查是否有誤涂、漏涂、脫皮和返銹；2。5.5。3目測三： 檢查涂層外觀是否涂刷均勻及有無明顯的皺皮、流綴；.4目測四: 檢查補刷涂層是否完整；2。5.5.5實測： 檢驗涂層厚度的允許偏差。2。5。6涂裝階段成品保護2。5.6。1鋼構件涂裝后加以臨時圍護隔離，防止踏踩，損壞涂層。2鋼構件涂裝后,在4小時之內遇有大風或下

96、雨時,應加以覆蓋，防止沾染塵土和水氣,影響涂層的附著力。.3涂裝后的構件需要運輸時，要注意防止磕碰，防止在地面拖拉，防止涂層損壞。2。5。6。4涂裝后的鋼構件勿接觸酸類液體,防止咬傷涂層.3、塔機裝拆單位應需具備的條件裝、卸單位必須取得建設行政主管部門頒發的裝、卸資質證書及審定等級。裝、卸人員必須經過專業培訓，應取得省級以上建設行政主管部門頒發的專業崗位證書。安拆人員應與用人單位簽定勞動合同及人身意外傷害保險合同。必須確保所有塔機安拆特種作業人員持證上崗.4、安裝及拆除前的準備工作人員組織：現場施工組織負責人1名、技術員1名、安全員1名、安裝人員6-7名（均有特種操作工上崗證）姓名作業類別證

97、號汪鴻川塔機拆裝管理閩D052009000028錢小兵機管員閩D052011000017李勇塔機拆裝工閩A052011000067董均塔機拆裝工閩D052011000065楊代福塔機拆裝工閩D052011000044潘言進塔機拆裝工閩A052011000064湯又華專職安全員閩建安C（2009）2005033肖功良起重機械電工TS6FXMN05078涂朝江焊工5、工作條件：在露天有六級或以上大風或雷雨、大霧等惡劣天氣，應停止塔機作業，雨雪后，應先試吊，確認制動器靈敏可靠后方可進行作業.6、吊裝(1）嚴禁使用塔機進行斜拉、斜吊和起吊地下埋設或凝固在地面上的重物以及其他不明重量的物體。現場澆注的混

98、凝土構件或模板，必須全部松動后方可起吊。（2）起吊重物應綁扎平穩、牢固，不得在重物上再堆放或懸掛零星物件.易散落物件應使用吊籠柵欄固定后方可起吊。標有綁扎位置的物件，應按標記綁扎后起吊。吊索與物件的夾角宜為4560，且不得小于30，吊索與物件棱角之間應加墊塊.（3）起吊載荷達到塔機額定起重量的90及以上時，應先將重物吊離地面200500mm后,檢查塔機的穩定性、制動器的可靠性、重物的平穩性、綁扎的牢固性,確認無誤后方可繼續起吊.對易晃動的重物應拴拉繩。（4）重物起升和下降速度應平穩、均勻，不得突然制動.左右回轉應平穩，當回轉未停穩前不得作反向動作。（5）嚴禁起吊重物長時間懸掛在空中，作業中遇突

99、發故障，應采取措施將重物降落到安全地方，并關閉切斷電源后進行檢修。在突然停電時，應立即把所有控制器撥到零位,斷開電源總開關，并采取措施使重物降到地面。7、塔機附墻安裝及拆卸的組織管理：起重機附著的建筑物，其錨固點的受力強度應滿足塔機的設計要求.附著桿系的布置方式、相互間距和距離等，應嚴格按附墻設計方案規定執行。裝設附著杠架和附著桿件，應采用經緯儀測量塔身垂直度，并應采用附著桿進行調整，在最高錨固點以下垂直度允許偏差為2/1000.在附著框架和附著支座布設時，附著桿傾斜角不得超過10附著框架宜設置在塔身標準節連接處或塔身中部有設置水平腹桿處，不得偏移主節點200300mm，并箍緊塔身。最上一道附

100、墻框安裝在塔機對角處，如無斜撐時應采取內撐桿加固。塔身頂升接高到規定錨固間距時,應及時增設與建筑物的錨固裝置。在塔身高出錨固裝置的自由端高度，應符合出廠說明書的規定。塔式起重機作業過程中，應經常檢查錨固裝置，發現松動或異常情況時，應立即停止作業，故障未排除，不得繼續作業。遇有六級及以上大風時,嚴禁安裝或拆卸錨固裝置。錨固裝置的安裝、拆卸、檢查和調整，均應有專人負責，工作時應系安全帶和戴安全帽，并應遵守高處作業有關安全操作的規定.8、附墻安裝前的準備附墻裝置與建筑結構的連接方式為采用預埋螺栓及預埋板定位,結構受力部位如柱梁等若需采取補強措施的，施工總包單位應提交設計院進行必要驗算，荷載可按計算書

101、確認的最大值取值進行驗算,5#樓1塔機最大受力取值:350.2KN。附墻桿件的制作材料、連接螺栓應有合格證明文件,連接螺栓應為8.8級及以上高強度螺栓,附墻桿件應由鋼結構專業生產單位嚴格按附墻桿件的結構詳圖進行加工制作，制作完后，施工單位及監理單位應組織驗收，其焊縫應經過資質單位抽檢合格。9、附墻裝置的質量控制措施附墻可調拉桿的螺桿有效螺牙數不少于4牙，調緊到位后應設置止退螺母。宜雙向設置。每道附墻必須經有資質的檢測單位檢測合格后，并經安裝、監理、使用及租賃單位四方驗收合格后,方可投入使用。10、附墻裝置的安全注意要點：機管員、安全員及塔機操作人員在每道附墻安裝完后，對預埋件及附墻桿件的日常檢

102、查應作為一個重要工作來抓，并將檢查情況記入安全日記中。嚴格控制塔機的懸臂高度，嚴禁超過設計及說明書規定的高度進行作業。發現附墻框頂緊銷軸未頂到位，應及時予以調整到位，對預埋螺栓應定期進行檢查，預埋螺栓應有止退措施，確保其預緊力滿足要求。檢查中發現附墻桿件有扭曲變形現象,應馬上停止塔機使用，采取有效措施加固后,方可繼續使用。臺風過后，應對附墻裝置及塔機各項安全裝置進行詳細檢查,確保可靠后方可使用.對檢查中發現的問題及隱患應逐條整改到位，不留死角。第八章、應急救援預案1、應急預案目的為積極應對可能發生施工現場生產安全事故,高效、有序地組織事故搶救工作，最大限度地減少人員傷亡和財產損失,維護正常的社

103、會秩序和工作秩序,按照中華人民共和國安全生產法、建設工程安全生產管理條例的規定，堅持“安全第一、預防為主、綜合治理”的安全生產管理方針，結合我公司項目施工的實際，特制定廈門中宸集團有限公司住宅xx新城3#地塊5#樓1#QTC80（Q5613)塔機超長附墻桿件設計、安裝應急預案(以下簡稱預案）。應急領導小組及組織管理機構：、此危險性較大的塔機三附著桿件施工前成立了專門的應急領導小組，來確保發生意外事故時能有序地應急指揮。應急領導小組由組長項目經理、副組長 成員為技術負責人和安全員等構成。、組織管理機構框架圖項目經理技術負責人機管員施工員安全員質檢員姓 名職 務聯系電話備注謝亞文組 長項目經理紀銘

104、愿成 員技術負責人洪東曉成 員施工員涂朝江成員電氣焊工宋建中成 員電工馬 奎成員安全員應急領導小組職責領導各單位應急小組的培訓和演習工作,提高其應變能力。當施工現場發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信聯絡和組織指揮協調。負責配備好各種應急物資和消防器材、救生設備和其他應急設備.發生事故要及時趕到現場組織指揮,控制事故的擴大和連續發生，并迅速向上級機構報告.負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。組織應急檢查，保證現場道路暢通，對危險性大的施工項目應與當地醫院取得聯系,做好救護準備。、應急處置所需的物資與裝備數量1)醫療器材：擔架3副、氧氣袋3個、小藥箱2個;2)搶救工具：切割用具2套、

105、千斤頂4個、手拉葫蘆3個；千斤繩8條；3）照明器材:手電筒5個、36V應急燈3套、燈具5套；4）通訊器材：對講機8部；5）滅火器材:干粉滅火器10個；6）救援設備：25T及以上汽車吊1臺;.應急物資設備的管理與維護安全應急預案的物資裝備由施工現場項目部統一管理,專人負責維護保養，做好物資設備臺帳。每次安全應急搶救完后，做好統計工作,對損失的物資設備進行及時的維修和更新。、在塔吊超長附著施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：1、在施工過程中，造成傷害事故的；2、火災事故;3、高溫中暑；4、高空綴落；5、機械傷害；6、臺風出現時.、應急反應預案事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現

106、場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警,組織急救。故事報告事故發生后應逐級上報:一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員.發生重大事故(包括人員傷亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。現場事故應急處理危險性較大的塔機附墻施工過程中可能發生的事故主要有：火災事故、高溫中暑、高空綴落、落物傷人、機械傷害等事故。（A）火災事故應急處理1)集中力量控制火勢.根據工地情況，利用臨時消防管道加壓水或干粉滅火器對可燃物的性質、數量、火勢、燃燒速度及范圍作出正確判斷，迅速進行滅火。2）及時報警,組織撲救。當火災發生時

107、，當事人或周圍發現者應立即撥打119,并說明火災位置和簡要情況.3）消滅飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防止造成新的火源.4）疏散物資.安排人力、物力對沒被損壞的物品進行疏散,減少損失,防止火勢蔓延。5)注意人身安全。在撲救過程中,防止自身及周圍人員的重新傷害。6）積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員做向導，積極尋找失落遇的人員.7)配合好消防人員，最終將火撲滅。（B）高溫中暑的應急處理1)應迅速將中暑人員移至陰涼的地方.解開衣服，讓其平臥，頭部不要墊高。2）降溫:用涼水或50%酒精擦其全身,直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱.降溫過程中必須加強護理，密切觀察體溫、血壓和心臟情況。當肛溫降到38

108、左右時，應立即停止降溫，防止虛脫。3）及時補充水分和無機鹽。能飲水患者應鼓勵其喝足涼水或其他飲料；不能飲水者應靜脈補液，其中生理鹽水約占一半。4）及時處理呼吸、循環衰竭。5）轉院：醫療條件不完善時，應及時送往就近醫院，進行搶救。（C)其他人身傷害事故處理1）向項目部匯報.2）應立即排除其他隱患,防止救援人員遭到傷害。3)積極進行傷員搶救。4）做好死亡的善后工作,對其家屬進行撫恤.、應急培訓和演練應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員進行應急培訓。組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。在確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組應進行現場拍照、繪

109、圖，收集證據，保留物證.經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。、應急通信聯絡、遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。各施工班組應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關人員通信聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用.、防洪抗臺應急救援：項目部應注意當地氣象部門的臺風或暴風預報.當接到臺風或暴風信息時,項目部應組織人員對施工現場進行防洪抗臺檢查。檢查重點為：塔吊采取提前進行附墻處理、降低塔機的懸臂高

110、度、將塔機套架下落至底部（降低塔機的整體重心，增強塔機的穩定性).對查出的隱患,積極整改。在臺風來臨時，應24小時派人值班，謹防意外。當接到值班員有發生重大險情的信息時，立即啟動應急救援組進行搶險救災。、大型設備事故的應急救援當發生大型設備事故（含塔機倒塌、塔機大臂受力過大折彎、塔機標準節開裂或變形嚴重、吊鉤或吊物發生溜鉤事故、塔機碰到建筑物、塔機之間碰撞等，應立即上報項目部。項目部接到信息，立即起動應急救援組，不管有無發生人員傷亡事故，項目部應在第一時間內上報公司，并立即停止該塔機使用，同時安排專人做好警戒，嚴格禁止一切人員進入危險區域，公司總工室應在第一時間召集相關人員到達現場(視情況嚴重程度，確定是否請省市有關專家），確定好整改方案,并馬上組織實施，在整個整改過程中，現場安全員必須在場監督，當發生人員傷亡時，并應及時撥110、120、119求援。（10）應急預案的終止事故現場經過應急預案實施后，所有現場人員得到清點，事故得到有效控制，應急總指揮可決定終止應急預案。第九章、附圖：1、施工總平面布置圖：2、5#樓1塔吊安裝立面圖:3、5#樓1#塔機塔吊附墻預埋螺栓處主體結構節點詳圖。4、5樓1塔機桿件截面為180180的槽鋼格構式塔吊附墻桿件圖;（共4張）；采用【18a槽鋼或【20a槽鋼對焊而成的箱型結構