1、目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、模板施工部署2四、基礎及主體各部模板施工方案3五、模板工程質量保證措施13六、模板工程安全技術措施與成品保護15七、應注意的質量問題17八、文明施工管理措施17模板工程施工方案一、編制依據1、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20022、工程建設標準強制性條文（民用部分）3、xx花園一期122#、122-1#、206#樓施工圖4、xx花園一期122#、122-1#、206#樓工程施工組織設計5、現場施工環境二、工程概況 1、 xx花園一期122#、122-1#、206#樓工程。122#、122-1#樓為現澆框剪結構，地下車庫+地上九層+閣樓，建

2、筑面積8090m2。206#樓地上四層，建筑面積1000m2。2、本工程地下一層，地上九層。基礎為磚胎膜地梁及筏板基礎，筏板厚度為450mm，外墻剪力墻厚度為250mm，內墻剪力墻厚度為200mm，主體標準層層高2.9米。3、本工程地下室基礎為有梁筏板，梁、板側模采用120厚磚砌胎模，內粉1：2.5水泥砂漿，電梯井以及積水坑采用18厚多層板組拼木模板；剪力墻、墻柱、板、樓梯等部位均采用18厚多層板組拼木模板。三、模板工程施工部署（一）、模板種類基礎、主體采用：50x100木方及多層膠合板。各類模板在現場的備用數量應能滿足施工需要，并在有損壞時及時加以補充。（二）、模板工程機械組織本工程多層膠合

3、板模板、支撐系統、鋼筋、外架子材料等吊量并不太大，現場布置設二臺塔吊，電鋸2臺，平壓刨2臺，可以滿足施工需要。（三）、模板工程人員組織根據本工程施工組織設計，模板隊領導班子隸屬于項目部質量保證體系。模板隊專業施工人員組成如下：起重工3人（含塔吊司機）模板工 50人（四）、模板工程施工準備1、模板設計根據建筑物結構設計，確定模板的幾何形狀、尺寸要求，龍骨規格及間距，選定支撐系統，繪制各部位模板設計圖。技術員書面技術交底，提出操作工藝要求，質量標準，安全事宜。2、模板備料木工工長根據施工組織設計和本方案要求，根據模板設計成果，結合施工進度綜合考慮，確定模板工程所用材料，經技術人員確認后組織進場，驗

4、收待用。四、基礎及主體各部模板施工方案（一）、地梁及底板外模板地梁及底板外模板采用120厚磚墻作為底板模板。Mu15蒸壓粉煤灰磚M7.5水泥砂漿砌筑120厚磚墻，內側拉線砌筑正面墻，以確保墻面的平整度，砌筑完成后，為防止砼澆筑時側壓力過大引起磚模變形，磚墻外側回填素土，并夯壓密實，以加強磚胎模的穩定性。（二）、導墻模板導墻按圖紙要求高出底板300mm，內外模板均采用多層板吊模施工，為了保證墻體位置及厚度準確，在底板鋼筋綁扎時，必須在墻體位置預先放置鋼筋支撐體系，然后用兩道止水螺栓加以固定預先配置好的吊模，具體做法見圖3-2，要求吊模寬度、標高、位置準確，表面平整，加固牢固。導墻中設鋼板止水片，

5、鋼板止水片采用3.0300 形止水鋼板，插入導墻，用附加鋼筋焊接加綁扎加以固定，具體作法見下圖，要求在導墻中間插入，深度準確一致為150mm。1、工藝流程配模支模加固校正驗收2、配模采用18mm厚多層板及50mm100mm方木，導墻內外模板配300mm高，配模前，50mm100mm木方必須先加工成統一寬度，多層板切割前應按300mm尺寸彈線，并在園盤鋸上固定好限位才能切割，保證尺寸準確，切割邊平直。制模時拉線釘鐵釘。3、支模在模板鋼筋支撐體系上按底線焊好限位鋼筋，將模板擱置在鋼筋支撐體系上并靠近限位，上下兩道止水螺栓固定，內用按圖紙及規范要求制作的砂漿保護層墊塊頂牢。4、加固、校正、驗收模板支

6、設后，應加固、校正、驗收。按標高、定位線拉線檢查其平直度和上下口標高。上口用斜撐鋼管加以固定和校正，使導墻模板牢固平直。（三）、后澆帶模板本工程為解決因超長引起的伸縮變形而設有后澆帶，后澆帶處模板支撐系統獨立，并且禁止隨意拆除。后澆帶寬800mm，后澆帶斷口面，針對各個部位采用如下方法施工：1、底板后澆帶斷口面采用鋼筋骨架上綁扎4mm見方孔洞鋼絲網的方法施工，鋼筋骨架用12的鋼筋制作，水平通長300，垂直通長1000,上下左右要留保護層,以免骨架鋼筋滲水。2、外墻后澆帶斷口面采用鋼絲網（4mm見方孔洞）與方木多層板組合的方法施工。 3、梁后澆帶斷口面采用方木多層板組合的方法施工要求，在后澆帶處

7、梁底板拉通，梁側旁板50100方木背楞拉通，多層板在后澆帶處斷開1000mm，同后澆帶寬，便于斷口面封堵和支撐，具體方法見下圖： 4、平臺板后澆帶斷口面采用多層板和方木組合的方法施工，平臺板支設完后，在平臺模板面上沿后澆帶釘一條50mm寬18mm厚多層膠合板，待平臺鋼筋綁扎后，再將利用窄條鋸成豁口的多層板放置在平臺雙層鐵中間，具體方法見下圖：（四）、集水坑模板用18厚多層板和50mm100mm方木按集水坑尺寸預制成箱形模板，模板豎向背楞間距為300mm，橫向背楞及支撐間距為600mm。模板支設前在附加鋼筋上按標高和底線焊接好限位與支撐，模板支設時，將預制好的模板吊置安放在支撐上，下口已有限位鋼

8、筋固定上口四周吊垂直后用砂漿墊塊及鋼筋支撐，加以校正和固定。為防止澆筑過程中模板上浮，打砼時應在模板支撐上加壓重物。（五）、地下室墻模板施工墻體模板采用18厚多層板和50mm100mm方木組成，支撐加固采用扣件和48鋼管。模板豎向背楞50mm100mm方木間距300mm，橫向背楞選用48雙排鋼管，上下間距600mm。對穿螺栓選用12鋼筋制作，上下左右間距600 mm，在外墻使用時，中間滿焊50503止水鋼片。下面四排螺栓均為雙螺帽，最下一道螺栓距砼面嚴禁大于200 mm。1、施工工藝流程：配模清理支模加固校正驗收2、配模：地下部分砼澆筑，墻、柱和梁頂板一起澆筑，故墻體模板高度配制要求精確，平臺

9、模板擱置在墻體模板上，墻模配模時應扣除平臺模板厚度。留置200mm200mm清掃口。3、模板支設前應將墻體清掃平凈，多余鋼筋等物清理干凈，按墻體位置線在附加鋼筋上焊接模板定位鋼筋，外墻因有導墻不采用。4、支模：限位鋼筋，洞口模板等工作完成后開始支模，支模中應注意模板拼縫，嚴防錯臺不平。先安裝墻體一側模板，就位找正，再安裝墻體另一側模板，將模板就位穿螺栓緊固校正。墻體模板及拼縫如下圖所示。5、加固、校正、驗收：內墻墻體模板加固校正用鋼管和扣件與滿堂架子排架支撐體系連接，原則上中下三道，拉通線驗收，剪力墻外墻外側在其上、中、下部各加一排48*3.5鋼管斜撐間距1500,上下排交錯布置, 斜撐將力傳

10、至斜坡預埋鋼管樁上。待平臺模板清掃支模完成后，砼澆筑前將所留的清掃口精心封堵好。（六）、柱模板柱子模板采用多層膠合板和50mmx100mm木方配制，柱模四角采用企口，配模時尺寸要精確計算，方形柱子面對面的兩塊模板寬度尺寸一致，一組模板寬度柱子邊長加兩塊多層膠合板厚度，另一組模板寬度同柱子寬度一樣。豎向背楞采用50mmx100mm方木，壓刨成統一尺寸間距不大于250mm，橫向背楞采用48鋼鋼，下面三道采用雙根間距為500mm，其余采用單根鉆孔間距為600700。第一道橫向背楞距樓地面不大于200mm。在柱子四周加附鋼筋焊接限位鋼筋，用14圓鋼加工成對穿螺栓，邊長小于1000mm的柱子在中間不采用

11、對穿螺栓，邊長大于等于1000mm的柱子在柱子中間加塑料套管和對穿螺栓。用扣件和鋼管與滿堂腳手架連接加以加固和校正，每個柱子須留設清掃口。同墻體模板一樣，待砼澆筑前清掃干凈，將清掃口精心封堵好。（七）、梁、平臺模板梁、平臺模板采用50mm100mm方木和多層膠合板，滿堂48鋼管排架支撐體系。在梁、平臺模板支設前應搭設好梁排架和平臺排架，梁排架橫向按梁寬、梁側模板厚度及加固材料所占的位置進行搭設，一般為梁寬加600mm，縱向間距按平臺排架間距進行搭設，要求不大于800mm，橫桿上中下設置三道，梁底小橫桿要有足夠長度，便于梁側模加固設置斜撐，并要求按0.2%起拱，主次梁交接處，先主梁起拱，后次梁起

12、拱，按0.1%起拱。梁排架搭設完后放置梁底板，按地面軸線校正，用扣件加以固定。平臺排架按梁排架引伸搭設，縱橫間距為800mm，設上中下三道橫桿，標高按已起拱的梁，在排架上放置50mmx100mm方木間距為300mm，鋪設多層膠合板為平臺模板，要求拼縫嚴密平整。平臺模板鋪設完清理干凈。在梁、平臺砼澆筑前，梁底中間加一道單排支撐加固與梁排架連成整體。梁底模板下50100方木間距宜不大于200mm，梁側旁板高度按梁高減平臺厚度配制，50100方木間距不大于300mm。（八）、樓板模板樓板采用復合板作模板，支撐采用鋼管排架。先支梁底板及兩側模板，根據標高在梁兩側上釘上水平橫檔，再在上邊擱置平臺擱柵，平

13、臺擱柵應用木方或型鋼鋪設。當板跨度超過1500mm時，平臺擱柵下應加設大橫楞（俗稱牽杠）和立柱支撐。 樓板模板支撐采用排架式或滿堂腳手架式搭法，頂部用48鋼管作擱柵，間距按設計荷載布置，一般不得大于750mm，鋼模板鋪拼應平整、靠緊。挑檐板模板支模法，其支柱一般不落地，采用下部結構做基點，支承挑檐部分，也可采用三角架支模法，采用48鋼管支模時，一般采用排架及斜撐桿由下一層樓面架設，挑檐模板必須搭牢拉緊，防止向外傾覆。木模支撐、牽杠均應牢固、穩定、不變形、有足夠的強度，剛度和穩定性。模板的內側面要平穩，接縫嚴密，不得漏漿。模板安裝后應仔細檢查各部分是否牢固。在澆筑砼過程中要跟班經常檢查，應指專人

14、（盡可能是原來立模操作人員）負責觀察檢查，發現有變形、松動等現象要及時修整加固。18厚夾板、50100木枋鋼管排架剪刀撐下層樓板梁板模板及支撐圖（九）樓梯模板底模采用優質防水木膠合板，踏步面側模采用50厚模板，注意樓梯支撐排架要與梯段板模板垂直。面板采用15 mm厚的防水膠合板，次龍骨用50100 mm木方，間距400 mm，主龍骨用100100 mm木方，間距950 mm。為滿足板面平整度的要求，全部木方用壓刨將接觸板面的正、反面刨平。陰角單獨配制陰角模，陰角模與墻面相接處夾5 mm厚海綿條，見圖。模板縫隙用膠帶封嚴，樓板模板接縫處采用硬拼，并確保其接縫高差平整。豎向支撐采用碗扣式腳手架，立

15、桿間距900 mm，上面設可調頂托,設兩道水平桿。在彈好位置線后支設，下部支撐同頂板，支設時按不同裝修作法留出裝修層 斜撐木檔 木楞 外幫板膠合板 支撐 反三角墊木（十）、門窗洞口模板施工門窗洞口模板采用多層膠合板組成，事先根據洞口尺寸預制好模板。大于800mm的洞口下口留2個16的通氣孔。洞口模板高同結構洞口高，寬同墻厚。安裝時將洞口模板的平面位置、標高、垂直度控制好，用8-10mm“”形鋼筋與洞口模板頂緊并焊于墻體附加鋼筋上，每邊不少于2個，間距不大于1000mm，固定好以后洞口模板內加固頂牢。具體作法如下圖所示。（十一）閣樓模板施工（十二）、模板拆除底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合下

16、表要求：底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計強度的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（）板2502、8758100梁8758100懸臂構件100本工程梁板跨度均小于8000mm，故拆模必須待梁板混凝土強度達到設計抗壓強度的75%，并且要與施工層相隔一層，綜合以上條件，本工程梁、板模板周轉考慮使用三層的量。側模拆除時的混凝土強度只要保證其表面及棱角不受損傷，故柱子、墻板模板只考慮一層，周轉使用，損壞時修復添補。地下室外墻模板要求砼澆筑后4-5天拆模，減少砼裂縫。后澆帶拆模，墻后澆帶斷口面處的模板應隨墻體模板拆除時一并拆除，并清理干凈。平臺、梁后澆帶處的模板，應隨平臺、梁模板拆

17、除時一起拆除，但設有后澆帶的梁底板不得拆除，且嚴禁松動，梁側模視模板周轉情況可以拆除，模板拆除后，平臺板在后澆帶斷口面兩側向里200mm左右處設置一排支撐，間距1200mm左右，支頂牢固，用水平管與后澆帶梁排架連成整體。模板拆除時先做安全工作，派專人看守，不要用力過猛、過急，多層膠合板、方木鋼管拆除后要逐塊、逐根遞下，不得拋擲。拆除時注意人不要站在正要下落的模板下。模板拆完后，按不同材料分類集中碼放整齊，再集中運出。五、模板計算（一）、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝

18、土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 170 mm，且豎楞數為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =170.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42

19、.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 10.871170170= 3.14104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：

20、 = M/W = 3.14104 / 2.43104 = 1.293N/mm2；面板的最大應力計算值 =1.293N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =170.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的

21、臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871170.0 = 1155.096N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1155.096N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =31155.096/(245018.0)=0.214N/mm

22、2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.214N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =170.0mm ； E-面板彈性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.01

23、8.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 170 / 250 = 0.68 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.02170.04/(1006000.02.19105) = 0.030 mm；面板的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.68mm,滿足要求！（二）、豎楞計算模板結構構件中的豎楞(小楞)屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 608080/6

24、1 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1700.900=3.679kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.1700.900=0.428kN/m； q = 3.679+0.428=4.107 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.107450.0450.0= 8.32104Nmm； =M/Wf

25、其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 8.32104/6.40104 = 1.299N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.299N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線

26、荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1700.900=3.679kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.1700.900=0.428kN/m； q = 3.679+0.428=4.107 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.64.107450.0 = 1108.893N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.107450=1108.893N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 60.0mm ； hn-豎楞的截面高度(

27、mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31108.893/(260.080.01)=0.347N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.347N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.17 = 4.11 kN/m； max-豎楞最大撓度

28、(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.56106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6774.11450.04/(1009000.02.56106) = 0.049 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.049mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！（三）、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4931=4.49cm

29、3；I = 10.7831=10.78cm4；按集中荷載計算(附計算簡圖)：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.17 0.45 = 1.85 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.848 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.416 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.661 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 415834.72 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩

30、: W = 4493 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 88.14 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =4.16108/(1.054.49106)=88.14N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.661 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.661mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!（四）、B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設置對拉螺栓！（五）、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑

31、48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按計算(附計算簡圖)： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.145 0.45 = 1.58 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 1.576 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.335 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.451 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩

32、設計值: M = 334977.97 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 71.005 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =3.35108/(1.054.49106)=71.005N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.451 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.451mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!2、梁側模板面板的計算面板為

33、受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 6022/6=40cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計

34、值: q1= 1.20.617.85=12.851kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.64=3.36kN/m；計算跨度: l = (400-120)/(4-1)= 93.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.112.851(400-120)/(4-1)2 + 0.1173.36(400-120)/(4-1)2= 1.46104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.851(400-120)/(4-1)/1000+1.23.360(400-120)/(4-1)/1000=1.696 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.46104 /

35、 4.00104=0.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 12.851N/mm； l-計算跨度: l = (400-120)/(4-1)=93.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 60222/12=40cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.851(400-120)

36、/(4-1)4/(10060004.00105) = 0.003 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(400-120)/(4-1)/250 = 0.373mm；面板的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.373mm，滿足要求！3、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.696/0.600= 2.826kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 14.493=4.49cm3；I

37、= 110.783=10.78cm4；E = 206000.00 N/mm2； 計算簡圖 經過計算得到最大彎矩 M = 0.102 kNm，最大支座反力 R= 1.865 kN，最大變形 = 0.113 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.02105/4.49103 = 22.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 22.6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；次

38、楞的最大撓度計算值 =0.113mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1.865kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/12 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖經過計算得到最大彎矩 M= 0.246 kNm，最大支座反力 R= 9.374 kN，最大變形 = 0.026 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M

39、/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.46105/1.67105 = 1.5 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =1.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.026 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.026mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！4、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載

40、和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.200.40=2.448kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.300.20=0.072kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.20=1.120kN/m；

41、最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(2.448+0.072)2002+0.1171.122002=1.53104Nmm； =Mmax/W=1.53104/1.33104=1.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=2.448+0.072=2.520kN/m； l-

42、計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6772.522004/(10060001.33105)=0.034mm；面板的最大撓度計算值: =0.034mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！5、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.40.2+0.30.2(20.28+0.2)/ 0.2=2.722 kN/m；(2)施工荷載與振搗混

43、凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷載設計值 q = 2.722+1.120 = 3.842 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.201.20.1224.00+1.4(2.00+2.00)(0.90-0.20)/4=0.317kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩

44、圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N2=0.701 kN；最大彎矩：M= 0.264kNm最大剪力：V= 0.701 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W=0.264106 /6.40104=4.1 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=30.7011000/(26080)=0.219N/mm2；方木的最大撓度： =0.991 mm；方木的允許撓度: =0.9001000/250=3.600 mm；方木最大應力計算值 4.123 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.219 N/mm2 小于

45、方木抗剪強度設計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.991 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.600 mm，滿足要求！6、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.701 kN最大彎矩 Mmax = 0.337 kNm ；最大變形 max = 0.937 mm ；最大支座力 Rmax = 3.843 kN ；最大應力 =M/W= 0.337

46、106 /(5.08103 )=66.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 66.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.937mm小于1000/150與10 mm,滿足要求!7、扣件抗滑移的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為1.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設

47、計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.843 kN；R 8.00 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =3.843kN；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1292.8=0.434kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.500/2+(0.900-0.200)/4)1.0000.300+(1.500/2+(0.900-0.200)/4)1.0000.120(1.500+24.000)=3.

48、730kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.900-0.200)/41.000= 5.180kN；N =N1+N2+N3+N4=3.843+0.434+3.73+5.18=13.186kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積(cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm2； lo

49、 - 計算長度(m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207；鋼管立桿受壓應力計算值；=13185.994/(0.207489)

50、 = 130.3N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 130.3N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205N/mm2，滿足要求！六、模板工程質量保證措施（一）、模板工程施工質量控制流程本工程模板工程質量控制流程見圖4.1-1“模板工程施工質量控制流程圖”。（二）、模板安裝質量保證措施1、模板及其支撐系統的材料應具有足夠的強度、剛度和穩定性，其支撐的支承部分應有足夠的支承面積。模板安裝后應仔細檢查各部位相對位置是否正確，支撐系統是否可靠。2、模板之間的拼縫及模板與建筑物結構之間的接縫必須嚴密，模板接縫寬度應符合優良標準不大于1.5mm，最大縫寬不得超過規定值，否則必須予以處理。尤其

51、控制好模板下口模板轉角接縫處的嚴密性，不得漏漿。凡接縫如門窗口模板內外側，外墻模板下口與先前澆筑的砼墻面接縫處施工應細致、嚴密，杜絕漏漿。3、模板拼裝后將模板與砼的接觸部位除凈廢渣、砂漿，表面清理干凈，再均勻滿涂水乳型脫模劑。避免因模板清理不好，涂刷脫模劑不均、拆模過早而造成砼表面粘連。嚴禁脫模劑污染鋼筋和砼接槎部位。4、模板施工過程中木工工長做好自檢記錄，做到隨安裝隨檢查。發現模板拼裝時縫隙過大、連接固定措施不牢靠、變形、松動等現象均要及時調整修正。接頭處模板、梁柱板交叉模板，應認真配制，防止爛根、移位、脹模等不良現象。5、砼澆筑過程中，指定專人（原模板安裝操作者）負責看模，旁站檢查、觀察，

52、發現異常現象及時修整，隨時對松動、跑漿部位進行加固、封堵處理。當砼澆筑結束后操作者應及時復查相關尺寸，有問題即予糾正。6、梁、板平臺安裝嚴格控制梁、頂板標高和起拱高度。柱、墻模板安裝必須確保垂直。角模門窗洞口必須垂直方正，位置標高正確，兩端水平一致。全現澆外墻、電梯井筒及樓梯間墻模時，必須保證上下層接槎順直，沒有錯臺現象。7、模板工程施工中，應隨做隨檢，作出驗收記錄，模板工程完成后應具備完整的自檢互檢資料。（三）、模板安裝允許偏差模板安裝允許偏差值表項目允許偏差(mm)軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基礎10柱、梁、墻+4,-5層高垂直度不大于5m3大于5m5相鄰兩塊板表面高低差1表面平

53、整度5七、模板工程安全技術措施與成品保護本施工方案針對模板工程的特點所制定的安全措施，必須層層進行書面和口頭安全技術交底，經常進行教育，加強安全施工的宣傳教育和監促管理工作。（一）、模板工程施工現場安全措施1、進入現場必須戴好安全帽，配制并使用必要的勞保用品。現場禁止吸煙。2、機械設備、電氣設備要專人負責維修、保管、使用。木工圓鋸的鋸盤及傳動部位必須安裝防護罩，并設置保險隔檔。電氣設備一定要安裝漏電保護器。3、晚間施工要有足夠的照明，以確保施工安全。手持行燈使用安全電壓。4、起重作業必須配有專業的信號工，配合塔吊司機，建立統一的指揮信號。起重工要經過專業培訓與考核，持證止崗。5、安裝外墻模板及

54、外架子的操作人員必須執行高空作業安全規程，系好安全帶。6、頂板拆模要注意配合，不要隨意拋擲板材和鋼管，以防高處墜物傷人。7、注意安全防火，嚴格執行施工現場消防制度。8、五級以上大風外模應停止安裝與拆除作業。（二）、模板工程施工安全防護措施1、在電梯間、管井道進行筒模施工作業時必須逐層搭好安全防護平臺。2、電梯井口及樓梯處要設置護身欄，電梯井內每二層要設立安全網。3、模板支設要有操作架子、護身欄和安全網。4、建筑物出入口處必須搭設安全防護棚。（三）、模板拆除安全技術措施1、安裝或拆除模板時，操作人員和指揮人員必須讓在安全可靠的地方，防止意外傷人。2、拆模時要按順序有步驟的進行。禁止用塔吊吊拉模板

55、，防止將板面、墻面拉裂。（四）、加強成品保護1、已安裝入倉的模板要保持板面清潔。模板穿墻螺栓孔不得隨意開洞。模板吊裝輕提輕放。吊運鋼筋等材料時不得碰撞已安裝好的模板，以防模板變形。2、模板安裝時不得使安裝好的鋼筋、預留孔洞、門窗洞口模板受到擾動。門窗洞口拆模后，應加以支護。3、拆模時不得使用大錘硬砸、撬棍硬撬或吊車直接拽拉，以防損傷砼表面和棱角。模板拆除后發現損壞、變形等情況時及時修整。拆下的周轉材料清理干凈收好。八、應注意的質量問題1、模板制作選材時，同一塊模板上的背楞厚度、膠合板厚度應分別一致，以保證墻、柱混凝土成型質量。2、應根據混凝土側壓力選用模板背楞截面及背楞間距，以保證墻、柱模板的

56、整體剛度，防止漲模。3、柱模板校正、加固時，每塊模板應設兩根斜撐，并對相鄰兩片模板上口往下分別吊線，找垂直、找方。4、應在墻、柱模板下口設清掃口，防止墻、柱夾渣、爛根。5、相鄰兩模板應拼縫嚴密順直，防止漏漿。6、后澆帶模板支設應自成體系，不應采取與樓板模板整體支設拆模后再支設的方法。九、文明施工管理措施1、清理模板時，不得猛砸模板，以減少噪聲污染。2、清除平臺和樓層上雜物時，應裝入容器中集中運走，嚴禁隨意拋灑。3、模板涂刷脫模劑時，應再模板下鋪設墊布，防止油漬污染地面。4、木工作業區的刨花、木屑、碎木應自產自清、日產日清、活完料凈腳下清。5、施工中有噪聲的工序應盡可能安排再白天；鋸、刨材料時，應再木工棚內進行，必要時采取隔音減噪措施防止擾民。