1、xxxx二標段建設工程卸料平臺施工方案文件編號：YN3TH/B/Q-E-S-(第二直管部)-05受控狀態：受控序號：工程名稱xx國際施工單位云南省第三建筑工程公司方案名稱外腳手架專項施工方案設計單位云南省設計院建設單位云南中渝置地發展有限公司監理單位云南新迪建設咨詢監理公司工程概況：xx國際土建工程位于xx市高新區西二環路以東，黃土坡公共氣車站以南。建筑面積42918.5 m2，建筑總高81.95M，地下2層，地上22層，地下室層高3.9m，1-4層層高4.8m，5-22層層高3.0m，一至三層為裙樓，四層以上分為A、B兩棟塔樓。 框架-剪力墻結構，基礎為靜壓預應力砼管樁；抗震設防烈度8度；抗

2、震設防類別丙類；建筑結構安全等級二級；結構設計使用年限50年。 審核會簽編制人王天倫 邵維福項目技術負責人審核意見：審核人簽字： 項目經理審核意見：審核人簽字： 公司技術管理部審核意見：審核人簽字： 公司質安部門審核意見： 審核人簽字： 工程項目監理審核意見： 審核人簽字： 施工組織設計（或方案）審核會簽欄目 錄中XX二標段建設工程0一、編制說明：4二、工程概況4三、搭設方案設計5四 腳手架的構造措施及技術要求8五、搭設方法10六、腳手架檢查驗收17七 安全防護措施18八、扣件鋼管腳手架計算書19（一）、1.3M普通型鋼懸挑腳手架計算書201、參數信息202、大橫桿的計算223、小橫桿的計算2

3、34、扣件抗滑力的計算255、腳手架立桿荷載的計算256、立桿的穩定性計算267、連墻件的計算278、懸挑梁的受力計算289、懸挑梁的整體穩定性計算3010、拉繩的受力計算3111、拉繩的強度計算3112、錨固段與樓板連接的計算3213、腳手架配件數量匡算32（二）、1.6M普通型鋼懸挑腳手架計算書331、參數信息342、大橫桿的計算353、小橫桿的計算374、扣件抗滑力的計算385、腳手架立桿荷載的計算396、立桿的穩定性計算397、連墻件的計算408、懸挑梁的受力計算419、懸挑梁的整體穩定性計算4410、拉繩的受力計算4411、拉繩的強度計算4412、錨固段與樓板連接的計算4513、腳手

4、架配件數量匡算45九 、腳手架的拆除46十、腳手架的安全注意事項47十一、防電避雷措施48十二、腳手架維護與管理49十三、腳手架的安全措施49十四、施工通道50十五、危險源識別與監控51十六、應急預案52十四、卸料平臺55一、編制說明：腳手架搭設根據國家現行工程建設標準、施工規程規范、驗收標準、技術規范。序號標 準 名 稱標準編號1建設工程強制性條文標準建標（2000）85號2建筑工程施工安全檢查標準JGJ59-99 3安全防范工程技術規范GB5034820044施工企事業安全生產評價標準JGJ/T7720035建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016建筑施工高處作業安全技

5、術規范JGJ80-917鋼結構設計規范GB50017-20038建設工程安全生產管理條例9建筑施工企業安全生產許可證管理規定10中華人民共和國安全生產法11建筑施工手冊（第四版）12直縫電焊鋼管GB/T1379313碳素結構鋼GB/T700-200614鋼管腳手架扣件GB1583115木結構設計規范GBJ516危險性較大的分部分項工程安全管理辦法2009年5月13日文件17云南建工集團總公司關于施工現場必須遵守安全生產若干規定的通知18PKPM施工技術腳手架計算軟件二、工程概況中xx土建工程位于xx市高新區西二環路以東，黃土坡公共汽車站以南。建筑面積42918.5 m2，建筑總高81.95M，

6、地下2層，地上22層，地下室層高3.9m，1-4層層高4.8m，5-22層層高3.0m，一至三層為裙樓，四層以上分為A、B兩棟塔樓。 本工程建筑物為框架-剪力墻結構，基礎為靜壓預應力砼管樁；抗震設防烈度8度；抗震設防類別丙類；建筑結構安全等級二級；結構設計使用年限50年。 三、搭設方案設計（一）搭設方案：根據工期要求，結合建筑物結構、特點及施工方法，建筑物腳手架包括：高層（1-5層）及群樓采用落地式雙排腳手架；5層以上采用型鋼懸挑外腳手架，分三次懸挑，高度按6層（18M）挑一次，即在五層、十一層、十七層各設挑桿。在計算過程時以最大懸挑高度20m考慮。外腳手架隨建筑物結構進度搭設，主體結構施工期

7、間，起安全維護作用，主體結構施工完用作裝修腳手架。在施工過程中：落地架：內立桿距墻面250 mm，立桿縱距1500mm，橫距900mm，步距1700 mm；懸挑外挑腳手架：型鋼采用16#工字鋼，長度4.5m，型鋼外挑長度從梁邊1.65 m，建筑物內錨固段2.5 m，型鋼外端用鋼絲繩與上一層梁連接。伸入建筑物的一端同預埋鋼環固定。連墻件采用預埋鋼管扣件連接及抱柱連接。內立桿距墻面200 mm，立桿縱距1500mm，橫距6001000mm，步距1700 mm；外挑工字鋼梁不能直接落在懸挑樓板上，需在主梁下墊一塊22018010的鋼板（或30木板）。腳手架搭設大樣見下圖： 搭設方案高層（1-4層）搭

8、設落地架，搭設高度18.6m；（5-22層）采用懸挑外挑腳手架，分三段搭設，分段搭設高度18m。（二）后澆帶與腳手架位置結點處理落地架直接搭設在地下室頂板上，地下室頂板上的后澆帶距建筑物較近，落地架與后澆帶存在四種位置關系，第一種是落在后澆帶外側；第二種是落在后澆帶內側；第三種是內外排立桿分別落在后澆帶兩側；第四種是一根立桿落在頂板上，另一根立桿落在后澆帶上。考慮到頂板的受力情況，為有效保護頂板結構，后澆帶位置處采用碗扣式腳手架滿撐，間距900900，步距1500。對第四種情況，如后澆帶雙側有板，采用10槽鋼墊在后澆帶上，其中一根立桿落在槽鋼上；如后澆帶單側有板，其中一根立桿落在底板上，立桿采

9、用斜撐加固，與后澆帶處底撐聯成一體，以保證立桿穩定性。（三） 剪刀撐設置剪刀撐寬度取35倍立桿縱距，斜桿與地面夾腳在4560，雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐，剪刀撐斜桿應用旋轉固定在與之相交的橫向水平桿的出或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150 mm，為增強腳手架的縱向穩定和整體性，在腳手架縱向傳力結構的外側隔一定距離沿高度由下而上連續設置縱向剪刀撐。（四）實施方案 1、設計方案經過論證并通過后，組織工地項目部的施工人員、安全員、測量人員、操作班組負責人進行方案技術安全交底，進行討論，使大家對腳手架的搭設方法有明確的了解并能嚴格按方案組織施工。2、根據腳手架

10、方案進行材料準備并提前進行制作。3、根據腳手架方案在砼澆灌前由施工人員及操作班組負責人進行所需的壓環、吊環筋進行埋設，砼澆灌完成后進行工字鋼擺放并固定，經技術負責人、安全員檢查合格后方進行后續的架體搭設。4、架體搭設前由技術負責人、安全員、施工員、操作班組長共同對操作班組人員進行技術、安全交底，并對操作班組人員進行特種作業證檢查，如有人證不符的情況立即清出。5、在架體搭設過程中由施工員、安全員跟蹤對架體的節點（如大角頂撐、鋼繩倒提、架體拉結、架體堆物）進行檢查，并在架體上設置標高進行沉降觀測控制。6、每分段落地架和懸挑架體搭設完成后由項目部組織，建設單位、監理單位參與對架體進行分段檢查驗收，經

11、檢查合格后在架體的明顯位置掛設外架驗收牌。（五）勞動力及材料、機具配備1、勞動力配備：工 種人 數任 務架子工30負責架子搭設及拆除測量放線工1負責腳手架垂直度、沉降觀測控制2、機具配備：名 稱數 量備 注架子扳手30把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手3把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈3把調整架子水平、垂直彎曲度四 腳手架的構造措施及技術要求（一）腳手架選用材料懸挑型鋼采用16號工字鋼。腳手架選用483.0鋼管，材質要符合普通碳素結構鋼GB/T700中的A3鋼的技術條件，鋼管必須有出廠合格證。扣件選用直角扣件、旋轉扣件、對接扣件。木腳手板的厚度不宜小于50 mm，寬度不宜小于200mm，

12、重量不宜大于30Kg，且不得有超過允許的變形和開裂、腐朽等質量缺陷和變形。密目安全網必須達到每100 cm22000目，同時應保證阻燃性能達標。且必須有出廠合格證，并經檢驗合格。腳手架用鋼管：1、表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎；2、外徑偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；3、端面應平整，偏差不超過1.7mm；4、鋼管銹蝕深度應大于0.5mm，不得使用嚴重銹蝕的鋼管；5、鋼管長度規格必須按要求統一，不得長短參差不齊；6、扣件：所用鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將影響外觀質量的粘砂、澆鑄口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干

13、凈；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾住鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；扣件表面應進行防銹處理。7、鋼制腳手板：鋼制腳手板必須具備產品質量合格證；腳手板板面撓曲偏差小于12mm；腳手板板面任一角扭曲小于5mm；不得有裂紋、開焊與硬彎。（二） 腳手架的搭設順序1、落地腳手架的搭設順序在地面基礎上墊設木板逐根樹立桿并與第一排大橫桿扣緊安裝第一排小橫桿并與立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安裝第三步大橫桿安第三步小橫桿安裝第四步大橫桿和小橫桿安裝拉結桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板掛安全

14、網。2、懸挑外腳手架的搭設順序在預埋樓層預埋14圓鋼套環樓板澆筑完成達到70%強度后放置工字鋼并進行焊接逐根樹立桿并與第一排大橫桿扣緊安裝第一排小橫桿并與立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊安第二步小橫桿安第三步大橫桿第三步小橫桿安裝第四步大橫桿和小橫桿 安裝拉結桿、安裝并拉緊鋼絲繩（每5層設一道）接立桿加設剪刀撐鋪腳手板掛安全網張拉卸荷鋼絲繩（三）、搭設要求1、用扣件、鋼管搭設的腳手架，是施工臨時結構，它要承受施工過程中的各種垂直和水平荷載。因此，必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。2、在大橫桿與立桿的交點處，必須設置小橫桿并與大橫桿卡牢。整個架子按不大于二步三跨用鋼管將架體與結構拉接，以保

15、證腳手架成為一個穩固的結構。3、外腳手架的搭設：沿建筑物周圍連續封閉，如因條件限制不能封閉時，應設置必要的橫向支撐，端部設置連墻點。4、裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。5、工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并作臨時固定。工人必須戴安全帽并配掛安全帶，不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手碰撞、滑跌等不安全作業。6、在搭設中不得隨意改變構架設計，減少桿配件設置和對立桿縱距作構架尺寸放大，確有實際情況需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人解決。7、腳手架搭設完畢，應組織現場項目技術負責人進行分段檢查驗收。8、桿

16、件結點應有可靠連接，扣件的擰緊程序應控制在扭力矩達到40-60N/m。9、腳手架立桿垂直度應1/300，且應控制其最大垂直偏差值不大于75mm。10、腳手架縱向平桿的水平偏差1/250，且全架長的水平偏差不大于50mm。11、隨外架的搭升掛設安全網，安全網用尼龍繩綁扎固定在鋼管上，不得隨意松脫。尼龍繩必須穿預留孔，不得直接穿過安全網。12、懸挑梁應采用型鋼，禁止采用483.0mm的鋼管做懸挑梁；13、搭設落地式外腳手架，立桿地基承載力應按要求進行設計計算，基礎應做混凝土硬化處理。禁止立桿基礎不進行夯實平整、不設置排水溝的做法；14、搭設外腳手架的同時必須搭設登高措施（斜道），人行斜道寬度不小于

17、1m，坡度不大于1:3；禁止不按要求搭設登高措施（斜道），而采用攀爬結構樓梯模板上下作業層的做法。15、搭設施工懸挑腳手架，必須執行集團總公司關于規范建筑施工懸挑式腳手架安全技術管理的通知（云建總發2006102號）和xx市建筑安全監督站關于建筑施工懸挑式腳手架懸挑梁的設計使用規定（市建安監200624號）的規定，懸挑梁應采用型鋼或定型桁架，禁止采用483.0鋼管做懸挑梁。懸挑腳手架搭設主要節點大樣如下圖：五、搭設方法（一）搭設方法 根據施工方案、安全技術交底、腳手架搭設要求，按腳手架的搭設順序，逐層搭設，每次搭設高度應高于施工樓層一步架，不得超過二步架。 1、懸挑工字鋼：一端由預埋件固定于樓

18、板上，一端通過鋼絲繩拉吊，其間距同立桿間距相對應，通過預埋錨固直徑為14的鋼筋抱箍與結構樓板固定，錨固段應置于下層板筋位置，縱橫向增加板筋214或與梁主筋連接，做法詳附圖。每根立桿必須落在型鋼面上。型鋼上安裝立桿的位置焊一根長150mm的短鋼筋，焊接前需在工字鋼面上引孔，引孔位置應選在工字鋼表面居中位置，避免立桿產生傾斜及彎扭作用，再將短筋放在引孔位置滿焊，以防止鋼管產生滑移。懸挑鋼梁其上部腳手架構造同落地式腳手架。 預埋件直接關系到腳手架的安全性能，應按照附圖大樣放線定位預埋，樓板鋼筋拉環為A14，預埋深度不低于100mm。 懸挑工字鋼梁安裝的順序及操作要求如下：安裝安全防護、設定起挑梁拱高

19、度： 將下一步腳手架搭設升高1.2-1.5m，安裝好防護欄桿、防護網，并把外排大橫桿水平標高調整到高于該樓面30mm50mm水平高度，（即預先設定挑梁拱端頭高度）。懸挑工字鋼梁安裝；當建筑外檐為直線時、應先在同一平行面兩端量出立杠定位尺寸先安裝兩端挑梁、在立杠栓釘上拉線依次控制中部每一榀挑梁進出位置。懸挑工字鋼梁墊平、錨固；每一榀挑梁工字鋼安裝于結構預留兩排A16mm錨固筋中間、完成上述定位和測量起拱高度后，應將混凝土與型鋼下的縫隙、用鋼片在結構梁頂部墊實。將預留鋼筋套鋼管沿工字鋼頂部90度打彎、電焊封閉打彎水平面后再于工字鋼頂端點焊牢固。 檢驗與水平防護：每一榀挑梁工字鋼安裝完成后、在班組自

20、檢合格基礎上，專職安質員即使跟蹤檢驗，發現不合格時立即糾正。檢驗合格后應在型鋼挑梁上鋪50板釘15mm厚層板完成水平封閉。變形觀測點：懸挑工字鋼梁如同腳手架“基礎”。搭設過程完成一步腳手架搭設后，由工長將該樓層0.5米或1米水平控制線引測到立杠上，施工中每搭四步架子作一次水平觀測。觀測記錄應有項目技術負責人簽字認可，發現異常情況立即采取卸荷措施。斜拉鋼繩的安裝：該挑架的受力是通過斜拉鋼絲繩將一部分腳手架的荷栽傳遞到上部樓層，施工上部樓層時需按圖作好釣鉤預埋，待上部樓層混凝土強度達到設計所需的強度等級時，即可以安裝，用花籃螺栓拉緊鋼繩。斜拉鋼繩穿過端部節點應焊接防滑鋼筋，其作用是防止受拉鋼繩受力

21、向內滑移。斜拉鋼繩安裝時先用三個鋼繩卡掐緊挑梁端頭，隨后再安裝上部預流釣鉤位置，在擰緊鋼繩卡前用緊線鉗將鋼繩施加預應力、擰緊鋼繩卡、漲拉繃緊后用花籃螺栓拉緊鋼絲繩。做法詳附圖。2、立桿設置：（1）每根立桿底部設置底座或墊板；（2）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm；（3）腳手架底層步距不大于2m； (4) 立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接

22、，連墻件布置方式為2步3跨（5）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：1）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3；2）搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不小于100mm。（6）立桿頂端高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m；3、縱向水平桿（1）縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；（2）縱向水平桿接長采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平

23、桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不能大于 0.50m；（3）縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；4、橫向水平桿（1）主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，內排腳手架的外伸長度 250mm；（2）作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距1/2；（3）當使用沖壓鋼腳手板，木腳手板，竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；5、縱、橫向掃

24、地杠縱向掃地杠采用直角扣件固定在距底座下皮30mm處的立柱上，橫向掃地杠則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地杠下方的立柱上。6、剪刀撐設置：在架子的外側立面沿整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長采用搭接（搭接要求同立桿）。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離150mm。剪刀撐除在外側立面設置外，正立面、背立面在建筑物轉角處起每隔12-15m設置一道，剪刀撐沿架高連續布置。在相鄰兩排剪刀撐之間，每隔10-15m高加設一組長剪刀撐，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2-4個結點，剪刀撐斜桿與地面夾

25、角為45-60度。7、腳手板鋪設規定（1）作業層腳手板應鋪滿，鋪穩，離開墻面120150mm，擋腳板高度為180mm，每隔2層擋腳板設置一道；（2）木腳手板，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。腳手板采用對接平鋪，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm,兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm；3）作業層端部腳手板探頭長度應取150mm,其板長兩端均應與支承桿可靠地固定；（4）鋪設的腳手板應鋪平鋪穩，必要時應予綁扎牢固。 8、連墻件為了增強腳手架的側向剛度及穩定性，在外腳手架于建筑物之間設置連

26、接桿，設置說明如下：（1）連墻件的連墻桿采用483.5鋼管，連墻桿與腳手架、連墻桿與建筑物的連接采用雙扣件連接，連墻桿與建筑物連接如下圖：（2）連墻件均勻布置，呈梅花形；連墻件靠近主節點設置，偏離主節點的距離小于300 mm。（3）連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置。連墻件中的連墻桿要求水平并垂直于墻面設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端下斜連接，不能采用上斜連接。（4）連接桿盡可能設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。9、斜道的構造要求（1）斜道附著在建筑外腳手架上，斜道的桿件獨立設置。（2）斜道的寬度不宜小于1.0m，坡

27、度采用1：3（高：長），拐彎處設置不小于1.2m寬的休息平臺。（3）斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2米，擋腳板高度為180mm。（4）腳手板采用順鋪，接頭采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱處應用三角木填順。（5）斜道腳手板應每隔250300mm設一根防滑木條，木條厚度采用2030mm。10、安全設施腳手架的外側要滿掛安全立網，立網的下口與立桿或建筑物要牢固的扎結，固定點的間距應不大于50cm，下邊沿設擋腳板，上下兩網之間的拼接要嚴密。立網平網與施工作業面邊沿的最大間縫不得大于lOcm，落地架與懸挑架距墻250mm大于100mm，應采用水平兜網，防治高處墜

28、落。（二）腳手架使用規定1、作業層每1m2架面上使用的施工荷載（人員、材料和機具）不得超過3KN/ m2。2、架板上堆放的砂漿和容器總重不得大于1.5KN。3、在架面上設置的材料應堆放整齊、穩固，不影響施工操作和人員通行。4、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿的整體性桿件，連接緊固件和連墻件，確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以復原。5、工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。6、施工人員上下腳手架請走安全防護的出入通道，嚴禁攀爬腳手架上下。7、在每步的作業

29、完成之后，必須將架上剩余材料移至室內，在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。（三）腳手架搭設的允許偏差序號項目允許偏差（mm）1立桿垂直度：HMAN=30M1002間距步距偏差20柱距偏差50排距偏差203大橫桿高差桿兩端20搭設注意事項：序號搭設注意事項1在外腳手架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。2腳手架里、外兩排立桿搭設均要豎直，相鄰兩立桿的接頭上下應錯開500，并不得在同一步距內，搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管。3搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平

30、偏差，避免偏差過大。4剪刀撐從底到頂沿外架連續布置5加強對使用材料的檢查、檢查鋼絲繩規格是否符合要求、是否斷絲、磨損，檢查鋼管是否合格，是否變形，檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等，變形和不合格的扣件、鋼管和鋼絲繩等材料一律不準在本工程中使用。6大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，螺栓應適度擰緊六、腳手架檢查驗收腳手架未經驗收不得投入使用，腳手架檢查與驗收標準見下表:序號項目容許偏差檢查方法1立桿垂直度H/200100吊線2間距步距偏差20鋼卷尺柱距偏差50排距偏差203大橫桿高差一根桿兩端20水平儀水平尺同跨內、外大橫桿高差104扣件螺栓擰緊扭力距40-60N

31、m扭力扳手5剪刀撐與地面傾角 45-60角尺6腳手板外伸長度對接100a150卷尺 搭接a1001、腳手架搭設過程中由專業工長、質安員組織分樓層對砼澆灌前型鋼壓環、吊環預埋、焊接及澆灌后型鋼擺放進行檢查、驗收，驗收合格、經安全負責人核定后方能使用。2、腳手架落地腳手架和懸挑腳手架分段搭設完畢后，由項目經理組織，項目安全負責人主持，建設單位、監理公司、專業工長、質安員、操作班組負責人參加，對分段腳手架進行檢查驗收，落地腳手架和懸挑腳手架全體搭設完畢后，由項目經理組織，項目安全負責人主持，對整體腳手架進行檢查驗收。3、腳手架使用過程中，由專業工長、質安員隨時進行檢查，項目安全負責人定期進行檢查。主

32、要檢查：桿件的連接是否穩定，底座是否松動，扣件是否松動，架體是否變形，沉降，架體堆物、安全防護是否符合要求等。4、腳手架的檢查與驗收應嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第8條檢查與驗收相關條款及建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99）表懸挑式腳手架檢查評分表中所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。七 安全防護措施（一）、結構臨邊與施工洞口防護措施 1、臨邊防護：在結構四周邊線內50mm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用48X3.0鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于2.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫杠，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向

33、掛醒目標志牌；護身欄桿四周滿掛米目安全網、白天警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周1.0 m范圍內不準堆放堆料、停放機具。2、施工洞口防護施工洞口邊長大于1.5m采用鋼管搭設，邊長0.251.5米洞口采用結構預留鋼筋網點焊牢固、上鋪15mm厚層板防護，詳見附圖。(二)、樓梯間與電梯井道、門洞防護措施1、樓梯間防護 樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度做一道1.2m高的護身欄杠，側邊底部設18cm高的擋腳板。2、電梯井道、門洞防護結構施工期間，電梯井道采用四根立桿、每步1.7m井字形排列水平桿件、隨結構施工向上搭設，操作層搭高一步防護。井道內腳手架每隔10層即30m

34、左右隔斷。分段處設置在樓層， 采用兩根16號工字鋼支撐梁，工字鋼頂面焊接25、高150 mm栓釘定位立桿。井道內每隔3層設置水平鋼筋網片，上鋪層板，鋼筋網片在砼樓板澆灌時采用樓板鋼筋網雙倍間距拉通布置，詳見附圖。沒一井道門洞，應按附圖加工，安裝1.2m防護門。 八、扣件鋼管腳手架計算書 （一）、1.3m普通型鋼懸挑腳手架計算書xx國際工程； 工程建設地點: 中xx土建工程位于xx市高新區西二環路以東，黃土坡公共汽車站以南；框剪結構；地上22層；地下2層；建筑高度：81.95m；地下室層高3.9m，1-4層層高4.8m，5-22層層高3.0m。本工程由云南中渝置地發展有限公司投資建設，云南省設計

35、院設計，云南省第三建筑工程公司組織施工；由陳云周擔任項目經理，陳林麗擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 1、參數信息11.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.6m，立桿的步距為1.7 m；內排架距離墻長度為0.60 m；大橫桿在上，搭

36、接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 27.00 m；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.4 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；1.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；1.3.風荷載參數本工程地處云南xx市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；1.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手

37、板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:11 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；1.5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 2 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):14.00；樓板混凝土標號:C35；1.6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:7.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 2、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全

38、技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。2.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.6/(2+1)=0.07 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.6/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.07=0.124 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫

39、桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1241.52+0.100.841.52 =0.211 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1241.52-0.1170.841.52 =-0.249 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.211106,0.249106)/4490=55.457 N/mm

40、2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 55.457 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.10315004/(1002.06105107800)+0.9900.615004/(1002.06105107800) = 1.514 mm；大橫桿的最大撓

41、度 1.514 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。3.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.61.5/(2+1)=0.105 kN；活荷載標準值：Q=30.61.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.105)+1.4 0.9

42、 = 1.446 kN； 小橫桿計算簡圖3.2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.62/8 = 0.002 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4460.6/3 = 0.289 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.291 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.291106/4490=64.808 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =64.808 N/mm2 小于 小橫桿

43、的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0336004/(3842.06105107800) = 0.003 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.105+0.9 = 1.055 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1054.95600(36002-46002/9 ) /(72

44、2.06105107800) = 0.364 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.003+0.364 = 0.367 mm；小橫桿的最大撓度為 0.367 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 600/150=4與10 mm,滿足要求！ 4、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的

45、自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.6/2=0.01 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.61.5/2=0.158 kN；活荷載標準值: Q = 30.61.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.01+0.158)+1.41.35=2.151 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1297kN/m NG1 = 0

46、.1297+(1.502/2)0.033/1.7020.00 = 3.182kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35111.5(0.6+0.6)/2 = 3.465 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14111.5/2 = 1.155 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.952 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總

47、和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.61.52/2 = 2.7 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.952+ 0.851.42.7= 12.755 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.952+1.42.7=13.322kN；6、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 風荷載高度

48、變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.72/10 = 0.017 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.755 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N

49、= N= 13.322kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：

50、f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12754.976/(0.209424)+17155.4/4490 = 147.756 N/mm2；立桿穩定性計算 = 147.756 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 13321.976/(0.209424)=150.334 N/mm2；立桿穩定性計算 = 150.334 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.21

51、4，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.886 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.886 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 600/15

52、.9的結果查表得到 =0.893，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.8934.2410-4205103 = 77.62 kN；Nl = 5.886 Ru20.598KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=20.598kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)

53、的拉環最小直徑 D=(205984/(3.142502) 1/2 =16.2mm；實際拉環選用直徑D=18mm 的HPB235的鋼筋制作即可。12、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.398 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=14mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142142/4=153.938mm2=N/2A=397.509/153.9382=1.291N/mm2；水平

54、鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！13、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + (H/h)-1取整(m+2)c N1 = 1.1(H/2h + 1)n N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL -

55、長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=38； H - 搭設高度(m) H=20； h - 步距(m) h=1.7； la - 立桿縱距(m) la=1.5； li - 長桿平均長度； m - 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=0.6； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 20.00 (38(1+0.00/20.00) + 1.50 38/1.

56、70 - 2 1.50/1.70)+(20.00/1.70-1) (2+2) 27.00=2614.82；小橫桿數(根) N1 =1.1 (20.00 /1.70 1/2 + 1) 38 = 288；直角扣件數(個) N2 =2.2 (20.00 / 1.70 + 1) 38(1+0.00/20.00) + (27.00/1.50+1) (2+2) 11 2.2 = 2907；對接扣件數(個) N3 =2614.82 / 6.00 = 436；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 2614.82 / 6.00 = 131；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 38-2) 1.50 0.60=35

57、.64。根據以上公式計算得長桿總長2614.824m；小橫桿288根；直角扣件2907個；對接扣件436個；旋轉扣件131個；腳手板35.64m2。（二）、1.6m普通型鋼懸挑腳手架計算書xx國際工程； 工程建設地點: 中xx土建工程位于xx市高新區西二環路以東，黃土坡公共汽車站以南；框剪結構；地上22層；地下2層；建筑高度：81.95m；地下室層高3.9m，1-4層層高4.8m，5-22層層高3.0m。本工程由云南中渝置地發展有限公司投資建設，云南省設計院設計，云南省第三建筑工程施工；由陳云周擔任項目經理，陳林麗擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技

58、術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。1、參數信息1.1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.6m，立桿的步距為1.7 m；內排架距離墻長度為0.85 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 27.00 m；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩

59、步三跨，豎向間距 3.4 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；1.2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；1.3.風荷載參數本工程地處云南xx市，基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；1.4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪

60、設層數:11 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；1.5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.6m，建筑物內錨固段長度 2.3 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):14.00；樓板混凝土標號:C35；1.6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:7.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.000；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物 1.45 m。 2、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作

61、為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。2.1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.350.6/(2+1)=0.07 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.6/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.07=0.124 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q

62、1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1241.52+0.100.841.52 =0.211 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1241.52-0.1170.841.52 =-0.249 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.211106,0.249106)/4490=55.457 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 55.457 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！2.3.撓度驗算最大撓

63、度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.10315004/(1002.06105107800)+0.9900.615004/(1002.06105107800) = 1.514 mm；大橫桿的最大撓度 1.514 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3、小橫桿的計算根據JGJ130-2001

64、第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。3.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.350.61.5/(2+1)=0.105 kN；活荷載標準值：Q=30.61.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.105)+1.4 0.9 = 1.446 kN； 小橫桿計算簡圖3.2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載

65、最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.62/8 = 0.002 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4460.6/3 = 0.289 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.291 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.291106/4490=64.808 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =64.808 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；

66、小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0336004/(3842.06105107800) = 0.003 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.105+0.9 = 1.055 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1054.95600(36002-46002/9 ) /(722.06105107800) = 0.364 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.003+0.364 = 0.367 mm

67、；小橫桿的最大撓度為 0.367 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 600/150=4與10 mm,滿足要求！4、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.6/2=0.01 kN；腳手板的

68、自重標準值: P3 = 0.350.61.5/2=0.158 kN；活荷載標準值: Q = 30.61.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.01+0.158)+1.41.35=2.151 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1297kN/m NG1 = 0.1297+(1.502/2)0.033/1.7020.00 = 3.182kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN

69、/m2 NG2= 0.35111.5(0.6+0.8)/2 = 4.187 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14111.5/2 = 1.155 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.674 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.61.52/2 = 2.7 kN；考慮風荷載時,立桿的軸

70、向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.674+ 0.851.42.7= 13.621 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.674+1.42.7=14.188kN；6、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，

71、風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.51.72/10 = 0.017 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.621 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 14.188kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ

72、130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 13621.226/(0.209424)+17155.4/4490 = 157.531 N/mm2

73、；立桿穩定性計算 = 157.531 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 14188.226/(0.209424)=160.109 N/mm2；立桿穩定性計算 = 160.109 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.3，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.3 = 0.041 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積

74、 Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.886 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.886 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 850/15.9的結果查表得到 =0.843，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf

75、= 0.8434.2410-4205103 = 73.274 kN；Nl = 5.886 Ru24.093KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=24.093kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(240934/(3.142502) 1/2 =17.5mm；實際拉環選用直徑D=18mm 的HPB235的鋼筋制作即可

76、。12、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.364 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=14mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142142/4=153.938mm2=N/2A=364.346/153.9382=1.183N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！13、腳手架配件

77、數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h) + (H/h)-1取整(m+2)c N1 = 1.1(H/2h + 1)n N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S

78、 - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=38； H - 搭設高度(m) H=20； h - 步距(m) h=1.7； la - 立桿縱距(m) la=1.5； li - 長桿平均長度； m - 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=0.6； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 20.00 (38(1+0.00/20.00) + 1.50 38/1.70 - 2 1.50/1.70)+(20.00/1.70-1) (2+2) 27.00=2614.82；小橫桿數(根) N1 =1.1 (

79、20.00 /1.70 1/2 + 1) 38 = 288；直角扣件數(個) N2 =2.2 (20.00 / 1.70 + 1) 38(1+0.00/20.00) + (27.00/1.50+1) (2+2) 11 2.2 = 2907；對接扣件數(個) N3 =2614.82 / 6.00 = 436；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 2614.82 / 6.00 = 131；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 38-2) 1.50 0.60=35.64。根據以上公式計算得長桿總長2614.824m；小橫桿288根；直角扣件2907個；對接扣件436個；旋轉扣件131個；腳手板35.6

80、4m2。九 、腳手架的拆除1、外架拆除前由項目經理召集有關人員對工程進行全面檢查，確認已不需要腳手架時，方可進行拆除。2、拆除外腳手架前應進行安全技術交底。3、拆除腳手架，應設置警戒區，并應專人負責警戒。4、拆除腳手架前，就將腳手架上的遺留材料、雜物等清除干凈。按自上而下，先裝者后拆，后裝者先拆的順序進行。一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。5、不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清，一桿一清。剪刀撐應先拆除中間后再拆兩頭扣。拆立桿時應先抱住立桿再拆開最后兩個扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著

81、送到地面。6、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。7、在拆除過程中，凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。8、在拆除過程中，作好配合、協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件的危險作業。9、拆下的桿件與零件配件運到地面后，應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。10、拆除腳手架時，要加強對成品的保護，以防損壞門窗玻璃及外墻飾面。11、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。十、腳手架的安全注意事項1、施工中對使用的材料必須進行嚴格篩選，銹蝕變形嚴重的材料嚴禁使用；2、架子搭設作業時，必須按規定戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋，所有材料應

82、堆放平穩，工具應放入工具袋內，上下傳遞物體不得拋扔；3、支搭腳手架必須選用符合規定的架設料具，在架子上作業不得走單桿，必須將安全帶系在高處大橫桿上；4、相鄰立桿接頭應錯開500mm以上，大橫桿也須將接頭錯開，必須有足夠數量的小橫桿；5、接桿位置超過600mm時，應翻搭上步架后再接桿；6、綁“十”字斜撐必須從端頭第一根立桿開始，單桿斜撐搭接，雙桿斜撐對接；7、附柱桿、連墻桿必須與內外排立桿或大橫桿連接；8、操作層必須滿鋪鋼制腳手板，腳手板必須在鋼管上鋪平、鋪穩，并且綁扎；9、大風、大雨之后，必須對架子進行檢查；10、腳手架搭完后，應進行檢查驗收，合格后才能使用；11、安全網與鋼管必須綁牢。 12

83、、安全設施安全網按懸掛方式分為垂直與水平設置兩種。垂直安全網設于腳手架的外側，一般用密封安全網，四周滿掛圍護，安全網封閉嚴密，與腳手架固定牢固。由建筑物的起挑層起，設水平安全網，往上每隔一層設置一道。十一、防電避雷措施（1） 在高、低壓線路下方均不得搭設腳手架。腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間必須保持安全操作距離。最小安全操作距離應不小于下列數值。當條件限制達不到下面規定的最小距離時，必須采取防護措施，增設屏障、防護架并懸掛醒目警告標志牌，如果上述防護措施也無法實現，則必須與有關部門協商采取遷移外電線路，甚至改變工程位置。 外電線路電壓等級（KV）小于11-1035-110220330

84、-500最小安全操作距離（m）4.06.08.010（2）腳手架若在相鄰建筑物、構筑物防雷保護范圍之外，則應安裝防雷裝置，防雷裝置的沖擊接電電阻值不得大于30 。 1）避雷針可用直徑2532mm，壁厚不小于3 mm的鍍鋅鋼管或直徑不小于12mm的鍍鋅鋼筋制作，與設在四角柱鋼筋焊接在房屋四角腳手架的立桿上，高度不小于1m，并將所有最上層的大橫桿全部接通，形成避雷網絡，每5層封閉一次。 2）接地板可利用在施工過程中的垂直接地板，也可用直徑不小于20mm的圓鋼。水平接地板可用厚度不小于 4 mm、寬2540mm的角鋼制作。接地板的設置，可按腳手架的長度不超過50m設置一個，接地板埋入地下的最高點，應

85、在地面下深度不淺于500mm。埋設接地板時，應將新填土夯實。接地板不得設置在有蒸氣管道或煙囪風道附近經常受熱的土層內；位于地下水以上的磚石、焦碴或砂子內，均不得埋設接地板。 3）接地線可采用直徑不小于8mm的圓鋼或厚度不小于4 mm的扁鋼。接地線的連接應保證接觸可靠。在腳手架的下部連接時，應用兩道螺栓卡箍，并加設彈簧墊圈，以防松動，保證接觸面不小于10cm 。連接時將接觸表面的油漆及氧化層清除，使其有金屬光澤，并涂以中性凡士林。接地線與接地板的連接應采用焊接，焊縫長度應大于接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍。 4）接地裝置完成后，要用電阻表測定電阻是否符合要求。接地板的位置，應選擇人們不易走到的

86、地方，以避免和減少跨步電壓的危害和防止接地線遭機械損傷。同時應注意與其它金屬物或電纜之間保持一定距離（一股不小于3m），以免發生擊穿危害。在有強烈腐蝕性的土中，應使用鍍銅或鍍鋅的接地板。 5）在施工期間遇有雷雨時，鋼腳手架上的操作人員應立即離開。十二、腳手架維護與管理1、建立健全腳手架材料、構配件的領發、回收、檢查、維修制度。按照誰使用，誰維修，誰管理的原則，實行限額領用及退回，以減小丟失和損耗。2、腳手架使用的扣件、螺母、墊板、插銷等小配件極易丟失，每次搭設完，應將多余配件及時回收存放。3、腳手架拆除后，多余材料應及時退還出場，暫時不用的材料應分類存放，鋼管、腳手板露天堆放，堆放場地應平整，

87、排水良好，下設支墊，腳手板用塑料彩條布覆蓋防雨。扣件存放在室內，專人保管。安全網折疊好，集中存放在室內備用。4、凡彎曲變形鋼管派專人調直，損壞的扣件清洗修復，破損不能用的安全網集中處理。十三、腳手架的安全措施1、安全管理（1）腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。（2）搭設腳手架時，操作人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。嚴禁酒后操作。（3）大風、雨、雪天氣必須停止腳手架的搭設與拆除作業。（4）不得將模板支架、纜風繩、泵送砼輸送管等固定在腳手架上。（5）腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿

88、件：1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿。2）連墻桿件：連接桿兩步三跨（兩跨）布置，上下錯開，成菱形布置。連接桿盡量設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架架體垂直，如在規定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。2、安全設施（1）安全網是建筑施工安全防護的重要設施之一，本工程腳手架立面采用密面安全網垂直設置。水平兜網除在操作層下、腳手架底部設置外，還應每隔三層至四層設一道，施工期間保持安全無破損，水平兜網內無雜物。（2）安全網掛設要求生根牢固、繃緊、圈牢、拼接嚴密，每塊掛好的安全網應能承受不小于1600N的沖擊荷載。十四、施工通道施工通道采取封閉式滿鋪，外挑平面擋板，以免上部墜物砸傷人員

89、，從而形成安全通道，并且在二層處設水平安全網，以上部分每隔三層設一道水平安全網，外架立面掛設密目安全網，繃緊、圈牢，拼接嚴密。采取以上措施既為工程的安全施工作了基礎，又能起美化施工場地的作用，保證了施工安全、減小噪聲影響、降低粉塵污染。施工通道一定要搭設安全牢固，保證進出人員的安全。十五、危險源識別與監控1、危險源識別（1）腳手架工程事故的類型分析1）整架傾倒或局部垮架2）整架失穩、垂直坍塌3）人員從腳手架上高處墜落4）落物傷人（物體打擊）5）不當操作事故（閃失，碰撞等）（2）引發事故的主要原因分析1）整架傾倒、垂直坍塌或局部垮架構架缺陷：構架缺少必須的結構桿件，未按規定數量和要求搭設連墻件等

90、；在使用過程中任意拆除必不可少的桿件和連墻件等；構架尺寸過大、承載能力不足或設計安全不夠與嚴重超載；地基出現過大的不均勻沉降。2）人員從腳手架上高處墜落作業層未按規定設置圍擋防護作業層未滿鋪腳手板或架面與墻之間的間隙過大；腳手板和桿件因擱置不穩、扎結不牢或發生斷裂而墜落；不當操作產生的碰撞和閃失等；不當操作大致有以下情形:A用力過猛，致使身體失穩；B在架面上拉車退著行走；C擁擠碰撞；D集中多人搬運或安裝較重構件；E架面上的冰雪未清除，造成滑落。3）落物傷人（物體打擊)在搭設或拆除時，高空拋擲構配件，砸傷工人或路過行人；架體上物體堆放不牢或意外碰落，砸傷工人或路過行人；整架傾倒、垂直坍塌或局部垮

91、架，砸傷工人或路過行人等；4）其他傷害在不安全的天氣條件（六級以上大風、雷雨和雪天）下繼續施工；在長期擱置以后未作檢查的情況下重新投入使用；腳手架的外側邊緣與外電架空線路的邊線之間沒有保持安全操作距離等?2、危險源的監控（1）對腳手架的構配件材料的材質，使用的機械、工具、用具進行監控；（2）對腳手架的構架和防護設施承載可靠和使用安全進行監控；（3）對腳手架的搭設、使用和拆除進行監控，堅決制止亂搭、亂改和亂用情況。十六、應急預案在落地架、懸挑架施工期間及可能發生高空墜落、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對落地、懸挑架搭拆施工過程中可能發生的高空墜落、物體打擊等緊急情況的應急準備和響應。報警電話：

92、急救：120 火警：119 治安：1101、應急領導小組為對可能發生的事故能夠快速反應、救援，項目部成立應急救援領導小組。小組成員： 2、應急領導小組職責（1）領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高其應變能力。（2）當施工現場發生突發事件時，負責救險的人員、器材、車輛、通訊聯絡和組織指揮協調。（3）負責配備好各種應急物資和消防器材、救生設備和其他應急設備。（4）發生事故要及時趕到現場組織指揮，控制事故的擴大和連續發生次生事故，并迅速向上級機構報告。（5）負責組織搶險、疏散、救助及通信聯絡。（6）組織應急檢查，保證現場道路暢通，對危險性大的施工項目應與當地醫院取得聯系，做好救護準備。3、事故報

93、告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織急救。4、事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級領導匯報，并在一小時內向上級主管部門作出書面報告.5、現場事故應急處理 危險性較大的腳手架工程施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、雷擊觸電事故、高空墜落、落物傷人等事故。（1） 火災事故應急處理1）及時報警，組織撲救。當火災發生時，當事人或周圍發現者應立即撥打119，并說明火災位置和簡要情況。同時報告給值班人員和義務消防隊進

94、行撲救。2）集中力量控制火勢。根據工地情況，利用周圍消防設施對可燃物的性質、數量、火勢、燃燒速度及范圍作出正確判斷，迅速進行滅火。3）消滅飛火。組織人力密切監視未燃盡飛火，防止造成新的火源。4）疏散物資。安排人力、物力對沒有被損壞的物品進行疏散，減少損失，防止火勢蔓延。5）注意人身安全。在撲救過程中，防止自身及周圍人員的重新傷害。6）積極搶救被困人員。由熟悉情況的人員做向導，積極尋找失落遇難的人員。7）配合好消防人員，最終將火撲滅。（2） 觸電事故應急處理1）立即切斷電源。用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具將電線挑開，放置適當位置，以防再次觸電，2）傷員被救后應迅速觀察其呼吸、心跳情況。必要時可采取

95、人工呼吸、心臟術。3）在處理電擊時，還應注意有無其他損傷而作相應的處理。4）局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面易暴露，不易包扎。由電擊而發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。（3） 其他人身傷害事故處理當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、機具傷人等造成人身傷害時：1）向項目部匯報。2）應立即排除其他隱患，防止救援人員遭到傷害。3）積極進行傷員搶救。4）做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。6、應急培訓和演練應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員進行應急培訓。組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。在確認險情和事故處置妥當后，應急反

96、應小組應進行現場拍照、繪圖，收集證據，保證物證。經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。7、救援器材設備清單1）車輛：12噸吊車、貨車、小客車、轎車2）器材設備：千斤頂、撬杠、急救藥箱、擔架、干粉式滅火器及其它臨時需要器材。3）器材設備置放于工地庫房，由現場材料員保管。十四、卸料平臺（一）卸料平臺的搭設詳見公司卸料平臺工法（二）卸料平臺的安全要求1、 卸料平臺的上部拉結點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2、 斜拉鋼絲繩，構造上宜兩邊設置前后兩道，并進行相應的受力計算。3、 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩補軟墊物，平臺外口應略高于內口；4、 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5、卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤；6、鋼絲繩與水平鋼梁的夾角宜為60度，且不得小于45度；7、卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損害應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8、操作平臺上應標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。