1、xx1、2棟（商住及配套）工程模板工程施工方案目錄一、 編制依據1二、 工程概況1三、 工程各部位結構尺寸2四、 本方案的適應范圍5五、 施工準備5六、 質量要求6七、 施工步驟7八、 質量保證措施12九、 季節性施工措施13十、 安全措施及文明施工措施14十一、計算書16一、編制依據1。1、建筑結構荷載規范GB500092001；1.2、混凝土結構設計規范GB50010-2002；1.3、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002；1.4、建筑施工計算手冊;1.5、建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；1.6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 ;1.7、鋼

2、結構設計規范GB 500172003;1.8、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規程。JGJ128-20101。9、工程施工圖紙。1。10、公司的內部技術標準、工作標準、管理標準以及公司ISO9002質量體系程序文件。1。11本工程模板工程專項施工方案二、工程概況:xx保障性住房建設工程位于廣東省xx市xx區xx街道楊美地塊,分A、B兩座高層住宅建筑，該工程的施工范圍包括4棟高層及一層地下室,局部二層；高層為1528層，總建筑面積約43828。55m2。結構類型為框架剪力墻結構,基礎采用筏板和獨立基礎設計。三、 工程各部位結構尺寸：1、地下室部分結構形式框架剪力墻樓層標高（mm）地下二層：4150

3、地下一層:5850板厚度（mm）底板：1000地下二層:180地下一層：180墻體厚度(mm）外墻：600內墻：200框架柱截面尺寸（mm）400600、500600、600600、600786、600900、600950梁截面尺寸（mm）200500、300500、300800、3001450、350600、350800、400700、500800、5009002、主體部分：結構形式框架剪力墻層高（m)A棟1座128層：2.8m 建筑高度（m）89。03mA棟2座128層:2.8m88.11mA棟3座115層：2.8m49。01mB棟128層：2。8m84.85m板厚度(mm）120mm墻體

4、厚度（mm)200mm,100mm框架柱截面尺寸（mm）200500、200400、500500、500梁截面尺寸(mm)2005503、結構概況（一） 結構體系主要設計參數1、結構安全等級：二級2、抗震設防烈度：7度3、抗震設防類別：丙類4、主要結構類型：高層為鋼筋混凝土框架結構（二）建筑分類等級及結構設計標準建筑物耐火等級建筑結構安全等級結構抗震等級人防抗力級別地基基礎設計等級主樓框架主樓抗震墻裙房框架裙房抗震墻樓梯柱主樓裙樓一級二級A1A19、A20A41二級、A42A66三級核6、常6乙級(三）混凝土環境類別及耐久性要求 部位構件環境類別最大水灰比最小水泥用量最大氯離子含量最大堿含量地

5、上所有砼梁板柱一類0。65225kg/m31。0不限制二a類0.60250kg/m30。33.0kg/m3地下所有砼構件二a類0。50（水膠比0.5）280kg/m30。3%3.0kg/m3五類0。40340kg/m30。08%3。0kg/m3 (四）混泥土強度等級A1A19墻柱部位-2F6F7F12F13F18F19F屋頂層標高-10。05016.35016.35033。15033.15049.95049。95086。600強度C50C40C35C30A20A41墻柱部位-2F5F6F11F12F18F19F屋頂層標高-10.05013。55013。55030。35030。35049。950

6、49.95086。600強度C50C40C35C30A42A66墻柱部位-2F3F4F屋頂層標高-10.0507。9507.95050。150強度C40C30A1A66梁板部位地下室底板一層二層屋頂層標高基礎頂-0。050-0.050屋頂強度C35C30注:1、構造柱及圈梁混泥土強度等級采用C20 2、當本表混泥土強度等級與詳圖有矛盾時以詳圖為準。部位或構件承臺基礎梁地下室底板地下室外墻墊層強度等級C35C35C35C35C15注:除框支柱外，與地下室外墻相連的框架柱混凝土強度等級與外墻相同，當獨立基礎與地下室底板相連時，砼標號取與底板相同四、本方案的適應范圍1、本方案主要用于地下室，及其它樓

7、層局部使用。五、施工準備5。1、技術準備：進行技術交底，熟悉結構構造、細部節點要求，了解施工工藝規定，未經交底或培訓不得上崗進行施工作業。5。2、機具準備:砂輪切割機一臺、木工臺鋸四臺。垂直運輸采用汽車吊和人力倒運。5。3、材料準備：施工需要的主要材料：12191950門架、483.5mm鋼管、4595枋木、18mm厚膠合板、可調托盤、14對拉螺栓5.4、施工條件準備:支設于地臺（樓面）混凝土的強度應達到12 N/ mm，方可進行支架的搭設。模板及支架拆除應視上道工序的混凝土強度達到設計強度的70、懸臂部分及跨度大于8m的梁混凝土強度應達到100 時，方可進行拆除.六、質量要求6。1、門式架搭

8、設場地平整,若在非結構層上搭設時，地面應夯實，在搭設面上底托上加設厚度50mm的墊木。6.2、門式架首層的垂直度，豎桿在兩個方向的垂直偏差均在2mm以內，頂部水平偏差控制在5mm以內。6.3、門架立桿之間要對齊，對中偏差不應大于3mm，并相應調整門架的垂直度和水平度.6。4、樓層標高誤差不得大于10mm。6。5、模板塊相鄰板面高低差不得超過2mm。6.6、按規范要求梁底起拱0。2%.七、施工步驟7.1、門架及模板搭設7。1.1、門架搭設順序：鋪放墊木拉線放底座自一端開始立門架，并隨即裝水平加固桿照上述步聚逐層向上安裝外圍裝加強整體剛度的長剪刀撐（用483.5mm鋼管)裝托盤加頂托裝梁、板主楞（

9、用483.5mm雙鋼管).7。1。2、模板安裝順序:裝梁底楞木鋪梁底板支梁側模裝樓板楞木鋪樓板底模裝梁對拉螺栓.7.1.3、梁底、梁側模采用18厚膠合板，梁模小楞采用4595松木枋300，主楞雙鋼管(483。5mm)；梁側橫楞4595松木枋260mm，立檔雙4595松木枋500mm，高度大于700mm的梁，其側模板采用14間距500的對拉螺栓拉結限位。梁支架采用MF1219型、立桿422。5鋼管門式架交叉搭設,沿梁縱向交叉錯搭設，距離915mm,即跨距915mm。考慮到首層地基承載力及各層主梁(梁高750mm）梁底橫向（小楞)支撐的撓度,應在梁底中部沿縱向加一排鋼管支撐920mm，鋼管上加頂托

10、，頂托上雙鋼管。7。1.4、樓板模板采用18mm厚的膠合板,小楞采用45mm95mm松木枋,間距300mm。大楞采用頂托上單鋼管（483.5mm）間距1219mm。樓板模板支架同樣采用MF1219型、立桿422。5門式架搭設成桁架，門架按跨距915mm搭設成桁架，桁架平行排列拉結成滿堂紅架，每塊板底34榀。桁架之間可采用483.5mm鋼管拉結連接加強其剛度.主、次梁每排立桿設兩道483。5mm水平鋼管或拉結桿與混凝土柱連接。第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。7。1.5、方柱模板安裝,先將柱子第一段四面模板就位組拼好,校正調整好對角線，要求模板豎直，位置準確，并用柱箍固定。然后以

11、第一段模板為基準，用同樣方法組拼第二段模板，直到柱全高。各段組拼時其水平接頭和豎向接頭要同時用U形卡正反交替連接，在安裝到一定高度時，要進行支撐或搭結,以防傾倒，并用支撐式拉桿上的調節螺栓校正模板垂直度.（1） 安裝程序如下搭設安裝架子第一段模板安裝就位檢查對角線、豎直和位置安裝柱箍第二、三等段模板及柱箍安裝安裝有梁口的柱模板全面校正檢查群體固定。（2） 柱模安裝注意事項A、柱模與梁模連接處的處理方法：保證柱模長度符合模數，不符合部分放到節點部位處理，以梁底標高為準,由上往下配模,不符模數部分放到根部處理.B、支設的柱模，其標高、位置要準確，支設應牢固，高度在4m和4m以上時，一般應四面支撐。

12、C、柱模板根部要用水泥砂漿堵嚴,防止跑漿。D、柱模的澆筑口和清掃口，在配模時應一并考慮留出.E、梁柱模板分兩次支設時，在柱子混凝土澆筑達到拆模強度時拆下部模板，最上一段柱模先保留不拆，以便于與梁模板連接。7.1。6、墻模板(1）安裝程序組裝前檢查安裝就位一側第一步模板安裝豎楞調整平直安裝就位一側第二、三步模板并調整平直綁扎鋼筋安裝就位另一側第一、二、三步模板并調整平直安裝穿墻螺栓安裝橫楞調整模板平直。(2）墻模板安裝注意事項A、組拼時應從墻角模板開始，向互相垂直的兩個方向組拼，以減少臨時支撐的設置，否則要隨時注意拆換和增加支撐，以保證墻模處于穩定狀態。B、完成板的組拼后，安裝豎楞，豎楞與模板用

13、鉤頭螺栓緊固或直接用鐵釘緊固，楞條長度不夠需加長時，接頭處應有同樣數量楞條。C、組裝模板時，要使兩側穿孔的模板對稱放置，以使穿墻螺栓與墻保持垂直。D、外墻大模，相鄰模板邊肋用U形卡連接的間距，不得大于300mm，U形卡要反正交替安裝。E、上下層墻模接槎處理,可在下層模板上端設一道穿墻螺栓,拆模時該層模板暫不拆除，在支上層模板時，作為上層模板支承面，或在下層混凝土墻上端往下200mm左右處,設置水平預埋螺檢，緊固一道通長的角鋼，作為上層模板的支承.7.2、技術要求： 7。2.1、門架搭設時嚴格控制首層門架的垂直度.上下門架之間要對齊。7。2.2、主、次梁支撐門架下部單側每立桿要加設通長的水平加固

14、桿(用483.5mm鋼管用扣件與門架立桿卡牢)，沿高度3m在另一側再加設通長的水平加固桿，加固桿呈 “之字形布置。以加強整個桁架的穩定性。7.2.3、外圍門架每排桁架應設置通長剪刀撐（用483。5mm鋼管用扣件與門架立桿卡牢）,高度和寬度分別為2至4個步距與架距，與地面夾角為45至60。7.2。4、為避免架子發生橫向偏斜，要及時將架體的水平加固桿與已成型的混凝土柱或墻盡可能地連接.連接點高度為下0.3m、上3m.7。2.5、架子轉角處，用旋轉扣件把相交方向的水平加固桿拉結固定.7.2.6、模板安裝前,應先在制作場按圖紙要求將梁模先制作。并編排梁號，以便安裝和整理。7.2。7、主次梁同時支模時，

15、一般先支好主梁模板，經軸線標高檢查校正無誤后，加以固定，在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同,缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接。7.2.8、當梁深在700mm以上時,由于混凝土側壓力大，僅在側板外支設立檔不易撐牢，應用對拉螺栓穿過立檔，將兩側模板拉緊，以防脹模。7.2.9、模板拆除，應先拆除支架頂托，再拆梁、板模板,最后拆除支架。可先將頂步門架拆除，暫留下部門架作為拆模的操作腳手架。待模板拆除后，再將剩留的門架拆除。拆除后的模板應按編號分別堆放。7.3、混凝土的澆筑方法為使混凝土的施工不致破壞模板及其支架的穩定，混凝土的澆筑必須遵循以下規定。7.3。1、混凝土的澆筑順序、本工

16、程混凝土的澆筑采用泵送施工,混凝土澆筑應由遠而近。、同一區域的混凝土，應按先豎向結構后水平結構的順序,分層連續澆筑,一般分層厚度為300500，可按1：8坡度分層澆筑，且上層混凝土應超前覆蓋下層混凝土500以上。、區域之間，上下層之間的混凝土間歇時間不得超過混凝土的初凝時間。7。3.2、泵送混凝土的布料、在澆筑豎向結構混凝土時，泵出口離模板內側不應小于50mm，并且不向模板內側面直沖布料， 也不得直沖鋼筋骨架。、在澆筑水平結構混凝土時，不得在同一處連續布料，應在23m范圍內水平移動布料，且宜垂直于模板.7.3。3、振搗混凝土時，振動棒插入的間距一般為400mm左右,振搗時間一般為1530s，并

17、且在2030min后對其進行復振。八、質量保證措施8。1、門式架進場必須檢查篩選,要剔除節點欠焊接、斷裂或嚴重受腐蝕的門架.8。2、松木進場應嚴格控制其斷面是否按設計要求。8.3、安裝模板前，應向工人進行技術交底，嚴格按方案確定的方法施工,并先做樣板，符合要求后再大面積施工。8.4、支模前放好軸線邊線、水平線，對線支模，合模前放置預埋管線、預埋件、預埋插筋,辦理好預檢、隱檢手續。8。5、支架垂直度用鉛垂球校核；板平整度用2m直尺檢查；相鄰板縫寬用帶刻度的契尺檢查;梁平直度用拉線檢查。8。6、后澆帶部位的模板不能與結構模板同時拆除.必須按設計要求擱置時間（約結構施工2個月后)，施工后澆帶后，再予

18、拆除.8.7、每完成一道工序后,應由專職質量檢查人員進行檢查，合格后方可進行下道工序的施工。8.8、在澆筑混凝土時，應派人專門觀察模板及支架的變化，當發現模板或支架移位等現象時,應立即采取措施補救。.九、季節性施工措施9。1、雨季施工各種機電設備應嚴防漏電，應設防雨罩。所有設備都要接地接零。9。2、施工人員均配備雨衣、水鞋。大雨時暫停板面作業。9.3、夏季施工高溫期要適當調整露天作業人員的作息時間,避免中午作業，保證職工的茶水、清涼飲料的供應，及時發放防暑用品，做好職工的防暑降溫保健工作.9.4、臺風季節施工，遇到六級風以上天氣，施工電梯均應暫停使用.模板支架及模板安裝暫停進行施工。十、安全措

19、施及文明施工措施10。1、對施工人員及時認真做好安全、技術交底工作,施工必須嚴格按經審批的施工方案施工，未經原審批同意，任何人不得修改或更變.10。2、進入施工現場必須戴好安全帽,高于2m高度作業時應配戴安全帶.嚴禁從高空往下投擲物件。10。3、嚴格控制施工荷載，上料要分散,不要集中。材料在指定位置分類、分規格堆放。10。4、作業現場設置安全維護和警示標志，禁止無關人員進入施工區域。10。5、施工過程質安員要對作業人員的安全操作進行監控，確保施工生產安全,并要對支撐系統進行全面穩定性檢查。10。6、首層按規定寬度水平支設雙層安全網，以上隔層設置安全網.10.7、所有材料應使用提升井架或塔吊運輸

20、，高空禁止人力從外墻傳遞材料。10。8模板拆除：模板拆除必須嚴格執行公司關于模板拆除施工申請制度,拆除時應進行技術交底，拆模順序為：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時,應先從跨中開始拆向兩端,拆模時不要用力過猛過急，拆下來的木料要及時整理運走。拆鋼模板要逐塊傳遞下來，不得拋擲,拆下后即清理干凈，板面涂脫劑，按規格分類堆放整齊。非承重模板（墻、柱、梁側模）拆除時,結構砼強度，不宜低于1.2Mpa，承重模板（梁、板低模）的拆除時間如下表所示:結構名稱結構跨度（m）達到砼標準強度的百分率（）板2502875梁8758及轉換層100懸臂構件21002100 1。進入現場必須遵守安全操

21、作規程和安全生產十大紀律。 2作業前應先檢查，使用的手錘、扳手等工具是否安全牢靠，臨邊防護是否已落實。 3拆除側模是應在澆筑混凝土后達到施工組織設計規定強度等級要求后進行. 4拆除混凝土梁板底模應按混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB 502042002)規定;5拆除4m高及其以上的模板支架時，應先搭設內腳手架,禁止用鋼板或爛板作腳手板為立人板. 6打松上墊塊或木楔時，防止飛落傷人。 7用長鐵棒撬拆模板時，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整塊模板掉落傷人。 8拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐拆除運走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒墜落,臨邊的斷枋、短枋短料及螺栓應及時清入構筑物內，嚴防墜落

22、傷人. 9按次序分批段拆除支頂，不得一次將頂撐全部拆除,以免模板一次性大面積脫落，尤其是鋼模板,懸臂支撐和梁底支頂應按方案回頂一至二層。 10混凝土板上的預留洞口,應在拆除模板后立即將洞口蓋好.嚴防高處墜落事故發生. 11應配備有滅火器材。 12作業中，不準吸煙或動火。8.9、應急預案及人員詳見本工程模板工程專項施工方案。十一、計算書附件一：梁模板（門架)計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范GB500102010、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范（GB 50017-2010）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技

23、術規范(JGJ 1282010)等規范編制.梁段:L1。計算門架的幾何尺寸圖一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m)：0。90；門架型號:MF1219；門架縱距Lb(m)：0.90;門架搭設高度（m)：5。2；承重架類型設置：門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b（mm)：1219。00，b1(mm):750。00，h0（mm)：1930.00，h1（mm）:1536。00，h2(mm）：100。00,步距(mm):1950。00;加強桿的鋼管類型:483.5mm；立桿鋼管類型：422。5mm；2.荷載參數新澆混凝土重力密度（kN/m3):24。00；模

24、板自重（kN/m2)：0。50；鋼筋自重(kN/m3）：1。50；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：21。6；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2）：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；施工荷載(kN/m2）:2。5；3。材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E（N/mm2）:10000.0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17。0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1。7；面板材質：膠合面板;面板厚度（mm)：18。0；面板彈性模量E(N/mm2):6000.0;面板抗彎強度設計值fm（N/mm2)：13。0；4.梁底模板參數梁底橫向支撐截面類型:木方

25、: 4595mm;梁底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管） :483.5mm;梁底橫向支撐間隔距離（mm)：300。0；5。梁側模板參數主楞間距(mm):500;次楞根數:4；主楞豎向支撐點數量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm）：500;豎向支撐點到梁底距離依次是：0mm，450mm；主楞材料：木方；寬度（mm）：45。00；高度（mm）：95。00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm）：45.00；高度（mm)：95。00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其

26、中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m;1- 外加劑影響修正系數,取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。分別計算得 23.042 kN/m2、21。600 kN/m2，取較小值21。600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝

27、土側壓力.次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81。8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中,q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20.521。60。9=11.664kN/m;振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40。540。

28、9=2。52kN/m;計算跨度: l = （900-120）/（4-1)= 260mm；面板的最大彎矩 M= 0。111.664(900120）/（4-1）2 + 0。1172.52（900-120）/（4-1)2= 9.88104Nmm；面板的最大支座反力為： N=1.1q1l+1。2q2l=1。111。664（900-120）/(4-1)/1000+1.22。520(900-120）/(41）/1000=4.122 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 9。88104 / 2.70104=3。7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.

29、7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求! 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 11。664N/mm; l計算跨度: l = （900-120）/（4-1)=260mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 60001。81.81.8/12=24。3cm4;面板的最大撓度計算值： = 0.67711.664（900120）/（41)4/（10060002.43105） = 0.247 mm；面板的最大容許撓度值: = l/2

30、50 =（900-120）/(4-1)/250 = 1。04mm；面板的最大撓度計算值 =0.247mm 小于面板的最大容許撓度值 =1。04mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.122/0.500= 8。244kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度45mm,高度95mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 14。59。59.5/6 = 67.69cm3;I = 14。59。59。59.5/12 = 321。52cm4；E = 10000。

31、00 N/mm2;計算簡圖剪力圖(kN）彎矩圖(kNm)變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.206 kNm,最大支座反力 R= 4。534 kN，最大變形 = 0。110 mm（1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/Wf經計算得到,次楞的最大受彎應力計算值 = 2.06105/6.77104 = 3 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2,滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm;次楞的最大撓度計算值 =0.11mm 小

32、于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4。534kN，按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度45mm，高度95mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 24。59。59.5/6 = 135.38cm3；I = 24。59。59。59.5/12 = 643。03cm4;E = 10000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm）主楞變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1。066 kNm,最大支座反力 R= 11。789 kN，最大變形 = 0。993 mm(1）主楞抗彎強度

33、驗算 = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值: = 1.07106/1.35105 = 7.9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =7.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0。993 mm主楞的最大容許撓度值： = 450/400=1。125mm；主楞的最大撓度計算值 =0.993mm 小于主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求!五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)

34、； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號： M14 ;查表得：穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =11。789 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11。789kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼

35、筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。抗彎強度驗算計算公式如下:M=0。1ql2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm)； l-計算跨度（梁底支撐間距): l =300.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值（kN/m)：q1：1。2(24+1。5）0。90。40。9=9.914kN/m;模板結構自重荷載(kN/m）:q2：1。20.50。40。9=0。216kN/m施工與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）:q3： 1。4(2.5+2）0.40.9=2.268kN/m;q = q1 + q2 +

36、q3=9.914+0.216+2。268=12。398kN/m;面板的最大彎矩：M = 0。112。3983002= 111585.6Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf其中, 面板承受的應力（N/mm2）； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面寬度,h：面板截面厚度；W=0。40010318。0002/6=21600.000 mm3;f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =111585。600 /21600.000 = 5。166N/mm2；面板截面

37、的最大應力計算值: =5。166N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊鋼度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/（100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =(24。0+1.50）0。900+0.50)0。40 = 9.38N/mm； l-計算跨度（梁底支撐間距）: l =300.00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000.0N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4；面板的最大允許撓度值: =30

38、0/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值： = 0.6779。383004/（10060001.94105）=0.434mm；面板的最大撓度計算值: =0。434mm 小于面板的最大允許撓度值: = 1.2mm，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計算(一）、梁底橫向支撐計算本工程梁底橫向支撐采用木方 ： 4595mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.荷載的計算(1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m):q1=(24+1。5）0。90。3=6。885kN/m；（2）模板的自重

39、荷載(kN/m）：q2=0.5(20。9+0.4）/0。40.3=0.825kN/m(3)施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到,活荷載標準值P1=（2.5+2）0。3=1。35kN/m；恒荷載設計值: q = 1。26.8850.9+1.20.8250.9=8.327kN/m；活荷載設計值： P = 1。41。350.9=1。701kN/m；線荷載設計值： q = 8.327+1。701 =10.028kN/m；簡圖(kNm）剪力圖（kN）彎矩圖(kNm）變形圖(mm）橫向支撐的支座力N1=N2=2。004 kN；橫向支撐桿最大彎矩值為 M= 1.01 kNm;橫向支撐的最大受

40、彎應力計算值: =1。014106 /67687。5=15 N/mm2;截面抗剪強度必須滿足： = 3V/（2bh0）fv梁底橫向支撐受剪應力計算值 = 32。007103/(245。00095。000) = 0。704N/mm2；橫向支撐的最大撓度:=4。475 mm;橫向支撐的允許撓度: =1219.000/250=4。876 mm；橫向支撐的最大應力計算值 14.979 N/mm2小于橫向支撐的抗彎強度設計值 f=17。000 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應力計算值 0。704 N/mm2小于抗剪強度設計值 =1.700 N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度 =4.475 m

41、m 小于最大允許撓度 =4.876 mm，滿足要求！(二)、梁底縱向支撐計算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管） :483.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算（1)鋼筋混凝土梁自重（kN）：P1=(24+1。5）0.90。40。3/2 =1.377kN；(2）模板的自重荷載（kN）:P2=0.5(20。9+0。4）0.3/2 =0。165kN（3)施工與振搗混凝土時產生的荷載(kN）:經計算得到，活荷載標準值P3=（2.5+2)0.40.3/2 =0。27kN；

42、經計算得到，活荷載標準值集中荷載設計值: P = 1.2（1。377+ 0.165）+ 1.40.270 =2.228 kN；2.抗彎強度及撓度驗算梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）:梁底縱向支撐計算簡圖梁底縱向支撐梁剪力圖(kN）梁底縱向支撐梁彎矩圖(kNm）梁底縱向支撐梁變形圖（mm）最大彎矩：M= 0.534 kNm最大剪力：V= 3。862 kN最大變形(撓度）:0.655 mm按以下公式進行梁底縱向支撐抗彎強度驗算： = M/Wf其中， -梁底縱向支撐承受的應力（N/mm2)； M -梁底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm）； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 ：截面抵抗矩

43、 W=8980mm3； f 梁底縱向支撐截面的抗彎強度設計值（N/mm2） f=205。000N/mm2; w -最大容許撓度（mm） w= 900。000/250 = 3。600 mm；梁底縱向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.534106/8980.000 = 59.518 N/mm2梁底縱向支撐的最大應力計算值 59.518 N/mm2小于梁底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求!梁底縱向支撐的最大撓度計算值 ： =0。655mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =3。6mm，滿足要求! 3。抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足： = 2V/Afv其中，A -鋼管

44、的截面面積，對于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應力計算值 = 23。862103/（2457。000) = 8.451N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應力計算值 8.451 N/mm2小于梁底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計算1.靜荷載計算靜荷載標準值包括以下內容（1）模板支架自重產生的軸向力NGK1（kN）門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撐 2副 20。04=0。08 kN連接棒 2個 20.165=0.33 kN鎖臂

45、 2副 20。184=0。368 kN合計 1.002 kN經計算得到,模板支架自重合計NGk1 = 1.0024。5/1.95取整=2.004 kN。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN)剪刀撐采用 483mm鋼管，按照3步4跨設置剪刀撐與水平面夾角: =arctg（ (31。950)/ ( 4(0。900+1.219） ) )= 34。61 每米模板支架高中剪刀撐自重：2 32。634103 /sin= 0。115kN/m；水平加固桿采用 483 mm鋼管，按照3步4跨設置,則每跨距內每米模板支架高中水平加固桿自重：32。63410-3 (0。900+1.219) / （

46、31。950） = 0。012kN/m；每跨內的直角扣件4個，旋轉扣件4個，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m;每米高的附件重量為0.010kN/m；經計算得到,腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 =(0。115+0.012+0。057+0。010)4。500= 0。874 kN；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力NGK3（kN)1)鋼筋混凝土梁自重(kN）：(24.000+1.500）0.4000.9000.900= 8.262kN；2）模板的自重荷載(kN)：0。500（20。900+0.400)0.900

47、 =0.990 kN;經計算得到,梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 8.262+0。990= 9.252 kN;靜荷載標準值總計為 NG = NGK1 + NGK2 + NGk3= 12.130kN；2。活荷載計算施工與振搗混凝土時產生的荷載（kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = （2.500+2.000)0.4000。900= 1.620kN；九、立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式（不組合風荷載）N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -腳手架的靜荷載標準值，NG = 12.13 kN； NQ - 腳手架的活荷載標準值，NQ = 1。62 kN

48、；經計算得到,N = 16。824 kN。門式鋼管腳手架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值,N = 16。824 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Afk0i=(I/A1）1/2I=I0+I1h1/h0其中- 門架立桿的穩定系數，由長細比 kho/i 查表得到， =0.336;k 調整系數，k=1.13; k0 - 一榀門架的承載力修正系數，k0=0.8； i 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=1.525 cm； h0 - 門架的高度，h0=1.93m; I0 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.0

49、8 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=3.10 cm2； h1 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩，I1=1.42 cm4； f 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=6。20 cm2； I 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.213 cm4; I=I0+I1h1/h0=6。08+1.421536。000/1930.000=7.213 cm4經計算得到，Nd= 34。164 kN。立桿的穩定性計算 N Nd,滿足要求！附件二：板模板(門架）計算書計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130

50、2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2010、建筑結構荷載規范(GB 500092012)、鋼結構設計規范（GB 50017-2010）、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1282010)等規范編制。一、參數信息1。構造參數門架型號：MF1219；門架搭設高度(m)：5.20；扣件連接方式：單扣件；承重架類型設置:縱向支撐垂直于門架；門架橫距La（m):1.00;門架縱距Lb(m）：0。92；門架幾何尺寸:b（mm):1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm）：1930.00，h1(mm）:1536.00,h2(mm）：100。00，步距(mm)：1950。0

51、0；加強桿的鋼管類型:422.5；立桿鋼管類型：26.82.5；2.荷載參數模板自重（kN/m2)：0。35；混凝土自重(kN/m3):25.0；鋼筋自重（kN/m3）：1.10；施工均布荷載(kN/m2):2。0；3.材料參數木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E（N/mm2）:10000.0;木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：17。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2):1。7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2）：21000。0;鋼材抗彎強度設計值fm（N/mm2）：205.0；面板彈性模量E(N/mm2）：6000。0；面板抗彎強度設計值fm（N/mm2）：13。0;4

52、.樓板參數鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi）；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數：10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2）：654.500；樓板的計算寬度(m):4。00;樓板的計算厚度(mm)：120。00;樓板的計算跨度（m)：4.50;施工平均溫度()：25.000;5.板底模板參數板底橫向支撐截面類型：木方 ： 4595mm；板底縱向支撐截面類型:鋼管（單鋼管) :483；板底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0；面板厚度（mm）:18.0;二、板底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三

53、跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2其中, M面板計算最大彎矩(Nmm)； l計算跨度（板底橫向支撐間距): l =300.000mm; q作用在模板上的壓力線荷載，它包括：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1： 1。2（25+1.1)0。121。2190.9=4。123kN/m；模板結構自重荷載:q2:1。20.351。2190.9=0。461kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3： 1。421.2190.9=3。072kN/m;q =

54、q1 + q2 + q3=4.123+0.461+3。072=7。656kN/m；面板的最大彎矩:M = 0。17。6563002= 68904。024Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2）； M 面板計算最大彎矩（Nmm）; W -面板的截面抵抗矩W=bh2/6b：面板截面寬度，h：面板截面厚度;W=1。21910318.0002/6=65826。000 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W =68904.024 /65826。000 = 1.047N/m

55、m2；面板截面的最大應力計算值: =1。047N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:=0。677ql4/（100EI)=l/250其中,q作用在模板上的壓力線荷載: q =(25.00+1。100)0。1201.219= 3。82N/mm； l-計算跨度（板橫向支撐間距): l =300。00mm; E面板的彈性模量： E = 10000。0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =91.50023/12 = 44。469cm4；面板的最大允許撓度值： =300

56、/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值： = 0。6773.8183004/（10095004。45105)=0。049mm；面板的最大撓度計算值： =0。049mm 小于面板的最大允許撓度值： = 1。2mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計算（一)、板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 ： 4595mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算（1)鋼筋混凝土板自重(kN/m）：q1：=(25+1.1）0.120。3=0.94kN/m；（2）模板的自重荷載（

57、kN/m):q2：=0。350。3=0.105kN/m(3）活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=20.3=0。6kN/m；均布荷載設計值： q = 1.2（0。94+0.105）+1。40.6=2.094kN/m；計算撓度時,均布荷載標準值： q = 0。94+0.105 =1.045kN/m；2.抗彎強度驗算最大彎矩計算公式如下:M=0.125ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm）； l-計算跨度（門架寬度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=2。094kN/m最大彎距：M =0.1252.0941。2192=0。389kNm;最

58、大支座力:N =1。252。0941.219=3。190kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M 板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm）; W -板底橫向支撐的截面抵抗矩W=bh2/6 b： 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=45。00095。0002/6=67687.500 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17。000N/mm2;板底橫向支撐截面的最大應力計算值: = M/W = 0。389106/67687。500 = 5。745N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算

59、值 5.745 N/mm2小于板底橫向支撐抗彎強度設計值 17N/mm2，滿足要求！3。抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/（2bh0）其中最大剪力: V=0.6252。0941.219 = 1。595 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 31。595103/(245.00095.000） = 0。560N/mm2;板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1。700 N/mm2;板底橫向支撐的受剪應力計算值 : =0。56N/mm2小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.7N/mm2，滿足要求！4。 撓度驗算最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下：=0.521ql4/（

60、100EI)=l/400其中， -計算最大撓度（mm）； l計算跨度(門架寬度）；l =1219。000mm; q-作用在模板上的均布荷載標準值;q=1.045kN/m； E板底橫向支撐彈性模量；E= 1。00104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩;I=3215156.250 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值 = 0.5211。04512194 /(1001。001043215156)=0。374mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219。000/250=4.876 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 ： =0.374mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足

61、要求!(二）、板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用鋼管(單鋼管) :483。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。抗彎強度及撓度驗算板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）:板底縱向支撐所受荷載 P=3.190 kN板底縱向支撐計算簡圖板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm)板底縱向支撐梁剪力圖(kN）板底縱向支撐梁變形圖（mm）最大彎矩:M= 0.854 kNm最大剪力：V= 4.542 kN最大變形（撓度)：2.261 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/W

62、f其中, -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm）； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 ：截面抵抗矩 W=4490mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205。000N/mm2 -最大容許撓度(mm） = 915。000/250 = 3。660 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 0。854106/4490。000 = 190.177 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 190。177 N/mm2小于板底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =2。261

63、mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =3.66mm，滿足要求！ 3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足： = 2V/Afv其中，A -鋼管的截面面積；板底縱向支撐受剪應力計算值 = 25。20103/（424.000) = 24。528N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 120.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 24.528 N/mm2小于板底縱向支撐抗剪強度設計值 120N/mm2，滿足要求！四、門架荷載計算1。靜荷載計算每榀門架靜荷載標準值包括以下內容（1）每米高門架自重產生的軸向力NGK1(kN/m)門架的每跨距內，每步架高內的構配件及其重量分別為： MF1

64、219 1榀 0。224 kN交叉支撐 2副 20。04=0。08 kN連接棒 2個 20。165=0。33 kN鎖臂 2副 20。184=0。368 kN合計 1。002 kN經計算得到，每米高門架自重合計NGk1 = 0.514 kN/m.(2）每米高加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力NGK2(kN/m）剪刀撐采用 483mm鋼管，按照2步2跨設置剪刀撐與水平面夾角： =arctg（ （21。95）/ ( 20.92 ) )= 64。86 每米高門架剪刀撐自重：2 32.634103 (20。915）/cos/（21.950） = 0.072kN/m；水平加固桿采用 483。5 mm鋼管,

65、按照2步3跨設置，每米高門架水平加固桿自重：37。63210-3 (20。915） / （31.950) = 0。012kN/m；每跨內的直角扣件4個,旋轉扣件4個,每米高的扣件自重：(40。0135+40。0145） /1.95=0。057kN/m；每米高的附件重量為0。010kN/m；經計算得到,每米高門架加固桿、剪刀撐和附件等產生的軸向力合計 NGk2 = 0.094 kN/m；(3）板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK3（kN)1)鋼筋混凝土板自重(kN):(25。000+1.100)0.1200.915（1.200+1.219）=6。932kN；2）模板的自重荷載(kN)

66、:0.3500。915（1。200+1。219) =0.775kN;經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 7。707 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=（0。514 + 0。094）4。500+7.707=10。442kN；2。活荷載計算活荷載為施工荷載標準值（kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2。0000.915（1。200+1.219）= 4。427kN;五、立桿的穩定性計算作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ其中 NG 每榀門架的靜荷載標準值,NG = 10.44

67、2 kN; NQ -每榀門架的活荷載標準值,NQ = 4.427kN； H 門架的搭設高度，H =5。2 m。經計算得到，N = 18.728 kN.門架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 18。728kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN）；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Afi=（I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0其中- 門架立桿的穩定系數，由長細比 kho/i 查表得到， =0.336；k - 調整系數，k=1.13； k0 - 一榀門架的承載力修正系數,k0=0。8； i - 門架立桿的換算截面回轉半徑,i=1.5

68、25 cm； h0 門架的高度，h0=1。93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08 cm4; A1 門架立桿的截面面積，A1=3.10 cm2; h1 - 門架加強桿的高度，h1=1.54m； I1 - 門架加強桿的截面慣性矩,I1=1.42 cm4； f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=6.20 cm2; I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.213 cm4; I=I0+I1h1/h0=6。08+1。421536。000/1930.000=7。213 cm4經計算得到,Nd= 34.164 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！