1、xx工程有限公司xx（一期）工程建設項目模板施工專項施工方案編 制： 審 核： 批 準： 編制單位： xx工程有限公司 日期： xx 5月 26 日目 錄第一節 編制依據-3第二節工程概況-4第三節方案選擇 -5第四節材料選擇-6第五節 模板安裝-7第六節 模板拆除-11第七節模板技術措施-12第八節安全環保文明施工措施-17第九節模板施工應急援預案-19第十節 計算書-25第一節 編制依據1、xx建筑設計有限公司設計的xx一期工程施工圖。2、xx一期工程圖紙會審紀要。3、建筑工程施工質量驗收統一標準 （GB50300-2001）4、混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2002）

2、5、建筑機械使用安全技術規范 （JGJ33-2001）6、施工現場臨時用電安全技術規范 （JGJ46-98）7、建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-99）8、建筑施工高處作業安全技術規范 （JGJ80-91）9、塔式起重機操作使用規程 （ZBJ80012-89）10、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）中國建筑工業出版社；11、建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；12、建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；13、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第二節 工程概況xx（一期）工程建設項目二標段09#棟、10#棟、11#棟、12#棟、22#棟、6#商

3、鋪、7#商鋪位于xx縣框遠鎮起春路南段東側。 本項目工程分為09#樓、10#樓、11#樓、12#樓、22#樓、6#商鋪、7#商鋪。其中09#地上18層，地下1層、10#樓地上19層，地下1層，11#、12#樓地上7層，地下1層，,22 #樓地上19層，地下1層，06#、07#商鋪地上2層，地下1層，總占地面積453.74，09#棟、10#棟建筑物高度55.2m，11#棟、12#棟建筑物高度20.3m，22#棟建筑物高度53.2m總建筑面積36050.66。耐火等級為：一級、抗震設防烈度為：8度、結構類型：框-剪結構、高層建筑分類：一類高層住宅。09#、10#、11#、12#、22#基礎為預制砼

4、樁基礎。工程性質：新建二、結構簡述：大構件主要存在地下室、轉換層?？蚣苤畲蠼孛娉叽?300700mm, 轉換層梁最大截面尺寸7001700mm,板厚180mm。剪力墻最大厚度300mm,梁最大跨度8.0M，截面尺寸7001700mm。第三節 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于

5、檢查驗收。5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。第四節 材料選擇梁的底模與側模均采用厚183091518mm膠合模板，梁底采用100100方木。梁側主龍骨采用100100刨光方木。梁側次龍骨采用50100方木。梁兩側采用M12穿梁螺栓對拉。梁側立桿采用483.0圓鋼管， 配備鋼管頂托、鋼管扣件、腳撐、MJ夾具和一定數量的厚板、木楔墊板。第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝墻柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的

6、找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 2、模板定位 當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和校

7、正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。 3、模板安裝要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。A、墻體模板安裝順序及技術要點：模板安裝順序：模板定位模板加固驗收混凝土澆筑拆模。技術要點：安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿“爛根”現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘貼牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。B

8、、梁模板安裝順序及技術要點： 模板安裝順序：搭設和調平模板(包括安裝水平拉桿和剪力墻) 按標高鋪梁底模板 拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊 梁側模板 調整模板。技術要點:按設計要求起拱(跨度大于4m 時,起拱2),并注意梁的側模包住底模,下面龍骨包住側模.C、樓板模板安裝順序及技術要點: 安裝順序：碗扣腳手架 主龍骨次龍骨 柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板 拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨 模板調整驗收 進行下道工序。技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角膜板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4m 時，起拱0.2%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。D、

9、柱模板安裝順序及技術要求：模板安裝順序：搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板。技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。4、模板構造梁模板（扣件鋼管架）梁的底模與側模均采用厚183091518mm膠合板，梁底采用50100方木，跟梁截面平行布置，間距為250mm。梁側主龍骨采用100100 400mm單面刨光方木。梁側次龍骨采用4根50100方木。2排M12穿梁螺栓距梁底200mm+600mm位置布置，水平間距400。梁側立桿采用483.0圓鋼管，間距1m,排距0.8m, 扣件連接方式:雙扣件。梁側模、梁底板按圖

10、紙尺寸進行現場加工，由塔吊運至作業面組合拼裝。 2、梁模板施工時注意以下幾點： （1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方； （2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通； （3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大?。?不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；（4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）柱模板面板采用18mm膠合板，模板在施工現場組拼，豎向內楞采用圓鋼管483.0每邊4根，柱箍采用圓鋼管483.0間距400mm。四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150m

11、m，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。墻模板面板采用18mm厚膠合板，鋼管作楞，配套穿墻螺栓m14使用。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓用3型卡子固定在雙鋼管上。斜撐采用鋼管+U型托。表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處。豎向內背楞采用圓鋼管483.0間距200mm，水平外楞圓鋼管483.0間距500mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距600mm，豎向間距500mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用m14對拉螺栓帶止水片，端頭帶小木塊限位

12、片，以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓。板模板頂板模板采用18mm 厚膠合板。立桿采用483.0圓鋼管，間距800800mm布置，最大布距1500mm，第一道掃地桿距底板200mm,托梁采用圓鋼管483.0板底支撐采用50100mm300 雙面刨光方木。支撐采用可調節頂撐。為保證頂板的整體砼成型效果，將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。樓板模板施工時注意以下幾點：1、橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方。2、鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，

13、水平拉撐連通。3、模板底第一道楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條。4、根據房間大小，決定模板起拱大小：4m開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm,6m的起拱15mm.5、模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板，頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后用水準儀校正標高，并用靠尺找平，鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，模板周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時更換和修正以確保接縫嚴密，板面平

14、整。模板鋪完后將雜物清理干凈，刷好脫模劑。剪刀撐布置要求模板支架立桿的構造應符合下列要求：1.每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2.高支模立桿步距不得大于1.5m,并應設置縱橫水平拉桿。3.立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4.支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。5.當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于 25mm。滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：1.剪刀撐應縱橫設置，且不少于兩道，其間距不得超過6.5m；支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。2.滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至

15、頂連續設置。3.高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞

16、時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及

17、其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2

18、（3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1

19、）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。

20、 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查1

21、0，且不得小于3間)?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）

22、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留

23、在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中

24、，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻

25、穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、

26、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開

27、關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下

28、傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到

29、工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 模板施工應急救援預案一、高處墜落和物體打擊事故應急救援預案 1.一旦發生高處墜落和物體打擊事故后，項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。 2. 迅速排除致命和致傷因素：如搬開壓在身上的重物；清除傷病員口鼻內的泥砂、嘔吐物、血塊或其他異物，保持呼吸道通暢等。 3.檢查傷員的生命體征：檢查傷病員呼吸、心跳、脈搏情況。如有呼吸心跳停止，應就地立刻進行心臟按摩和人工呼吸 。4.止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包

30、扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。5.觀察受傷人員摔傷及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔傷及骨折部位的保護，避免不正確的抬運，使骨折錯位而造成二次傷害。6.車輛一到立即就近送往醫院。7.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。8.總結經驗教訓，教育職工。二、觸電事故應急救援預案1. 如果發生觸電事故時首先斷開電源。項目部應立即組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.如果電源開關在較遠處，則可用絕緣材料（如木條等）把觸電者與電源分離。3.高壓線路觸電：馬上通知供電部門停電，如一時無法通知供電部門停電則可拋擲導電

31、體（如裸導線），讓線路短路跳閘，再把觸電者拖離電源。4.觸電者脫離電源后馬上進行搶救，同時通知110送往最近的醫院。5.由事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。6.總結經驗教訓，教育職工。三、機械傷害應急救援預案1. 一旦發生機械傷害事故后，項目部應立即切斷電源并組織人員進行搶救，并電話通知公司應急反應組織機構，同時迅速呼叫醫務人員前來現場進行搶救。2.對傷員進行必要的處理，如止血：有創傷出血者，應迅速包扎止血，材料就地取材，可用加壓包扎、上止血帶或指壓止血等。同時盡快送往醫院。3.車輛一到立即就近送往醫院。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主

32、管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。四、模板、腳手架坍塌1.一旦發生模板、腳手架坍塌事故，現場搶救組應首先進行疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。了解事發前該區域施工人員情況，作業人數，如有施工人員失蹤或被壓埋，立即組織有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除應采用人工挖掘、移除，禁止采用機械挖掘、移除，防止及機械對被埋人員造成傷害。人工挖掘、移除盡量避免使用尖銳性工具。搶救挖掘、移除人員應分班組，合理按照工作面安排人力，及時換班，保障搶救挖掘、移除人員體力，保證在最短時間內將被壓埋人員搶救出來。2.如有人員失蹤、受傷，安全保衛組應立即報警。并做好救助車輛引導。3.在專業醫療人員到達前由現場傷員搶

33、救組對受傷人員進行簡單救助。（1）爭分奪秒搶救被壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通。（2）出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后進行正規心肺復蘇。（3）傷口止血且使用止血帶。（4）切忌對壓傷進行熱敷或按摩。4.事故調查組進行事故調查，責任分析并形成調查報告上報上級主管部門。5.總結經驗教訓，教育職工。五、消防事故應急救援預案 為了減小火災的影響，有效搶救受傷人員，特制訂如下應急預案：一、 緊急狀況響應步驟：1. 發生火災后，應大聲喊：“起火了！起火了！” ，并撥打1101、19報警；2. 現場搶救組立即展開撲救防止火在蔓延，并立即通知公司消防組；3. 消防組接到報警后立即到現場組織撲救；4.

34、 報警時一定要講清發生火災的部署、著火的材料、大概面積并留下報警人的電話；5. 撥打110、119報警后，報警人到場外馬路上等候消防車的到來并做好向導工作；6. 接到報警后，消防組立即通知醫務室人員到達現場組織搶救；7. 安全保衛組組織人員按照疏散圖指示及時疏散留在現場的工作人員；8. 安全保衛組安排人員管理現場，預防趁亂偷盜行為的發生；9. 現場搶救組隨時與現場傷員營救組保持聯系，如需送往醫院治療立即通知現場傷員營救組；10. 發生火災后立即切斷電源，以防止撲救過程中造成觸電；11. 在火災現場如有易爆物質，首先轉移該物質以防止爆炸的發生；12. 如電器起火應首先切斷電源再組織撲救；13.

35、如精密儀器起火應使用二氧化碳滅火器進行撲救；14. 如油類、液體膠類發生火災應使用泡沫或干粉滅火器，嚴禁使用水進行撲救；15. 在撲救燃燒產生有毒物質的火災時，撲救人員應該佩戴防毒面具后方可進行撲救；16. 在撲救火災的過程中，始終堅持救人第一的原則，嚴禁因拯救物資而置生命于不顧；17. 對傷者實施急救措施后，立即送往醫院治療；18. 消防組值班人員堅守崗位，認真負責、做好下情上達工作，對事件發展情況，所采取的措施，存在的問題，要認真做好記錄，直至事件完全解決；19. 事故調查組對事故原因進行調查、評價并提出相應的解決方案；事故調查組將事件發生、處理的全過程和預防的方案及時向公司匯報。20.

36、滅火材料準備：存放位置二氧化碳泡沫滅火器/臺干粉滅火器/臺消防水帶/條公司倉庫202015公司本部202020項目部1010六、項目部安全急救援預案為了防范安全事故的發生，加強安全防范措施，避免安全事故的發生；在出現安全事故時，能夠做到及時，有效的針對事故發生而采取的措施，使經濟損失和人員傷亡降低到最低限度，項目部特別成立安全事故緊急救援小組，并且經常演練，達到在安全事故發生能夠迅速、及時的處理妥當。一、 安全事故緊急救援小組名單：組長：李紅星副組長：胡偉組員：董大龍、錢竹生、趙春寶、李飛龍、刀前剪、駱錦海、杜琴、楊友國、賀建國、陳昌學、杜兵、蘇超、黃儒中各成員職責：1、組長：發生安全事故后，

37、負責總體調度指揮，總體策劃，及時與上級主管部門及各救護單位第一時間取得聯系。2、副組長：負責現場指揮實施救護工作，安排人員疏散、管理，保持穩定現場，冷靜沉著處理。3、各組員：負責實施救護工作，保證事故發生后，能使救護工作做到最佳，確保經濟損失和人員傷亡降低到最低限度。二、 在發生安全事故時，緊急動員小組組員和各班班組進行迅速、針對性的處理，保護好現場。緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110第十節 計算書頂板梁模板(7001700)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(

38、GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):1.70混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.42；梁兩側立柱間距(m):1.30；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件， 2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重

39、(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：95.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底模板支撐的間距(mm)：

40、250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：300mm，700mm、1100mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度1300mm，高度1500mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度1500mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混

41、凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取3.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.482 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值28.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝

42、土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.428.80.9=12.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2=

43、1.40.440.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 12.442+2.016 = 14.458 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 316.67mm；面板的最大彎距 M= 0.114.458316.6672 = 1.45105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.45105 / 2.16104=6.712N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.712N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 28.80.4 = 11.52N

44、/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 316.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67711.52316.674/(10095001.94105) = 0.425 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =316.667/250 = 1.267mm；面板的最大撓度計算值 =0.425mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.267mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三

45、跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 459521/6 = 67.69cm3；I = 459531/12 = 321.52cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.228.80.9+1.440.9)0.317=11.45kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 40

46、0mm； 內楞的最大彎距: M=0.111.45400.002= 1.83105N.mm； 最大支座力:R=1.111.4460.4=5.036 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.83105/6.77104 = 2.706 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.706 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =28.800.32= 9.12 N/mm； l-計算跨度

47、(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 6.43106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6779.124004/(100100006.43106) = 0.025 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.025mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.036kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度95mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 959522/6 = 285

48、.79cm3；I = 959532/12 = 1357.51cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 1.93 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.93106/2.86105 = 6.755 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =6.755N/mm2 小于

49、外楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為1.282 mm外楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；外楞的最大撓度計算值 =1.282mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.8

50、0.40.55 =6.336 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.336kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4501818/6 = 2.4310

51、4mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.200.90=14.87kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.450.90=0.17kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.450.90=1.13kN/m；

52、q = q1 + q2 + q3=14.87+0.17+1.13=16.18kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1016.1760.252； =0.101106/2.43104=4.16N/mm2；梁底模面板計算應力 =4.16 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.45= 13.93KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00m

53、m； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.9282504/(10095002.19105)=0.177mm；面板的最大撓度計算值: =0.177mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.20.25=7.65 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(21.2+0.45)/ 0.45=0.554

54、 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.27.650+1.20.554=9.845 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 9.845+1.575 = 11.420 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=9.59.59.5/6 = 1.43102 cm3；I=9.59.59.59.5/12 = 6.79102 cm4；3.支撐方木驗算：最大

55、彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.151 KN，中間支座的最大支座力N=2.419 KN;方木最大應力計算值 ： =0.064106 /142895.83=0.451 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=32.4191000/(29595)=0.402N/mm2；方木的最大撓度：=0.009 mm；方木的允許撓度：= 0.275103/250=1.1mm；方木最大應力計算值 0.451 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計

56、算值 0.402 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.009 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.100 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.151 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.041 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.078 mm ；最大支座

57、力 Rmax = 0.535 kN ；最大應力 = 0.041106 /(4.49103 )=9.033 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 9.033 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.078mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.419 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.

58、65 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.256 mm ；最大支座力 Rmax = 8.583 kN ；最大應力 = 0.65106 /(4.49103 )=144.877 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 144.877 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.256mm小于800/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為

59、15.20kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取15.20 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=8.583 kN；R 15.20 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.535 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.05=0.627 kN； 樓板的混凝土模板

60、的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.45)/2)0.800.35=0.227 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.80/2+(1.00-0.45)/2)0.800.250(1.50+24.00)=4.131 kN； N =0.535+0.627+0.227+4.131=5.52 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/m

61、m2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5520.371/(0.209424) = 62.295 N

62、/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 62.295 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671(1.5+0.32) = 2.451 m；Lo/i = 2450.7 / 15.9 = 154 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.294 ；鋼管立桿受壓應力計算

63、值 ；=5520.371/(0.294424) = 44.285 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 44.285 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =8.583 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.05-1.2)=0.627 kN； N =8.583+0.627=9.024 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A

64、- 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比

65、lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9024.464/(0.205424) = 103.825 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 103.825 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.1 按照表2取值1 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671(1.5+0.32) = 2.451

66、 m；Lo/i = 2450.7 / 15.9 = 154 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.294 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9024.464/(0.294424) = 72.395 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 72.395 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全板模板(180厚)計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.5

67、0；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):5.40；采用的鋼管(mm):483.0 ；扣件連接方式：可調節頂撐；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.500；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C40；每層標準施工天數:7；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):2800.000；樓板的計算寬度(m):1.00；樓板的計算厚度(mm):180.00；樓板的計算長度

68、(m):4.50；施工平均溫度():20.000；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :48 3； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作

69、為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.41+0.351 = 10.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 1.51= 1.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.210.35+1.41.5= 14.52kN/m最大彎矩M=0.114.520.32= 0.1

70、31 kNm；面板最大應力計算值 = 130680/54000 = 2.42 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.42 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 10.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.67710.353004/(10095003215156.25)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算

71、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.4 = 3 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.5 + 2)0.80.3 = 0.84 kN；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q

72、2) = 1.2(3 + 0.105) = 3.726 kN/m；集中荷載 p = 1.40.84=1.176 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1760.8 /4 + 3.7260.82/8 = 0.533 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.176/2 +3.7260.8/2 = 2.078 kN ；方木最大應力計算值 = M /W = 0.533106/67687.5 = 7.879 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 7.879 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要

73、求!3.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 3.7260.8/2+1.176/2 = 2.078 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2.078103/(2 4595) = 0.729 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.729 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 3.105 kN/m；集

74、中荷載 p = 0.84 kN；最大撓度計算值 V= 53.1058004 /(38495003215156.25) +8408003 /( 4895003215156.2) = 0.836 mm；最大允許撓度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.836 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48 3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 3.7260.8 + 1.176 = 4.157 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算

75、彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.9 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.604 mm ；最大支座力 Qmax = 12.038 kN ；最大應力 = 900317.848/4490 = 200.516 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 200.516 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.604mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1

76、.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.9 = 0.503 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.40.80.8 = 6.4 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.127 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1.5+2 ) 0.80.8 = 2.24 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.689 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩

77、定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.689 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0

78、.3 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.5+20.3 = 2.1 m ；L0 / i = 2100 / 15.9=132 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=11688.988/(0.386424) = 71.421 N/mm2；立桿穩定性計算 = 71.421 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！頂板梁模板(5001000)計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):400.

79、00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：3.90；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.95；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；

80、振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：南方松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：95.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁

81、螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度95mm，高度95mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度45mm，高度95mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取3.000m/h；

82、 H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.482 kN/m2、28.800 kN/m2，取較小值28.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩

83、計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.428.80.9=12.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.440.9=2.02kN/m；q = q1+q2 = 12.442+2.016 = 14.458 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M=

84、 0.114.4582002 = 5.78104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.78104 / 2.16104=2.677N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.677N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 28.80.4 = 11.52N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；

85、面板的最大撓度計算值: = 0.67711.522004/(10095001.94105) = 0.068 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.068mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度45mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 459521/6 = 67.69cm3；I = 459531/12 = 321.52cm4；內楞計算簡圖

86、（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.228.80.9+1.440.9)0.2=7.23kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 400mm； 內楞的最大彎距: M=0.17.23400.002= 1.16105N.mm； 最大支座力:R=1.17.2290.4=3.181 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.16105/6.77104 = 1.

87、709 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.709 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求?。?）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =28.800.20= 5.76 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； I-面板的截面慣性矩：I = 6.43106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.764004/(100100006.43106) = 0.016 mm；內楞的最大容許撓度值: = 40

88、0/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.181kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度95mm，截面高度95mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 959522/6 = 285.79cm3；I = 959532/12 = 1357.51cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；

89、W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.637 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 6.37105/2.86105 = 2.228 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 15N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =2.228N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=15N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.156 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.156mm 小于 外楞的

90、最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.80.40.3 =3.456 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.456kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算

91、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底

92、支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.000.90=13.77kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1015.2190.252； =0.095106/2.70104=3.523N/mm2；梁底模面板計算應力

93、 =3.523 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.000+0.35）0.50= 12.93KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.9252504/(10095002.43105)=0.14

94、8mm；面板的最大撓度計算值: =0.148mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)10.25=6.375 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(21+0.5)/ 0.5=0.438 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.26.375+1.20.438

95、=8.175 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 8.175+1.575 = 9.750 kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=9.59.59.5/6 = 1.43102 cm3；I=9.59.59.59.5/12 = 6.79102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下： 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的邊支座力N1=N2=0.175 KN，中間支座的最大支座力N=2.263 KN;方木最大應力計算值 ： =0.0631

96、06 /142895.83=0.438 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=32.2631000/(29595)=0.376N/mm2；方木的最大撓度：=0.009 mm；方木的允許撓度：= 0.25103/250=1mm；方木最大應力計算值 0.438 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=15.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.376 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 T=1.600 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.009 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.000 mm，滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷

97、載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.175 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.047 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.091 mm ；最大支座力 Rmax = 0.62 kN ；最大應力 = 0.047106 /(4.49103 )=10.464 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 10.464 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計

98、值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.091mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.263 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.609 kN.m ；最大變形 Vmax = 1.175 mm ；最大支座力 Rmax = 8.03 kN ；最大應力 = 0.609106 /(4.49103 )=135.54 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼

99、管的最大應力計算值 135.54 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=1.175mm小于800/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為15.20kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取15.20 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果

100、得到 R=8.03 kN；R 15.20 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.62 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1293.9=0.604 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.50)/2)0.800.35=0.218 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.80/2+(1.00-0.50)/2)0.800.400(1.50+24.00)=6.365 kN； N

101、=0.62+0.604+0.218+6.365=7.807 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照

102、扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=7807.281/(0.209424) = 88.102 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 88.102 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =8.03

103、 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(3.9-1)=0.604 kN； N =8.03+0.604=8.479 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=8479.048/(0.209424) = 95.683 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 95.683 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！