1、一、工程概況1、工程概況工程名稱：xx職業技術學院新校區一期標段建設單位：xx職業技術學院本項目為xx職業技術學院新校區一期標段工程，工程分為6棟單體，地下均采用樁+承臺基礎，地上分為學生公寓A（6層)、學生公寓B（6層）、學生公寓C(6層）、學生公寓D（6層)、食堂+學生公寓（6層）、教學樓A（6層）,建筑面積總面積63936。13平方米,建筑最大高度21.75米、框架結構。 住宅層高3。55米,教學樓層高4。2米。二、編制依據 1、xx職業技術學院新校區一期標工程施工總組織設計。2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2010）。3、建筑工程施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（J

2、GJ130-2011)4、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)5、江蘇省及xx市現行的有關安全生產和文明施工規定.6、現行國家、省、市有關規范、標準。三、工程結構模板的選用模板工程是主體結構質量的重要保證，將直接影響混凝土質量和施工進度,在主體結構施工階段為占用工期最長，成本較高的分項工程。模板配制方案必須從質量、進度、成本和可施工性方面綜合考慮,在保證質量、安全、進度的前提下，減少周轉材料的投入、降低成本。模板全部采用松木九夾板、紅板（16mm)、68cm、510cm方木做骨檔。隔離劑選用乳化隔離劑。模板支撐體系，采用直徑為483.5mm鋼管，以保證模板的施工質量和施工進度。主要構件

3、截面尺寸：1、學生公寓：梁:250750、250700跨度8m；框架柱尺寸：500600、550550、500500。板厚100、120mm。層高3.55米。2、食堂+學生公寓：梁：300750、300600跨度8m；框架柱尺寸750750、600600：板厚100、120：層高4。4米3、教學樓A：梁：250800、350700跨度10m；框架柱尺寸800800、600600：板厚100、120：層高4。2米四、施工準備施工準備工作是做好每項工作的必要條件，施工準備工作的質量好壞，充分與否是決定該項工作成敗的關鍵，因此必須引起各級管理人員和各班組的高度重視.施工前，工程、技術、質量各部門、個

4、專業工長及有關管理人員要召開碰頭會,溝通情況;各班組要開準備會進行動員,明確任務、統一思想、統一認識、統一做法、統一指揮、統一行動。1、 技術準備1.1 熟悉圖紙,按設計要求準備相應的施工工藝規程；施工驗收規范；施工質量檢驗評定標準及圖集等。1.2 施工人員用工手續齊全，備齊相應的上崗證及培訓證書。1.3 進行逐級技術交底:專業工長以書面形式向各班組，班組長再向工人進行交底。技術交底要有重點，要有針對性，要針對班組和個人的技術技能特點，針對關鍵部位和質量控制點，提出具體措施和要求。技術交底要有符合性和實用性，既要符合規范、標準的規定，又要符合施工現場的實際情況,便于操作，便于貫徹執行。技術交底

5、內容一定要便于操作者易懂易通.各部位支模前應由技術部門召開各職能部門參加的技術交底會，檢查班組交底落實情況，各班組人員是否安排落實，認為是否明確；解決支、拆模方法、技術措施等所有存在的問題。1。4 備齊施工中的所需的方尺、靠尺等計量、測量器具，且保證檢測合格的器具有合格證書。1。5 支、拆模工具及機械設備要修理、維修到位，完好有效，各種模板、配件要齊、修到位，滿足正常施工使用。1。6 鋼筋工程、電氣、給排水、暖通、預埋件、預留洞口等要進行隱預檢，檢查中的問題都要進行整改、驗證。工序交接檢檢查記錄應齊全，并由交接雙方工長簽字認可。2、 材料準備采用松木九夾板、黑板、68cm、510cm方木做骨檔

6、，483。0mm鋼管作為模板支撐系統，并加12對拉穿墻螺栓固定。鋼管排架作為支撐系統。根據本工程進度要求，計劃備足層模板，方木、鋼管、扣件配備3層數量，便于周轉使用。3 、機具準備為保證工程質量，便于施工操作，應配置必要的簡易可行的使用機具，并鼓勵工人進行小改小革。施工中所需的斧頭、鋸、電鉆、線錘、撬棍、活動扳手、水平尺、錘子以及松泄模板黏結力用的小型千斤頂等要準備齊全。4 、勞動力安排工種人數工種人數木工300配套小工100專業工長6班組長205 、作業條件鋼筋焊接、綁扎工作已完成并驗收合格，混凝土的剔鑿工作已完成,模板質量控制線、標高線等放線工作準備完畢，各項準備工作就緒后方可施工。五、模

7、板及支撐系統搭設1、施工流程1.1樓板模板安裝工藝流程： 搭設支架安裝縱橫鋼楞調整樓板下皮標高及起拱鋪設模板檢查模板上皮標高、平整度1。2梁模板安裝工藝流程：彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁模支架安裝梁底楞安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模安裝上下鎖口楞、斜撐及腰楞和對拉螺栓復核梁模板尺寸、位置與相鄰模板連接1。3 柱模板安裝工藝流程：搭設支模架第一層模板安裝檢查對角線、垂直度和位置安裝柱箍第二、三層柱模板及柱箍安裝安裝有梁口的柱模板全面檢查校正群體固定1。4 墻體模板安裝工藝流程：準備工作掛外架子安內橫墻模板安內縱橫模板安堵頭模板安外墻內側模板合模前鋼筋隱檢安外墻外側模板預檢2、 施工方法

8、及技術要求2.1 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確。2.2 具有足夠的承載力、剛度和穩定性,并能可靠的承受施工中產生的荷載。2。3 構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和澆筑砼等要求。2。4模板接縫不應漏漿。3、 模板安裝：3。1 模板及支架在安裝過程中,必須有防傾覆的臨時固定支撐。3。2 現澆鋼筋砼梁板，當跨度大于或等于4m,模板應起拱,當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。3。3柱模安裝:根據已放好的柱軸線和周邊線為依據，焊接好定位筋（），然后立好四周定型膠合板，外加68cm方木骨檔,間距一般在0。3m內。柱箍采用短鋼管加固件固定，柱高在

9、3m內不少于5道柱箍。對斷面較大的柱子,中間部分加設12對拉穿墻螺栓拉結,間距一般0.450。6高設一只，要確保不炸模，四周可利用承重架設短鋼管作斜支撐,并校正垂直度.3.5梁模板安裝根據軸線為依據，首先搭設好梁底兩側鋼管立柱，立柱間距為1。2m，鋼管高度控制在現澆板下,設二道水平桿連接，必要時柱下應加設墊板,然后用水平儀測出水平高度，并在混凝土表面和鋼管立柱上做好標記，確定好梁底板高度，并校正水平桿高度，然后鋪好方木檔，間距在0。3-0。4之間，方木檔兩頭應固定牢固，然后鋪放梁底模,并按要求起拱。梁底模板鋪好后應拉通線校正，符合要求后再立兩側側模，并加設斜支撐與梁底側模支牢。3。6現澆板模板

10、安裝板利用梁支模鋼管立柱在板與梁的空間處立好鋼管支柱，立桿間距為1.0m，然后做好水平拉桿，利用兩側梁的水平高度校正好現澆平板底模高度,然后鋪好68cm方檔,并固定。骨檔間距根據板厚確定，一般0。3m寬設一道，再鋪板。板底模鋪好后應對標高水平進行復核。3。7樓梯模板安裝首先應計算好樓梯的斜長及樓梯底及休息平臺高度，然后用鋼管搭好樓梯休息平臺立柱，間距為1m左右，設三道拉桿，并與現澆板承重架拉牢,并校正好休息平臺和樓梯底板下的拉桿水平高度，然后鋪放68cm方木，間距為0。30。4m一道為宜，并固定牢固，再鋪設膠合板。經復核無誤后再安裝預先制作好的樓梯兩側反三角板,然后安裝踏步板.踏步板中間設兩道

11、方木拉檔，并固定牢固，防止下移。兩側反三角模板應用斜撐撐牢。模板等一段或全部安裝工作完成后，操作班組應做好自檢制度，然后項目部應組織專門的施工員、質安員進行檢查，對軸線、標高、模板拼縫、幾何尺寸是否符合設計要求,模板支架、扣件、斜撐及對拉螺栓是否滿足各項強度、剛度要求等進行檢查，并做好檢查記錄，合格后方可進行下道工序施工。4、模板拆除要求模板及支架拆除應符合下列要求：側模,在砼強度能保證其表面及棱角不應拆除而模板不受損壞后方可拆除；底模拆除，梁長8m砼強度應達到100%，梁長8m砼強度應達到75，懸臂構件100%，之后方可拆除；板底模,跨度2m砼強度應達到50，跨度2m8m砼強度應達到75;已

12、拆除模板及支架的結構砼強度應符合要求的等級后方可承受全部使用荷載，如超過規定，必須經過計算，加設臨時支撐。4.1柱模拆除：先拆除斜支撐，再卸掉柱箍和穿心螺絲把連接每片柱模和方木擋往下傳遞到地面。4。2樓板梁模拆除：應先拆梁側模板模，再拆除樓板底模,樓板模拆除應先拆掉水平拉桿，然后拆除模板支柱，每擋龍骨留12根支柱暫不拆。操作人員應站在已拆除的空隙下，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜掉，再用鉤子將模板鉤下,等該段的模板全部脫模后，集中堆放。有對拉穿墻螺栓者應先拆掉對拉穿墻螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆下的模板應及時清理粘結物,并涂刷脫模劑。拆下的模板、木方檔、鋼管、扣件，及時集中收集堆放.4。3

13、成品保護：吊裝模板時輕起輕放，不準碰撞已完樓板等處，防止模板變形；拆模時不得用大錘硬砸或用撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角；拆下的模板發現不平時或肋邊損傷變形應及時修理。六、質量標準及質量保證措施模板、柱箍、拉桿連接件要配套，連接牢固，質量可靠,柱模板頂要高于梁標高50mm,澆筑柱子混凝土時，頂面標高要高出梁底標高20mm。板縫、角與樓板處均貼海綿條，貼海綿條時應距模板面2mm，以免海棉條擠壓后吃柱體混凝土。模板及其支架必須有足夠的高度、剛度和穩定性，支撐部分應牢固可靠。嚴禁脫模劑污染鋼筋和混凝土接茬處.柱軸線位移和每層垂直高度偏差控制在3mm以內，截面尺寸控制在+2、5mm間，相鄰板面高低

14、差控制在2mm以內，預埋板、管,預留洞口中心位移,控制在3mm以內.七、保證質量技術措施1 、實行模板放樣制度模板安裝前，充分熟悉圖紙、圖紙會審紀要、修改聯系單，與翻樣人員繪制放樣大圖，將原存在的問題消滅在室內翻樣過程中，確保下發施工班組的操作圖不存在無法施工、尺寸位置矛盾、土建安裝碰頭等問題，同時避免施工班組翻用多張圖紙，發生理解性錯誤的可能。2、 確保模板支撐牢固、不位移、不炸模、易清洗的措施。柱模采用多層板拼裝，鋼管箍固定,與滿堂腳手架連接，進行清掃、清洗，再封閉支撐工作。3、 確保斷面尺寸、標高正確無誤。柱、梁、板要認真執行本施工組織設計施工設計方案加強監督驗收,確保其斷面尺寸和標高。

15、4 、做好工種配合,驗收和監護工作，杜絕質量偏差.模板安裝應與鋼筋綁扎、水、電、設備安裝等其它工種密切配合.對預埋管和預埋件必須做到數量,位置正確，固定牢固。模板安裝完畢后，須進行標高抄平,軸線復核，觀砌和施工員把關驗收，初驗合格后再請監理公司驗收.驗收合格簽證后方可進行下道工序施工。澆搗混凝土時要指派專人負責守模。發現移位、炸模、下沉、漏漿、支撐松動等情況應及時采取有效處理措施，確保工程質量。八、模板支拆安全措施1、對進場職工必須進行安全教育，在每天分配工作時,針對不同的工作，作不同的安全技術交底。2、進入施工現場必須戴好安全帽，并應系好帽扣,高處作業人員必須戴好安全帶。3、工作前應檢查使用

16、的工具是否牢固;扳手等工具必須用繩鏈掛在身上；釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人；操作時要思想集中,防止釘子扎腳和空中滑落.4、安裝和拆除5M以上的模板，應搭設腳手架，并設防護欄桿。禁止上下在同一垂直面上操作。5、抬運模板時要互相配合，協同工作，模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆模時，應有人指揮。6、支模過程中,如需要中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢；拆模間歇時應將活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放,防止因踩空、扶空而墜落。7、有預留洞的模板,應在安裝后將洞口蓋好，砼板上的預留洞，應在模板拆除后將洞口蓋好，并作相應的固定。8、拆模時，嚴禁人員站在正在拆除的模板上，在拆除

17、樓板模板時，要防止整塊模板掉落,拆模人員站在門窗洞口外拉支撐，以防模板突然全部掉落而傷人。9、拆模時必須一次性拆除，不得留下無支撐模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊。10、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，嚴禁站在墻上工作，嚴禁在大梁底模上行走，嚴禁操作人員穿硬底鞋及有跟鞋作業。11、模板垂直運輸時，吊點必須符合扎重平衡要求，以防墜落傷人，拆模時，腳手架擱置必須牢固平整，不得有空頭板，以防踩空墜落.12、存在上下交叉作業時,必須設安全隔離防護措施。九、模板工程質量注意事項1、模板需要通過設計計算，滿足剛度，強度和穩定性要求,能可靠的承受所澆混凝土重量，側壓力及施工荷載。2、施工

18、前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工、技術人員復核，方可施工.安裝完成后,經項目部有關人員復核驗收。3、模板施工前，對班組進行書面技術交底。拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。4、澆搗砼過程中,派專人守模.十、計算書梁250800模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱250*800新澆混凝土梁計算跨度（m）8混凝土梁截面尺寸（mmmm)250800新澆混凝土結構層高(m）4。2梁側樓板厚度(mm)120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁0.3模板面板0。5模板及其支架0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k（k

19、N/m3）梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時（kN/m2）1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k（kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱間距la（mm）800梁兩側立柱間距lb（mm）1200步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm）、lb（mm）800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm）600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離（mm)400,800梁底支撐小梁根數

20、5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm）300 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E（N/mm2）10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下: Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1。2(G1k+ （G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1。35(G1k+ （G2k+G3k）h）+1。40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+(24+1.5）0.9）+1.42，1.35(0。1+（24+

21、1.5)0.9)+1。40。72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k）hb0.91。350.1+（24+1。5)0.9128.01kN/m q1活0。91。40。7Q2kb0.91.40.7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0。107q1靜L2+0.121q1活L20.10728.010.152+0。1211。760。1520.06kNm Mmax/W0。06106/375001.67N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 max0。632qL4/

22、(100EI）=0.63223。051504/（10010000281250)0.026mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0。446 q1活l=0.39328.010。15+0。4461.760。151.77kN R2=R4=1.143 q1靜l +1。223 q1活l=1.14328。010。15+1。2231.760。155。13kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92828.010。15+1。1421。760.154.2kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R

23、5=0.393 q2l=0。39323.050.151。36kN R2=R4=1.143 q2l=1。14323.050。153.95kN R3=0。928 q2l=0。92823.050。153.21kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm)50100小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33小梁截面慣性矩I（cm4）416。67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.77+0.91.35(0.3-0。1)0。6/4+0.5(0。9-0.3）+

24、0.9max1。2(0。5+（24+1。1)0。3）+1。41，1。35（0.5+（24+1.1）0.3）+1.40。71max0.6-0。6/2，(1。2-0.6)-0。6/2/21，5。13+0。91.35（0。30。1）0.6/4=5。16kN/m q2max1。36+（0.30.1)0.6/4+0.5（0.9-0.3）+(0。5+(24+1。1)0。3)max0。6-0.6/2，（1。20。6）0。6/2/21，3.95+(0.30。1)0。6/43.98kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0。5q1l22max0。1075。160。82,0。55.160。32

25、0.35kNm Mmax/W0。35106/833304.24N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0。6075.160.8，5.160.32。506kN max3Vmax/（2bh0)=32.5061000/(250100）0。75N/mm21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10。632q2l14/(100EI)0.6323.988004/(10093504166700)0.26mml/400800/4002mm 2q2l24/(8EI)3.983004/（893504166700）0.1mml/400300/

26、4000。75mm 滿足要求! 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部） 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1435.160.8，0。3935。160。8+5。160.34。72kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.44kN，R2R44.72kN，R33。87kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。1433.980。8，0。3933.980。8+3.980.33.64kN 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.07kN,R2R43

27、。64kN，R32.97kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm）483。5可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）205主梁抗剪強度設計值(N/mm2）125主梁截面慣性矩I(cm4)12。19主梁截面抵抗矩W(cm3）5.08 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖（kNm) Mmax/W0.326106/508064。18N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax6。655kN max2Vmax/A=26.6551000/48927.22N/mm2125N/mm2

28、滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm） max0。09mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1，R40。04kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下,單扣件能滿足要求！ 同理可知，左側立柱扣件受力R0。04kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424回轉半徑i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗壓強度設計值f（N/mm2)205 =h/i=1500/15。9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.67 立柱最大受

29、力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2max0。04+0。9max1。2(0。75+(24+1.1）0。3）+1。41，1。35（0.75+（24+1。1）0。3)+1.40.71(0。8+0。6-0.6/2）/20.8，10.05，10。05,0。04+0.9max1.2(0。5+(24+1.1）0。3）+1.41，1.35（0.5+(24+1。1）0.3）+1.40.71(0。8+1.20.60。6/2)/20.810.05kN fN/（A）10.05103/(0。67424)35.22N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N（kN)22 由

30、”主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1,R2,R3，R4110.05kNN22kN滿足要求!柱700*700模板（設置對拉螺栓)計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱700700新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度（mm)4000新澆混凝土柱短邊邊長(mm）700二、荷載組合混凝土重力密度c（kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0（h）4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2。5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m）2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G

31、4kmin0.22ct012v1/2,cHmin0.2224411.152。51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1。2G4k+1。4Q3k,1。35G4k+1。40.7Q3k0。9max1。238.4+1.42,1。3538.4+1。40.720.9max48.88，53。80。953.848。42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38。4 kN/m2三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2）15面板彈性模量E（N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm

32、)450模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖,按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10。91。35bG4k0.91.350。4538.421kN/m 活載線荷載q20.91.40。7bQ3k0。91.40。70.4520。79kN/m Mmax-0。107q1l20。121q2l2-0。107210.1820。1210.790.182-0.07kNm Mmax/W0。07106/(1/6450152）4.25N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0。4538.417。28kN/m 0.632ql4/（100EI)0。6317.281754/(1001

33、0000（1/12450153)0.08mml/400175/4000.44mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格（mm）50100小梁截面慣性矩I(cm4）416。67小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44小梁彈性模量E（N/mm2）9350最低處柱箍離樓面距離（mm）300 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1848。428。47 kN/m 小梁彎矩圖（kNm） Mmax0。38kNm Mmax/W0。38106/83.331034。57N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0

34、。1838.46.72 kN/m 面板變形圖(mm） 0.36mm1。5mm 滿足要求!五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I（cm4)10。78柱箍截面抵抗矩W(cm3）4.49柱箍抗彎強度設計值f（N/mm2）205柱箍彈性模量E（N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm） 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.24kNm，N16。24kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖（kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20。24kNm，N26。24kN M/Wn0.2

35、4106/(4.49103)53.94N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm） 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm） 10.09mml/4001.16mm 20.09mml/4001.16mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb（kN）12。9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N6.242=12。49kNNtb12.9kN 滿足要求！ N6.242=12.49kN26kN 滿足要求！墻400模板（非組合式鋼模板)計算書一、工程屬性新澆混凝土墻名稱400新澆混凝土墻墻厚（mm）400混凝土墻的

36、計算高度（mm）4000混凝土墻的計算長度（mm)7800二、荷載組合混凝土重力密度c（kN/m3）24新澆混凝土初凝時間t0（h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k（kN/m2）2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。2224411。152。51/2,243min38。4,7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0。9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0

37、。9max1.238。4+1.42,1.3538。4+1。40.720。9max48.88，53。80。953。848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m2三、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長（mm)125小梁間距（mm）150小梁一端懸臂長(mm）250主梁間距(mm)500主梁一端懸臂長(mm）150對拉螺栓橫向間距（mm)450對拉螺栓豎向間距（mm）500模板設計立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2）10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.5m

38、,Wbh2/6500182/627000mm3，Ibh3/12500183/12243000mm4 1、強度驗算 qbS承0.548.4224.21kN/m 面板彎矩圖（kNm） Mmax0。07kNm Mmax/W0。07106/270002。52N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.538.4=19.2kN/m 面板變形圖（mm) 0。05mml/400150/4000。38mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格（mm)50100小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44小梁彈性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33

39、小梁截面慣性矩I（cm4）416.67 1、強度驗算 qbS承0。248.429.68kN/m 小梁彎矩圖（kNm） 小梁剪力圖（kN) Mmax0.3kNm Mmax/W0.3106/833303.63N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0。238。4=7。68kN/m 小梁變形圖（mm) 0.17mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=5。1kN,R2=.R51=3.82kN,R52=2.55kN六、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2）206

40、000主梁截面抵抗矩W（cm3）8。98主梁截面慣性矩I（cm4)21。56 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm） Mmax0。53kNm Mmax/W0。53106/898059。16N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖（mm） 0.11mml/400500/4001。25mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb（kN)12。9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax450，450/2+150450mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax500，500/2+250500mm N0。95mnS承0.950.450.548.4210。35kNNtb12。

41、9kN滿足要求!板300模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱300新澆混凝土樓板板厚（mm）300新澆混凝土樓板邊長L(m）7.8新澆混凝土樓板邊寬B（m）7.2二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN）2。5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2）1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2）1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0。3樓板模板自重標準值0。5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)

42、24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）1.1模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度(m)4立柱縱向間距la(mm）800立柱橫向間距lb（mm）800水平拉桿步距h（mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm）300立柱距混凝土板長邊的距離（mm）400主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距（mm)150小梁距混凝土板短邊的距離（mm)75小梁兩端各懸挑長度(mm)400，400 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向）模板設計剖面圖(樓板寬向）四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2)15

43、面板彈性模量E（N/mm2）10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算”的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1。2(G1k+ (G3k+G2k）h）+1.4Q1k,1.35（G1k+ (G3k+G2k）h)+1.40。7Q1kb=0.9max1.2(0.1+（1。1+24）0。3）+1.42.5，1.35(0.1+（1.1+24）0.3）+1。40。72。5 1=

44、11.48kN/m q20。91.35G1Kb=0.91。350。11=0.12kN/m p0。91.30.7Q1K=0.91.40.72。52。2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max11.480.152/8，0。120。152/8+2.20。15/4= 0.08kNm Mmax/W0。08106/375002.21N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0。1+（1.1+24)0。3)1=7.63kN/m 5ql4/（384EI）57。631504/(38410000281250)0.02mml/400150/

45、4000。38mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm）50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1.78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33小梁截面慣性矩I(cm4)416。67 因B/lb取整-17200/800取整-18，按四等跨連續梁計算,又因小梁較大懸挑長度為400mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1。2(G1k+（G3k+G2k)h）+1。4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）h）+1。40.7Q1kb=0.9max1。2(0.3+(1.

46、1+24)0.3）+1。42.5，1.35（0.3+(1.1+24)0。3）+1。40.72。50.151。76kN/m 因此，q1靜0.91。35(G1k+（G3k+G2k）h)b=0.91.35(0.3+（1.1+24）0.3)0。151。43kN/m q1活0.91。40.7Q1kb=0.91.40。72.50。150.33kN/m M10.077q1靜L2+0.1q1活L20。0771.430.82+0.10。330.820。09kNm q20。91.35G1kb=0。91.350.30.150.05kN/m p0。91.40。7Q1k=0。91。40.72。52。2kN/m M20.

47、077q2L2+0.21pL0。0770.050。82+0.212。20.80.37kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1。760.42/2,0.050。42/2+2.20。40。89kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0。09，0。37，0。890。89kNm Mmax/W0.89106/8333010.64N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10。607q1靜L+0.62q1活L0。6071。430。8+0。620.330.80.86kN V20.607q2L+0.681p0.6070。050.8+0。6812。21.53kN

48、V3maxq1L1,q2L1+pmax1.760。4，0。050.4+2。22.23kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.86，1.53,2。232.23kN max3Vmax/（2bh0)=32。231000/(210050）0.67N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+（G3k+G2k）h）b=（0.3+(24+1.1)0.3）0。151。17kN/m 跨中max0。632qL4/（100EI）=0。6321。178004/（10093504166700)0。08mml/400800/4002mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=1。174004/（

49、893504166700）0。1mml1/400400/4001mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm）483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4。49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10.9max1。2(G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1。35（G1k+(G3k+G2k）h)+1.40。7Q1kb=0.9max1.2（0。5+（1.1+24）0。3)+1。41。5，1.3

50、5(0.5+（1。1+24)0。3)+1.40.71。50.151。66kN/m q1靜0。91.35(G1k+ (G3k+G2k)h）b=0。91.35(0。5+（1。1+24）0。3）0。151.46kN/m q1活0。91。4Q1kb=0.91.41。50。150。28kN/m q2（G1k+ （G3k+G2k)h)b=（0。5+(1。1+24)0。3）0。15=1.2kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax（1。143q1靜+1.223q1活）L1。1431。460。8+1。2230。280.81。62kN 按懸臂梁，R1q1l=1。660。40。66kN RmaxRmax,

51、R11。62kN; 同理，R1.21kN，R1。21kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1。1431.20。81。1kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=1.10.40.44kN RmaxRmax，R11。1kN; 同理，R0。83kN，R0。83kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下: 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/4490139。53N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax4.94kN max2Vmax/A=24.941000/42423.32N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓

52、度驗算 主梁變形圖(mm） max0。53mm 跨中max=0。53mm=800/400=2mm 懸挑段max0。15mm=225/400=0。56mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A（mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995150 滿足要求! 查表得，0.63 f=N/（A）=0。9max1.2(0.75+(1。1+24）0.3）+1.41， 1。35(0.75+（1。1+24）0。3)+1.40。710.80。81000/(0。63424）=71000/266。7

53、=26.26N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN）22 按上節計算可知，可調托座受力N7kNN22kN 滿足要求！梁200*470模板(扣件式)計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱200470新澆混凝土梁計算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸（mmmm)200470新澆混凝土結構層高（m）2。9梁側樓板厚度(mm）120二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3）梁1.5板1。1施工人員及設備荷載標準值

54、Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時（kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2）對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb（mm）700步距h（mm）1800新澆混凝土樓板立柱間距la(mm）、lb(mm）900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm）350梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面

55、板厚度（mm)15面板抗彎強度設計值f（N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算,計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2（G1k+ （G2k+G3k)h）+1。4Q1k，1。35(G1k+ （G2k+G3k）h）+1。40.7Q1kb=0。9max1。2(0。1+(24+1.5)0。47）+1.42,1。35(0.1+（24+1。5）0。47）+1。40。72116.45kN/m q1靜0。91。35G1k+(G2k+G3k

56、)hb0。91。350。1+(24+1。5)0。47114.68kN/m q1活0。91。40。7Q2kb0.91.40.7211。76kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h）b=0。1+(24+1。5)0。47112.08kN/m 1、強度驗算 Mmax0。125q1L20.125q1l20。12516.450。120.02kNm Mmax/W0.02106/375000。55N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0。521qL4/(100EI）=0.52112.081004/（10010000281250）0.002mml/400100/4000.25mm 滿

57、足要求！ 3、支座反力計算 設計值（承載能力極限狀態） R1=R3=0。375 q1靜l +0.437 q1活l=0。37514。680。1+0.4371。760。10.63kN R2=1.25q1l=1.2516.450.12.06kN 標準值（正常使用極限狀態） R1=R3=0.375 q2l=0。37512.080.10.45kN R2=1。25q2l=1。2512.080.11.51kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2）1。78小梁彈性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)8

58、3.33小梁截面慣性矩I(cm4）416。67 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0。63+0.91。35(0.30。1)0.2/2+0。5（0。470.12）+0.9max1。2(0.5+(24+1.1）0。12）+1。41，1。35(0.5+（24+1.1）0。12)+1。40.71max0.350.2/2，（0。7-0.35）0。2/2/21,2。06+0。91.35(0。3-0.1)0.2/2=2。08kN/m q2max0。45+（0。3-0.1)0.2/2+0。5（0。470。12）+(0。5+（24+1.1)0。12）max0。35-0。2/2，(0

59、.7-0.35)0.2/2/21，1.51+(0。3-0。1）0。2/21。53kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0。1q1l12，0。5q1l22max0.12.080。92，0。52。080。1520。17kNm Mmax/W0.17106/833302.02N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0。6q1l1，q1l2max0.62.080.9，2.080。151。123kN max3Vmax/(2bh0)=31。1231000/(250100）0.34N/mm21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10。677q2l14/（100EI）0

60、.6771。539004/（10093504166700)0。17mml/400900/4002。25mm 2q2l24/（8EI)1。531504/(893504166700)0mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1。12.080.9，0。42.080。9+2.080.152。06kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31。49kN，R22。06kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2ma

61、x1.11.530。9，0。41.530。9+1。530。151。52kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31。32kN，R21.52kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格（mm)483主梁彈性模量E(N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0。736106/4490163。92N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN） Vm

62、ax2.52kN max2Vmax/A=22。521000/42411。89N/mm2125N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm） max1。25mml/400700/4001.75mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 R12.52kN，R22。52kN七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A（mm2）424回轉半徑i(mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。49抗壓強度設計值f(N/mm2）205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 長細比滿足要求！ 查表得，0。54 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2+N邊2max2.52+0。9max1。2（0。7

63、5+（24+1。1）0。12)+1.41，1.35(0。75+(24+1。1）0。12）+1。40。71（0。9+0.350.2/2)/20。9,2。52+0.9max1。2（0.5+(24+1。1)0.12）+1。41，1.35(0。5+（24+1。1)0.12)+1.40。71(0.9+0.70。35-0。2/2）/20。95。34kN fN/(A）5.34103/(0.54424）23。16N/mm2f205N/mm2 滿足要求!七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb（kN)12。9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax500，500/2+250500mm 對拉螺栓豎向驗算間距n

64、max500,500/2+250500mm N0。95mnS承0.950。50。548.4211。5kNNtb12.9kN 滿足要求！板120模板(扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱120新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊寬B（m)5二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2）2.5當計算面板和小梁時的集中荷載（kN)2。5當計算主梁時的均布活荷載（kN/m2）1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載（kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k（kN/m2)面板自重標準值0。1面板及小梁自

65、重標準值0.3樓板模板自重標準值0。5模板及其支架自重標準值0。75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k（kN/m3)1。1模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計模板支架高度（m）2。9立柱縱向間距la（mm）900立柱橫向間距lb（mm)900水平拉桿步距h（mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm）300立柱距混凝土板長邊的距離(mm）250主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)150小梁距混凝土板短邊的距離(mm）75小梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖（樓板長向)模

66、板設計剖面圖（樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm）15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2。1面板可按簡支跨計算”的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上,因此本例以簡支梁,取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2（G1k+ (G3k+G2k)h)+1。4Q1k，1。35（G1k+ （G3k+G2k)h)+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0

67、.1+（1。1+24）0.12)+1。42.5，1.35（0。1+(1。1+24）0.12）+1.40。72。5 1=6。51kN/m q20。91.2G1kb=0。91。20。11=0。11kN/m p0.91。3Q1K=0.91。42。53。15kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max6。510.152/8，0.110.152/8+3。150。15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/375003。16N/mm2f15N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 q(G1k+（G3k+G2k）h）b=（0。1+(1.1+24）0。12）1=3.11kN/m 5

68、ql4/（384EI)53.111504/（38410000281250）0.01mml/400150/4000.38mm 滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm)50100小梁抗彎強度設計值f（N/mm2)15。44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整5000/900取整5，按四等跨連續梁計算,又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合,計算簡圖如下: 1、強度驗算 q10.9max1。2（G1k+(G3k+G2k)h)+1。4Q1k，1

69、.35(G1k+（G3k+G2k)h）+1。40。7Q1kb=0.9max1.2(0。3+（1.1+24)0。12）+1。42。5，1。35(0.3+（1。1+24)0。12)+1.40.72。50。151。01kN/m 因此，q1靜0.91。2（G1k+(G3k+G2k）h）b=0.91.2（0.3+(1.1+24）0。12)0.150.54kN/m q1活0.91。4Q1kb=0.91.42.50。150.47kN/m M10.071q1靜L2-0。107q1活L2-0。0710。540.92-0.1070。470.920.07kNm q20。91.2G1kb=0.91。20。30。150

70、.05kN/m p0。91。4Q1k=0。91。42。53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0。0770.050。92+0.213.150。90。6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1。010。252/2，0。050。252/2+3。150。250.79kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0。07，0.6，0。790.79kNm Mmax/W0.79106/833309.47N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0。62q1活L0.6070.540.9+0。620.470.90。56kN V2

71、0.607q2L+0.681p0。6070.050.9+0.6813。152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1。010。25,0.050。25+3.153。16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0。56，2。17，3.163。16kN max3Vmax/(2bh0)=33。161000/(210050）0。95N/mm21。78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h）b=(0.3+(24+1.1)0.12)0。150。5kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI）=0。6320.59004/(10093504166700)0。

72、05mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.52504/(893504166700）0。01mml1/400250/4000.62mm 滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm）483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2）206000主梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205主梁抗剪強度設計值（N/mm2）125主梁截面慣性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2(G1k+ （G3k+G2k）h）+1。4Q1k,1。35（G1k+(G3k+G2k

73、)h）+1.40.7Q1kb=0。9max1.2(0.5+(1。1+24）0.12）+1。41.5,1.35(0。5+（1.1+24）0.12)+1.40.71。50.150。85kN/m q1靜0。91。2（G1k+ （G3k+G2k)h)b=0.91。2（0。5+（1。1+24）0.12)0.150。57kN/m q1活0.91。4Q1kb=0。91.41。50.150。28kN/m q2（G1k+ （G3k+G2k)h）b=（0.5+（1。1+24）0。12）0.15=0.53kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax（1.143q1靜+1。223q1活）L1。1430。570.

74、9+1.2230。280.90.9kN 按懸臂梁，R1q1l=0。850。250.21kN RmaxRmax,R10.9kN； 同理,R0。67kN,R0。67kN 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1。143q2L1.1430。530.90。54kN 按懸臂梁,R1Rmaxl=0.540.250.14kN RmaxRmax，R10.54kN； 同理，R0.41kN，R0。41kN 2、抗彎驗算 計算簡圖如下: 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0。46kNm Mmax/W0。46106/4490102。8N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax2

75、。98kN max2Vmax/A=22。981000/42414。04N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm） max0。47mm 跨中max=0。47mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.22mm=225/400=0。56mm 滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W（cm3）4.49抗壓強度設計值f（N/mm2）205 h/i1800/15.9114150 滿足要求！ 查表得，0。51 f=N/(A）=0。9max1。2(0.75+（1。1+24)0.12)+1。41， 1。35（0.75+(1.1+24）0.12）+1.40.710。90.91000/(0.51424）=4.421000/217。09=20.35N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)22 按上節計算可知，可調托座受力N4.42kNN22kN 滿足要求！