1、目 錄1 編制依據12 工程概況13、施工準備14腳手架設計35、腳手架主要施工方法46、腳手架的檢查驗收127、腳手架搭設檢查質量驗收標準138、腳手架拆除施工工藝及安全要求149、安全保證措施及要求1610、腳手架施工圖（附圖一十)1711、腳手架計算書（附件一二）181 、編制依據1、蘇地2009B57地塊商業辦公樓項目塔樓ABCD施工圖紙.2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ1302011。3、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ8091。4、建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規程DGJ32J121-2011。5、碳素鋼結構GB/T700Q235A級鋼標準。2 、工程概況2。

2、1 建筑設計概況1工程名稱蘇地2009-B57地塊商業辦公樓項目2建筑功能商業辦公3建筑面積總建筑面積29376地下7200地上221764層數地下2層層高5.56m地上16層層高4.49m5結構形式框架、核心筒6建筑高度0以上高度76.72m室內外高差150-450mm7平面尺寸橢圓長徑短徑=46。7736.027m2。2 腳手架設計概述1-4層落地式腳手架立桿6m以下雙立桿，6m以上采用單立桿間距橫向采用1.05m,距板邊250mm,縱向1.5m，小橫桿間距1.5m，大橫桿步距1。8m，連墻件二步二跨。5-16層采用工字鋼懸挑式腳手架,每四層為一懸挑單元，分別為58層，912層， 13-1

3、6層。立桿間距橫向采用1。05m，距挑板邊350mm，立桿縱向1.5m，工字鋼梁間距1.5m，小橫桿間距1。5m，大橫桿步距1.8m，連墻件二步二跨。3、施工準備3.1技術準備：3。1.1組織施工管理人員、技術人員認真學習腳手架工程有關規范、規程，對施工班組進行施工交底，根據圖紙對各部位材料用量進行統計，提出材料需用量計劃報給材料部門。3.1。2根據現場工程量和總體施工進度安排勞動力進場，并對工人進行技術、安全方面的培訓，保證每名作業工人達標上崗。3。2人員準備：每片作業分區配備架子工50人，普工20人，人員到位。3。3物資準備：1）鋼管采用外徑48mm，壁厚3.0mm的焊接鋼管，符合現行國家

4、標準直縫電焊鋼管(GB/T13793）的規定,有合格證及檢測報告。腳手架的立桿和縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度為4-6M,橫向水平桿（小橫桿）的長度為1。5 2。0M，腳手管統一刷好防銹漆后待用.2)扣件采用可鍛鑄鐵扣件,其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB158311995）的規定，新進場扣件必須有合格證,進場需進行抽樣復試。3)供應單位（含租賃單位或企業自有)必須出具證明其產品合格的相關資料（生產許可證、產品合格證等);施工單位要與生產和租賃單位簽訂質量擔保協議。)4) 鋼管、扣件、安全網地進場后使用前，必須按規定進行檢驗，檢驗批次按不同廠家、不同型號和規定的批量劃分，一個單位工程不

5、得少于一個檢驗批次.5）鋼管如有嚴重銹蝕。彎曲.壓扁或有裂紋的嚴禁使用。6）扣件：發現有脆裂.變形滑絲的嚴禁使用。7）工字鋼：無損傷，無老銹，材料符合GB標準，嚴格除銹，刷防銹漆兩遍。根據現行國家標準碳素結構鋼GB/T700或低合金高強度結構鋼GB/T1591的規定，同時按照JG1130-2011中關于懸挑鋼梁截面高度的規定（H16mm），本工程懸挑腳手架型鋼采用20a工字鋼。8）鋼絲繩637（19.5鋼絲繩公稱抗拉強度=1550N/mm2）：無損傷，毛刺，材質符合GB89181996標準。9）預埋吊環;HPB235（Q235）號熱軋圓鋼，外觀無損傷，材質復檢符合HPB235號鋼材標準。 10

6、)安全網：每個安全網進場前必須有國家指定監督部門批量驗證和出廠檢驗合格證。11)材料進場資料齊全，并向監理單位進行報驗.12）腳手架材料用量詳見下表.樓號鋼管(T）小橫桿（根）十字扣件（個）接頭扣件(個)轉向扣件（個）腳手板（）密目網（）大眼安全網（）工字鋼（T）鋼絲繩（m）D塔樓1406500200006000200070001200040007042503。4現場準備：搭設區域已清理干凈，地面排水暢通。3。4.2經檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊。3。4。3應按本規范的規定和腳手架專項施工方案要求對鋼管、扣件等進行檢查驗收，不合格產品不得使用.4腳手架設計本工程樓層層高高，外型

7、復雜，弧形結構,計劃在主體結構和裝修期間共同使用鋼管腳手架來進行施工,腳手架采用雙排落地式封閉外腳手架和工字鋼梁懸挑雙排腳手架，搭設高度為室外地面到建筑物結構封頂.考慮到搭設雙排到頂的鋼管腳手架一次性投入較大，為了節約投入以及保證安全，特做每三層一次的懸挑腳手架,主體施工階段每三層向上翻搭一次腳手。裝修階段每三層向下翻搭一次。該腳手架可以減少一次性的投入，但外腳手架增加一次的搭拆工作。4。1 腳手架設計構思：14層落地式腳手架立桿6m以下雙立桿,6m以上采用單立桿，立間距橫向采用1。05m，距板邊250mm，縱向1。5m，小橫桿間距1。5m,大橫桿步距1.8m，連墻件二步二跨。人貨梯進料口為搭

8、設雙立桿落地腳手架（詳見外用電梯專項方案）。5-16層采用工字鋼懸挑式腳手架，每四層為一懸挑單元，分別為58層，912層， 13-16層.立桿間距橫向采用1.05m，距挑板邊350mm,立桿縱向1.5m，小橫桿間距1.5m，大橫桿步距1.8m，連墻件二步二跨。工字鋼梁間距1.5m，懸挑20a工字鋼支架外挑出外墻面2200mm。在懸挑20a工字鋼梁挑出端100mm處,1050mm處，焊100mm高28鋼筋，作為雙排腳手架的底座，其焊接位置與雙排腳步手架立桿位置相對應。在結構施工時，必須事先根據本方案的預埋點布置圖在結構的第5、9、13層作預埋工作。5、腳手架主要施工方法5.1落地式腳手架施工工序

9、：場地平整墊通長50MM厚墊板擺設掃地桿逐根樹立立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步水橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿上端與第二大橫桿扣緊安連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁扎防護欄桿及擋腳板，并掛大眼安全網及立網封閉防護。5.2懸挑式腳手架施工工序： 型鋼懸挑梁、預埋件制作預埋件安裝砼澆筑穿型鋼拉線調整剛梁固定型鋼立兩頭立桿扣掃地桿、小橫桿、大橫桿（或臨時大、小橫桿）立拋撐樹中間立桿小橫桿、大橫桿、防護欄桿以此類推、形成一步閉合架體鋪腳手板（隔離防墜）搭第二步架拉連墻件轉角處設置“之剪刀撐、立桿外側剪刀撐掛密目安全網、鋪腳手版接立

10、桿搭第三步架拉鋼絲繩。5。3 腳手架搭設的要求5。3.1腳手架地基在砼頂板上,按照腳手架的寬度及立桿位置拉線鋪設墊板,墊板采用50厚，大于250寬的木板，墊板鋪設必須不滑動、不得鋪墊不實.5.3。2立桿間距橫向采用1。05m，縱向1.5m，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于50cm;各接頭中心距主節點的距離不大于50cm.上部單立桿與下部雙立桿交接處，采用單立桿與雙立桿之中的一根對接連接。主立桿與輔立桿采用旋轉扣件連接,扣件數量不應少于3 個。立桿的搭接長度不小于1M，不少于3個旋轉扣件固定,

11、端部扣件蓋板的邊緣至立桿端的距離不小于100MM.立桿頂端按高出建筑物檐口上皮高度1.5M進行搭設。立桿接頭在頂層可采用搭接，其余各層接頭必須用對接扣件連接。5。3.3 大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件連接,其接頭交錯布置，不在同步、同跨內.相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm， 5.3。4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點）,都必須設置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間再等

12、間距設置增設12 根小橫桿。雙排架小橫桿在靠墻側外伸長度200MM。在任何情況下均不得拆除貼近立桿的小橫桿，各桿件交叉伸出的端頭均大于100,以防止桿件滑脫。5.3。5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮15cm 處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。5.3.6 剪刀撐本腳手架采用剪刀撐,隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置，均采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6 步4 跨設置一道，斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋

13、轉扣件固定，在其中間增加24 個扣結點.所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下面的斜桿與立桿的連接點應落在墊板上，以保證架子的穩定。剪刀撐的桿件連接采用搭接,其搭接長度100cm，并用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在同節內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上.除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6 跨設置一道.5。3.7懸挑式腳手架預埋工字鋼卡箍、吊環、預留洞必須按外挑鋼梁的放線位置預埋（測量員放線），埋入砼錨固長度應符合方案設計要求，并按方案設計施工大樣圖成型,且必

14、須用未經冷拉的HPB235號鋼筋。在砼搗固時必須對預埋件進行位置校正。工字鋼室內端部板內兩道20帶絲扣“U”型環，梁內設一道帶絲扣“U”型環，工字鋼與“U”型環采用30010010鋼板壓板，上用雙螺母擰緊，工字鋼與“U”型環間隙用木楔楔緊.工字鋼梁外挑出端腹板部位焊16“U型環穿設鋼絲繩，鋼絲繩為兜底設置,每道工字鋼均設鋼絲繩。19.5（637）鋼絲繩設花藍螺絲反拉于上面結構層預埋吊環上。5.3.7。2工字鋼梁間距1.5m，工字鋼固定端長度不小于懸挑長度的1.25倍。工字鋼梁長度5.0-6。5m,懸挑20a#工字鋼挑出外墻面2200mm，鋼梁下墊10015010mm鋼板。架子搭設要求同5.3。

15、15。3.6條。見附圖。5。3。7。3外挑每次搭設三層為一個單元架，且上下兩單元的腳手架必須斷開,待隨施工進度搭完三步架經檢查無誤后，可拆除下一單元的架了。拆時必須從上到下，不得上下同時進行，每一單元的懸挑結構不拆除,可作為防護,又可在裝飾腳手架下翻時作為搭設的操作平臺。架子搭設時在設置第一排連墻桿前，沿外架周邊每間隔6m應設一根支撐拋桿，以確保構架穩定和架上作業人員的安全。5.3。7.4當預埋鋼箍設置在樓板內時,與該房間板面雙向鋼筋連接，局部增設加強網，以防止施工荷載引起的反力造成板面發生裂縫，確保結構安全牢固.5.3。7.5安裝槽鋼時間的確定a、第一懸挑段槽鋼安裝時，下部支撐架尚未拆除,這

16、時懸挑架應借助下部支架系統承力，應待預埋吊環的砼達到設計強度值ft=1.10N/mm2時才能施加施工荷載（相當于C20砼強度等級，通過取砼試件試壓確定)。第二懸挑段以第一懸挑段為依托承力搭設。b、應按定位將槽鋼安放定位，固定牢固，鋪腳手板,按定位依次搭設,將立桿與掃地大橫桿和小橫桿連接固定，然后安設第一步的縱向槽鋼，隨校正立桿垂直度之后預以固定,并按此要求繼續向上搭設。c、第一、第二懸挑段的槽鋼定位應相錯10cm，以便上段架與下段架對接，保證上段架在初搭階段與下段架對接，避免因上段架涉及的施工樓層的結構砼在未達到強度要求時無法進行外防護架的搭設而影響施工進度。d、在結構層砼未達到架子設計要求強

17、度時，應依托下段懸挑架搭設5。4m高（三步）單排外防護架,但必須在高度3.6m范圍內與主體施工架做暫設連接，連接距離為兩跨立桿.5.3.8 連墻件連墻件采用剛性連接,垂直間距為4.50m、水平間距為3。0m。連墻桿用48.33.0的鋼管,它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件.連墻件橫豎向順序排列、均勻布置、與架體和結構立面垂直，并盡量靠近主節點（距主節點的距離不大于30cm).連墻桿伸出扣件的距離應大于10cm。連墻件與結構連接應在板上預埋鋼管與架子鎖緊,或小橫桿與柱子拉結固定牢固,小橫桿桿與腳手架的內外立桿連接，保證小橫桿連墻桿與墻體有兩個扣件鎖緊.當腳手架操作層高出連墻桿二步時，應采取臨時

18、穩定措施，直到連墻桿搭設后方可拆除.5。3.9 腳手板5.3。9。1竹笆腳手板的主筋應垂直于縱向水平桿鋪設，縱向桿間距不大于40cm, 竹笆采用對接平鋪。竹笆板每步腳手架擱柵上都要滿鋪，竹笆四角用18雙股鉛絲綁扎牢固。沿腳手架長向鋪設，其端頭應伸出擱置點。5.3.9.2腳手架內側每擱四步在腳手架里立桿設一隔離，隔離采用200寬多層板條,下方用二根鋼管與小橫桿挑出扣牢，板條底部四角用18號鉛絲綁扎，不小于四點。架子外側每步設兩道護身欄桿,防護欄1.2m高,中間分均布置。5。3。10 人行馬道五層以下用人行馬道，馬道設在通道口，采用“之”字形、坡度1：3、寬度1.80m，以連接上下兩結構面層。馬道

19、腳手板采用竹笆板，板頭的凸棱處應用三角木填順,每隔30cm 設置一根防滑木條。馬道轉角處設置休息平臺，寬度大于1。0m。馬道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿設置兩道,高度分別為0.6m 和1.2m，擋腳板高度不小于18cm，外側用密目式安全立網封閉。5.3。11安全保險裝置采用63719。5鋼絲繩配合卡環與上一層梁上預埋環拉結，卸荷吊點間距設在架子兩端，中間不大于1.5m，鋼絲繩末端用雞心環與預埋環連接。保險鋼絲繩采用騎馬式卡扣固定端頭，每個固定點不少于4 個卡扣120（同向）,鋼絲繩自由端回扣至端頭卡扣內。5。3。12 防護設施腳手架從第二步起，外側設扶手和密目安全網,施工操作層設

20、18cm踢腳板，并用黃黑漆鑲邊。用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側，將網邊每隔450mm（安全網環扣間隔)系牢在腳手管上。架子作業層下設一道雙層水平兜網。其余每四步設雙層平網一道.工字鋼梁與結構樓面間縫隙用多層板封嚴。架子外側每隔四層用鋼管挑出3m平網防護，一層大眼安全網，一層密目網.5。3.13防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4 根避雷針，避雷針采用12 鍍鋅鋼筋制作, 高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿、中間每隔30m設置一根，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。5.3.14出入口處再搭設6。0m3。5m3.30m (長

21、寬高）的防護棚，上鋪雙層竹笆手板,在入口處架子搭設時,架子內、外側抽取兩根立桿，加設斜桿，斜桿與各主節點相交處用扣件固定。6、腳手架的檢查驗收6.1腳手架搭設用管材、扣件、鋼絲繩、花蘭螺絲、卡扣要有合格證及檢測報告等有效證明。6.2鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件.6。3嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。6.4腳手架搭設完成后要經過技術部門和安全部門檢查驗收，對不合格項目要進行整改。驗收合格后，上報監理單位進行驗收，辦理驗收手續。6。5腳手架在使用過程中,遇有六級大風與大雨后，要對已搭設的腳手架重新驗收，排除安全隱患.6。6腳手架停用超

22、過一個月后，重新使用前,要對已搭設的腳手架重新驗收,排除安全隱患。6。7腳手架在使用中每天要檢查桿件的設置和連接，是否牢固；扣件螺栓是否松動；使用過程中是否超載，并做好檢查記錄。7、腳手架搭設檢查質量驗收標準7.1構配件允許偏差序號項 目允許偏差(mm）檢查工具1焊接鋼管尺寸外徑48。3mm壁3.6mm0.5、0.36游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度 L1。5m5游標卡尺4立桿鋼管彎曲3mL4m,4mL6.5m1220鋼板尺5水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6。5m30鋼板尺7.2腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法序號項 目技術要求檢查工具1立桿垂直度下列腳手架允許水平

23、偏差（)用吊線或鋼卷尺搭設中檢查偏差的高度(m)總高度40mH=2H=10H=20H=30H=40最后驗收垂直度2050m72550751001002間 距步 距 縱 距 橫 距205020鋼板尺3縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差104外伸小橫桿外伸長度500mm50鋼板尺5扣件螺栓扭力矩4065Nm扭力矩扳手7.3扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢 查 項 目安裝扣件數(個）抽檢數（個）允許的不合 格 數1連接立桿與縱（橫)向水平桿或剪刀撐的扣件；120132005052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）1201320050108、腳手架

24、拆除施工工藝及安全要求8。1拆除工藝要求8。1。1拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿)。8。1.2不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣件。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降,嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2 步，如高差大于2 步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞,如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止

25、變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件.8。2腳手架拆除的安全技術措施8。2.1拆除時必須具備有資格的專業施工隊伍拆除，誰搭設誰拆除。不是原隊伍要重新進行資格報審。8.2。2拆架前，全面檢查擬拆腳手架,根據檢查結果，施工隊擬訂出作業計劃，報項目部審批，進行技術交底后才準工作.腳手架搭設和拆除時，距離主樓10m四周設置圍攔和警戒標志，圍欄采用鋼管搭設，彩條布維護。圍欄立桿間距2。5m，設兩道橫桿，并派專人看守,嚴禁一切非操作人員入內。拆除時要統一指揮,上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知

26、對方，以防墜落。在拆架時,不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8.2。7所有桿件和扣件在拆除時應分離,不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。8。2.8所有的腳手板,應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。8。2.9拆下的扣件要裝入袋內，用電梯運下；拆下的鋼管分段集中由電梯運至地面.8。2。10拆除時嚴禁將配件、工具等由高空拋至地面.9、安全保證措施及要求9.1建立健立安全生產保證體系和安全生產組織機構。9.2具備有資格的專業施工隊伍,所有施工人員持證上崗。9。3搭設腳手架人員必須參加入場教育，考試合格并有上崗操作證。9.

27、4使用單位在使用期間嚴禁私自拆除主節點處的縱橫向水平桿，斜撐桿、斜拉鋼絲繩、連墻件等，需要改動桿件，應報安全主管部門同意，由搭設腳手架的專業人員進行。9.5操作人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋，9。6現場嚴禁吸煙。嚴禁酗酒人員上架作業。9。7腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工,體檢合格者方可上崗，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。9.8設專人負責對腳手架每日進行檢查和保修。9.9在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和動火證，設專人看守。9.10支、搭臨時性跳板時,操作人員必須將保險繩與結構墻上有可靠連接,保證在操作過程中有安全保障。9.

28、11搭拆腳手架時，派專人在現場巡視和監督，發現不安全因素責令施工人員及時整改。9。12此外架僅作主體外維護及裝修架使用，腳手架上的均布荷載為200kg/平方米,只允許二步內施工，嚴禁超載。9。13結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1 層.9。14拆除墊鋪竹笆時應自外向里豎立，搬運防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接高處墜落傷人。9.15 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載.不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁附著起重設備; 9.16六級及六級以上大風、霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨雪后上

29、架操作應有防滑措施，應掃除積雪和清除架板架管上結冰。9。17每半月進行一次專項檢查，特別是臺風、暴雨、雨雪天氣更要加強檢查,發現問題要立即更改及進行加固措施.9。18特別是樓層結構施工時，梁、板、柱的各種支撐不得與腳手架的任何桿件相連接。9。20工人在架上作業中，應注意自我安全和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。9。21人員上下腳手架必須走設有安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下.9.22班組作業工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發生有不安全的情況和跡象時,應立即停止作業進行檢查,解決以后才

30、能恢復正常作業，發現異常危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。9.23在每步架作業完成后,必須將架上剩余物品轉移至上（下)步架或室內；每班下班前應清理架面，將架面上的材料物品堆放整齊，垃圾清運出去,在作業期間，應及時清理墜入安全網內的材料和物品。在任何情況下,嚴禁自架上向下拋材料物品和傾倒垃圾。9.24凡外架轉角處,因懸挑鋼梁尾端沖突，不能在轉角處設置型鋼挑梁,但必須在挑架的上一樓層結構構件轉角處埋設拉繩調換，用鋼絲繩反拉外挑架的外排轉角節點處。9.25腳手架架搭設過程中應由項目技術人員，專職安全管理人員進行每步架檢查,上步架檢查不合格的，下步架不得繼續搭設； 9。26腳手架搭設應分階段組織

31、驗收,由項目負責人、項目監理、施工技術人員、專職安全生產管理人員及搭設人進行全面驗收，并履行驗收簽字手續；10、腳手架施工圖 （附圖一十)11、附件一：普通型鋼懸挑腳手架計算書 普通型鋼懸挑腳手架計算書 蘇地2009B57地塊商業辦公樓項目繁花中心工程，屬于框架、核心筒剪力墻結構;地上16層,地下2層；建筑高度:76.72m；標準層層高:4。49m；總建筑面積:12000平方米；施工單位：鹽城二建筑集團有限公司。 型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 5001720

32、03)等規范編制。一、參數信息： 1。腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為18。0 m,立桿采用單立桿； 搭設尺寸為：立桿的縱距為1.50 m，立桿的橫距為1。05 m，大小橫桿的步距為1.80 m； 內排架距離墻長度為0。30 m； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為4根； 腳手架沿墻縱向長度為133.0 m； 鋼管平均長度 6。0 m; 采用的鋼管類型為 483。0 mm； 橫桿與立桿連接方式為 單扣件;取扣件抗滑承載力系數為： 0.80； 連墻件布置取 二步三跨，豎向間距 3.60 m,水平間距 4.50 m，采用 扣件連接； 連墻件連接方式為 單扣件 連接; 2。活荷載參數 施工均布

33、活荷載標準值:3.000 kN/m2； 腳手架用途：結構腳手架； 同時施工層數：2 層； 3.風荷載參數 本工程地處江蘇省蘇州，基本風壓為0.45 kN/m2； 風荷載高度變化系數z 為0。74; 風荷載體型系數s 為 0。65； 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4。靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值:0。1248 kN/m2； 腳手板自重標準值：0.300 kN/m2; 欄桿擋腳板自重標準值:0。140 kN/m2 安全設施與安全網:0.005 kN/m2； 腳手板鋪設層數:10 腳手板類別：竹笆片腳手板； 欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值：0。038 kN/

34、m2； 5.水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用 20a號工字鋼，其中: 建筑物外懸挑段長度 2。20 m 建筑物內錨固段長度 2.75 m 與樓板連接的螺栓直徑 :20.00 mm； 樓板混凝土標號：C35； 6.拉繩與支桿參數 支撐數量為: 2； 懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物聯結。 鋼絲繩安全系數取: 8。00； 鋼絲繩與梁夾角為: 60。0 度； 二、大橫桿的計算: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩

35、和變形。 1。均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1 = 0.038 kN/m； 腳手板的自重標準值：P2 = 0.3001.050/（4+1） = 0.063 kN/m； 活荷載標準值: Q = 3.0001。050/（4+1） = 0.630 kN/m； 靜荷載的設計值： q1 = 1。20.038+1。20。063 = 0.121 kN/m； 活荷載的設計值： q2 = 1.40。630 = 0.882 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2.強度驗算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎

36、距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max = 0。080。1211。5002+0.100.8821.5002 = 0.220 kN。m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max = -0。100.1211。5002-0.1170。8821.5002 = 0。259 kN。m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： = Max(0.220106，0.259106)/4493.0 = 57.747 N/mm2 ; 大橫桿的最大彎曲應力為 = 57。747N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f = 205.0 N/mm2，滿足要求! 3。撓度驗算： 最大撓度考慮為三跨

37、連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值： q1 = 0。038+0.063 = 0.101 kN/m ； 活荷載標準值： q2 = 0.630 = 0.630 kN/m ； 最大撓度計算值為： V = 0。6770。1011500。04/(100206000。000107831。2)+0。9900.6301500。04/(100206000.000107831。2) = 1。608 kN; 大橫桿的最大撓度 1.608 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500.0/150 = 10.000與10 mm,滿足要求！ 三、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.

38、2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算 小橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381.500 = 0.057 kN; 腳手板的自重標準值：P2 = 0.3001。0501.500/5 = 0。095 kN; 活荷載標準值: Q = 3。0001。0501.500/5 = 0.945 kN; 集中荷載的設計值: P = 1。20。057+1.20。095+1。40。945 = 1。505 kN； 小橫桿計算簡圖 2。強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布

39、荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 均布荷載最大彎矩計算:Mqmax = 1。20.0381。0502/8 = 0。006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算：Mpmax = 1。5051.050/3 = 0。527 kN。m； M = Mqmax+Mpmax = 0.006+0。527 = 0.533 kN。m 最大應力計算值 = 0。533106/4493。0 = 118。625 N/mm2 ； 小橫桿的最大應力計算值 = 118.625N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f = 205.0 N/mm 2，滿足

40、要求！ 3。撓度驗算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vmax = 50.0381050.04/（3842.060105107831.2) = 0。027 mm; 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 大橫桿傳遞荷載 P = 0.057+0.095+0。945 = 1。097 kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1096。51050.0(31050。0241050.02/9）/（722。060105107831.2） = 2.0

41、28 mm； 最大撓度和:V = Vqmax+Vpmax = 0。027+2.028 = 2。055 mm； 小橫桿的最大撓度 2。055 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度1050.0/150 = 7。000與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40 kN. 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）: R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承載力設計值，取6.40 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

42、; 大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381.5004/2 = 0。114 kN; 小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0381.050/2 = 0.020 kN; 腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001。0501。500/2 = 0.236 kN； 活荷載標準值： Q = 3。0001。0501。500/2 = 2。363 kN； 荷載的設計值： R = 1.2(0。114+0。020+0.236）+1.42.363 = 3.752kN； R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值

43、包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN），為0。1295 NG1 = 0.129518。00 = 2。331 kN； (2)腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹笆片腳手板，標準值為0。30 NG2 = 0。300101。500（1。050+0。30)/2 = 3.038 kN; （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、木腳手板擋板標準值為0.140 NG3 = 0。140101.500/2 = 1。050 kN; (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）;0。005 NG4 = 0。0051。50018.000 = 0.135 kN； 經計算得到，

44、靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.554 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0001.0501。5002/2 = 4.725 kN; 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用: Wo = 0。450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用: Uz = 0.740； Us - 風荷載體型系數：取值為0.645; 經計算得

45、到,風荷載標準值 Wk = 0.70.4500.7400。645 = 0。150 kN/m2; 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1。4NQ = 1.26.554+1。44。725 = 14。480 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2NG+0。851。4NQ = 1.26.554+0.851.44.725 = 13。488kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw為 Mw = 0。851.4WkLah2/10 = 0。851。40.1501。5001。8002/10 = 0。087 kN。m； 六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立

46、桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14。480 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1。163 ; 計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 : = 1。500 ； 計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：lo = 3.140 長細比 Lo/i = 197 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0。186； 立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2; 立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/m

47、m2； = 14480 /（0。186424。12） = 183.55N/mm2； 立桿穩定性計算 = 183.55N/mm2大于等于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求. 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N = 13。488 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1。59 cm; 計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ：k = 1.163 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3。3得 ： = 1.500 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :lo = 3.140 長細比 Lo/i = 197 軸心受壓立桿的穩定

48、系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0。186； 立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2; 立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； = 13488/(0.186424。12）+87000/4492.968 = 190.343N/mm2； 立桿穩定性計算 = 190.343N/mm2大于等于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求. 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： N2 = N1w+N0 風荷載標準值 Wk = 0.150kN/m2； 每個

49、連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16。200m2; 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)， N0 = 5。000kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN），按照下式計算： N1w = 1。4WkAw = 3。409 kN; 連墻件的軸向力設計值 N1 = N1w+N0 = 8.409 kN; 連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 L/i = 300.000/15。945 的結果查表得到 = 0。949 ，L為內排架距離墻的長度； 又: A = 4。241 cm2;f = 205。00 N/mm2

50、連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.24110-4205.000103 = 82。509 kN； N1 = 8。409 N f = 82.509,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用單扣件與墻體連接。 由以上計算得到 N1 = 8.409小于 單扣件 的抗滑力12。8kN,滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算： 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點. 本方案中,腳手架排距為 1050 mm，內排腳手架距離墻體 300 mm，斜拉鋼絲繩支點距離墻體為2000 、1100mm，水平支撐梁的截面

51、慣性矩I = 2370.00 cm4,截面抵抗矩W = 237.00 cm3，截面積A = 35。50 cm2。 受腳手架集中荷載 N = 1.26.554 +1.44。725 = 14。48 kN； 水平鋼梁自重荷載 q = 1。235.500.000178.500 = 0.334 kN/m； 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m） 經計算得到 最大彎矩 Mmax = 14。48 2。1+14。48+1/20。3342.12=44.89kN。m； 最大應力 = M/1.05W+N/A = 44.89106/（1。05237000。00）+14.48103/3550。00 = 184。469 N/

52、mm2； 水平支撐梁的最大應力計算值 184.469N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215。000 N/mm2,滿足要求！ 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用 20a號工字鋼，計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB500172003)附錄B得到：b = 2 由于b大于0。6，查鋼結構設計規范（GB50017-2003)，得到 b = 1.07 0。282 / b = 1.07 0.282 /1.30 = 0.929 。 經過計算得到最大應力 = 44。89106 /( 0.929237000。000） = 203。885 N /

53、 mm 2 水平鋼梁的穩定性計算 = 203.885小于 f = 215.000 N/mm2,滿足要求！ 十、拉繩的受力計算： 每根鋼絲繩的承重量：N = (1.2NG+1。4NQ ) 2= 1.26.554+1。44。725 = 14。480 kN；工字鋼按簡支梁計算，兩根鋼絲繩一根作一支點,兩根同時受力計算。鋼絲繩一端固定在上一層結構上，鋼絲繩所受拉力T：Sin66=14.48/T T=15。850 KN鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：FgFg/K 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN)； 計算中Fg取15.850kN, = 0。820，K = 8。000,得到:允許拉力FgFg/K0.8221

54、3。5/821.883kNT=15。85 KN21.883kN 經計算，選用鋼絲繩最小直徑必須19。5mm(鋼絲繩公稱抗拉強度=1550N/mm2）才能滿足要求！ 鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環的強度計算公式為=N/Af其中F為拉環受力的單肢抗剪強度，取F=50N/MM2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環最小直徑30600/3。1421022=48。69 MM250N/mm2；選用20的拉環, 滿足要求。 十二、錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環或錨環，拉環或錨環的強度計算如下: 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R = 44。48kN。m/2.75=16。175KN； 水平鋼

55、梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： =N/Af 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；=16175/2/(1/43.142022）=12。88 N/mm250N/mm2 選用的拉環20， 滿足要求； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋上面，并錨入板內長度滿足La要求.2、鋼錨板的所承受的剪力：T=F/A=16175/10100=16。175fv=125N/mm2。12、附件二：落地式腳手架計算書鋼管落地腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數 雙排腳手架搭設高度為23.1米,6米以下采用雙管立桿,6米以上采用單管立桿； 搭設尺寸為:立桿的縱距

56、為1.50米，立桿的橫距為1。05米，大小橫桿的步距為1.80米; 內排架距離墻長度為0.30米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為4根; 采用的鋼管類型為483。0; 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0。80; 連墻件采用二步三跨,豎向間距3。60 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為單扣件; 2.活荷載參數 施工均布活荷載標準值:3。000kN/m2； 腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數：2 層； 3.風荷載參數 本工程地處江蘇省蘇州，基本風壓為0。45 kN/m2； 風荷載高度變化系數z 為0。96; 風荷載體型系數s 為 1.32；

57、 腳手架計算中考慮風荷載作用； 4.靜荷載參數 每米立桿承受的結構自重標準值：0。1248 kN/m2； 腳手板自重標準值：0。300 kN/m2； 欄桿擋腳板自重標準值:0。140 kN/m2 安全設施與安全網：0。005 kN/m2; 腳手板鋪設層數：12 腳手板類別：竹笆片腳手板； 欄桿擋板類別：欄桿、木腳手板擋板； 每米腳手架鋼管自重標準值：0。038 kN/m2； 5.地基參數 地基土類型:巖石 地基承載力標準值:160。000 kpa 立桿基礎底面面積：0。250 m2 地面廣截力調整系數：1。00二、大橫桿的計算: 按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）第條規定

58、，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值： P1 = 0。038 kN/m； 腳手板的荷載標準值： P2 = 0。3001。050/5 = 0.063 kN/m； 活荷載標準值:Q = 3.0001。050/5 = 0。630 kN/m; 靜荷載的設計值: q1 = 1。2(0。038+0。063) = 0。121 kN/m； 活荷載的設計值： q2 = 1。40.630 = 0。882 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大

59、橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩） 2.強度計算 跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。 跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max = 0.080.1211.5002+0。101.4701.5002 = 0。353 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max = -0.100.1211。5002-0.1171。4701.5002 = -0。414 kN。m； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: = Max(0.353106，0.414106）/4493。0 = 92。199 N/mm2 ; 大橫桿的最大彎曲應力為 = 92。199N/mm2 小

60、于 大橫桿的抗壓強度設計值 f = 205。0 N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。 計算公式如下： 靜荷載標準值： q1 = 0.038+0.063 = 0.101 kN/m ； 活荷載標準值: q2 = 0。630 = 0.630 kN/m ； 最大撓度計算值為： V = 0。6770。1011500。04/100206000.000107831。2+0。9900.6301500。04/100206000.000107831.2 = 1.608 kN； 大橫桿的最大撓度 1。608 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度1500。0/150 = 1

61、0。000與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算: 根據JGJ130-2001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 小橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381。500 = 0。057 kN； 腳手板的自重標準值：P2 = 0.3001。0501。500/5 = 0.095 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001。0501。500/5 = 0。945 kN; 集中荷載的設計值: P = 1。20.057+1。20。095+1.40。9

62、45 = 1.505 kN；小橫桿計算簡圖 2.強度驗算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算:Mqmax = 1.20。0381.0502/8 = 0。006 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算:Mpmax = 1。5051.050/3 = 0。527 kN.m; M = Mqmax+Mpmax = 0。006+0.527 = 0.533 kN。m 最大應力計算值 = 0.533106/4493.0 = 118.630 N/mm2 ； 小橫桿的最大應力計算值 = 118.630N/mm2 小于 小橫桿的

63、抗壓強度設計值 f = 205.0 N/mm 2,滿足要求！3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vmax = 50.0381050.04/（3842。060105107831.2) = 0.027 mm； 集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： 大橫桿傳遞荷載 P = （0。038+0.063+0.630）/2 = 1.097 kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： Vpmax = 1096。51050。0（31050.0241050.02

64、/9）/(722。060105107831.2) = 2。028 mm； 最大撓度和：V = Vqmax+Vpmax = 0。027+2。028 = 2。055 mm; 小橫桿的最大撓度 2.055 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度1500.0/150 = 10。000與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40 kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2。5）: R Rc 其中 Rc- 扣件抗滑承載力設計值，取6。4

65、0 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0381。5004/2 = 0.114 kN； 小橫桿的自重標準值： P2 = 0.0381.050/2 = 0.020 kN； 腳手板的自重標準值： P3 = 0.3001.0501。500/2 = 0。236 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0001.0501。500/2 = 2。363 kN； 荷載的設計值: R = 1.2(0.114+0.020+0.236)+1.42。363 = 3.752kN； R 6。40 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算:

66、 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN），為0.1248 NG1 = 0.1248+（1.504/2+1.502)0.038/1。8023。05 = 5.796 kN; (2)腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300121.500（1.050+0.30)/2 = 3.645 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；采用欄桿、木腳手板擋板標準值為0.140 NG3 = 0。140121。500/2 = 1.260 kN; (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全

67、網（kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。50023。050 = 0.173 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10。874 kN; 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用: Wo = 0。450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（

68、GB500092001)的規定采用: Uz = 0.960; Us - 風荷載體型系數:取值為1.320； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。70。4500。9601。320 = 0.399 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 1.210。874+1.44。725 = 19.664 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2NG+0.851。4NQ = 1.210。874+0。851。44.725 = 18。672 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw為 Mw = 0.851.4WkLah2/10 = 0

69、.851。40。3991。5001。8002/10 = 0。231 kN.m； 六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 :N = 19.664/2.000 = 9.832 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm； 計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3。3得 :k = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.500 ； 計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :lo = 3。119 長細比 Lo/i = 196 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 : = 0。188；

70、立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm2； 立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W = 4。49 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； = 9831。900/（0。188424。12) = 123。311N/mm2； 立桿穩定性計算 = 123。311N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205。000 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 18。672/2。000 = 9.336 kN; 計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.59 cm; 計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 :k = 1。

71、155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1。500 ; 計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：lo = 3.119 長細比 Lo/i = 196 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ： = 0.188； 立桿凈截面面積 : A = 4。24 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3; 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f = 205.000 N/mm2； = 9336。00/(0.188424.12)+230800/4492。968 = 51。369N/mm2; 立桿穩定性計算 = 51.369N/mm2小于 立桿的抗壓強度設計值 f

72、 = 205。000 N/mm2，滿足要求! 七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： N2 = N1w+N0 風荷載標準值 Wk = 0.399kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200m2； 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN)， N0 = 5。000kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算: N1w = 1。4WkAw = 9。049 kN; 連墻件的軸向力設計值 N1 = N1w+N0 = 14.049 kN； 連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；

73、 由長細比 L/i = 300.000/15.945 的結果查表得到 = 0.949 ，L為內排架距離墻的長度； 又: A = 4。241 cm2;f = 205.00 N/mm2 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.241104205。000103 = 82。509 kN； N1 = 14.049 N f = 82.509,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用單扣件與墻體連接. 由以上計算得到 N1 = 14.049大于等于雙扣件的抗滑力12.800kN，不滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值： fg = fgkkc = 160。000 kpa； 其中,地基承載力標準值:fgk = 160。000kpa； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1。000； 立桿基礎底面的平均壓力:p = N/A = 37.343 kpa ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 :N = 18.672/2 = 9.336 kN； 基礎底面面積 ：A = 0.250 m2。 p = 37.343fg = 160。000kpa 。地基承載力滿足要求！