1、xx醫學院新蒲校區一期規劃（2012002標段）風雨操場工程高大模板支撐系統安全專項施工方案編制： 職務： 審核： 職務： 審批： 職務： 編制單位：司編制日期： 月十日 目錄一、編制說明及依據061、編制說明062、編制依據06二、工程概況071、基本概況071.1、工程總體概況0812混凝土強度等級概況082、軸交軸二層區域各相關樓層概況082.1、概況表082.2、軸交軸柱、梁截面尺寸概況表093、軸交軸二層混凝土方量094、軸交軸二層支撐體系施工平面布置095、施工要求和技術保證條件095.1、施工要求095.2、技術保證條件10三、施工計劃101、施工進度計劃102、材料及設備計劃1

2、02.1、施工材料計劃表102.2、施工設備計劃表11四、施工工藝技術121、參數信息121.1、施工通用材料技術參數121.2、鋼筋混凝土柱技術參數131.3、鋼筋混凝土板技術參數141.4、二層鋼筋混凝土梁技術參數162、工藝流程173、施工方法183.1、二層支架設置183.2、高大模板支撐架的構造和施工要求183.3、高大模板搭設施工及注意事項203.4、模板安裝、拆除施工要求224、檢查與驗收264.1、驗收與管理264.2、高支模板使用與檢查275、混凝土澆筑施工285.1、混凝土澆筑前審批285.2、混凝土澆筑順序295.3、混凝土澆筑注意事項295.4、混凝土試塊留置注意事項2

3、9五、施工安全保證措施301、組織保障302、技術措施312.1、高大模板施工安全防范措施312.2、安全管理措施323、應急預案333.1、高支模施工主要危險源及預防措施333.2、應急求援組織機構363.3、應急求援組織機構的職責、分工和組成363.4、應急求援組的培訓與演練393.5、應急響應393.6、救護途中403.7、事故調查403.8、3.2、應急預案的啟動、終止和恢復414、監測監控414.1、監測內容414.2、監測方法414.3、監測頻率414.4、監測過程控制要求424.5、監測控制預警值424.6、監測點布置42六、勞動力計劃421、專職安全員安排計劃322、特種作業人

4、員及及監控監測人員安排計劃43七、計算書及相關圖紙431、600600柱模板計算書402、樓板模板計算書553、300700mm梁計算書654、5001600mm梁計算書815、附圖一：可調頂托大樣圖966、附圖二：施工平面布置圖977、附圖三：支撐架搭設大樣圖98xx醫學院新蒲校區風雨操場工程4.77米15.27米層高大模板支撐系統安全專項施工方案一、編制說明及依據1、編制說明根據國家住房和城鄉建設部頒發的危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987 號）規定：超過一定規模的危險性較大的分部分項工程范圍為水平砼構件模板支撐系統高度超過8m 或跨度超過18m,施工總荷載大于15KN/

5、m2，或集中線荷載大于20KN/m 的模板支撐系統，需要組織專家對專項方案進行論證。本方案所涉及的部位二層模板支撐系統，水平砼構件模板支撐系統高度10.38m，跨度為16米；高度超過8米，故編制此安全專項施工方案，并進行專家論證，在施工過程中嚴格依據經專家評審后修改的方案進行施工。2、編制依據危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987 號）；建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254 號）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；混凝土結構

6、工程施工質量驗收規范（GB50666-2011）；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；木結構設計規范（GB50005-2003）；建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；混凝土結構設計規范（GB50010-2010）；工程測量規范（GB50026-2007）；建筑結構荷載規范（GB50009-2011）；混凝土結構工程施工規范（GB50666-2011）；混凝土泵送技術規程（JGJ55-2011）；施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；建筑機械使用安全技術規程(JGJ33-2001)；建筑工程大模板技術規程（JGJ74-2003）；混凝土模板用膠

7、合板（GB/T 17656-2008）；鋼筋焊接及驗收規范（JGJ18-2003）；建筑施工手冊（第四版）施工組織設計；施工設計圖及相關國標圖集二、工程概況1、基本概況xx醫學院新蒲校區風雨操場工程，總建筑面積4486.40m2；地上2層，建筑高度總17米，抗震設防烈度 6度，抗震設防類別為非抗震區；主要結構類型為框架、鋼網架結構；建筑結構安全等級為 2 級，合理使用年限為 2類（50-100 年）；0.000相當于絕對標高為（黃海系）856.85m；建筑防火分類為一類高層；其耐火等級為一級；位于xx醫學院新蒲校區北側、326國道的東側。本工程建筑軸交軸二層層高為10.50米，主體施工模板支撐

8、系統高度10.38m；現澆結構面積867.20。1.1、工程總體概況工程名稱：xx醫學院新蒲校區一期規劃（2012002標段）風雨操場工程建設單位： xx醫學院勘測單位： 察院設計單位： xx市建筑設計院監理單位： 理有限公司1.2、混凝土強度等級概況基礎結構結構部位構件位置混凝土強度等級樁基、獨立基礎基礎C30地梁基礎C30墊層基礎地梁、底板C15底板C25主體結構結構部位構件位置混凝土強度等級主體結構梁、板、柱、樓梯C302、軸交軸二層區域各相關樓層概況2.1、概況表樓層號板厚（mm）樓板砼等級標 高層高（m）備注一層120C300.004.774.77二層120C304.7715.271

9、0.502.2、軸交軸柱、梁截面尺寸概況表部位主要截面尺寸（mm）梁、板、柱板砼等級層高（m）板厚（mm）備注一層框架柱600600C304.77120一層框架梁5001600C304.77120二層框架柱600600C3010.50120二層框架梁5001600C3010.501203、軸交軸二層混凝土方量澆筑部位面積：867.20（） 澆筑方量:320（m3）4、軸交軸二層支撐體系施工平面布置本工程設置一臺汽車式吊車，半徑30 米；并設置有一個鋼筋加工場地、一個木方加工場地和一個鋼管加工場地，可滿足施工要求。（施工平面布置圖詳見后附圖一）5、施工要求和技術保證條件5.1施工要求（1）施工目

10、標：確保高支模搭設、使用、拆除過程中施工安全，保質保量完成轉換層圖紙設計的全部內容。（2）施工技術要求必須嚴格按照安全技術規范和本方案要求進行搭設，如果局部與方案不符的地方，應由技術部負責人按方案要求及相關國家規范規定進行處理，不得擅自更改。（3）施工質量要求必須嚴格控制材料質量，使用合格材料，支撐系統構造要求嚴格按規范要求設置。5.2、技術保證條件（1）項目部成立安全生產小組，嚴格執行安全專項施工方案，加強對高大模板支撐體系搭設、混凝土澆筑以及模板拆除過程中的監督、管理，確保施工安全。（2）本工程所采用的材料、半成品均應滿足規范和安全施工要求。（3）對施工方案之中所采用各種規范、規程、標準、

11、圖紙和政府文件等必須為現行及最新的指導性文件。（4）本工程選用建筑扣件式鋼管腳手架作為支撐體系。（5）加強技術交底和施工過程控制，嚴格執行由專家審核通過的施工方案。（6）特種作業人員必須持證上崗，進入施工現場必須正確佩戴安全防護用品。（7）在高大模板支撐體系搭設、拆除及混凝土澆筑過程中，安排專業技術人員現場指導，并設專人負責進行安全檢查，加強監控監測工作，發現隱情，立即停止施工并應采取應急措施。排除險情后，方可繼續施工。（8）轉換層高大模板以下保留兩層支撐，且在大梁下立桿加密，上下層對位。三、施工計劃1、施工進度計劃根據工程實際情況采用分區流水施工的原則。二層梁、板、柱鋼筋混凝土工程控制在20

12、 天完成二層施工，軸交軸二層控制在元月20日全部完成施工。xx醫學院新蒲校區風雨操場工程施工進度計劃詳見后附圖二。2、材料及設備計劃2.1、施工材料計劃表序號材料種類單位規格數量備注1長鋼管米48.33.66000mm6000按48.33.6 計算自重，按2.8壁厚計算2短鋼管米48.33.61500mm60003直角扣件個4880004旋轉扣件個4820005對接扣件個486006膠合板M215915183060007對拉螺桿根1480008頂托副受壓承載力不少于40KN80009木方根501003000mm4000計算取4080mm1001003000mm1000計算取8080mm10墊板

13、根200020050mm500用于立桿底部11安全帽頂5012安全帶副2013脫模劑千克5014鋼筋噸6515麻袋900養護用16編織袋400雨季施工用17安全網1.86m2000防護用18焊條根E43100019竹跳板塊2003000mm150020混凝土M332021雨衣件8022雨鞋雙802.2、施工設備計劃表 序號設備種類單位規格數量備注1汽車吊車臺25T1租賃2模板圓盤鋸臺2自有3手提式木工切割機臺2自有4鋼管切割機臺1自有5全站儀臺1自有6紅外鉛垂儀臺2自有7水準儀臺ATO-301自有8砼輸送泵臺天泵1租賃9高壓水泵臺1自有10鋼筋對焊機臺1自有11鋼筋彎曲機臺1自有12電焊機臺2

14、自有13平板式振動器臺1自有14插入式振動器臺A50，A30各2 臺自有15刨木機臺3KW1 自有16 鋼筋切斷機臺 1 自有17 鋼筋調直機臺1 自有18普通扳手把30自有19電鉆個2自有四、施工工藝技術1、參數信息1.1、施工通用材料技術參數（1）木方采用40mm80mm，木方抗彎強度設計值fc(N/mm2):13，木方彈性模量E(N/mm 2):9000，木方抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.3。（2）模板：采用1830 mm 915 mm 15mm 的膠合板，模板彈性模量(N/mm2):6000，模板抗彎強度設計值fc(N/mm2):15，模板抗剪強度設計值(N/mm2):1.4。

15、（3）鋼管：采用48.33.6（經實測鑒定，取鋼管壁厚為2.8mm；按48.33.6計算自重，按2.8 壁厚計算承載力）的鋼管。（4）可調頂托：梁底立桿采用可調頂托支撐。（5）對拉螺桿：對拉螺栓直徑(mm): 14。（6）荷載參數：梁的鋼筋混凝土自重取25.5kN/m3，板的鋼筋混凝土自重取25.1kN/m3，模板自重:0.35 kN/m2，施工均布荷載標準值(kN/m2):4，傾倒混凝土側壓力(kN/ m2):4。（7）其他參數： 施工平均大氣溫度():8； 二層樓板的計算厚度:120mm； 橫桿步距h：1500 mm； 二層層高：10.50m； 樓板的立桿縱橫向間距1.0m1.0m； 梁底

16、支撐立桿沿梁跨度方向間距：600mm。1.2、鋼筋混凝土柱技術參數二層框架柱尺寸為：600mm600mm、600mm8000mm柱模板設計B方向內龍骨根數9根H方向內龍骨根數18根B方向對拉螺栓2根代表尺寸H方向對拉螺栓2柱箍間距（mm）600支撐高度（米）10.50600600、600800計算書計算書詳見后附件，600mm600mm、600mm800mm柱模板計算書備注木方內龍骨間距不得大于150mm柱模板立面圖1.3、鋼筋砼板技術參數（1）模板支架參數橫向間距或排距600mm，縱距:600mm，步距:1500mm，立桿上端伸出至模板支撐點長度:100mm，層高:10.5m，采用的鋼管，板

17、底支撐連接方式:方木支撐，立桿承重連接方式:雙扣件。（2）材料參數：模板下木方截面為40mm80mm，間隔距離:200mm。（3）立桿下墊方：50mm200mm2000mm。（計算書詳見后附件）（4）具體搭設方式見下圖樓板立桿立面圖樓板立桿平面圖1.4、二層梁技術參數（4）5001600 梁設計梁底第一層龍骨為8080mm 單木枋5 根,第二層龍骨采用482.8 雙鋼管；梁底承重立桿縱向間距400mm，橫向間距400mm，步距1500mm，梁底采用兩根立桿加頂托支撐，底模厚度15mm, 可調頂托調節螺桿伸出長度不大于200mm。側模厚度15mm，豎肋4080mm 木枋12 根,對拉螺栓4 排1

18、4，距梁底200mm 放置螺栓，橫向400。搭設參數如下圖所示：計算書計算書詳見后附件，5001600梁模板計算書2、工藝流程施工放線搭設模板支架加工、綁扎柱、墻鋼筋（箍筋至轉換梁底）立大梁以下柱模及鋼筋隱蔽驗收澆柱砼大梁底模安裝加工、綁扎大梁高范圍內的墻、柱鋼筋鋪放大梁底鋼筋用鋼管搭設支承鋼筋架至大梁面最下排鋼筋標高處鋪放大梁面鋼筋加工、綁扎大梁腰筋及箍筋拆除支承鋼筋架立大梁高范圍內的梁、柱模安設對拉螺栓立樓板模板轉換層以下支撐體系檢查加固加工、綁扎板鋼筋安設管線及預埋件施工上部豎向鋼筋插筋及鋼筋隱蔽驗收再次檢查模板支撐體系并驗收澆筑混凝土養護拆模。注：為確保模板支架施工過程中支撐系統的整體

19、穩定性和均衡受載，采取先澆筑柱混凝土后澆筑梁板混凝土，水平構件采取由核心筒向四周延伸的混凝土澆筑方式。3、施工方法3.1、二層支架設置立桿支撐在下層C30 鋼筋混凝土樓板面上，板厚為120mm。根據計算，該層樓板在施工二層是足以承受上層荷載，故在施工時，保留二層以下兩層支撐架。注意：二層下第一層的梁、板模板支撐架必須待二層混凝土強度達到100%且齡期28 天后方可拆除。施工時應注意盡可能使大梁的支撐架立桿與下層的支撐架對準（即保持在同一鉛垂線上），并且所有立桿底部必須通長設置50mm200mm2000mm 墊板。3.2、高大模板支撐架的構造和施工要求（1）立桿之間必須按步距滿設雙向水平拉桿，確

20、保兩方向足夠的設計剛度。（2）高支撐架步距為1.5m。（3）整體性構造層的設計： a.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層；b.可調頂托底部的立桿頂端沿縱橫間設一道水平拉桿。（4）豎向剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面必須滿設豎向連續式剪刀撐；b. 在架體內部縱、橫向每5 跨（且不小于3m），應由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度應為5 跨。并在剪刀撐的頂部和掃地桿處設置水平剪力撐，剪力撐的底端應與地面頂緊，夾角為45-60。剪刀撐布置圖（5）頂部支撐點的設計：梁下立桿頂部設置可調支托，U 型支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200

21、mm，螺桿外徑與立柱鋼管內部的間隙不得大于3mm，安裝時必須保證上下同心；使用填充材料將螺桿與鋼管間的空隙填滿，使螺桿固定。 頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm。 支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N8kN 時，采用雙扣件。（6）支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。（7

22、）嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定于水平拉桿上。（8）頂部縱橫桿與立桿連接采用雙扣件。（9）掃地桿、水平拉桿采用對接，剪力撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2 個旋轉扣件，分別離桿端不小于100mm 處進行固定。（10）固結點的設計：在滿堂架立柱周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m，豎向間距按步距1.5m與建筑結構設置一個固結點。（詳見后附圖三）（11）在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿?？烧{支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均

23、分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。3.3、高大模板搭設施工及注意事項（1）支撐架搭設的程序：搭設滿堂鋼管架放梁平面位置線安裝柱模板支梁底模調整、加固、驗收模板柱砼澆筑(第一節)梁鋼筋綁扎梁側模板封閉板模板鋪設板鋼筋綁扎墻柱砼澆筑(第二節)梁板砼澆筑養護拆模、清理。（2）首先按梁的縱向軸線定出梁兩側支撐立桿的位置，然后布置板下部立桿，所有梁下立桿間距根據各部位的構造設計來搭設。（3）立桿接長使用對接扣件，嚴禁使用十字扣件搭接接長支撐立桿。（4）立桿底部設置50mm200mm2000mm 墊板。（5）嚴禁將不同直徑的鋼管混合使用。（6）二根相鄰立桿的接頭不應設置在同一步內，同一

24、步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。（7）支撐架每根立桿必須垂直，垂直偏差不大于15mm。（8）模板安裝前必須在模板表面滿刷脫模劑，清掃安裝部位的垃圾及雜物。（9）按設計要求，跨度4M的支承梁，模板按跨度的0.2起拱；跨度2M的懸臂梁按懸臂長度的0.4起拱。起拱高度不小于20mm。（10）搭設高支模系統時，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管、扣件、對接螺桿來搭設支撐架和受力系統。（11）在混凝土澆筑時垂直、水平荷載大，需對其側面、底部支撐進行驗算。（12）模板安裝及預埋件、預留洞允許偏差見下表：3.4、模

25、板安裝、拆除施工要求（1）模板的安裝高大模板支撐系統搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。安全技術交底的內容應包括模板支撐工程工藝、工序、作業要點和搭設安全技術要求等內容，并保留記錄。模板工程作業高度在2m 以上（包括2m）時，要有可靠安全的操作平臺。（2）模板安裝順序： 設置柱厚度限位清理柱梁部位基層垃圾排放柱模板搭設鋼管架安裝柱模板安裝梁模板鋪樓板擱柵和底模清掃模板內垃圾和施工落手清。模板安裝既要有穩定性、安全性，又要方便拆除。（3）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿

26、；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水； 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑； 澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合相關規定。（4）拆除管理 高大模板支撐系統拆除前，項目技術負責人、項目總監應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續。 高大模板支撐系統的拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高度不應大于兩層。設有附墻連接的模板支撐系統，附墻連接必須隨支撐架體逐層拆除，嚴禁先將

27、附墻連接全部或數層拆除后再拆支撐架體。 高大模板支撐系統拆除時，嚴禁將拆卸的桿件向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類均勻堆放。 高大模板支撐系統搭設和拆除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍。（5）模板拆除 拆除順序模板拆除應遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原則。模板的拆除必須接到項目部的拆模通知后方可拆除，嚴禁私自拆除模板。 梁側模的拆除側模拆除時混凝土強度以能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞，預埋件或外露鋼筋插鐵不因拆模碰擾而松動。 柱模板拆除A、柱模板的拆除模板的拆除順序是：先拆兩塊模板的連接件螺栓。再拆穿墻螺栓，使模板與柱

28、面逐漸脫離。脫模困難時，可在底部用撬棍輕微撬動，不得在上口使勁撬動、晃動和用大錘砸模板。B、角模的拆除：拆除角模時注意對混凝土棱角的保護。（6）模板拆除注意事項 梁板模板拆除要求梁板模板及支撐拆除采取“雙控”措施：A、混凝土達到設計強度的100%；B、期齡達到28 天。 模板的拆除順序和方法：A、模板的拆除順序一般是先非承重模板，后承重模板；先側板，后底板。B、遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。C、拆模時，工作人員應站在安全處，以免發生事故，待該段模板全部拆除后，方可將模板、配件、支架等運出碼堆。D、拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要

29、有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、修理和涂刷好隔離劑，以備使用。E、拆除豎直面模板，應自上而下進行；拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。F、拆除梁、樓板底模時，應先松動木楔或降低支架，然后逐塊或分片拆除。拆除的模板用繩吊至地面，不得從高空扔下。G、在拆除模板過程中，如發現混凝土有影響結構安全的質量問題，應暫停拆除。經過處理后，方可繼續拆除。（7）模板的運輸、維修、保管 運輸：裝卸模板應輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并應防止碰撞損壞，嚴禁移作它用，運輸時應采取有效措施，防止模板滑動、傾倒。 維修和保管模板拆除后，應及時拔除模板上的鐵釘及清理粘結的灰漿，對變形、損壞的模板，宜

30、裁小使用或及時清理出場，清理后及時涂刷隔離劑，暫時不使用應按規格分類堆放，室外堆放時頂部覆蓋石棉瓦等防水措施，并有排水措施，模板底墊高離地面100mm 以上，成垛高度不超過1.8m。（8）模板成品保護 模板支模完成后及時將多余材料及垃圾清理干凈。 安裝工程的預留、預埋工作在支模時配合進行，禁止任意拆除模板和用錘敲打模板及支撐，以免影響模板質量。 模板側模不得堆靠鋼筋等重物，以免傾斜、偏位。 禁止平臺模板面上集中堆放重物。尤其是在鋼筋綁扎時，加工成型的鋼筋不能集中堆放在平臺模板上。 砼澆筑時，不準用振動棒等撬動模板及預埋件，砼均勻入模，以免模板因局部荷載過大造成模板受壓變形。 模板安裝成型后，派

31、專人值班保護，并進行檢查、校正，以確保模板安裝質量。 模板在吊裝過程中，應輕起輕落，嚴禁碰撞。4、檢查與驗收4.1、驗收管理（1）高大模板支撐系統的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測，并留存記錄、資料。 施工單位應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。 對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。 采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符

32、合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。詳見下表：（2）高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。4.2、高支模使用與檢查（1）模板、鋼筋及其他材料等施工荷載應均勻堆置，放平放穩。施工總荷載不得超過模板支撐系統設計荷載要求。（2）模板支撐系統在使用過程中，立柱底部不得松動懸空，不得任意拆除任何桿件，不得松動扣件，也不得用作纜風繩的拉接。（3

33、）施工過程中檢查項目應符合下列要求： 轉換層立桿下樓板應達到設計承重強度； 墊板應滿足設計要求； 頂托螺桿伸出長度應符合規定； 立柱的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載； 掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等設置應符合規定，固定可靠； 安全網和各種安全防護設施符合要求。（4）腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定：腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法5、混凝土澆筑施工5.1、混凝土澆筑前審批混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。5.2、混凝土澆筑順序砼澆筑流程采用先澆筑柱豎向構件，待柱混凝土強度

34、達到75%后，再澆筑梁板水平構件的順序，從中心向四周延伸的方法。5.3、混凝土澆筑注意事項（1）澆筑時，梁柱交接處、柱頭部分鋼筋較密、空隙較小，為保證墻、柱混凝土澆筑質量，混凝土澆筑前應先填入50-100mm 厚且與混凝土配合比相同的減半石子混凝土?；炷磷杂蓛A落高度不大于2m?；炷翝仓姆謱雍穸瓤刂圃?00mm 以內。鋼筋較密的柱頭、梁柱交接處，應使用30 高頻振搗棒，分層振搗，每次振搗時間不得超過20s，待表面泛漿不再下沉，氣泡溢出即可，嚴禁過振。當振搗上層混凝土時，振搗棒應插入下層混凝土50-100mm。在澆筑前，要求商砼公司根據配比調整石子粒徑，采用小粒徑石子。（2）澆筑方式：應由一

35、端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據梁高分層成階梯形澆筑。（3）對于本工程中截面較大的梁，在澆筑梁時應注意澆筑與振搗必須緊密配合，澆筑速度控制在0.6m/h，第一層下料要慢，梁底充分振實后再下第二層料，用“趕漿法”保持水泥漿包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底部位應振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋管線、預埋件等。（4）在梁、柱等節點鋼筋較密處，采用小直徑的振動棒進行振搗密實。（5）澆筑完畢后，應隨時將伸出的搭接鋼筋整理到位，以便下一層或下一工序連接。5.4、混凝土試塊留置注意事項（1）用于檢查結構構件混凝土強度的試件，應在混凝土的澆筑地點隨機抽取，取樣與試件留置應符合下列規定： 當一次連

36、續澆筑超過1000m3時，同一配合比混凝土每200 m3取樣不得少于一次； 每次取樣應至少留置一組標準養護試件，同條件養護試件的留置組數應根據實際需要確定，同一種標號的混凝土取樣不得少于3 組。（2）同條件養護試件拆模后，應放置在靠近相應結構構件或結構部位的適當位置，并應采取與現場構件相同的養護方法進行養護。（3）試塊制作由專人負責，所有制作試塊應標明強度等級、成型日期、施工部位，并有書面記錄，標準養護試塊達到28 天齡期后送檢試壓，同條件養護試塊養護時間累積溫度達600d，其養護齡期不應少于14d，最多不超過60d，就可送檢。五、施工安全保證措施1、組織保障成立以項目經理為組長，項目總工、技

37、術負責人、施工員、安全員、質量員和材料員為核心的安全生產領導小組，確保轉換層施工安全順利的進行，其組織機構框圖如下：項目經理 李成德總工程師 張光亮項目副經理 陳斌安全員 喻強技術部材料部機電部綜合辦質量部工程部商務部姓名 職務安全職責 聯系電話張剛亮 項目技術安全措施的制定 陳斌 項目副經理現場生產安全管理 12、技術措施2.1、高大模板施工安全防護措施（1）支撐體系中的材料及模板不得使用腐爛、蹺裂、暗傷的材料，也不得使用銹蝕嚴重及彎曲的鋼管作支撐。（2）在砼施工前，必須把支撐體系及模板仔細的檢查，不準在外臨邊旁堆放模板、鋼管、扣件等材料，嚴禁隨意拆除模板支撐。（3）安裝模板和搭設支撐體系時

38、，木工要保管隨身攜帶的工具，禁止垂直施工，拆模間歇時要將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止墜落傷人。（4）拆模板必須一次拆清，不得留有無撐模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊，拆模時不許站在正拆除的模板上，避免整塊模板落下，嚴禁站在門窗洞口處拆模，防止掉落傷人。（5）安裝和拆除模板過程中，高度在2m 以下時，可使用馬凳操作，高度在2m 及2m 以上時，要搭支撐體系或工作平臺并設有防護欄桿或安全網。支撐體系或工作平臺要由木工搭設，并經檢查驗收后方可使用。（6）模板的預留洞口處要加蓋或設防護欄桿，必要時還要在洞口處設安全網，防止操作人員及物體墜落。（7）高空作業人員要通過專用坡道、樓梯

39、上下通行，嚴禁攀登模板支架上下，也不得在高空的墻頂、獨立梁或其模板上行走。（8）模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接；（9）腳手架或作業區的外立面應有欄護物和架面滿鋪腳手板；（10）“四口”應加設蓋板或其他覆蓋物；（11）高空作業應配掛安全帶；（12）定期檢查并及時處理未加可靠保護、破皮損傷的電線和電纜的現象；（13）電閘箱應設門并上鎖；（14）起重機或其他導電物體應避開架空高壓裸線。（15）嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，也不得在高處的墻頂、獨立梁或其模板上行走；（16）

40、鋼管上嚴禁打孔；（17）夜間不宜進行腳手架搭設與拆除作業；（18）在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；連墻件。（19）在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守；（20）作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架上臨時堆放的模板不宜超過3 層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。2.2、安全管理措施（1）搭設高大模板支撐架體的作業人員必須經過培訓，取得建筑施工腳手架特種作業操作資格證書后方可上崗。其他相關施工人員應掌握相應的專業知識和技能。（2）高大模板支撐系統搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據

41、專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。（3）安裝和拆除模板時，施工人員應帶安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，安全帽、安全帶應定期檢查，不合格嚴禁使用；工作人員工作時必須集中精力，嚴禁在施工現場打鬧嬉戲，嚴禁酒后作業。（4）支模過程中如遇停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。（5）遇大雨、沙塵或6 級以上大風等惡劣天氣，應停止戶外高空作業。5 級或以上風力時，應停止高空吊運作業。雨停止后，應及時清除模板和地面上的積水。（6）施工用的臨時

42、照明的電壓不得超過36V；若為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。（7）有關避雷、防觸電和架空輸電線路的安全距離應遵守國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）的有關規定。施工用的臨時照明和動力線應用絕緣線和絕緣電纜線。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。（8）嚴禁人員攀登模板、斜撐桿、拉條或繩索等，也不得在高處的墻頂、獨立梁或在其模板上行走。3、應急預案3.1、高支模施工主要危險源及預

43、防措施（1）支撐架局部失穩倒塌預防措施： 嚴格執行項目制定的安全生產責任制，各工序施工前及時對班組進行安全技術交底。 堅持安全檢查，應有針對性的教育，并形成記錄。若發現安全隱患，應及時采取有效措施，排除險情后，方可繼續施工。 進入現場必須佩帶好安全帽。 支撐架要盡量與建筑物實現可靠連接。 確保支撐體系受荷均衡，并優先考慮從中部開始向四周擴展的澆筑方法。澆筑過程中應派專業人員觀測模板、變形情況，發現異常立即停工排險。 拆模按規定的程序進行。 支撐體系必須按照安全專項施工方案和相關的防護標準、規范搭設，并經驗收方可使用。（2）高空墜落預防措施： 從事2m 以上作業人員，必須系好安全帶。 在大梁下方

44、設置固定的安全兜底網。 施工層臨邊無圍護結構時，必須設防護欄桿并掛安全網。 支模按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下道工序，并嚴禁在上下同一垂直面上安裝、拆除。 模板上有預留孔時，應在安裝后將洞覆蓋，混凝土澆筑后及時按規定進行防護。（3）物體打擊預防措施： 模板上的小配件應裝入專用背包中。 進入現場佩戴好安全帽。 高空作業時禁止投擲物料。 吊運工作時要保證物料捆綁牢固。 拆除作業時設置警戒區域，有專人監護。（4）機械傷害預防措施： 設專人負責，按規范操作經常檢查電鋸、電刨等的防護罩，分料器、推料器等設施，確保安全有效。 停機時要拉閘、斷電、上鎖。（5）觸電預防措施： 配電箱的電纜線應有

45、套管，電線進出不混亂。電線老化、破損、漏電的不得使用。 危險、潮濕的環境照明應采用符合要求的安全電壓，嚴禁使用花線或塑膠線，電線不得隨地拖動或綁扎在腳手架上。 開關箱與用電設備實行一機一閘一保險，同一開關箱嚴禁配有380V 和220V 兩種電壓等級。 電箱內設置漏電保護器。（6）失火預防措施： 嚴格執行有關消防、保衛方面的法令，配備專職消防保衛人員。 現場設置消防管道、消防通道，并有專人負責，定期檢查，保證完好。 堅持現場用火審批制度，電氣焊工要有滅火器，易燃、易爆物品使用要按規定執行。 施工現場設置專門的吸煙區。 木工加工場地有完善的消防設備。3.2、應急救援組織機構（1）應急救援組織為有效

46、實施應急救援工作，項目經理部成立應急救援小組。其成員名單如下：應急總指揮：李成德 應急副指揮：陳斌 安全監督站：xx市建筑安全監督檢查站聯系人：周工 監理公司：貴州化興建設監理有限公司（2）應急救援聯系方式急救中心：120 火警中心：119 報警中心：1103.3、應急救援組織機構的職責、分工和組成（1）應急預案總指揮的職能及職責應急總指揮：李成德 分析緊急狀態確定相應報警級別，根據相關危險類型、潛在后果、現有資源控制緊急情況的行動類型。 指揮、協調應急反應行動。 高效的與外部應急反應組織和機構進行聯絡。 檢查應急操作人員的行動。 最大限度地保證現場人員和外援人員及相關人員的安全。 協調后勤保

47、障。 保證應急反應組織的啟動，行動積極有效。 及時進行應急的評估、確定升高或降低應急警報級別。 通報上級機構，決定請求外部援助。 決定應急撤離，決定事故現場外影響區域的安全性。（2）應急預案副指揮的職能及職責應急預案副指揮：陳斌 協助應急總指揮組織和指揮應急任務。 向應急總指揮提出應急反應對策和建議。 保持與事故現場總指揮的直接聯絡。 協調、組織和獲取應急所需的物資、設備，以支援現場的應急救援。 組織相關技術和管理人員對施工場區生產過程各種危險源進行風險評估。 定期檢查各常設應急反應組織和部門的日常工作及應急反應淮備狀態。（3）現場搶救組的職能及職責 搶救現場傷員。 搶救現場物資。 保證現場救

48、援通道的暢通。（4）危險源風險評估組的職能和職責 對各施工現場及加工區特點以及生產安全過程的危險源進行科學的風險評估。 指導生產安全部門的安全措施落實和監控工作，減少和避免危險事故發生。 完善危險源的風險評估資料信息，為應急反應的評估提供科學的合理的、準確的依據。 落實應急反應共享資源及應急反應的報警聯絡方式，為應急反應提供及時的支援措施。 科學合理地制定應急反應物資器材和人力計劃。（5）技術處理組的職能和職責 根據項目經理部的施工生產內容及特點，制訂其可能出現，必須運用建筑工程技術解決的應急反應方案，整理歸檔，為事故現場提供有效的工程技術服務工作，做好技術儲備。 應急預案啟動后，根據事故現場

49、的特點，及時向應急總指揮提供科學的工程技方案和技術支持，有效地指導應急反應行動中的工程技術工作。（6）善后工作組的職能和職責 做好傷亡人員的善后工作，做好家屬的穩定工作，確保事故發生后傷亡人負及家屬思想能夠穩定。 做好受傷人員醫療救護的跟蹤工作，協調與醫療救護單位的關系。 與保險部門起做好傷亡人員及財產損失的理賠工作。 慰問有關傷員及家屬。（7）事故調查組的職能及職責 保護事故現場。 對現場的有關實物資料進行取樣封存。 調查了解事故發生的主要原因及相關人員的責任。 按“四不放過”的原則對相關人員進行處罰、教育和總結。（8）后勤供應組的職能及職責 負責制訂施工項目應急反應物資的儲備計劃，負責儲備

50、計劃的檢查、監督及落實。 定期檢查和監督應急反應物資管理人員的到位和變更情況。 定期收集和整理項目經理部施工場區的應急反應物資源信息、建立檔案并歸檔，為應急反應行動的啟動，做好物資數據儲備。 應急預案啟動后，按應急總指揮的部署，有效地組織應急反應物資到事故現場。3.4、應急救援的培訓與演練應急預案和應急計劃確立后，按計劃組織全體人員進行有效的培訓，應具備完成其應急任務所需的知識和技能，組織全員應急小組每年按“應急響應”的要求進行一次模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應”的有效性進行評價，必要時對“應急響應” 的要求進行調整或更新。演練、評價和更新的記

51、錄應予以保持。 應急物資的準備、維護及保養要點 應急物資的準備、簡易擔架、跌打損傷藥品及包扎紗布。 各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。3.5、應急響應（1）如有模板及其支撐系統(平臺架) 傾覆坍塌事故發生，首先由發現者在現場高呼，提醒現場工作人員迅速離開危險區。（2）發現者通知應急預案小組或項目管理人員(立即反應) 啟動應急預案，按各自分工職責進行救援。根據現場情況，若有人員受傷，應立即撥打120 急救電話，向急救心求救。應務必講清受傷人數、地點和人員受傷情況，并派人到主要路口引導急救車盡快趕到事故現場。同時，現場急救人員在急救車到來以前，應對受傷人員進行急救。本項目部配備應急急救藥箱1

52、只和擔架 1 幅，藥箱和擔架存放在醫務室。（3）按小組預先分工，各負其責，以最快的速度搶救傷員，將傷亡事故降到最底限度。（4）按小組預先分工，木工班長組織所有木工，立即拆除傾覆坍塌或倒塌相關支撐體系，注意、協助人員在清理有關材料過程中的安全，防止事故再發生。3.6、救護途中（1）救護途中保持呼吸道暢通，如有窒息者，應清除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊及分泌物嘔吐物等。（2）傷員有骨折、關節傷和肢全擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定，用平硬的木板（擔架）側臥或平躺送往醫院急救。（3）有出血嚴重的及時采取按住或者綁扎（每隔5 分鐘松一次，防止阻礙血液流通）。3.7、事故調查（1）保護事故現場。（2）對現

53、場的有關實物資料進行取樣封存。（3）調查了解事件主要原因及相關人員的責任。（4）按“四不放過”的原則對相關人員進行處罰、教育、總結。3.8、應急救援預案的啟動、終止和恢復（1）當事故的評估預測達到起動應急救援預案條件時，由應急總指揮啟動應急反應預案令。（2）對事故現場經過應急救援預案實施后，引起事故的危害源得到有效控制、消除，不存在其他影響應急救援預案終止的因素時應急總指揮下達應急終止令。（3）應急救援預案實施終止后，應采取有效措施防止危害源擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。4、監測監控4.1、檢測內容對高大模板支撐系統在澆筑混凝土過程中所發生的沉降、側移進行監測。4.

54、2、監測方法在澆筑混凝土前，澆筑過程中以及混凝土終凝前，派專人對支撐體系進行監測，重點監測混凝土正在澆筑的部位。垂直監測點采用在梁下小橫桿上吊一線墜，線墜離地面20mm，施工過程中用卷尺記錄線墜離地面距離的方法，水平監測點采用在梁下立桿上做一標記，用經緯儀觀測每次混凝土澆筑過程中的位移量的方法，監測后要及時將各過程的測量數據進行對比分析。4.3、監測頻率澆筑混凝土前監測一次，并記錄下監測點數據，本數據作為以后監測的基準值?；炷翝仓r作為重點監測，派施工人員全過程監測，直至澆筑完成。澆筑完成到混凝土終凝前，再復測1-2 次。4.4、監測過程控制要求 每次觀測采用相同的觀測方法和觀測線路； 觀測

55、期間使用同一儀器，同一人操作，不能更換。4.5、監測控制值、預警值根據規范要求，當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值： 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的 1/400； 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的 1/250； 支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的 1/1000。故本工程監測報警、預警值為：若接近限值，應立即停止混凝土澆筑，待險情排除后，方能繼續施工。4.6、監測點布置沉降、側向監測點位置布置在截面尺寸較大的主梁中部，部分側向監測點設置在邊立桿上。監測進出通道必須保持暢通，且監測時的照明設備不得超過12V。 六、勞動力計劃1、專職安全員

56、安排計劃安全員安排計劃表序號 姓 名 分管部位 （一） 喻強紅 大梁板模安裝職 責：1、監督工人班組按施工方案和技術交底施工。2、督促工人班組自檢、專檢、交接檢及組織驗收和過程控制，并把檢查結果落實到位。3、填寫檢查巡視記錄和各種檢查資料。（二） 王明 吳永奇 高大模板支撐體系2、特種作業人員及監控監測人員安排計劃 七、計算書及相關圖紙1、600mm600mm 柱模板計算書一、柱模板基本參數柱模板的截面寬度B=600mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=600mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度L = 10500mm，柱箍間距計算跨度d = 500mm。柱箍采用雙鋼管48mm2.

57、8mm。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm。B方向豎楞9根，H方向豎楞18根。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。柱模板支撐計算簡圖600600截面框架柱柱模板支撐計算見圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示

58、無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模溫度，取10.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取10.500m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=57.600kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.957.600=51.840kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的計算四、豎楞木方的計算最大變形

59、v =0.6776.791500.04/(1009000.001706666.8)=0.187mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 最大變形v =0.6776.791500.04/(1009000.001706666.8)=0.187mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 五、B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.251.84+1.403.60)0.131 0.500 = 4.41kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積(mm2)

60、；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.941對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.251.84+1.403.60)0.145 0.500 = 4.88kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管剪力圖(kN)八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；

61、A 對拉螺栓有效面積(mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.941對拉螺栓強度驗算滿足要求!2、樓板模板支架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為10.5m，立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距l=0.80m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/m

62、m2，彈性模量6000.0N/mm4。木方4080mm，間距200mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載6.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值q1 = 0.9(25.1000.1800.800+0.3500.800)=3.505kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值q2 = 0.9(2.000+4.000)0.800=4.32

63、0kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3；I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.203.505+1.44.320)0.200經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.0

64、4110001000/30000=1.367N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600(1.203.505+1.44.320)0.200=1.230kN截面抗剪強度計算值 T=31230.0/(2800.00015.000)=0.154N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.5052004/(1006000225000)=0.028mm面板的最大撓度小

65、于200.0/250,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1800.200=0.904kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.200=0.070kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.000+2.000)0.200=1.200kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.070)=1.051kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 =

66、0.91.401.200=1.512kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 2.279/0.800=2.848kN/m最大彎矩M = 0.1ql2=0.12.850.80最大剪力Q=0.60.8002.848=1.367kN最大支座力 N=1.10.8002.848=2.507kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3；I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度

67、f=0.182106/42666.7=4.27N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31367/(24080)=0.641N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.974kN/m最大變形v =0.6770.974800.04/(1009000.001706666.8)=0.176mm木方的最大撓度小于800.0/250

68、,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.553mm最大支座力 Qmax=10.966kN抗彎計算強度f=0.752106/4248.0=167.01N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R

69、取最大支座反力，R=10.97kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1036.300=0.651kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1800.8000.800=2.892kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值NG =

70、 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.390kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載?？紤]0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值NQ = 0.9(4.000+2.000)0.8000.800=3.456kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.91kNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f

71、= 205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=106； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.545；經計算得到=8906/(0.545397)=41.145N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.70.2000.6200.12

72、9=0.016kN/m2h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，0.80m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩Mw=0.90.91.40.0160.8001.500；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=1.23.390+0.91.43.456+0.90.91.40.003/0.800=8.427kN經計算得到=8427/(0.545397)+3000/4248=39.700N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 Mmax=56.85所以第20天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第 2 層以下的模板支撐可以拆除。3、3007

73、00mm梁計算書梁木模板與支撐計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑14mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)700mm。梁模板使用的木方截面4080mm，梁模板截面側面木方距離240mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重= 0.350kN/m2；鋼筋自重= 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值

74、= 4.000kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=16.790k

75、N/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0.916.800=15.120kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.215.12+1.403.60)0.70=16.229N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 70.001.501.50/6 = 2

76、6.25cm3；I = 70.001.501.501.50/12 = 19.69cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.100(1.2010.584+1.42.520)0.240經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09310001000/26250=3.561N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh

77、T其中最大剪力Q=0.600(1.2010.584+1.42.520)0.240=2.337kN截面抗剪強度計算值 T=32337.0/(2700.00015.000)=0.334N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67710.5842404/(1006000196875)=0.201mm面板的最大撓度小于240.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N N = fA其中N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)

78、；f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.215.12+1.403.60)0.700.70/1=11.36kN穿梁螺栓直徑為14mm；穿梁螺栓有效直徑為11.6mm；穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=11.360kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距700mm。每個截面布置1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為6.3m，梁截面 BD=300mm

79、700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.80m，立桿的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方4080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁兩側立桿間距0.90m。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載8.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載

80、，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.400(20.700+0.300)/0.300=0.793kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (4.000+4.000)0.3000.400=0.960kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q = 0.9(1.207.140+1.200.793)=8.568kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P = 0.91.400.960=1.2

81、10kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3；I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.482kNN2=2.816kNN3=0.482kN最大彎矩最大變形V = 0.031mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02410001000/15000=1.600N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計

82、算值 T=3803.0/(2400.00015.000)=0.201N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.031mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 2.816/0.400=7.040kN/m最大彎矩M = 0.1ql2=0.17.040.40最大剪力Q=0.60.4007.040=1.690kN最大支座力 N=1.10.4007.040=3.0

83、98kN木方的截面力學參數為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3；I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.113106/42666.7=2.64N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31690/(24080)=0.792N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算

84、滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.719kN/m最大變形v =0.6773.719400.04/(1009000.001706666.8)=0.042mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=1.612mm最大支座力 Qmax=1.890kN抗彎計算強度f=0.778106/4248.0=163.19N/mm

85、2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.336mm最大支座力 Qmax=4.064kN抗彎計算強度f=0.265106/4248.0=62.29N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其

86、中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=4.06kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=4.064kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2 = 0.91.200.1036.300=0.703kNN = 4.064+0.703=4.766kNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=3

87、.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=106； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.545；經計算得到=4766/(0.545397)=22.020N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.90.91

88、.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.70.2000.6200.129=0.016kN/m2h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，0.90m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m；風荷載產生的彎矩Mw=0.90.91.40.0160.9001.500；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=4.064+0.91.20.651+0.90.91.40.004/0.800=4.771kN經計算得到=4771/(0.545397)+4000/4248=22.909N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算

89、支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.499 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1296.3=0.976 kN；N =0.499+0.976=1.475 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；W -

90、立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo 有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.

91、9 = 187 ；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=1474.734/(0.205424) = 17 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 17 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.352 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(6.3-1.2)=0.976 kN；N =N1+N2 =8.352+0.79=9.143 kN ；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比

92、 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i = 1.59；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；3-4號樓轉換層高大模板支撐系統安全專項施工方案90lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo 有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m；k - 計算長度附加系數，取值為：1.

93、167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=9142.524/(0.205424) = 105.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 105.2 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.008(1.5+0

94、.12) = 2 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1 取值1.167;k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7 按照表2 取值1.008 ；lo/i = 1999.771 / 15.9 = 126 ；由長細比lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值；= 9142.524/(0.417424) = 51.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 51.7 N/mm2 小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。4、5001600mm梁計算書5001600

95、mm梁模板搭設圖梁側模板計算書一、梁側模板基本參數計算斷面寬度500mm，高度1600mm，兩側樓板厚度120mm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨布置12道，內龍骨采用4080mm木方。外龍骨間距400mm，外龍骨采用雙鋼管48mm2.8mm。對拉螺栓布置4道，在斷面內水平間距200+400+600+600mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土

96、側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.200m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=52.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用

97、新澆混凝土側壓力標準值F1=0.952.800=47.520kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.18m。荷載計算值 q = 1.247.5200.180+1.403.6000.180=11.172kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 18.001.501.50/6 = 6.75cm3；I = 18.001.501.501.50/12 = 5.06cm

98、；經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.793kNN2=2.280kNN3=1.939kNN4=2.030kNN5=2.006kNN6=2.012kNN7=2.012kNN8=2.006kNN9=2.030kNN10=1.939kNN11=2.280kNN12=0.793kN最大彎矩最大變形V = 0.190mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.03810001000/6750=5.630N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=31217.0/(2180.0

99、0015.000)=0.676N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.190mm面板的最大撓度小于180.0/250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.1847.52+1.40.183.60=11.172kN/m撓度計算荷載標準值q=0.1847.52=8.554kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 4.469/0.400=11.172k

100、N/m最大彎矩M = 0.1ql2=0.111.1720.40最大剪力Q=0.60.40011.172=2.681kN最大支座力 N=1.10.40011.172=4.915kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3；I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.179106/42666.7=4.19N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3

101、Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32681/(24080)=1.257N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算最大變形v =0.6778.554400.04/(1009000.001706666.8)=0.097mm最大撓度小于400.0/250,滿足要求!五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形vmax=0.290mm最大支座力Qmax=16.596kN抗彎計算強度f=1.081106/84960

102、00.0=127.24N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 14對拉螺栓有效直徑(mm): 12對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.596對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據建筑施工

103、模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:模板支架搭設高度為6.3m，梁截面 BD=500mm1600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.40m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。木方8080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。梁底支撐頂托梁長度 1.80m。梁頂托采用雙鋼管482.8mm。梁底承重桿按照布置間距700,400mm計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷

104、載8.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取1.00。采用的鋼管類型為482.8。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5002.2000.400=22.440kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.400(22.200+0.800)/0.800=0.910kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (4.000+4.000)0.8000.400=2

105、.560kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q = 0.9(1.2022.440+1.200.910)=25.218kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P = 0.91.402.560=3.226kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3；I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.981kNN2=5.764kNN3=7.909kNN4=5.764kNN5=1.981kN最大彎矩最大變形V = 0.351mm(

106、1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10810001000/15000=7.200N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=33062.0/(2400.00015.000)=0.766N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.351mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利

107、分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q = 7.909/0.400=19.772kN/m最大彎矩M = 0.1ql2=0.119.770.40最大剪力Q=0.60.40019.772=4.745kN最大支座力N=1.10.40019.772=8.700kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W= 8.008.008.00/6 = 85.33cm3；I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.316106/85333.3=3.71N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木

108、方抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34745/(28080)=1.112N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到13.343kN/m最大變形v =0.67713.343400.04/(1009000.003413333.5)=0.075mm木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q= 0.075kN/m

109、。經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座F= 11.767kN經過計算得到最大變形V= 0.569mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面慣性矩 I = 20.39cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.414106/1.05/8496.0=46.41N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算最大變形v = 0.569mm頂托梁的最大撓度小于700.0/400,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R 縱

110、向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=11.767kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重N2 = 0.91.200.1206.300=0.814kNN = 11.767+0.814=12.581kNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；a 立桿上端伸出頂

111、層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.10m；h 最大步距，h=1.50m； 計算長度，取1.500+20.100=1.700m； 由長細比，為1700/16=106； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.545；經計算得到=12581/(0.545397)=58.125N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.70.2000.6200.172=0.021kN/m2h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.80m；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.40m；風荷載產生的彎矩Mw=0.90.91.40.0211.8001.500；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=11.767+0.91.20.753+0.90.91.40.010/0.400=12.609kN經計算得到=12609/(0.545397)+10000/4248=60.559N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!10、附圖一：xx醫學院新蒲校區風雨操場工程施工平面布置圖11、附圖二：可調頂托大樣圖