1、XXXXXXX工程綜合樓高大模板支撐體系安全專項施工方案 編制 審核 審批 XXXXXXXXX目 錄1、工程概況12、編制依據13、施工計劃24、施工工藝技術34.1、鋼管支撐工藝流程34.2高支模施工方法64.3混凝土澆筑115、施工安全保證措施115.1、組織保障：125.2、高支模安全技術保證措施：125.3、應急救援預案155.4、監測措施：175.5冬期施工要求186、勞動力計劃207、計算書及相關圖紙20附件一：綜合樓腳手架平面、剖面圖21附件二：板模板高支撐架計算書24附件三：梁模板及支撐架驗算24附件四：地下室板模板高支撐架計算書51綜合樓高大模板支撐體系安全專項施工方案1、工

2、程概況本工程為XXX基地綜合樓工程，0.00標高相當于絕對標高578.08m。本工程地下1層，地上10層。地下1層為車庫及設備用房，1層9層為車間及工區辦公用房,10層為辦公用房。總建筑面積21347.5（地上13196.4，地下2640）。結構形式為框架剪力墻結構，地基處理采用孔內深層強夯灰土樁復合地基，基礎形式為筏板基礎。結構使用年限為50年，抗震等級為二級，建筑結構安全等級為二級，地基設計等級乙級，建筑抗震設防類別為標準設防類，耐火等級為地上二級地下一級，本地區抗震設防烈度8度，最大凍土層0.5m。根據住建部的建質【2009】254號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則要求，綜

3、合樓5-8軸/A-B/1軸，混凝土構件模板支撐高度為8.28m，最大梁截面為350mm*750mm，板厚為120mm，面積為188.1，模板支撐系統高度超過8.0m，需編制“高大模板支撐系統的專項施工方案”并經過專家論證方可實施。2、編制依據2.1、施工圖紙XXX綜合樓建筑、結構施工圖紙。2.2、國家規范 2.2.1建筑結構荷載規范GB50009-20122.2.2混凝土結構設計規范GB50010-20112.2.3混凝土結構工程施工規范 GB50666-20152.2.4建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-20132.3、行業標準2.3.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ

4、130-20112.3.2建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082.3.3建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則2.3.4關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號文；2.4、其它2.4.1 XXX實施性施工組織設計3、施工計劃3.1、施工技術準備3.1.1、施工前應認真熟悉設計圖紙、有關技術資料和構造大樣圖；進行模板設計，編制施工方案；做好技術交底，確保施工質量，同時必須要對架子工進行安全施工技術措施技術交底，交底清晰，明確詳細的施工方案。3.1.2、根據設計圖紙和施工方案，作好測量放線工作。準確地標定測量數據，如標高、中心軸線等。3.1.3、必須要對

5、架體搭設技術措施安全技術交底，合理的組織人員，搭設安全的施工腳手架；現場搭設腳手架時， 應有我項目部管理人員監督，同時防止出現意外情況。3.1.4、合理地選擇模板的安裝順序，保證模板的強度、剛度及穩定性，模板應自下而上安裝，在安裝過程中，應設置臨時支撐使模板完全就位，待校正后方可進行固定。3.2、施工材料準備本工程模板采用15mm厚木膠合板，方木采用40mm60mm，模板支撐體系采用483.0mm扣件式鋼管腳手架，混凝土采用商品砼，泵送澆筑。3.2.1、扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、

6、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。3.2.2、鋼管應有產品質量合格證，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕；鋼管外徑偏差0.5、壁厚0.36。3.2.3、可調托撐支托板厚不應小于5mm，變形不應大于1mm；嚴禁使用有裂縫的支托板、螺母。3.3、工期計劃安排根據總體施工進度計劃，高支模施工計劃于12月1日開始施工， 12月4日施工完畢。4、施工工藝技術本工程高支模板體系的施工設計與搭設須按以下要求進行。序號工種人員數量（個）1模板支架安裝202混凝土澆筑15 4.1、鋼管支撐工藝流程檢查鋼管、扣件質量鋼管分類選取立桿、支撐整理地面基礎放線定梁位設水平掃地桿立桿固定校

7、正加剪刀撐桿定梁底標高復測檢查加固。4.1.1、立桿支撐設置4.1.1.1、架體立于地下室結構頂板之上，地下室結構頂板厚180mm，地下室結構頂板及梁滿堂支撐架在高支模結構施工期間與高支模結構砼強度具備可靠傳力條件前嚴禁拆除。其搭設方式均為：梁部位立桿縱橫間距均為0.9m；為了安全起見，在主梁底增設一道承重立桿，同時梁底立桿處設可調支托（可調支托伸出長度不得超過300mm）。承重架支撐形式為梁底支撐次楞平行梁截面方向，立桿承重連接方式為可調支托，立桿上端伸出至模板支撐點長度0.20m，框梁底模板下的次楞間距為0.15m，板模板下的木枋間距0.25m；托梁主楞為單鋼管，間距0.3m。4.1.1.

8、2、立桿支撐布置見詳附圖。4.1.2、水平桿設置4.1.2.1、縱向水平桿應水平設置：其長度不應小于3跨，兩根水平桿的對接接頭必須采用對接扣件連接。該扣件距立柱軸心線不宜大于跨度的1/3，同一步中，內外兩根縱向水平桿的對接頭應盡量錯開一跨，上下兩根相鄰的縱向水平桿的對接頭也應盡量錯開一跨，錯開的水平距離不應小于500mm，凡與立柱相交處均必須用直角扣件與立桿固定。4.1.2.2、橫向水平桿搭設：凡立柱與縱向水平桿的相交處均必須設置一根橫向水平桿，嚴禁任意拆除。該桿距立柱軸心線的距離不應大于150mm，腳手架的橫向水平桿，其兩端均應用直角扣件固定在縱向水平桿上。4.1.3、剪刀撐設置4.1.3.

9、1、豎向剪刀撐 （1）在模板支撐架外側四周均設置豎向連續剪刀撐，中部縱橫向不超過5m設置由下至上的豎向連續剪刀撐；（2）為了便于實際操作，剪刀撐統一采用6000mm鋼管搭設，與樓面夾角成4560沿支撐架四周從低至頂連續布置，搭接處采用直角扣件搭接，搭接長度不小于1000mm，并且搭接處扣件不少于三個，剪刀撐與立桿交接處用旋轉扣件與立桿扣牢。4.1.3.2、水平剪刀撐在豎向剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，在支撐架中部豎向剪刀撐交接處再加設一道水平剪刀撐。4.1.3.3、豎向剪刀撐、水平剪刀撐布置見詳圖 4.1.4、掃地桿設置：立柱自標準底座向上200mm處，縱橫向設掃地桿，用直角扣件與

10、立柱固定。縱橫水平方向按縱下橫上的程序設置。4.1.5、支撐設置：4.1.5.1、支撐采用48鋼管進行組合，根據梁板情況確定，并在鋼管上加可調支托調整至合適高度。4.1.5.2、高支模支撐架架體搭設完畢，在頂層縱橫向水平連系桿設置一道安全平網（或鋪竹排），防止木工、鋼筋工作業期間發生高處墜落。4.1.5.3、本工程支模外圍應用鋼管與已完成結構相連，在結構邊緣采用鋼管連接或支頂方式，以保證支撐體系的整體穩定性。4.1.6連墻件設置連墻件設置應滿足模板安全技術規范的要求，水平間距為69m，豎向間距為23m設置一個固定點與建筑拉結。本工程于一層結構設置水平連墻件，設置方法為一層結構預埋48鋼管，后于

11、架體拉結；本高支模系統區域內部有框架4根，前期首先澆筑區域內4根框架柱，按規范要求距離采用鋼管抱柱做法，使架體與柱子連為整體，以增加支撐體系的穩定性。4.1.6、立桿下基礎處理高支模搭設架體立桿下架體為地下室結構頂板，180mm厚，C35混凝土澆筑，標高為-0.1m，安裝高支模時地下室結構模板支撐體系不允許拆除，直至高支模結構砼強度具備可靠傳力條件時，方可拆除。架體立桿下設置300mm300mm膠合板墊塊。4.1.7、地下室后澆帶處支撐架體加固措施本工程架體立于地下室結構頂板上，高支模區域內設計有800mm寬后澆帶一條。經過計算，地下室后澆帶處架體加固后構造為，立桿縱橫距為90cm，步距為1.

12、5m，距地面20cm設置縱橫掃地桿，架體四周設置封閉的豎向剪刀撐，頂部及掃地桿部設置水平剪刀撐。高支模架體搭設時立桿與地下室立桿保持同心。4.2高支模施工方法 4.2.1模板組拼精度要求模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子或設置木方壓縫，以防漏漿，拼裝完成后。用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝要求詳見表模板拼裝精度要表序號項目允許偏差（單位：mm）1兩塊模板之間拼縫22相鄰模板之間高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差 34.2.2模板定位根據定位樁點，投放出十字交叉控制線，再由十字交叉控制線測放出

13、每根偏軸線500mm的控制線。投放完后，再用經緯儀在其它控制線上檢查所放控制線的準確性。其它控制線以最外的軸線為主，中間軸線采取抽查方式檢查。待偏軸控制線經核驗準確后，再根據設計圖紙和設計變更等資料，將梁、柱等邊線引放出，用以控制模板邊線。 4.2.2.1、標高引測：根據控制水準點，用水準儀引測出板面標高（建筑標高）加0.5m控制點，并將其標注在柱鋼筋上或周邊的鋼管上，再根據此點用鋼尺或水平管引測出梁底、板底的標高。待鋪設完樓板模板、未與梁柱模板固定前，再用水準儀、鋼卷尺配合檢查其準確性。 4.2.2.2、柱模板的標高控制： （1)根據柱的高度，扣除砼樓板的標高后，根據膠合板或已制作好的模板高

14、度，計算出用整塊的模板數和非整塊的模板尺寸，然后裁出非整模板，將非整塊模板安裝在柱模板中間，以保證已定形的柱交接處的模板不受破壞。 （2)彈線：待樓板新澆筑砼結硬后，由測量員在樓面砼上彈出軸線控制線，核驗無誤之后，通知木工將柱邊線彈出，最后由木工工長和質檢員核查控制線，無誤后，木工才能進場施工。4.2.3模板的支設規范要求模板支設前將已完成澆筑砼的頂板面清理干凈，不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈，模板排架支撐體系搭設要嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011執行。模板安裝允許偏差和檢驗方法表 6序號項目允許偏差（mm）檢查方法國家規范標準公司控制標準1

15、軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標高5 3水準儀或拉線尺量3截面模內部尺寸基礎105尺量柱、墻、梁+4 -534層高垂直度層高不大于 5m63經緯儀或拉線尺量層高大于 5m855相鄰兩板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰陽角方正/2方尺、塞尺垂直/2線尺8預埋鐵件中心線位移/2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位置32拉線尺量螺栓外露長度+10 -0+5 -010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10 -0+5 -011門窗洞口中心線/3拉線、尺量寬、高/5對角線/612插筋中心線位置55尺量外露長度+10，-0+10，-0 4.2.3、滿堂架搭設根據附圖高支模立桿布置平

16、面圖，搭設滿堂支架，包括剪刀撐，支立桿時應先在鋼管底部按后附圖高支模立桿布置平面圖墊300mm300mm膠合板墊塊，再搭中間水平拉桿，再搭掃地桿，掃地桿離地面200mm處，使立柱縱橫方向左右對直，立桿的水平牽引桿根據各層結構層高設置，頂步設置在梁底下500mm處，中間步距按 1500 mm設置；同時，立柱要間距均勻，滿足設計要求，并做到橫平豎直。之后用水平管根據標志點彈出梁底模標高，并搭設梁底鋼管。滿堂架搭設時應與框架柱剛性連接，增加整個支撐系統的剛度。立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁采用搭接接長。4.2.4、剪刀撐的設置整個鋼管支撐系統須與框架柱連在一起，增強整個支撐系統的剛度。為了便于實

17、際操作，水平剪刀撐統一采用6000mm鋼管搭設。縱向剪刀撐按附圖布設，與樓面夾角成4560沿高支架四周從底至頂連續布置。4.2.5、核驗標高標高彈出之后，及時核查正誤。并由木工工長和質檢員核驗收。4.2.6、柱模安裝根據彈出柱的控制線，待鋼筋經隱蔽驗收后，可以封柱模，安裝前清理干凈柱內雜物，安裝時要先吊直模板，然后上緊柱箍、穿穿墻螺桿，各面打斜撐與滿堂架連結固定牢固。在封柱模時，可以將梁柱接頭模板一起安裝。為了保證混凝土的施工質量，柱箍均采用槽鋼箍配合穿墻螺桿安裝使用，當柱截面大于700mm時在中間設置一道穿墻螺桿。穿墻螺桿必須安裝在同一水平線或垂直線上，但為了防止因周轉次數多而造成滑絲等影響

18、質量的因素，每根穿墻螺桿使用前均應仔細檢查，嚴禁使用已損壞的螺桿。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。 4.2.7、梁模安裝按設計間距要求整齊鋪好40mm60mm方木，隨即鋪設梁底模，鋪設時應先與柱頭對接好并釘牢，并用40mm60mm枋木條作立檔及立檔支撐，用約30mm寬，15mm厚模板做壓腳壓緊側模底部（或者使用鐵制側模卡勾步步緊代替側模壓腳）。之后吊直側模，用斜桿頂撐固定。當梁高超過750mm時，考慮到側模斜撐的作用力減弱，故在梁底上150mm及300mm處各加一道14對拉螺桿，沿梁縱向間距500mm。另外，當梁

19、跨度大于 4 米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的 1/10003/1000，本工程統一按 2/1000 起拱，主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱為了保證梁不出現下沉變形等質量事故，在大梁底模中間加一排立桿與高支模排架相連接。 4.2.8、板模安裝 4.2.8.1、在鋼管立柱上彈出橫鋼管標高控制線，并架設48橫鋼管，在鋼管上直接鋪設方木，拉線檢查，直至平整。然后鋪樓面模板，用長40mm鐵釘釘牢，如果樓板寬度不合模板模數時，補板應補在跨中。板縫用膠帶紙粘好。4.2.8.2、板模板施工時注意以下幾點：（1）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，連接件需連接牢固，水平拉

20、撐連通；（2）模板第一排次楞木方需緊靠柱邊模,模板與模板之間拼接縫小于2mm,否則用雙面膠封嚴： （3）根據板跨度大小，決定板模板起拱大小：4m開間不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。 （4）板模板支設：板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用 50mm 長釘子固定，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整，模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（5）從墻根起步350mm 立第一根立桿以后按支撐體系設計的間距立支撐，保證立柱支撐上下層位置對應。當立桿基礎不在

21、同一高度上時（已完成部分樓層與高支模樓層處），必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。按要求設置縱橫向水平拉桿，考慮到人行通道（在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設，在板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。4.2.9、穿梁、板孔、洞口模板預埋件、預留洞在施工前和安裝圖詳細復核，無誤后方能進行施工。在模板和鋼筋骨架上畫出預埋件和預留洞的標高、幾何尺寸和位置用膠合板做成相應規格模盒，盒子內部用方木支撐固牢，安裝時，孔洞模應用鐵釘釘牢或用鐵線綁牢，并焊鋼筋頂側模。預埋件固定在模板上，預留洞如預留在鋼筋上則要用短鋼筋電焊固定在鋼筋網架上，確保在施工中不會移動。施工完畢

22、的預留洞、預埋件進行復核和驗收。混凝土澆搗時，要派專人對預埋件、預留洞進行檢查和校正，確保埋件和預留洞的準確。 4.2.10、高支模施工注意事項 4.2.10.1、具體布置立桿時，需對主梁、次梁、頂板三者支撐立桿間距整體考慮，使三者立桿縱、橫方向均在同一條直線上。調整平分立桿間距時，以上述立桿間距為最大極限值，間距只能調小，不能調大； 4.2.10.2、立桿之間必須按每步距滿設雙向水平桿，確保其在兩個方向（x,y）均具有足夠的設計剛度；4.2.10.3、滿堂支撐架底部距基礎面 200 mm以內必須設雙向掃地桿；4.2.10.4、嚴格按規范要求設置豎向和水平剪刀撐；4.2.10.5、確保每一扣件

23、的擰緊力矩控制在 45 -65NM 內；4.3混凝土澆筑 4.3.1、梁、板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，即先澆筑梁，根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延伸，梁板混凝土澆筑連續向前進行。澆筑板砼時，應嚴格控制同一部位放料數量，不免局部荷載過大引起架體失穩。4.3.2、澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合，控制第一層下料速度，梁底充分振實后再下二層料，用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁幫部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 4.3.3、梁柱節點鋼筋較密時，澆筑此處混凝土時宜用小粒徑石子同強度

24、等級的混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。4.3.4、澆筑板混凝土的虛鋪厚度應略大于板厚，用平板振搗器垂直澆筑方向來回振搗，厚板可用插入式振搗器順澆筑方向托拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振搗棒鋪攤混凝土。4.3.4、根據混凝土結構工程施工規范GB 50666-2015中8.3.8“核心區”混凝土教主的要求：柱、墻混凝土設計強度比梁、板混凝土設計強度高兩個等級及以上時，應在交界區域采取分隔措施；分隔位置應在低強度等級的構件中，且距高強度等級構件邊緣不應小于500mm。5、施工安全保證措施5.1、組織保障：

25、為對可能發生的事故能夠快速反應、求援，項目部成立應急求援領導小組，由項目經理XX任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。XXXX工程項目部應急救援領導小組：組 長副組長組 員當施工發生事故，若應急救援小組組長不在位時，由副組長負責現場指揮救援。5.2、高支模安全技術保證措施：5.2.1、每一項高支模工程，都要選用合乎要求的材料，并經專業技術人員針對地基基礎和支模體系進行設計計算，編制施工方案。 5.2.2、高支模作業時，要認真執行施工方案，確保支模體系穩固可靠。支模作業初步完成后，要進行認真檢查驗收，確認無誤才算完成。支模時，下方不應有人，禁止交叉作業，防止物體打擊。5.2.3、高支模的支模架一

26、般采用鋼管架體系，由架子工搭設。模板工配合作業時，也要按要求穿工作服，系好袖口與綁腿，系好安全帶，戴好安全帽。高空作業人員必須佩帶防滑鞋、防護手套，采取防滑、防凍措施，并按要求佩戴安全帶。冬期溫度較低，穿著較多，行動遲緩，施工時不得冒險或違章作業。5.2.4、支模要有操作平臺，上下應有斜道，臨邊和斜道都要按規定做好防護。5.2.5、模板上堆放材料應固定其位置，防止大風刮落。而且堆放材料與設備不能過多和超重。5.2.6、混凝土澆筑中要指派專人對支模體系進行監護，發現異常情況，應立即停工，作業人員馬上離開現場。險情排除后，經技術責任人檢查同意，方可繼續施工。 5.2.7、混凝土澆筑時腳手架的變形超

27、過規定變形值時，應立即停止混凝土澆筑，制定緊急處理措施，并立即上報項目部領導。5.2.8、預防坍塌事故安全技術措施5.2.8.1、模板作業前，根據設計要求、施工工藝、作業條件及周邊環境編制專項施工方案，經單位負責人審批簽字，項目經理組織有關部門驗收合格簽字后，方可作業。5.2.8.2、模板作業時，支撐系統采用鋼管和鋼扣件，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼管和鋼扣件。支撐立桿的基礎應堅固穩定，并經承載力驗算合格。支撐立桿底部應加設滿足支撐承載力要求的墊板。剪刀撐和立桿應牢固連接，形成整體。5.2.8.3、模板作業時，指定專人指揮、監管，出現位移時，必須立即停止施工，將作業人員撤離

28、作業現場，待險情排除后，方可繼續作業。5.2.8.4、堆放模板時，嚴格控制數量、重量，防止超載。5.2.8.5、安裝樓板模板時，在下班前對已鋪好而來不及釘牢的定型模板或散板要穩妥堆放，以防墜落事故發生。5.2.8.6、安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網，腳手架搭設高度要高于施工作業面至少1.5m。5.2.8.7、拆模間歇時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。、預防高空墜落事故安全技術措施：高處作業之前，對作業人員進行高空作業安全教育，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收，驗收合格后，方可進行高處作業。高空作業安全防護設施的用品及設備的性能與質量檢查

29、合格后方可使用。施工過程中排專職安全員現場全程盯控。5.2.8.9、高支模安裝完畢，經高支模管理機構有關人員組織驗收合格后，與監理單位聯合到現場檢查、驗收，合格后方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。5.2.8.10、所有架子工應學習高處作業安全知識及安全操作規程，工人上崗前應依據有關規定接受專門的安全技術交底，并辦好簽字手續。特種高處作業人員應持證上崗。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術交底。5.2.8.11、項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位。5.2.8.12、高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。對身體不適或上崗前

30、喝過酒的工人不準上崗作業。施工現場項目部應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具。5.2.8.13、安全帶使用前必須經過嚴格檢查，合格后方可使用。作業人員應按規定正確佩戴和使用安全帶。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。5.2.8.14、支、拆模板時應保證作業人員有可靠立足點，作業面應按規定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計允許荷載。5.2.8.15、已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪一層密目安全網。5.2.8.

31、16、高處作業前，應由項目分管負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可實施。5.2.8.17、澆筑混凝土時應派專人檢查模板支撐有無松動、傾斜、彎曲變形、位移等情況，發現問題應立即停止混凝土澆筑，并即刻進行加固整改。5.2.8.18、嚴格按照材料驗收程序，把控進場材料質量；做好對現場施工人員的交底工作。5.3、應急救援預案5.3.1、概況本工程為綜合樓門廳高支模工程，位于綜合樓5-8軸/A-B/1軸，混凝土構件模板支撐高度為8.28m

32、，最大梁截面為350mm*750mm，板厚為120mm，長16.5m，寬11.4m，面積為188.1。目前綜合樓地下室、東段混凝土澆筑已完成，基礎未回填。作業面與周圍場地由南側兩條馬道及西側汽車坡道相連。施工現場緊急情況處理流程圖項目經理或現場負責人迅速作出判斷，下達應急指令；同時以最快方式向本單位工程部門、經理報告，并根據情況的嚴重程度決定是否報警。發現人發現后立即向項目經理或現場負責人報告公司工程部、安全生產委員會下屬單位工程部門、經理判定項目部應急措施的適宜性，重大情況立即趕赴現場協助處理，并向公司工程部和安全生產委員會報告。跟蹤應急處理情況，必要時趕赴現場協助處理；處理完畢后，評審應急

33、準備和響應程序，必要時修訂文件。應急電話：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救1205.3.2、應急救援領導小組的職責5.3.2.1、負責制定事故預防工作和相關部門人員的應急救援工作職責。5.3.2.2、負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員、材料物資等資源的調配。5.3.2.3、進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。5.3.2.4、當發生緊急情況時，立即報告公司應急救援領導小組并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府及相關部門的幫助。5.3.3、應急救援工作程序5.3.3.1、當事故發生時小組成員立即向組長

34、匯報，由組長XXX立即上報公司，必要時向當地政府相關部門報告，以取得政府部門的幫助。5.3.3.2、由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。5.3.3.3、事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。5.3.3.4、項目部指定XXX 負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。5.3.4、救援方法5.3.4.1、高空墜落應急救援方法：（1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援

35、領導小組搶救。（2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。（3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕、棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，危及傷員的生命安全。（4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要三個人同時向同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。5.3.4.2、模板坍塌應急救援方法：（1）當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，

36、防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；（2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；（3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；（4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；（5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。5.3.4.3、物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急以后及時送醫院治療。（1) 止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。（2)

37、 對傷口包扎，以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。（3) 對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。（4) 如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。（5) 預備應急救援工具如下表：序號器材或設備數量主要用途1支 架若干支撐加固2模板、木枋若干支撐加固3擔 架2個用于搶救傷員4止血急救包4個用于搶救傷員5手電筒6個用于停電時照明求援6應急燈

38、6個用于停電時照明求援7爬 梯3樘用于人員疏散8對講機8臺聯系指揮求援5.4、監測措施：梁板高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設腳手架、鋼筋安裝和砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：5.4.1、班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。5.4.2、日常檢查、巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）底座是否松動，立桿是否符合要求。3）使用扭力扳手檢查連接扣件扭力是否達到要求。4）架體垂直度偏差是否超出規范要求。5）施工過程中是否有超載的現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。

39、7）腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。5.4.3、腳手架在承受五級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。5.4.4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部及監理單位對腳手架全面檢查，合格后方可開始澆砼。澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，立即停工整改，隱患消除后再施工。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）規定，構件允許偏差如下表：序號項目允許偏差（mm）檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4m2，875- 板底模8100- 梁底模875- 梁底模8100- 懸臂底模-100-5.5.3.混凝土工程 5.5.3.1冬期澆筑的混凝土，其受凍臨界強度，應

40、滿足建筑工程冬期施工規范的相關規定。5.5.3.2混凝土的配置宜選用硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥，并符合建筑工程冬期施工規范相關規定。5.5.3.3拌制混凝土所用骨料應清潔，不得含有冰、雪、凍塊及其它易凍裂物質。摻加含有鉀、鈉離子的防凍劑混凝土，不得采用活性骨料或在骨料中混有此類物質的材料。5.5.3.4冬期施工混凝土選用外加劑，應符合現行國家標準混凝土外加劑應用技術規范GB50119的相關規定。非加熱養護法混凝土施工，所選用的外加劑應含有引氣組分或摻入引氣劑，含氣量宜控制在3.0%5.0%。5.5.3.5混凝土表面覆蓋的保溫層，不應采用潮濕狀態的材料，也不應將保溫材料直接鋪蓋在潮濕的混凝土表面

41、，新澆混凝土表面應鋪一層塑料薄膜。5.5.3.6混凝土的保溫及養護: 在冬施期間，混凝土的養護措施十分關鍵，正確的養護能避免混凝土產生不必要的溫度收縮裂縫和受凍。根據工程特點及施工部位，采用相應的保溫養護措施，防止混凝土受凍并控制混凝土表面和內部溫差。對邊、棱角部位的保溫厚度增大到大面的2-3倍。混凝土在養護期間要防風防失水。6、勞動力計劃 6.1計劃投入勞動力：序號架子工（人）木工（人）砼工（人）備注1815187、計算書及相關圖紙附件一：綜合樓腳手架平面、剖面圖附件二：板模板高支撐架計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高8.30m新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L

42、(m)16.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)11.4 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.081風壓高度變化

43、系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模板支架高度(m)8.4立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁最大懸挑長度(mm)150主梁最大懸挑長度(mm)150結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E

44、(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5

45、 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122504/(38410000281250)0.056mml/4

46、00250/4000.625mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式簡支梁 因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0

47、.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m M1q1l2/81.6820.92/80.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.0810.92/8+3.150.9/40.717kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.152/2，0.0810.152/2+3.150.150.473kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.717，0.4730.717kNm Mmax/W0.71710

48、6/6400011.202N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.51.6820.90.757kN V20.5q2L+0.5p0.50.0810.9+0.53.151.611kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.15，0.0810.15+3.153.162kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.757，1.611，3.1623.162kN max3Vmax/(2bh0)=33.1621000/(26080)0.988N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+

49、1.1)0.12)0.250.828kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.8289004/(38493502560000)0.296mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.8281504/(893502560000)0.002mml12/400300/4000.75mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁驗

50、算方式簡支梁 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m 承載能力極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q1L0.51.4210.90.63

51、9kN 按懸臂梁，R1q1l=1.4210.150.213kN RmaxRmax，R1/20.32kN; 正常使用極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q2L0.50.8780.90.395kN 按懸臂梁，R1q2l=0.8780.150.132kN RmaxRmax，R1/20.198kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.107kNm Mmax/W0.107106/449023.762N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax0.658kN max2Vmax/A=20.6581000/4243.103N/mm2125N/

52、mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.241mm 跨中max=0.241mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.135mm=1502/400=0.75mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2400)=3187

53、.8mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=3187.8/15.9=200.491=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2400)=3777.543mm 1l01/i3777.543/15.9237.581，查表得，10.13 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0

54、.021/0.94.457kN f Nw/(A)+ Mw/W4457.227/(0.13424)+0.021106/449085.467N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.021/0.94.7kN f Nw

55、/(A)+ Mw/W4700.228/(0.188424)+0.021106/449063.568N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N4.457kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)150立桿底座寬b(mm)150F1=N=4.7kN1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計

56、值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊

57、尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1240mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)11240160/1000=218.042kNF1=4.7kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB5

58、0010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(450)(450)/(150150)1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.

59、35clfcAln=1.351316.722500/1000=1521.787kNF1=4.7kN 滿足要求！附件三：梁模板及支撐架驗算一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL18新澆混凝土梁計算跨度(m)16.5混凝土梁截面尺寸(mmmm)350750新澆混凝土結構層高(m)8.28梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1

60、k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.156風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)600步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)300梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)300梁底支撐小梁根數3每縱距內

61、附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)

62、+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.122kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.358kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.75119.225kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12525.1220.17520.096kNm Mmax/W0.096106/375002.565N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max

63、0.521q2L4/(100EI)=0.52119.2251754/(10010000281250)0.033mml/400175/4000.438mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R3=0.375 q1靜l +0.437 q1活l=0.37523.3580.175+0.4371.7640.1751.668kN R2=1.25q1l=1.2525.1220.1755.496kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R3=0.375 q2l=0.37519.2250.1751.262kN R2=1.25q2l=1.2519.2250.1754.205kN 五、小

64、梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.668+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，5.496+

65、0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=5.538kN/m q2max1.262+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，4.205+(0.3-0.1)0.35/24.24kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.5380.452，0.55.5380.220.112kNm Mmax/W0.112106/640001.752N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max

66、0.65.5380.45，5.5380.21.495kN max3Vmax/(2bh0)=31.4951000/(26080)0.467N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.244504/(10096002560000)0.048mml1/400450/4001.125mm 2q2l24/(8EI)4.242004/(896002560000)0.035mm2l2/4002200/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1

67、l2max1.15.5380.45，0.45.5380.45+5.5380.22.741kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.231kN，R22.741kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.240.45，0.44.240.45+4.240.22.099kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R31.03kN，R22.099kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/m

68、m2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.064106/449014.17N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax0.725kN max2Vmax/A=20.7251000/4243.422N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.012mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.506kN，R2=4.192kN

69、，R3=0.506kN 正常使用極限狀態 支座反力依次為R1=0.423kN，R2=3.313kN，R3=0.423kN 七、2號主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483.5可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 2號主梁自重忽略不計,因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： RmaxR2/2=4.192/2=2.096kN，RmaxR2/23.313/2=1.656kN 1、抗彎驗算 2號主梁彎

70、矩圖(kNm) Mmax/W0.472106/508092.839N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 2號主梁剪力圖(kN) Vmax1.048kN max2Vmax/A=21.0481000/4894.286N/mm2120N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 2號主梁變形圖(mm) max1.002mml/400900/4002.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=6.288kN，R2=6.288kN 八、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截

71、面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R3=0.506kN，RmaxR1，R30.423kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.114106/449025.357N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax0.253kN max2Vmax/A=20.2531000/4241.193N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.289mml

72、/400900/4002.25mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=0.759kN，R2=0.759kN 九、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內2號主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R3max0.759,0.7590.759kN0.858=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR26.288kNN30kN 滿足要求！ 十、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂

73、層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2400)=1940.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40

74、.90.1560.91.52/100.04kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.92125.59kN/m 2)小梁驗算 q1max1.707+1.2(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.75-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.3-0.35/2，(0.6-0.3)-0.35/2/21，5.598+1.2(0.3-0.1)0.35/2=5.64kN/m 同上四八計算過程，可得： R10.771kN，R

75、26.399kN，R30.771kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(600+2400)=2299.374mm 1l01/i2299.374/15.9144.615，查表得，10.332 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+0.04/0.66.465kN fN/(A)+Mw/W6465

76、.335/(0.332424)+0.04106/449054.794N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw/lbmax0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+0.04/

77、0.66.465kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+1.20.15(8.28-0.75)+Mw/lbmax0.771+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.3-0.35/2)/20.9，6.399，0.771+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.6-0.3-0.35/2)/20.9+1.355+0.04/0.67.821kN fN/(A)+Mw/W7820.735/(0.188424)+0.04106/4490106.977N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十一、立桿支承面承載力驗算支撐

78、層樓板厚度h(mm)180混凝土強度等級C30立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=7.821kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h

79、0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=

80、1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1440mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11440160/1000=230.63kNF1=7.821kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=

81、(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=7.821kN 滿足要求！附件四：地下室板模板高支撐架計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高-0.10m新澆混凝土樓板板厚(mm)400新澆混凝土樓板邊長L(m)16.5新澆混凝土樓板邊寬B(m)11.4 二、荷

82、載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.081風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.5 三、模板體系設計模

83、板支架高度(m)6立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)150立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)250小梁最大懸挑長度(mm)250主梁最大懸挑長度(mm)250結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000面板驗算方式簡支梁 根據建筑施工模板

84、安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q20.91.35G1Kb=0.91

85、.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.205kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.5250.252/8，0.1220.252/8+2.2050.25/4= 0.139kNm Mmax/W0.139106/375003.7N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.142504/(38410000281250)0.183mml/400250/4000.625mm 滿足要求！

86、五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁驗算方式簡支梁 因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.

87、50.253.692kN/m M1q1l2/83.6920.92/80.374kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.205kN M2q2L2/8+pL/40.0910.92/8+2.2050.9/40.505kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.6920.252/2，0.0910.252/2+2.2050.250.554kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.374，0.505，0.5540.554kNm Mmax/W0.554106/640008.658

88、N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.5q1L0.53.6920.91.661kN V20.5q2L+0.5p0.50.0910.9+0.52.2051.144kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.6920.25，0.0910.25+2.2052.228kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.661，1.144，2.2282.228kN max3Vmax/(2bh0)=32.2281000/(26080)0.696N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.4)0.2

89、52.585kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=52.5859004/(38493502560000)0.923mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=2.5852504/(893502560000)0.053mml12/400500/4001.25mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁驗算方式簡支梁 因主梁2根

90、合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.253.532kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.4)0.25=2.635kN/m 承載能力極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q1L0.53.5320.91.59kN 按懸臂梁，R1q1l=3

91、.5320.250.883kN RmaxRmax，R1/20.795kN; 正常使用極限狀態 按簡支梁，Rmax0.5q2L0.52.6350.91.186kN 按懸臂梁，R1q2l=2.6350.250.659kN RmaxRmax，R1/20.593kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.199kNm Mmax/W0.199106/449044.307N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax1.193kN max2Vmax/A=21.1931000/4245.626N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗

92、算 主梁變形圖(mm) max0.427mm 跨中max=0.427mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.328mm=2502/400=1.25mm 滿足要求！ 七、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)400頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2400)=3187.8mm 非頂部立桿段：l02

93、=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=3187.8/15.9=200.491=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2400)=3681.909mm 1l01/i3681.909/15.9231.567，查表得，10.137 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.410.90.9+0.021/0.911.288k

94、N f Nw/(A)+ Mw/W11288.444/(0.137424)+0.021106/4490198.936N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0810.91.52/100.021kNm Nw1.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=1.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.90.9+0.021/0.911.531kN f Nw/(A)+ Mw/

95、W11531.443/(0.197424)+0.021106/4490142.658N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N11.288kNN30kN 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)600混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=11.531kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值

96、或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺

97、寸比較，s不宜大于4：當s2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=580mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)13120580/1000=1988.75kNF1=11.531kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范G

98、B50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.740000/1000=2705.4kNF1=11.531kN 滿足要求！