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1、外腳手架施工方案一、工程概況xx中心工程建筑面積為70572。99m2,建筑物共計30層,總高99.3米,本工程0。000至三層以下搭設臨時性雙排落地式腳手架,三層以上搭設槽鋼懸挑式腳手架,每次搭設高度為32米,外側立面采用滿掛安全網,用于結構作業時為一層作業,采用全封閉式施工.二、落地式腳手架施工方法和技術措施1、施工順序落地腳手架搭設的工藝流程:擺放掃地桿(大橫桿)逐根豎立立桿并與掃地桿扣緊-安掃地小橫桿-安第一步大橫桿安第一步小橫桿安第二步大橫桿-安第二步小橫桿掛安全網安第三、四步大橫桿和小橫桿與主體結構連接,架設剪刀撐鋪腳手板、掛安全網接立桿懸挑腳手架的搭設順序為:水平挑梁立桿大橫桿小
2、橫桿鋼絲繩拉索-撐桿.2、技術參數本工程腳手架立桿橫距1000mm,立桿縱距1500mm,步距1800mm,外排安全欄桿高度1000mm設一道,頂部設二道,建筑物四周外架必須水平交圈。腳手架內立桿離外墻距離300mm,腳手板每二步滿鋪一道,腳手架施工荷載按結構作業架取值,標準值為3KN/m2。剪刀撐在各區邊界處與地面夾角4060度,連接桿間距垂直方向4m,水平方向6m(邊柱每側一根,相鄰兩柱中間一根)。3、腳手架搭設要求:腳手架的搭設必須統一指導,按設計要求進行作業。外腳手作業面滿鋪竹架板,與架子綁扎牢固,每步架均采用滿掛密目安全網全封閉作業,安全網下口與外架連接密實,不留空檔。本工程外腳手架
3、連墻采用鋼管抱箍,每層樓在接近樓面位置與每個外圍框架柱搭連接鋼管抱箍,可以達到三步五跨連墻一次的要求。鋼管腳手架防雷接地裝置采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施,避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作,高度不小于1米,設置在腳手架四周立桿上,用12鍍鋅鋼筋引下,并將所有最上層的大橫桿連通,形成避雷網絡;接地線采用404的鍍鋅扁鋼,將立桿與建筑物樓層內避雷系統連成一體,防雷接地裝置必須按連續長度不超過50米設一處,其沖擊電阻不得超過10。4、腳手架搭設的質量要求4。1、落地腳手架立管底部應設置通長墊木,使樓面所受荷載為面荷載;墊木規格要求不少于250mm250mm50mm。
4、4.2、嚴格按照規定的構件造尺寸進行搭設,控制好立管的垂直偏差和橫桿的水平偏差,并確保節點連接達到要求,包括扣件擰緊、安全網掛牢.4。3、搭設過程中,及時設置連墻桿、剪刀撐和吊索,避免腳手架在搭設和使用過程中發生沉降、偏斜和傾倒現象,按JGJ59-99驗收。4.4、腳手架必須每12米滿鋪一次,鋪設時必須注意鋪平、鋪穩,并在規定的地方用鐵絲綁扎牢固。5、腳手架搭設使用的安全要求5.1、腳管扣件的規格質量必須符合有關技術規定的要求,對材料及時進行維修保養,剔除不合格產品。5.2、對本工程的腳手架必須進行受力驗算,確保腳手架具有穩定的結構和足夠的承載力;5.3、設置足夠的連墻桿件,利用建筑物的剛度確
5、保整片腳手架的穩定性,避免發生傾斜現象.5。4、嚴格控制使用荷載在3KN/m 2以內;5.5、外架外側面必須牢靠的安全網,操作面滿鋪架板,外側設一竹架板作擋腳板,多層作業時,各作業層之間必須設置可靠的防護棚檔。5.6、必須設置良好的防雷裝置,使用時嚴禁攀拿架子上下,嚴禁任意拆除腳手架的部件和連墻桿.5.7、加強使用過程中的檢查,發現問題及時解決。5。8、外架堆放必須控制數量和時間,木工、鋼筋工種使用的零星材料嚴禁堆放于外架上,外架上任何部位的材料堆放原則上不許過夜。5。9、小橫桿上、下步交叉位置于立桿的不同側面,使立桿受荷時偏心減小.5.10、桿件對接或搭接設置在不同的網格內,立桿接長采用接頭
6、扣.15.1、外架角部(外墻轉角處)及出料平臺用16鋼絲繩拉扯。5.12、作業層鋪板做到嚴平衡,無探頭板和飛跳板,拐角處縱橫腳手架壓接到位。6、安全防護措施6.1樓梯間防護措施樓梯側邊利用腳手架做安全防護,架子立管從梯井內搭設,沿邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄,側邊底部設18cm高的擋腳板。三、槽鋼外挑腳手架施工方案1、腳手架工程設計及搭設參數本工程外腳手架采用全封閉懸挑雙排外腳手架,每次搭設總高度為32米首次計劃在四層平面設槽鋼懸挑并鋼絲繩斜拉結構,在九層平面(高19。2米)設鋼管斜撐并附加鋼絲繩斜拉卸荷結構。(見附圖1、2)腳手架鋼管選用483.5;外挑槽鋼采用18,長度約為2.
7、9 米;固定槽鋼在樓面上用216 的圓鋼,距外墻邊為1。3 米。立桿縱向間距為1。5 米,內立桿距外墻0.35m,外立桿距外墻面為1。4 米,大橫桿間距為1。8 米,小橫桿長度為1.5 米.腳手架與建筑物的連墻拉結采用拉筋和頂撐配合使用的剛性連接方式:拉筋用6。5 鋼筋,頂撐用483.5 鋼管,水平距離4。5m,豎向距離為3.6 米。卸荷鋼絲繩吊點水平間距以2 個立桿間距為準,即1。52=3.0m;鋼絲繩張拉高度為兩步架高,即1。82=3.6m,吊點距墻面1.4m,斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角的正切值tan=3.6/1。4=2。571(見附圖2)。懸挑架高32。0米,故按32.0米對懸挑架高度
8、計算荷載及對水平懸挑梁進行強度、剛度、穩定性等驗算。2、懸挑架的荷載取值及水平懸挑梁設計2.1 懸挑架荷載的取值與組合2。1.1計算基數:計算高度 H=32.0m步距 h=1.8m立桿縱距 la=1。5m立桿橫距 lb=1。05m查扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ302001):鋼管自重 G1=0.0384 KN/m 擋腳板自重G2=0.0132 KN/m安全網自重 G3=0。01 KN/m 外立桿至墻距 ld =1。40m施工活荷載 qk= 2 KN/m2 內立桿至墻距 lc =0。35m2.1.2腳手架結構自重(包括立桿、縱、橫水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件);查扣件式鋼管腳手架安全技
9、術規范(JGJ30-2001)附表A1 得:架體每米高度一個立桿縱距的自重 gk1=0。1248KN/mNG1K = Hgk1 = 320.1248 = 4.4117KN2.1。3構配件自重(包括腳手板、防護欄桿、擋腳板、密目網等)外立桿竹笆板,按2 步設一層計,共11 層,單位荷重按0。14kN/m2(按實)計:NG2K1 =(11lalb0.103)/2103= (111.051.50。14)/2103 = 771.75N欄桿、擋腳板(按11 層計,欄桿每步架1 根)NG2K2 =(211laG1+11G2)103=(2111。50。0384+110.0132)103 =1412。4N安全
10、網NG2K3 =HlaG3103 = 35。351.50.01103=530N合計NG2K= 771。75+1412.4+530 = 2714.15 N內立桿竹笆板NG2K1 =(11lalb0。14)/2103+(11lalc0.14)/2103= (111.051。50。14+110。351。50。14)/2103= 1617 N縱向橫桿(擱置懸挑部分的竹笆板用)NG2K2 = 11laG1 = 111。50。0384103= 633。6 N合計NG2K = 1617+633.6 = 2250.6 N2.1。4施工均布活荷載按規范要求,取最不利情況,按荷載最大的裝修腳手架考慮,即同時3層作
11、業層施工:外立桿 NQK 外=3lalbqk/2 = 31.51。052/2=4。725kN內立桿 NQK 內=3lalbqk/2 + 3lalcqk=4.725+0。31。523 = 7.425kN2。1.5垂直荷載組合外立桿N1 =1。2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(4.11+2.7142)+1.44。725=14.8 kN內立桿N2 =1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 內=1.2(4.11+2。2506)+1。47。425=18。03 kN2。2 水平懸挑梁設計本工程懸挑架采用鋼絲繩張拉型鋼懸臂式結構,水平懸挑型鋼梁采用18槽鋼,長2.9m(局部4。
12、4m),在二層樓面上預埋216 的圓鋼對槽鋼進行背焊固定,距外墻邊1。3m.根據鋼結構設計規范(GB500172002)規定進行下列計算與驗算:計算模型:計算時不考慮槽鋼末端斜拉鋼絲繩的作用,鋼絲繩的承載力作為安全儲備。18 槽鋼截面特性:Wx=152。2103mm3,I=1369.9104mm4,自重q=0.2299 kN/m,彈性模量E=206103N/mm2,翼緣寬度b=70mm,翼緣平均厚度=10.5mm,高度h=180mm。最大彎矩Mmax =N11.4+ N20。35+ q1。52/2=14.881。4+18.030.35+0.22991。52/2 =27.400kNm強度驗算=
13、Mmax /(xWx)x-截面發展系數,對 形截面,查表得:x = 1。05;Wx 對x 軸的凈截面抵抗矩,查表得:Wx=152。2103mm3。f 型鋼的抗彎強度設計值,Q235 鋼,取f=215N/mm2。=27。400106/(1.05152.2103)=171.68N/mm2f=215N/mm2安全.整體穩定驗算根據剛結構設計的規范(GBJ17-88)的規定,軋制普通槽鋼受彎要考慮整體穩定問題。按附錄一之(二),本懸臂梁跨長1.4 米折算成簡支梁,其跨度為21。4=2。8 米,按下列公式計算整體穩定系數:=(570b/l1h)235/s= 5707010.5/(2800180) 235
14、/215 = 0.9086則懸挑梁彎曲應力為:= Mmax /(Wx)=27。400106/(0。9086116。8103)=210。88N/mm2f=215N/mm2安全。剛度驗算 = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EIN1、N2-作用于水平懸挑梁上的內、外立桿荷載(KN);E-彈性模量,E=206103N/mm2。I-鋼材的抗彎強度設計值,Q235 鋼,取f = 215N/mm2. =(14。8810314003)/(32。061051369.9104)+18.031033502(31400-350)/(62。061051369。9104)=5。39mmL/250=1400/
15、250=5。6mm,滿足要求。 18 號槽鋼后部錨固鋼筋設計錨固鋼筋的承載力驗算錨固選用216 圓鋼預埋在二層平板上,吊環承受的拉力為:N3 = Mmax /1。3 = 27。400 /1.3 = 21。08 KN吊環承受的拉應力為:= N/A =21.08103/(20.785162)= 52.3 N/mm2=215 N/mm2滿足要求.錨固鋼筋的焊縫驗算 = F/(lW)F-作用于錨固鋼筋上的軸心拉力設計值,F=F3=17297N;lW-焊縫的計算長度,取lW=160-10=150mm。-焊縫的計算厚度,取16mm。 = 21.08103/(15016)=8。78 N/mm2=160 N/
16、mm2滿足要求。由計算結果可知,當挑梁采用18 號槽鋼時,其強度、撓度、穩定性均符合要求,為安全計本工程另設置鋼絲繩拉索,作為安全儲備。3、立桿穩定性計算3.1 無風荷載時,立桿穩定性計算:N/(A)fN 計算立桿最大垂直力設計值,取N=N2=18.390 kN;軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比查(JGJ1302001)附錄C 表C 取值;根據第5.3。3條規定:立桿計算長度 l0 =kh=1。1551.5180=312cm長細比:= l0/i(鋼管回轉半徑)= 312/1。58=197。5,查附錄C,=0。185A -立桿的截面面積,查本規范附錄B 表B 采用:A=489mm2立桿穩定性計
17、算:N/(A)=18390/(0。185489)=203。28N/mm2f=215N/mm2,安全。4。2 在風荷載作用下,立桿穩定性計算:N/(A)+MW/WfMW由風荷載設計值產生的彎矩,按本規范()式計算;W 鋼管立桿的截面模量,查附錄B 表B:W=5.08cm3;由風荷載產生的彎矩計算水平風荷載標準值k=0.7zs0z-風壓高度變化系數,查建筑結構荷載規范(GBJ9):B 類地區,腳手架高35.35m,查表得:z=1。495;s腳手架風荷載體型系數,按本規范4.2。4規定采用:查表得:敞開式腳手架的擋風面積為1.81.50。089=0。2403m2密目網的擋風系數取0。5,則在腳手架外
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