1、DK1外用施工電梯接料平臺編 制 人：審 核 人： 批 準 人： 編制日期:2xx年4月8日目 錄第一章 編制說明5第二章 編制依據51 施工圖紙52 主要規范或規程53 施工組織設計64 參考手冊6第三章 工程概況61 基本情況62 施工電梯平面布置圖7第四章 施工部署71 安全防護領導小組72 設計總體思路8第五章 扣件腳手架構造要求及技術措施91 地基處理92 立桿103 大橫桿104 小橫桿105 縱、橫向掃地桿116 剪刀撐117 腳手板128 連墻件129 防護設施1210 腳手架卸載施工關鍵要點1311 落地腳手架側面及卸載拉結構造詳圖1412 安全防護門構造示意圖14第六章 防

2、雷避電措施15第七章 落地式鋼管腳手架搭設施工161 搭設工藝流程162 搭設方法16第八章 腳手架的拆除施工171 拆除工藝流程172 拆除方法17第九章 材質及其使用的安全技術措施18第十章 質量保證體系191 構配件允許偏差192 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法193 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準20第十一章 文明施工要求20第十二章 落地式接料平臺雙排腳手架計算書221 參數信息222 大橫桿的計算273 小橫桿的計算294 扣件抗滑力的計算315 腳手架立桿荷載計算326 立桿的穩定性計算347 連墻件的穩定性計算378 立桿的地基承載力計算39第一章 編制說明1 本專項施工方

3、案是按照華限公司所開發的造項目施工圖、現行國家有關技術規范、規程和國家及有關規定、定額水準，并結合我筑工程公司的管理水準與具體工程實際情況進行編制的。2 本專項施工方案凡未注明計量單位均為“mm”。3 本專項施工方案及其引用文件若與國家政府文件相抵觸時，以國家政府文件為準。第二章 編制依據1 施工圖紙圖紙名稱圖紙內容設計單位DK1工程施工圖紙建施、結施2 主要規范或規程序號規范或規程名稱發布日期施行日期規范或規程的編號1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范1991。12001.6JGJ3020012建筑地基基礎設計規范GB 5000720023建筑結構荷載規范GB 50009-20014鋼結構

4、設計規范GB 50017-20035建筑施工高處作業安全技術規范1992。01JGJ80-916建筑施工安全檢查標準1999.03JGJ59993 施工組織設計施組名稱編制日期編制人DK1工程施工組織設計2012。01張康軍4 參考手冊序號規范、規程名稱出版日期1建筑施工手冊1991。12簡明施工計算手冊1999.73實用建筑施工安全手冊1999。74建筑工腳手架實用手冊1994。5第三章 工程概況1 基本情況序號分類主要內容1建設單位投資有限公司2設計單位3監理單位4施工單位5工程名稱6基礎形式7質量標準合格本工程系中村改造項目DK-1外用施工電梯接料平臺腳手架施工方案;工程建設地點位于路西

5、段;屬于框架剪力墻結構或剪力墻結構；地上1833層;地下一層；建筑高度：99.9m;標準層層高：2。9m ；總建筑面積：130152平方米；總工期：445天。2 施工電梯平面布置圖第四章 施工部署1 安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達到無重大傷亡事故的必然保障，也是我項目部創建“文明現場”、“樣板工地”的根本要求。為此，項目部成立以生產副經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組長：（生產副經理）負責協調工作副組長：(技術負責人）技術總部署組員：（棟號長)現場施工協調 （棟號長）-現場施工協調（技術員）方案編制、技術交底（安全員）現場施

6、工指揮、質量檢查(安全員)-現場施工指揮、質量檢查2 設計總體思路本工程共計安裝五臺外用施工電梯,分別安裝在15#樓的相應位置上，具體位置詳見上述第三章第二節中的施工電梯平面布置圖.根據本工程的結構特點并結合工程實際狀況,本工程施工電梯接料臺及圍護均采用落地鋼管腳手架進行搭設而成。采用483. 5mm鋼管，前后排均為雙立桿搭設方式，接料臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，每層接料臺與結構面平齊，外側略高內側50，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。總體為全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架.此架為一架二用，既用于裝修施工材料運輸接料平臺，同時兼作安全防護作用。除5#樓為18層外，其他樓層搭設

7、高度均為99。9米高度,所以為了從安全出發，每六層樓高度須采用1214鋼絲繩反向斜拉于主體混凝土結構梁上作為安全儲備。平臺上鋪多層木膠合板下釘50mm松木林枋，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為50mm120mm。電梯防護門材料用鋼管制作，高度為1800mm,插銷在電梯側，門的里側用鋼絲網片封閉，字體為“注意安全,隨手關門”.腳手架搭設采用雙排雙立桿。立桿距結構外沿0。25m，排距橫距為1.05m、柱距為1。50m，大橫桿步距為1。80m。第五章 扣件腳手架構造要求及技術措施1 地基處理基底回填土采用2：8灰土分層夯實，密實度采用環刀取樣進行試驗,表面用C10砼進行硬化，厚度為100。四周外腳手

8、架以硬化的回填土作為基礎，所有的基礎必須平整。基礎上、底座下設置墊板，其厚度不小于50，布設必須平穩，不得懸空.并在四周距腳手架外立桿500處設一淺排水溝.2 立桿全部腳手架采用雙排雙立桿,立桿頂端高出結構屋檐口上皮1。5m，雙立桿應采雙管底座。立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置,兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開的距離不小于500；各接頭中心距主節點的距離不大于600。3 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈.大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步、同

9、跨內.相鄰接頭水平距離不小于500，各接頭距立柱的距離不大于500.4 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于750。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于100;伸出里排大橫桿距結構外邊緣150，且長度不大于440。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置,同層的相臨小橫桿在立柱處相向布置。5 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮200處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠

10、縱向掃地桿下方的立柱上。當存在較大高差時，則將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立柱固定。靠邊坡的立柱軸線到邊坡的距離不小于500，并對此立桿:采取雙向斜拉加固措施.6 剪刀撐本腳手架兩個方向均要求搭設剪刀撐,剪刀撐與橫向斜撐相結合，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設,用通長剪刀撐沿架高連續布置。雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐,單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐斜桿與地面的夾角在4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上,并沿架高連續布置.剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上,另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加2至4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于150。最下部的斜桿與

11、立桿的連接點距地面的高度控制在300內。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度1000,并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離100. 橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之字型、在里、外排立柱之間上下連續布置,斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿的伸出端上。7 腳手板腳手板采用多層膠合板上釘50木枋條制作。在每個作業層下滿鋪一層腳手板。 當腳手板長度小于2m時,可采用兩根小橫桿,并將板兩端與其可靠固定，以防傾翻。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫中設兩根小橫桿，各桿距接縫的距離均不大于150。靠墻一側的腳手板離墻的距離不應大于150。拐角處兩個方

12、向的腳手板應重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。8 連墻件連接件采用剛性連執著，垂直間距為3。60m、水平間距小于4。00m.連墻桿用483。5的鋼管，它與腳手架、建筑物的連接采用直角扣件。連墻件橫豎向順序排列、均勻布置架體和結構主體立面垂直聯結，連墻桿伸出扣件的距離應大于100。底部第一根大橫桿就開始布置連墻桿。9 防護設施架體外側全高方向設置防護欄桿、安全網和密目網進行全封閉。密目網采用1。86.0m的規格，用風繩綁扎在橫桿外立桿里側。每個作業側面設180高的擋腳板.10 腳手架卸載施工關鍵要點在腳手架搭設至每六層高度時，必須進行腳手架卸載。即每六層樓高度要采用1214鋼絲繩反向斜拉于主體混

13、凝土結構梁上，作為安全儲備.要做好這項工作，必須具備二個條件，一是要鋼絲繩受力起到應有的作用，二是接結點牢固可靠.為此，鋼絲繩一端穿在建筑物混凝土結構梁上的爬架預留孔內，另一端要牢固綁在腳手架的十字交叉點上。為了防止扣件產生滑動，則應在扣件抗滑一端焊防滑鋼筋圈或采用帶三個扣件，以加大扣件的握裹力,提高防滑能力。鋼絲繩在應采用手動葫蘆進行張拉，達到要求的力度后即用繩卡卡牢；亦可用花籃螺絲進行張緊。總之，必須達到腳手架卸載的目的。11 落地腳手架側面及卸載拉結構造詳圖見上圖所示。12 安全防護門構造示意圖電梯門口防護示意圖第六章 防雷避電措施采用避雷針與大橫桿連通、連地線與整個施工電梯接料平臺腳手

14、架連成一體構成避雷系統的措施。避雷針每個角上設一根，共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通,形成避雷網絡.接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內雷系統連成一體。接地線的連接于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除,露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個,位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的傷害，防止拉地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接,焊接長度應大于 2倍的扁鋼寬度。焊完后再用地阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與

15、其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m)以免發生擊穿事故.第七章 落地式鋼管腳手架搭設施工1 搭設工藝流程場地平整、夯實基礎承載實難、材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿-立桿 橫向掃地桿-小橫桿-大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿- 扎安全網。定距定位。2 搭設方法腳手架的搭設應與施工電梯安裝同時進行，逐步上長升。根據構造要求在施工電梯接料平臺位置的四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并作好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹征點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩,不得懸空;雙管柱應采用雙管底座，底座下墊枕木,并垂直于墻面設置。在搭設

16、首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿,后立處排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿,雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直，立桿接長時，宜先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求參見構造要求.第八章 腳手架的拆除施工1 拆除工藝流程拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為安全網-欄桿腳手板剪刀撐小橫桿-

17、大橫桿立桿）.2 拆除方法腳手架拆除應與施工電梯拆除同步進行。不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先瘵連墻件整層或數層拆除后再除腳手架,分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻連加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前,應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭臨時勢撐加固，后拆連墻件。第九章 材質及其使用的安全技術措

18、施1、扣件的緊固程度應在4050Nm,并不大于65Nm,對接扣件的抗拉承載力為3kn。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。2、對接扣件安裝時其開口應向內，以防時雨，直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全.3、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。4、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。5、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。第十章 質量保證體系1 構配件允許偏差序號項目允許偏差檢查工具1無縫鋼管尺寸外徑48mm；壁厚3.5mm-0。50.5游標卡尺2鋼管兩端端面切斜偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管內外表面銹蝕深度(=

19、1+2）0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3m14m；3m14m1220金剛板尺立平桿、斜桿的鋼管彎曲16.5m302 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm)示意圖檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-10最后難收垂直度+1002搭設中檢查偏差的高度（m）H=2H=10H=20H=30H=40H=50720406080100圖略（詳見JGJ1302201(2002版）41-42表8.2。4）用經緯儀3間距步距20鋼板尺縱距50橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20同上水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水桿高差10同上5水橫桿外伸長度外伸5

20、00mm-50綱板尺3 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準項次檢查項目安裝扣件數量（個）提檢數量（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件120132005052連執著橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處)120132005010第十一章 文明施工要求根據腳手架工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時作到如下：1、進入施工現場的人員戴好安全帽，高空作業系好安全帶,穿好防滑鞋等,現場嚴禁吸煙.2、進入施工現場的人員要有護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌.3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操

21、作時要求精力集中、禁止開玩筆和打鬧。4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工,上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作.5、上架子作業人員上下均應走人行梯道,不準攀爬架子。6、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等不得任意拆改。7、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后在架子工操作。8、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。9、拆除架子而使用電焊氣割時,派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。1

22、0、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動問題要及時解愉。11、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。12、使用的工具要放在工具袋內,防止掉落傷人；登高要空防滑鞋，袖口及褲口要扎緊.13、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。14、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放,當天拆當天清,拆下的中件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊,妥善保管。15、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有

23、無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。第十二章 落地式接料平臺雙排腳手架計算書1 參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為99 m,99米以下采用雙管立桿，99米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1。05m，縱距La為1.5m,大小橫桿的步距為1。8 m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根;采用的鋼管類型為 483.2;橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4。5 m，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值：2 kN/m2；腳手架用途：裝修腳手架；同時

24、施工層數:2 層;3。風荷載參數本工程地處陜西西安市,基本風壓0.4 kN/m2;風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數s 為0.693；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取2。083，說明:計算立桿穩定性時取0。74，風荷載體型系數s為0。232；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）：0。1176；腳手板自重標準值(kN/m2）:0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0。140;安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別：木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):

25、0。036；腳手板鋪設總層數：32；5。地基參數地基土類型：素填土；為了提高承載能力，在素土夯實后再澆混凝土墊層，所以，地基承載力標準值(kPa）:取160。00；立桿基礎底面面積（m2)：0。20；地基承載力調整系數:1。00。地基土類為素土,其出承載力如下：計算參數為了偏于安全，鋼絲繩卸載只考慮僅卸載10%，搭設總高度為99.9米，所以僅按89米進行計算。2 大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5。2.4條規定,大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均

26、布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ;腳手板的自重標準值：P2=0。31.05/(2+1)=0。105 kN/m ；活荷載標準值: Q=21.05/(2+1）=0。7 kN/m;靜荷載的設計值： q1=1。20。035+1。20。105=0。168 kN/m；活荷載的設計值： q2=1。40.7=0.98 kN/m;圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1m

27、ax=0。080。1681.52+0。100.981.52 =0.251 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = 0。10q1l2 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1681。520.1170.981。52 =0。296 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0.251106,0.296106)/4730=62.579 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 62。579 N/mm2小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max =

28、 (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值： q1= P1+P2=0。035+0.105=0.14 kN/m；活荷載標準值： q2= Q =0.7 kN/m；最大撓度計算值為: = 0.6770。1415004/(1002。06105113600)+0.9900。715004/(1002.06105113600） = 1。705 mm；大橫桿的最大撓度 1.705 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！3 小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面

29、.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0.0351.5 = 0。053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.31。051.5/（2+1)=0。158 kN；活荷載標準值：Q=21。051.5/(2+1） =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2（0.053+0。158）+1。4 1。05 = 1。723 kN;小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.

30、20。0351。052/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7231。05/3 = 0.603 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。609 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.609106/4730=128。712 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =128.712 N/mm2 小于小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4

31、/384EIqmax=50。03510504/(3842.06105113600） = 0。024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。053+0.158+1。05 = 1.261 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：pmax = Pl（3l2 4l2/9）/72EIpmax = 1260。61050(310502410502/9 ） /(722。06105113600） = 2.213 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.024+2.213 = 2。237 mm;小橫桿的最大撓度為 2.237 mm 小于小橫桿的最大容許撓度

32、 1050/150=7與10 mm，滿足要求！4 扣件抗滑力的計算按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0351.52/2=0。053 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0.0351。05/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值： P3 = 0.31.051.5/2

33、=0。236 kN；活荷載標準值： Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0。053+0.019+0。236)+1。41.575=2。575 kN；R 8.00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分.（1）每米立桿承受的結構自重標準值,為0.1248kN/mNGD1 = 0.1248+（1。502/2)0。035/1.80（89。0089.00) = 0。000kN； NGS1 = 0。1248+0。035+（1。5

34、02/2)0.035/1。8089。00 = 16。883kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板,標準值為0.3kN/m2NGD2= 0。301。5（1。05+0.2)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3(130)1.5（1。05+0.2）/2 = 3。802 kN；（3）欄桿與擋腳手板自重標準值;采用竹笆片腳手板擋板,標準值為0.15kN/mNGD3 = 0。1501。5/2 = 0 kN； NGS3 = 0。15（130）1。5/2 = 1.462 kN;(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網：0。005 kN/m2NGD4 = 0.0051.5（89-89） = 0 kN；

35、NGS4 = 0.0051。589 = 0.668 kN；經計算得到,靜荷載標準值NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 0 kN; NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 22.816 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 21.051。52/2 = 3.15 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1。2 NGD+0.851。4NQ = 1.20+ 0。851。43.15= 3。749 kN； Ns = 1。2 NGS+0.851.4NQ = 1。222.816+

36、 0。851。43。15= 31.127 kN；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1。2NGD+1。4NQ = 1.20+ 1.43.15=4.41kN;Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1。222.816+ 1。43.15=31.789kN;6 立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載,按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：0 = 0。4 kN/m2;z - 風荷載高度變

37、化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用：z= 1.612，0.74；s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 0。41。6120。693 = 0.313 kN/m2； Wk2 = 0。7 0。40.740。693 = 0.144 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW分別為：Mw1 = 0。85 1。4Wk1Lah2/10 = 0.85 1。40。3131。51.82/10=0。181 kNm； Mw2 = 0.85 1。4Wk2Lah2/10 = 0。85 1.40。1441。51

38、。82/10=0.083 kNm；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 = N/(A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值:N = Nd = 3.749 kN;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/（A) f立桿的軸心壓力設計值：N = Nd= 4。41kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 0；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）表5.3。3得： k = 1.155 ;計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表得： = 1。5 ；計算長度 ，由公式 l0 =

39、 kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到:= 0.188立桿凈截面面積: A = 4。5 02；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 03;鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 3748。5/(0。188450）+180900.403/4730 = 82。554 N/mm2；立桿穩定性計算 = 82。554 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 4410/（0.188450）=52。128 N/mm2；立桿

40、穩定性計算 = 52.128 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 架體底部立桿穩定性計算。考慮風荷載時，雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A） + MW/W f立桿的軸心壓力設計值:N = 1.2（NGD+ NGS)+0。851。4NQ/2=15。564 kN;不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A） f立桿的軸心壓力設計值：N = 1。2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=15.894kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 0;計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5.3。3得

41、： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）表5.3。3得: = 1。5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。188立桿凈截面面積: A = 4。5 02；立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = 4.73 03;鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2;考慮風荷載時 = 15563.73/(0。188450)+83043。609/4730 = 201.525 N/mm2;立桿穩定性計算 = 201

42、.525 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 15894。48/（0.188450)=187.878 N/mm2；立桿穩定性計算 = 187.878 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!7 連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693,00。4,Wk = 0.7zs0=0。7 0.920.6930.4 = 0。179 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2;

43、按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，按照下式計算：Nlw = 1。4WkAw = 4.049 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 9.049 kN;連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到=0。958,l為內排架距離墻的長度； A = 4.5 02；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584。5104

44、205103 = 88。376 kN；Nl = 9。049 Nf = 88。376，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 9.049小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖8 立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 160 kPa；其中,地基承載力標準值：fgk= 160 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =155.637 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 1。2（NGD+NGS)+0。851。4NQ=1。2(0+22。816)+0。851。43。15 = 31。127 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=155.637kPa fg=160 kPa .地基承載力滿足要求!