1、xx凍品存儲庫及加工工廠模板施工方案編制單位：xx金建設公司編制人：編制日期：xx年07月 07日施工組織設計（施工方案)報審表施表7.1共 頁 第 頁工廠名稱xx凍品存儲庫及加工工廠施工單位中國一冶xx項目部編制單位現報模板施工方案工廠施工組織總設計施工組織設計施工方案文件，請予以審查。主編編制人工廠項目部專業分包施工單位(蓋章）技術負責人審核單位總承包單位審核意見：年月日總承包單位（蓋章)審核人審批人審查單位監理審查意見:監理審查結論：同意實施修改后報重新編制監理單位(蓋章）專業監理工廠師日期:總監理工廠師日期：目錄一、編制依據二、工廠概況三、方案選擇四、材料選擇五、模板安裝六、模板拆除七

2、、模板技術措施八、安全、環保文明施工措施九、計算書第一節編制依據建筑結構荷載規范(GB500092001）中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范(GB500102002）中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范（GB 500172003)中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范(GB500172003)中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中國建筑工業出版社;第二節工廠概況本工廠建筑總建筑面積為19756m2.建設用地面積為4001m2；建筑為框剪結構,加工車間建筑層數為地下一層，

3、地上七層，建筑物總高度為47。1m，冷庫(二)建筑層數為地上七層，建筑物總高度為44。8m，附屬設備基礎建筑層數為地上一層（帶夾層），建筑物總高度為7。2m。本工廠建筑等級為二級，設計使用年限為50年，耐火等級二級，抗震設防七度，屋面、地下室防水等級均為二級。第三節方案選擇本工廠考慮到施工工期、質量和安全要求,故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計,力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養維修。 4、結構選型時,力求做到受力明確，構造措施到位

4、，升降搭拆方便,便于檢查驗收; 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ5999檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則,同時結合本工廠的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下4種模板及其支架方案:墻模板，梁模板，柱模板，板模板。設計取地下室及標準層,具體以構件：柱截面尺寸10001000、600600mm、;地下室墻截面尺寸300、梁5001000、板厚100、梁300700mm、滿堂支撐；標準層板厚100、梁截面尺寸300650、滿堂支撐進行混凝土計算。第四節材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩

5、定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。梁模板（網扣鋼管架)面板采用18。000mm膠合面板50100木方(內楞）現場拼制，圓鋼管483。0（外楞)支撐,采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用50100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.0鋼管。柱模板采用18mm厚膠合板，在木工車間制作施工現場組拼，背內楞采用100100木方，柱箍采用圓鋼管483。0加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下室外柱采用止水螺栓）.邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐,采用483.0鋼管斜向加固（盡量取45）板模板（網扣鋼管架)

6、采用18mm厚膠合面板，板底采用50mm100mm方木支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成,采用483。0鋼管。第五節模板安裝 1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工廠驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前,要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子,以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度24

7、、模板平面尺寸偏差3 2、模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa)，即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線,并以該控制線為起點，引出每道細部軸線,根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500(mm）控制線,以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、模板安裝要求（1)墻體模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前,要對墻體接茬處鑿毛,用空壓機清除墻體內

8、的雜物，做好測量放線工作.為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。（2）梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝梁、板模板前，要首先檢查梁、板模板支架的穩定性。在穩定的支架上先根據樓面上的軸線位置和梁控制線以及標高位置安置梁、板的底模。根據施工組織設計的要求,待鋼筋綁扎校正完畢，且隱蔽工廠驗收完畢后,再支設梁的側模或板的周邊模板。并在板或梁的適當位置預留方孔，以便在混凝土澆筑之前清理模板內的雜物。模板支設完畢后，要嚴格進行檢查,保證架體穩定,支設牢固

9、，拼縫嚴密，澆筑混凝土時不漲模，不漏漿。(3）梁板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序 ”滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設,按設計要求起拱（跨度大于4m時,起拱0.2），起拱部位為中間起拱,四周不起拱.(4）柱模板安裝順序及技術要點4、模板構造墻模板（以地下室300厚剪力墻為例）膠合板使用前模板表面清理，涂刷隔離劑，嚴禁隔離劑沾污鋼筋與混凝土接槎處.豎向內背楞采用6080 木方間200mm(起步250mm，以上300mm 間距，

10、其余間距500mm），水平外楞圓鋼管483。0間距400mm。加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距500mm，豎向間距400mm，斜向支撐用鋼管中下三道進行間距600 mm加固以保證其穩定。地下室外墻用m14對拉螺栓帶止水片,端頭帶小木塊限位片,以防地下水沿對拉螺栓滲入墻內。最下面三道對拉螺栓兩側加雙螺母。內墻采用普通可回收穿墻螺栓。梁模板（網扣鋼管架）(以地下室5001000梁為例) 1、梁側模板采用木方作為內楞間距200mm，鋼管作為外楞間距400 mm,采用可回收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距400mm,豎向間距200mm，250mm，200mm.梁模板采用18mm膠合面板作為面板,

11、梁底支撐間距200mm。支承為483。0鋼管。網扣式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向0。7m，梁兩側立桿間距0。7m，步距一步架并設置縱向水平拉桿掃地桿，四面沒斜撐間距6m。 2、梁模板施工時注意以下幾點：（1)橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方;（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；(3)根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱,4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；(4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托,對稱斜向加固（盡量取45）柱模板采用18mm膠合板，模板在木工車間制作施工現場組拼，豎向內楞采用100100 木方，柱箍采

12、用圓鋼管483。0柱截面B方向間距150mm，柱截面H方向間距200mm用可回收的m12普通穿墻螺栓加固，柱截面B方向間距水平間距600mm，豎向間距同柱箍間距800mm，四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀.斜向支撐,起步為150mm，每隔1500mm 一道,采用雙向鋼管對稱斜向加固(盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。板模板(扣件鋼管架) 1、樓板模板采用50mm100mm木方做板底支撐,中心間距300mm,腳手架排距1m，跨距1。0m。 2、樓板模板施工時注意以下幾點：(1)橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼

13、管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固,水平拉撐連通;（3）模板底第一排楞需緊靠墻板,如有縫隙用密封條封孔,模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；（4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：4 開間不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm;(5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板.頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵,彈線保持在同一標高上,板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平.鋪設四周模板時,與墻齊平，加密封條,避免墻體”吃模”,板模周轉使用時,將表面的水泥砂

14、漿清理干凈,涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈,刷好脫模劑。（6）從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按900mm 和1200mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道,中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）.第六節模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后,由技術人員發放拆模通知書后,方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據

15、拆模試塊強度而定）,保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆,后支的先拆。(1）地下室墻模板拆除地下室墻模板在混凝土強度達到1。2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內墻，先拆外墻外側模板,再拆除內側模板，先模板后角模.拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開.不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松

16、動四周固定用的角鋼,再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動,達到模板與樓板分離的要求,保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐. 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理.支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理,涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節模板技術措施 1、進場模板質量標準模板要

17、求:(1）技術性能必須符合相關質量標準(通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗)。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡.不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0。001m2。每平方米污染面積不大于0。005m2(3）規格尺寸標準厚度檢測方法:用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值;各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差.翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最

18、大弦高,后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工廠施工及驗收規范（GB 502042002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。(1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量:全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察. 2)在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆

19、筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量:全數檢查.檢驗方法:觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁,應抽查構件數量的10%，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間.）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%，且不應少于3 件;對墻和板,應

20、按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間）。檢驗方法:鋼尺檢查。（3)現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量:按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10,且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1:（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值.檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。）(4）模板垂直度控制 1)對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前,必須對每一塊模板線進行復測,無誤后,方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超

21、過2mm; 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求.（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。(6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上,焊接頂模棍(墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振,使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4)模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形,跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動; 6）模板支立完畢后,禁止模板與腳手架拉結.（7)模板的拼縫、接頭模板

22、拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整.(8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后,用木膠合板背訂木方固定.(10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm.（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時,所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度,每次澆筑時,均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決.(1

23、3)為提高模板周轉、安裝效率，事先按工廠軸線位置、尺寸將模板編號,以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項在模板工廠施工過程上中，嚴格按照模板工廠質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然,以保證模板工廠的施工質量。嚴格執行交底制度,操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格,面板平整光潔、防水性能好的.(2）進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊，木方下口要墊平.(3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直.（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條,模板下端與

24、事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶,并校正其平直。（5)墻模板的對拉螺栓孔平直相對,穿插螺栓不得斜拉硬頂.內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm.（6)門窗洞口模板制作尺寸要求準確,校正陽角方正后加固，固定,對角用木條拉上以防止變形。（7)支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1)木膠合板選擇水性脫模劑,在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉.鋼模板用油性脫模劑,機油:柴油2：8。（2）模板貯存時,其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（

25、3)裝卸模板時輕裝輕卸,嚴禁拋擲，并防止碰撞,損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。(2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工廠腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合;拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道,將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛”禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人

26、看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線,且絕緣良好.電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合,不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。（6)用塔吊吊運模板時,必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程.模

27、板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運.不允許一次吊運二塊模板(7)大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護,陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人.(8）在電梯間進行模板施工作業時,必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響,又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h.(9)環保與文明施工夜間22：006：00 之間現場停止模板加工和其他模板

28、作業。現場模板加工垃圾及時清理,并存放進指定垃圾站。做到工完場清.整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果.第九節計算書一、以900900柱模板的計算1、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=900mm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm,H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度 L = 6000mm，柱箍間距計算跨度 d = 400mm。柱箍采用雙鋼管48mm3.0mm.柱模板豎楞截面寬度60mm，高度80mm。 900B方向豎楞4根，H方向豎楞4根. 900213213213213213213柱模板支撐計算簡圖2、柱模板荷載標準值計

29、算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t - 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/（T+15)，取5.000h;T 混凝土的入模溫度,取25.000；V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取6.000m；1- 外加劑影響修正系數，取1。200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000.根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50。090kN/m

30、2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4。000kN/m2.3、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0。40m.荷載計算值 q = 1.250.0900.400+1。44。0000。400=26。283kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 40。001。801。80/6 = 21。60cm3；I = 40.001.801。801。80/12 = 19.44cm4；（1)抗彎強度計算

31、f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2);M 面板的最大彎距（N.mm)；W - 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值,取30.00N/mm2；M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m)；經計算得到 M = 0。100（1.220。036+1。41。600)0。2130。213=0。120kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。12010001000/21600=5。538N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!（2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.220.036+1。41。60

32、0）0.213=3.364kN截面抗剪強度計算值 T=33364.0/（2400.00018.000)=0。701N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!（3）撓度計算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67720。0362134/（1004000194400)=0.361mm面板的最大撓度小于213。3/250,滿足要求！4、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算,計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0。213m.荷載

33、計算值 q = 1。250。0900。213+1。44.0000.213=14。018kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 5.607/0.400=14.018kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0。114。0180。400。40=0。224kN。m最大剪力 Q=0.60。40014。018=3。364kN最大支座力 N=1。10.40014.018=6。168kN截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6。008。008。00/6 = 64.00cm3;I = 6。008。008。00

34、8。00/12 = 256。00cm4; （1）抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.224106/64000。0=3.50N/mm2抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！(2）抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33364/（26080)=1.051N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2抗剪強度計算滿足要求！（3)撓度計算最大變形 v =0。67711.681400。04/（10010000.002560000。0）=0.079mm最大撓度小于400.0/250，滿足要求！5、B

35、方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P:P = (1。250.09+1。44.00）0。213 0.400 = 5。61kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。584kN。m最大變形 vmax=0。096mm最大支座力 Qmax=12。860kN抗彎計算強度 f=0。584106/8982000。0=65.02N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于460。0/150與10mm,滿足要

36、求！6、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2）；f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑（mm）: 12對拉螺栓有效直徑（mm)： 10對拉螺栓有效面積（mm2）： A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12。920對拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 12.860對拉螺栓強度驗算滿足要求!7、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = （1.250。09+1。44。00)0。213 0.400 = 5。61kN柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載

37、P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。584kN。m最大變形 vmax=0。096mm最大支座力 Qmax=12.860kN抗彎計算強度 f=0.584106/8982000。0=65.02N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于460.0/150與10mm，滿足要求！8、H方向對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A - 對拉螺栓有效面積 （mm2）;f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2；

38、對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑（mm）: 10對拉螺栓有效面積（mm2)： A = 76。000對拉螺栓最大容許拉力值（kN）： N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 12。860對拉螺栓強度驗算滿足要求！二、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.5001。0000。300+0。3500.300=7.755kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0。900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W

39、= 30.001.801。80/6 = 16。20cm3；I = 30。001。801。801。80/12 = 14。58cm4;（1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）；M 面板的最大彎距(N.mm）；W - 面板的凈截面抵抗矩；f - 面板的抗彎強度設計值，取30.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q - 荷載設計值（kN/m）;經計算得到 M = 0。100(1.27。755+1。40。900）0.3000。300=0。095kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。09510001000/16200=5。870N/mm

40、2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！（2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。27.755+1.40.900）0。300=1。902kN截面抗剪強度計算值 T=31902。0/（2300。00018。000）=0.528N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2抗剪強度驗算 T T,滿足要求！（3）撓度計算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6777.7553004/（1004000145800）=0。729mm面板的最大撓度小于300。0/250，滿足要求！三、梁底支撐橫桿的計

41、算作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001。0000。300=7.650kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m）：q2 = 0。3500。300（21.000+0。300）/0。300=0。805kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1。000+2。000)0。3000。300=0.270kN均布荷載 q = 1。27。650+1.20。805=10。146kN/m集中荷載 P = 1。40。270=0.378kN木方計算簡圖木方彎矩圖(kN。

42、m）木方變形圖（mm）木方剪力圖（kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=4。159kNN2=4.159kN經過計算得到最大彎矩 M= 1.047kN。m經過計算得到最大支座 F= 4。159kN經過計算得到最大變形 V= 1。7mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5。0010.0010。00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4;(4)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1。047106/83333.3=12.56N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求！（5）木

43、方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=34。158/（250100）=1。247N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!（6）木方撓度計算最大變形 v =1。7mm木方的最大撓度小于800.0/250，滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算（一） 梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管變形圖（mm）支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩最大變形 vmax=1。842mm最大支座力 Qmax=12

44、。278kN抗彎計算強度 f=0。881106/4491.0=196。10N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！（二） 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R=12.28kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！R8。0 kN時，可采用單扣件; 8.0k

45、NR 12。0 kN時，應采用雙扣件;R12。0kN時,應采用可調托座。五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括：橫桿的最大支座反力 N1=12。28kN （已經包括組合系數1.4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20.1492.500=0.447kNN = 12.278+0。447=12。725kN - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）；i = 1。60A 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。24W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4。49 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm

46、2）；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；l0 計算長度 (m）;如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1）或（2）計算l0 = k1uh （1）l0 = （h+2a） （2）k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1。243；u - 計算長度系數,參照扣件式規范表5。3。3；u = 1。700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式（1）的計算結果：l0=1。2431。7000。60=1。268m =1268/16。0=79。490 =0。728=12725/(0.728424)=41。233N/mm2，立桿的穩定性計算 f

47、，滿足要求！公式（2）的計算結果:l0=0.600+20。100=0.800m =800/16。0=50。157 =0。852=12725/（0.852424)=35。232N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3）計算l0 = k1k2（h+2a） （3)k2 - 計算長度附加系數,按照表2取值為1。000;公式(3）的計算結果:l0=1。2431。000(0。600+20。100)=0。994m =994/16。0=62。345 =0。809=12725/（0.809424）=37.090N/mm2,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！模板承重架

48、應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全六、梁模板（以500900梁為例）1、梁模板基本參數梁截面寬度 B=500mm,梁截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨度)300mm.梁模板使用的木方截面6080mm,梁模板截面底部木方距離400mm,梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2,抗彎強度f=30N/mm2。梁側模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=30N/mm2。2、梁模板荷載標

49、準值計算模板自重 = 0。340kN/m2;鋼筋自重 = 1。500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3;施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料)取200/（T+15），取5。000h;T - 混凝土的入模溫度，取25。000;V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h;H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取2。900

50、m；1- 外加劑影響修正系數,取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=50。090kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.090kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4。000kN/m2。3、梁模板底模計算本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 30.001.801。80/6 = 16。20cm3;I = 30.001。801。801。80/12 = 14。58cm4;梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖（1）。抗彎強度計算抗彎強度計算公式要求: f = M/W

51、f其中 f - 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2）；M 計算的最大彎矩 （kN。m）；q 作用在梁底模板的均布荷載（kN/m）；q=1.20。340.30+24。000.500.90+1。00。500。90+1。42.500.30=14。67kN/m最大彎矩計算公式如下:M=0。106。6800。4002=0.107kN。mf=0。107106/16200。0=6。598N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于30.00N/mm2，滿足要求！（2)。抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。60。4006.680=1。

52、603kN截面抗剪強度計算值 T=31603/(230018）=0。445N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求！（3）。撓度計算最大撓度計算公式如下:其中 q = 0。340。30+24。000.500.90+1。500。500.90=11。577N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v = 0.6774.692400.04/(1006000。00145800。0)=0。930mm梁底模板的撓度計算值： v = 0。930mm小于 v = 400/250，滿足要求!4、梁模板底木方計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！5、梁模板側模計算

53、梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖梁側模板計算簡圖6、穿梁螺栓計算計算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 （mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = （1。250.09+1。44.00）0.900.50/1=29.569kN穿梁螺栓直徑為12mm;穿梁螺栓有效直徑為9。9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12。920kN;穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=11。827kN;穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距300mm.每個截面布置1 道穿梁螺栓.穿梁螺

54、栓強度滿足要求！7、梁支撐腳手架的計算計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002。3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍）.模板支架搭設高度為5.9米，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撐立桿的橫距（跨度方向） l=0.90米，立桿的步距 h=0。50米，11005009005005800圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225。5000.2500。3000。900=2。066kN。采用的鋼管類型為483.0.A、模板面板計算面板為受彎

55、結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25。5000.6000。300+0.3500。300=4。695kN/m活荷載標準值 q2 = （2.000+1.000）0。300=0.900kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 30。001。801。80/6 = 16。20cm3；I = 30。001.801。801。80/12 = 14.58cm4;（1）抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）；M 面板的最大彎距（N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩;

56、f 面板的抗彎強度設計值，取30.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值（kN/m）;經計算得到 M = 0.100（1。24。695+1.40.900）0。400經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.11010001000/16200=6。809N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求!（2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。24。695+1。40。900)0.400=1.655kN截面抗剪強度計算值 T=31655。0/(2300。00018。000）=0.460N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2

57、抗剪強度驗算 T T,滿足要求!(3）撓度計算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。6774.6954004/(1004000145800）=1.395mm面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!B、梁底支撐木方的計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1。荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m)：q1 = 25。5000.6000。400=6.120kN/m(2）模板的自重線荷載（kN/m):q2 = 0。3500.400（20.900+0.500)/0。500=0.900kN/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振

58、倒混凝土時產生的荷載（kN）：經計算得到，活荷載標準值 P1 = （1。000+2。000）0。3000.400=0.360kN均布荷載 q = 1。26。120+1。20。700=8。184kN/m集中荷載 P = 1.40。360=0.504kN木方計算簡圖木方彎矩圖（kN.m)木方變形圖(mm)木方剪力圖（kN)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=3。545kNN2=3。545kN經過計算得到最大彎矩 M= 1。079kN。m經過計算得到最大支座 F= 3.545kN經過計算得到最大變形 V= 2。1mm木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5。00

59、10.0010。00/6 = 83。33cm3；I = 5。0010。0010。0010.00/12 = 416。67cm4;（1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=1。079106/83333。3=12。95N/mm2木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！（2）木方抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33.545/（250100）=1。064N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1。50N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3)木方撓度計算最大變形 v =2。1mm木方的最大撓度小于900。0/250,滿足要求！C、梁底支撐鋼

60、管計算(一） 梁底橫向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN。m）支撐鋼管變形圖（mm)支撐鋼管剪力圖（kN）經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。687kN。m最大變形 vmax=1。887mm最大支座力 Qmax=8.839kN抗彎計算強度 f=0.687106/4491。0=153。08N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求!(二） 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。D、扣件抗滑移的計算縱

61、向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8。0kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8。84kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件!R8。0 kN時，可采用單扣件； 8。0kNR 12.0 kN時,應采用雙扣件；R12.0kN時,應采用可調托座.E、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=8.84kN (已經包括組合系數1。4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20。1492.900=0。518k

62、NN = 8.839+0.518=9。357kN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm)；i = 1。60A 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。24W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3);W = 4。49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 - 計算長度 （m);如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式（1)或（2）計算l0 = k1uh （1)l0 = （h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數,按照表1取值為1。243；u - 計算長度系數,參照扣件

63、式規范表5。3。3；u = 1。700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。10m；公式（1）的計算結果:l0=1。2431.7000.50=1。057m =1057/16。0=66.241 =0。792=9357/（0。792424)=27.871N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！公式（2）的計算結果：l0=0。500+20。100=0。700m =700/16。0=43。887 =0.876=9357/(0。876424）=25.208N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3）計算l0 = k1k2(h+2a

64、) （3）k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值為1.000；公式(3)的計算結果：l0=1。2431.000（0。500+20.100）=0。870m =870/16.0=54.552 =0.839=9357/(0。839424）=26.320N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！（七）滿堂板模板支撐計算（網扣鋼管腳手架）計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算依據2施工技術2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全（杜榮軍)。模板支架搭設高度為5。0米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0。90米，立桿的橫距 l=0。90米,立桿的步距 h=

65、1。50米。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483。0.1、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算.靜荷載標準值 q1 = 25。5000。2000.900+0。3500。900=4。905kN/m活荷載標準值 q2 = （2.000+1.000）0.900=2。700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.801。80/6 = 48.60cm3；I = 90。001.801。801.80/12 = 43。74cm4；(1）抗彎強度計算f

66、= M / W f其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）;M - 面板的最大彎距(N.mm)；W - 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值,取30。00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q - 荷載設計值(kN/m）;經計算得到 M = 0。100（1.24.905+1.42。700）0。3500。350=0。118kN。m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。11810001000/48600=2.436N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！（2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1。24。905+1.42。70

67、0）0.350=2.030kN截面抗剪強度計算值 T=32030.0/（2900.00018。000）=0。188N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2抗剪強度驗算 T T,滿足要求!（3)撓度計算v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。6774。9053504/（1004000437400）=0.285mm面板的最大撓度小于350。0/250,滿足要求!1.靜荷載標準值包括以下內容：（1）腳手架鋼管的自重（kN）:NG1 = 0。1293。250=0。420kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值,設計人員

68、可根據情況修改。（2）模板的自重（kN）:NG2 = 0。3500。9000.900=0.283kN(3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 25。5000。2000。9000。900=4。131kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。834kN。2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載.經計算得到，活荷載標準值 NQ = （1.000+2.000)0。9000。900=2。430kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 1。4NQ6、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N =

69、9.20kN - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。60A - 立桿凈截面面積 （cm2）； A = 4。24W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 4.49 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 - 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1）或（2）計算l0 = k1uh （1）l0 = (h+2a） （2)k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1。167;u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u =

70、1。700a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m;公式(1）的計算結果：l0=1.1671.7001。50=2。976m =2976/16。0=186.574 =0。207=9203/(0.207424)=104。711N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式（2)的計算結果：l0=1.500+20。100=1。700m =1700/16。0=106.583 =0。545=9203/（0。545424)=39。859N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3）計算l0 = k1k2（h+2a） （3）k2 計算

71、長度附加系數，按照表2取值為1。000；公式（3）的計算結果:l0=1。1671.000（1。500+20.100）=1。984m =1984/16.0=124.382 =0.429=9203/（0.429424)=50。567N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。樓板模板高支撐架的構造和施工要求工廠經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1。模板支架的構造要求：a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿,確保兩方向足夠的設計剛度;c。梁和樓板荷載相差較大時，可

72、以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計:a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高,軸力沿高度分布變化較大,可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c。高支撐架步距以0。8-1。0m為宜,不宜超過1。0m。3。整體性構造層的設計:a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時,需要設置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔1015m設置,四周和中部每10-15m

73、設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下,高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層)必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐;b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置.5。頂部支撐點的設計:a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6。支撐架搭設的要求：a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格

74、層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7。施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.(二）板模板(鋼管支撐）A、模板支架荷載標準值（軸力)計算：作用于模板

75、支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1、靜荷載標準值包括以下內容:（1)木頂撐的自重（kN）：NG1 = 1.0000.0600。080+(1。000/2)2+0.60021/220.0300.040+3。0000.0800。1003。870= 0.119 kN（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0。3501。0001.000 = 0。350 kN;（3）鋼筋混凝土樓板自重（kN）:NG3 = 25.0000.1001。0001.000 = 2.500 kN;經計算得到，靜荷載標準值;NG = NG1+NG2+NG3 = 0。119+0。350+2。500 = 2。969 kN；2、活荷載

76、為施工荷載標準值:經計算得到,活荷載標準值:NQ = 2.0001。0001。000 = 2.000 kN;3、不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG+1。4NQ = 1.22。969+1.42。000 = 6。362 kN；B、立柱的穩定性驗算：穩定性計算公式如下：經計算得到: = 6362。452/（0。4818000。000） = 1。652 N/mm2;根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1。2調整系數：f = 1。210。000 = 12。000 N/mm2;木頂支撐立柱受壓應力計算值為1。652N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12

77、。000N/mm2，滿足要求！C、斜撐（軸力）計算:木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算：RDiRCi/sini其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力;RDi -斜撐的軸力；i 斜撐與帽木的夾角。sini = sin90-arctan（1。000/2）/0。600 = 0。974；斜撐的軸力:RDi=RCi/sini= 2.213/ 0.974= 2。273 kND、斜撐穩定性驗算：穩定性計算公式如下：經計算得到: = 2272。743/（0.5841200.000) = 3.245 N/mm 2；根據規范規定,用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1。2調整系數；f = 1.211。000 = 13。200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為3。245 N/mm2,小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13。200N/mm2，滿足要求！E、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值：fg = fgkkc = 85 kpa；其中，地基承載力標準值：fgk= 170 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 0。5 ;立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =75。2 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 18。8 kN；基礎底面面積：A = 0。25 m2。p=75.2 fg=85 kpa .地基承載力滿足要求!