1、xx大廈工程模板搭拆專項施工方案一、工程概況xxxx大廈工程位于錢陶公路和紹齊公路交叉口，總建筑面積23176，地下室一層3178，地上部分19998。為框架核心筒結構,主樓19層，裙房3層，地下1層，總高度76.35米。本工程xxxx置業有限公司投資建設，xxx設計有限公司設計,xxx工程抗震設防烈度等級為六級,結構使用年限為50年.地基基礎設計等級為甲級，建筑結構的安全等級為二級,框架抗震等級為三級,剪力墻抗震等級為二級,建筑物耐火等級為一級，地下室防水等級為二級，屋面防水等級為二級。二、編制依據1、GB50300-2001建筑工程施工質量驗收統一標準.2、GB502042002混凝土結構

2、工程施工質量驗收規范。3、浙江中和建筑設計有限公司出具的工程施工圖紙。4、xx市有關模板工程的要求。三、材料選擇及要求1、本工程采用483.0鋼管排架支承體系、所用板材均采用18厚復合夾板、梁底側模采用18厚夾板加肋（肋為4060或80方木）；現澆板采用鋼管排架支承系統,6080方木作為擱柵與18厚夾板連成整體共同作用；柱側模為18厚夾板豎向加勁木楞,鋼管柱箍.2、模架支架搭設材料采用483。0腳手架，搭設鋼管、材料必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JCJ130-2001、J842001的規定，并須有合格證明。3、扣件式鋼管腳手架（支架)應采用可鍛鑄鐵制作的扣件、其材質應符合現行國家

3、標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定，應經試驗證明其質量符合標準的規定后方可使用。4、腳手架必須采用標準扣件,在螺栓擰緊拉力矩達 65Nm時,不得發生破壞。5、木模板及支架所用木材應選用質地堅硬、無腐朽的松木和杉木,不低于a等材，材質標準應符合木結構工程施工質量驗收規范（GB50206-2002）規定.6、金屬模板、鋼管支架及其配件所用鋼材應符合碳素結構鋼（GB/T13793）Q235A鋼標準，鋼管扣件應達到鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。7、鋼管和扣件使用前必須按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ1302001）對鋼管、扣件質量進行抽樣檢測,合格后方可使用。四、主要

4、機具設備電鋸、電鉆、電動扳手、力矩扳手、電焊機、斧、鋸、釘錘、鐵水平尺、鋼卷尺、線錘、手電鉆、手電鋸、墨斗、撬杠等。五、作業條件1、施工圖紙及有關資料齊全，專項方案已經批準并已組織學習和交底.2、施工機具、材料已按計劃進場，作業需要的腳手架已搭設完畢。3、測量控制及軸線、標高等符合施工圖要求。六、制模的一般要求1、保證結構和構件各部分形狀、尺寸和相互位置的正確性。2、具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆砼的自重和側壓力，以及在施工過程中產生的荷載。3、構造簡單,裝拆方便并便于鋼筋的綁扎、安裝和砼的澆筑、養護等工藝要求.4、模板拼縫嚴密，不應漏漿。七、施工準備1、認真及時做好工程軸線、

5、標高的技術復核測量工程,提供正確的支設依據。2、項目經理應按施工組織設計中有關支架的要求，向搭設和使用人員進行技術交底。3、搭設前應按規范規定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、底腳板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。4、經驗收合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩,堆放不得有積水，以便再次使用。5、搭設前應清除搭設現場雜物，平整室內地坪基層,采用人工夯實，墊好底腳板,不得有積水現象.八、模板支架地基與樓面支承1、模板支架地基基礎的施工，根據施工圖要求，搭設場地土質必須打夯密實與現行國家標準地基與基礎工程施工及驗收規范（GB502022002）的有關規定進行。2、底層模板支架底座(部分

6、）采用C10混凝土100厚澆搗和70厚碎石墊層，并標高測量標準，以后可作地坪基層的要求.底座表面標高宜高出自然地坪50mm，并要求表面平整。樓面支承支架立桿時，必須上下基礎對準或加墊8cm見方木墊塊，避免現澆砼板強度未達到設計強度的100砼板受損。3、模板支架基礎驗收合格后，應按施工組織設計的要求放線定位。九、模板的做法1、基礎模板承臺和集水井、止水帶均采用18厚膠合板，每400間距設8060方木一根,方木外用鋼管夾住，并用12螺栓“傘”型卡拉緊.位置采用鋼管校正，并保持邊模的垂直度和平直度.2、柱模板（1）、組成：18厚夾板側板、鋼筋、柱箍、方木。為便于施工管理及提高工作效率，所有柱子側板應

7、同時配制成形，彈出相應軸線（與所處實際軸線，在同一平面垂直）并注寫位置、柱網圖、編號,并按編號專柱專用。（2）、支設做法及注意要點:A、各側模用60*80方木拼接成形，方木與平側模板,上下拼模對齊，接縫嚴密，方木伸頭至梁側板外3cm處以便容易拆模.B、按照邊線立柱側模（內模板先放置好后外模板再夾緊）用鋼管先扣件底部扣緊牢固，上端口邊臨時固定，然后校準設支撐固定。C、設豎向加勁木楞并沿高度方向設鋼管柱箍為500MM,由于靠近柱的側壓力較大，柱箍間距應適當加密。注意要點：、柱模根部要用水泥砂漿嚴堵,防止跑漿，柱模的澆口、清掃，在配模板時須考慮留置；采用復合板做柱側板時，柱每一側模板是整塊的，當截面

8、較大，模板剛度不能滿足要求時，在模板上500圓鋼12對拉螺栓（外套PVC管)并用雙豎鋼管楞作支點與“傘型卡拉緊扣牢.3、梁模板（1）、組成：18厚夾板側板、底板加肋、夾木、撐木、扣件（水平加勁木楞、鋼管縱楞、對拉螺栓梁截面大時增設）(2）、支設做法及注意要點:梁底板預先加肋制作，并注明編號、位置（底板拼裝接頭與加肋方木楞須錯開設置)A、放置底板模板于排架水平鋼管承托上，吊線錘引軸線在承托上，現出梁的邊線及相應軸線,與柱兩者校核無誤后用扣件扣牢兩端部，拉線固定中部梁底板模。B、釘設側板上下中夾板、應平直，沿底板外立側板模時，用扣件夾緊排加水平托架上，拼縫空隙盡可能減少，以防漏漿。C、用線錘吊直（

9、與底板成90度角），利用排架立桿為支點設側板上口水平撐木。同時埋設中部平撐以提高側壓力承受值。D、當梁高H700時，澆砼時產生的側壓力隨之增大,一般支法不能滿足有效工作要求，須加強,其做法：1、在側模上加設（6080）水平加勁木楞，并計算出豎向木楞間距和規范標準；2、立雙排鋼管縱楞支點，縱橫設12對拉螺栓（外套PVC管）“傘”型卡扣拉緊扣緊，以防止模板下口向外爆模及局部膨脹.注意要點：、次梁模板的安裝,要待主梁模板安裝并校正無誤后才能進行。、為了便于深梁扎筋，在梁底模板與側模板支好后進行鋼管綁扎，后裝另一側模板。更深的梁模，可參照砼墻模板進行側模的支撐設立。、對拉螺孔應平直相對設置,外套PVC

10、管應在鋼筋入模后安裝，穿插時不得猛拉硬頂，鉆孔嚴禁用電氣焊灼孔。、梁模板安裝后，要檢查、復核各梁模中心、位置是否對正，待平板模安裝后，檢查并調整標高。、梁的跨度4M時，在梁模的跨中須起拱,起拱高度為梁跨度的1-3。4、平板模板（1）、組成：18厚夾板、6080松木骨、鋼管擱柵。（2）、支設做法及注意要點:A、設鋼管擱柵，其頂標高為減砼板厚、夾板厚度和龍骨截面高度；B、在擱柵平行短邊排設（6080）松木直龍骨，400-500MM；C、鋪設平模板，模板外沿壓梁側模，在平側模內邊。注意要點：、為便于拆模,只在模板端部或接點處接牢，中間盡量少釘或不釘。、平模板拼制力求簡潔，盡可能使板材原有邊作邊鋪設,

11、提高平直度。、平板與柱、梁拼縫須平直緊密，尺寸、角度正確.5、樓梯模板（1）、板式樓梯模板的組成及說明：平臺梁、平臺板的構造與肋形樓蓋板基本相同、梯模板由：底模、擱柵、邊側模、反扶梯基、吊木、踢腳板、反三角木、斜撐等組成。樓梯側板為等高梯板，采用方木，長度接梯段長度確定；反三角木塊兩直角邊分別等于蹋步的高和寬，板厚為5CM，相領臥在側板木條上,踢腳板直接釘在反三角木上。（2）、支設做法及注意點：A、先在支承架上立臺板、梁的模板及放置（6080）方木擱柵400-500MM，在上鋪設梯段底板，底板樅向應與擱柵相垂直；B、在底板上彈梯須寬度線，依線立邊側板，釘設反三角木；C、反三角木豎面逐塊釘踢腳板

12、,上壓小方條與反三角平面釘緊踢腳板.踢腳板中間設反扶梯基用吊木與腳板釘緊以加強剛度。注意要點：(1）、梯步高度須均勻一致，最下一步及最上一步的高度須考慮到樓面（地面）的裝修厚度,防止由于裝修厚度不同而形成梯步高度不協調。(2）、踢腳板模板在休息平臺處的設置要對齊（使澆筑后形成錯口）,防止裝修后出現較大偏值。十、模板安裝安全要求：1、模板安裝須符合下列安全要求：（1）模板上架設的電線和使用的電動工具應用膠皮防水電纜線且裝觸電保護器,設閘刀。（2）登高作業時,各種配件應放在工具箱或工具袋中，不得掉落；(3)裝模板時，上下應有人接應，隨裝隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁木料超載堆放在腳手片上;（4

13、)裝模板時，必須采用穩固的登高工具,高度超過2M以上時，必須搭設腳手架；裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時，操作人員應掛上安全帶；（5）安裝墻、柱模板時，應隨時支撐牢固，防止傾覆；(6）預拼裝模板的安裝，應邊就位邊校正，邊安設連結件，并加臨時支撐穩固；（7）預拼裝模板的垂直吊運時,應采取兩個以上吊點，水平吊運應采取四個吊點，吊點應作受力計算，合理布置；（8)預拼裝模板應整體拆除，拆除時先掛好吊索,然后拆支撐及拼裝體，待模板撬離結構表面后再起吊。十一、模板拆除安全要求1、結構的模板及其支架拆除時，相應部分的砼試塊強度須符合設計及規范要求，(預先留一組砼拆模試塊參考)，具體如下表：

14、結構類型結構跨度按設計的砼強度標準值的百分率（%）板2502， 8758100梁、板、殼875懸臂構件21002、側模在保證混凝土強度其表面及棱角不因拆模而損壞后，方可拆除。3、拆除時應嚴格遵守“拆模作業”相應規范，規程。4、工作前應事先檢查所使用工具是否牢固,板手等工具須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空中滑落。5、遇強風時，應暫停室外的高處作業，有雨雪霜時，應先清掃施工現場，滿足立足穩定時再進行施工。6、拆除模板時,嚴禁操作人員站在正拆除的模板上操作。7、已拆物應及時運走或妥善堆放,防止操作人員因扶空，踏空而墜落，作業層的施工荷載應符合要求，不得超載。8、嚴禁酒后上班，作

15、業時戴好安全帽、扣緊帽帶，高空作業系好安全帶。9、拆下的模板應及時清理,涂刷脫模油，并分類堆放整齊，扣件等及時集中統一管理。十二、質量驗收標準1、一般規定(1）模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類型、施工設備和材料供應等條件進行設計。模板安裝及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（2)在澆筑混凝土之前,應對模板工程進行驗收。（3）模板安裝和混凝土澆筑時，應對模板及其支架進行觀察和維護.發生異常情況時，應按施工技術方案及時進行處理。2、主控項目(1）安裝現澆結構的上層模板極其支架時，下層模板應具有上層荷載的承載能力，上、下層支

16、架應對準，并鋪設墊板。（2）模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑.3 、一般項目（1)模板內側面要平整，接縫嚴密,不漏漿；在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤,但模板內不應有積水。(2）模板在梁與柱、梁與梁、梁與板的交接處,應妥善處理，不得用小木條鑲嵌，以免產生混凝土夾渣。(3）現澆結構模板安裝檢查數量為同一檢驗批內，對梁、柱、獨立基礎應抽查構件數量的10%且不少于3件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10且不少于3間.4、允許偏差項目（1）固定在模板上的預埋件、預留孔不得遺漏，安裝必須牢固，檢查數量為同一檢驗批內,應抽查構件數量的10且不

17、少于3件,其偏差應符合的下表規定。序號項 目允許偏差(mm）1預埋鋼板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置33插筋中心線位置4外露長度+10，04預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，05預留洞中心線位置10尺寸+10,0（2）現澆結構模板安裝的允許偏差和檢驗方法應符合下表規定.項次項目允許偏差(mm）檢驗方法1軸線位置4用鋼尺檢查2底模上表面標高3用水準儀或拉線和鋼尺檢查3截面內部尺寸基礎5用鋼尺檢查柱、墻、梁+3，-3用鋼尺檢查4層 高垂直度不大于5m5用經緯儀或吊線和鋼尺檢查大于5m7用經緯儀或吊線和鋼尺檢查6相鄰兩板表面高低差1.5用鋼尺檢查7表面平整度3用鋼尺檢查十三、成品保護措施1

18、、預組拼的模板要有存放場地，場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安裝完畢的墻、柱模板,不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠,以防止模板變形或產生垂直偏差，工作面已安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。3、拆除模板時，不得用錘、撬棍硬砸猛撬,以免混凝土的外形和內部受到損傷。十四、后澆帶模板制作梁板后澆砼寬度均為0.8m，梁板分三塊澆筑共設2條后澆帶。后澆帶梁板厚度為 13mm。后

19、澆帶留設部位和構造根據原設計要求，后澆帶支模與同部位跨度的梁板同步進行（具體搭設方法與總模板方案相同無異)，但獨立搭設承重支模架。同一塊相應部位的梁板拆模前必須對后澆帶獨立承重支模架加固后方可拆模，絕對保證后澆帶的支模承重架不移位松動。后澆帶留縫施工中側壁應設置模板，一般用3mm厚鋼絲網，網外側用8100鋼筋網加強，再用18鋼筋作對撐支撐支護牢固，以抵抗澆筑砼時產生的側壓力.原底模應平整,特別是新老砼交接處要有密封性（包括梁在內)，隔離劑不得玷污鋼筋,澆筑時應澆水濕潤,但不得有水漬存在.禁止在留縫接口處不支模而留斜槎，造成此處砼澆搗不密實而達不到設計的強度等級。十五、計算書(一）柱模板計算書柱

20、模板的背部支撐由兩層組成,第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力;柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系.柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm）：800.00;柱截面高度H(mm）：1000.00；柱模板的總計算高度：H = 4.80m；計算簡圖一、參數信息1?；緟抵孛鎸挾菳方向對拉螺栓數目：1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目：6;對拉螺栓直徑（mm)：M12;2。柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm）：48.00；壁厚(mm)：3.00;柱箍的間距

21、(mm）：450;柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料：木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm)：60。00;高度（mm）：80.00；4。面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度（mm):18。00；面板彈性模量（N/mm2）：6000.00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2）：1。50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）：13.00;方木彈性模量E(N/mm2):9000。00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1。50；鋼楞彈性模量E（N/mm2）：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2）:205。00；二、柱

22、模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度,取4。800m;1- 外加劑影響修正系數，取1。200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。000。分別計算得 20.036 kN/m2、115。200 kN/m2，取較小值20。036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標

23、準值 q1=20。036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算.分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象,進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知,柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 188 mm，且豎楞數為 6，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。面板計算簡圖1。面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距:M=0。1ql2其中，

24、M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度（豎楞間距）: l =188。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。220。040.450。90=9。737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000。450.90=1。134kN/m；式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9。737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.110.871188188= 3。84104N。mm;面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， 面板承受的應力（N/mm2)； M 面板計算最大彎矩(Nmm

25、）； W 面板的截面抵抗矩 ：W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018。018。0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值（N/mm2)； f=13.000N/mm2;面板的最大應力計算值: = M/W = 3。84104 / 2。43104 = 1。581N/mm2;面板的最大應力計算值 =1。581N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度(豎楞間距): l =188.0mm; q-作用在模

26、板上的側壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。220。040。450.90=9。737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42。000。450。90=1.134kN/m;式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9。737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力:V = 0。610。871188。0 = 1226。305N;截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 1226.305N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm

27、； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值： =31226。305/(245018。0）=0.227N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0。227N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0。677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m): q = 20。040。459。02 kN/m； 面板最大

28、撓度(mm）; l-計算跨度(豎楞間距）： l =188.0mm ； E面板彈性模量(N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018。018.0/12 = 2。19105 mm4；面板最大容許撓度： = 188 / 250 = 0。752 mm;面板的最大撓度計算值: = 0.6779.02188.04/(1006000。02。19105) = 0。058 mm；面板的最大撓度計算值 =0。058mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 0.752mm，滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按

29、連續梁計算。本工程柱高度為4。800m，柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,豎楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；豎楞計算簡圖1?？箯潖姸闰炈阒ё畲髲澗赜嬎愎剑篗=0.1ql2其中, M豎楞計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（柱箍間距): l =450.0mm； q作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.1880.900=4。068kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42。

30、0000。1880。900=0。474kN/m； q = 4。068+0。474=4.542 kN/m；豎楞的最大彎距:M =0。14.542450.0450.0= 9。20104Nmm; =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm）； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3）,W=6。40104； f 豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13。000N/mm2;豎楞的最大應力計算值: = M/W = 9.20104/6。40104 = 1。437N/mm2;豎楞的最大應力計算值 =1。437N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！

31、2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力（N)； l-計算跨度（柱箍間距）: l =450。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。220。0360。1880。900=4。068kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.0000。1880.900=0。474kN/m； q = 4.068+0.474=4。542 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.64.542450。0 = 1226.305N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/（2bhn）fv其中， -豎楞截面最大受剪應力

32、(N/mm2)； V 豎楞計算最大剪力(N）:V=0。6ql= 0。64.542450=1226。305N; b 豎楞的截面寬度(mm）：b = 60。0mm ; hn-豎楞的截面高度（mm):hn = 80。0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31226。305/(260.080。01）=0.383N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;豎楞截面最大受剪應力計算值 =0。383N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算

33、,公式如下:max=0.677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m）： q =20。040.19 = 4。54 kN/m; max-豎楞最大撓度(mm）;l-計算跨度（柱箍間距)： l =450。0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩（mm4），I=2。56106;豎楞最大容許撓度： = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值： = 0。6774。54450。04/(1009000。02。56106) = 0。055 mm;豎楞的最大撓度計算值 =0。055mm 小于豎楞最大容

34、許撓度 =1。8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10。7832=21。57cm4;按集中荷載計算(附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN); P = (1。2 20。040。9 + 1.4 20。9）0。185 0。45 = 2。01 kN；B方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力： N = 6.143 kN;B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩： M = 0。259 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形： = 0。064

35、mm;1。 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 259291。97 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 27。48 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 205 N/mm2;B邊柱箍的最大應力計算值 =2.59108/（1.058。99106）=27.48N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。064 mm;柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1。6 mm；柱箍的最大撓度 =0。06

36、4mm 小于柱箍最大容許撓度 =1。6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2;查表得:對拉螺栓的型號: M12 ;對拉螺栓的有效直徑: 9。85 mm；對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.143 kN.對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1.701057.60105 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6。143kN 小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求！七、H

37、方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4。4932=8。99cm3；I = 10。7832=21。57cm4；按計算(附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載（kN）; P = (1。220。040。9+1.420。9）0。188 0.45 = 2。04 kN；H方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力： N = 7.620 kN;H方向柱箍彎矩圖（kNm）最大彎矩: M = 0。456 kNm；H方向柱箍變形圖(mm）最大變形： = 0.144 mm；1。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式:

38、=M/（xW）f其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 456037.92 Nmm;彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 48。333 N/mm2;柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =4.56108/（1。058.99106）=48。333N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。144 mm；柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =0.144mm 小于柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求！八、

39、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下：NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力; A 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑: M12 ；對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm；對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1。701057。60105 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 7。62 kN。對拉螺栓所受的最大拉力： N=7。62kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（二）墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍

40、骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3的運輸器具時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為3。00kN/m2;一、參數信息1?；緟荡卫汩g距（mm）:300；穿墻螺栓水平間距（mm）：600；主楞間距(mm）：500;穿墻螺栓豎向間距(mm)：500；對拉螺栓直徑(mm)：M12;2。主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根數:2；寬度（mm）:60。00；高度（mm)：80。00；3。次楞信息次楞材料：木方；次楞合并根數：1;寬度（mm）：60.00；高度(mm)：80

41、。00；4。面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm）：18。00；面板彈性模量（N/mm2）:6000。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13。00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1。50；5。木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13。00;方木彈性模量E（N/mm2）：9000.00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2）:1.50；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，

42、取2。000h； T - 混凝土的入模溫度,取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 模板計算高度，取5。000m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。分別計算得 17.031 kN/m2、120.000 kN/m2，取較小值17。031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2.三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷

43、載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0。1q1l2+0.117q2l2其中, M-面板計算最大彎矩（Nmm)； l-計算跨度(次楞間距)： l =300。0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.5000。900=9。197kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.500.90=1。890kN/m；其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數.面板的最大彎矩：M =0。19.197300。02+0。1171。890300.02= 1.03

44、105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算: = M/W f其中, -面板承受的應力(N/mm2)； M 面板計算最大彎矩(Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2。70104 mm3； f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2); f=13。000N/mm2;面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1。03105 / 2。70104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =3.8N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2?？辜魪姸闰炈阌嬎愎饺缦?V=0.6q1l+0.617q2l其中，V面板

45、計算最大剪力（N）； l計算跨度(次楞間距）: l =300。0mm;新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。217。0310.5000.900=9.197kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.43。000.500.90=1。890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69。197300。0 + 0。6171.890300。0 = 2005。3N;截面抗剪強度必須滿足:= 3V/（2bhn)fv其中， 面板截面的最大受剪應力（N/mm2）； V-面板計算最大剪力（N):V = 2005。3N； b-構件的截面寬度（mm):b = 500mm ； hn面板厚度(mm):hn = 18。0mm ;

46、 fv面板抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值： =32005。3/（250018.0）=0.334N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.334N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2,滿足要求！ 3。撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17。030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度（次楞間距)： l =

47、 300mm; E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm;面板的最大撓度計算值: = 0.6778。523004/(10060002。43105） = 0.32 mm；面板的最大撓度計算值： =0。32mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算（一)。次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 688/61= 64c

48、m3；I = 6888/121= 256cm4；次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度（主楞間距）： l =500.0mm；新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217。0310.3000。900=5.518kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43。000.300.90=1.134kN/m,其中,0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.518500。02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm;次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -

49、次楞承受的應力（N/mm2）； M 次楞計算最大彎矩（Nmm）; W 次楞的截面抵抗矩，W=6。40104mm3； f -次楞的抗彎強度設計值； f=13。000N/mm2；次楞的最大應力計算值: = 1。71105/6.40104 = 2。7 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 2.7 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0。6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度（主楞間距）: l =500.0mm;新澆

50、混凝土側壓力設計值q1： 1。217。0310。3000。900/1=5.518kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。43.000。300。90/1=1.134kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.65.518500.0+ 0。6171。134500.0 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/（2bh0)其中, -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2); V-次楞計算最大剪力(N)：V = 2005。3N； b-次楞的截面寬度(mm):b = 60。0mm ； hn-次楞的截面高度（mm)：h0 = 80。0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值（

51、N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2;次楞截面的受剪應力計算值: =32005.3/（260.080。01)=0.627N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0。627N/mm2小于次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m）： q = 17.030.30=5。11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距)： l =500。0mm ； E-次楞彈性模

52、量（N/mm2）：E = 9000。00 N/mm2； I-次楞截面慣性矩（mm4），I=2.56106mm4；次楞的最大撓度計算值： = 0.6775。11/15004/（10090002。56106) = 0。094 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.094mm 小于次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！(二）.主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算.本工程中,主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N

53、/mm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖（kN)主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖（mm）1。主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載： P1。217.030.30。51.430。30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M 主楞的最大彎矩(Nmm）;M = 2.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩（mm3)； W = 1。28105 mm3； f -主楞的強度設計值（N/mm2），f =13.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2。99105/1。28105 = 2

54、。3 N/mm2;主楞的最大應力計算值 =2。3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=3V/（2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2）; V-主楞計算最大剪力（N)：V = 2715。8N； b主楞的截面寬度(mm）：b = 60.0mm ； hn-主楞的截面高度（mm）:h0 = 80。0mm ; fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值： =32715.8/2/(260。080。0）=0。424N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =0

55、。424N/mm2小于主楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求!3。主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值： = 0.014mm；主楞的最大容許撓度值： = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0。014mm 小于主楞的最大容許撓度值 =2。4mm,滿足要求!五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力; A - 穿墻螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M12 ;穿墻螺栓有效直徑： 9.85 mm;穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1。

56、701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，滿足要求！（三）梁模板(扣件鋼管架）計算書因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段：kl25。一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：1。00；梁截面高度 D(m）：0.80；混凝土板厚度（mm)：

57、200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m）：0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m)：0.10；立桿步距h(m)：1。50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m)：1.50;梁支撐架搭設高度H(m)：5.00；梁兩側立桿間距(m)：1。40；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況,取扣件抗滑承載力折減系數:1。00;2。荷載參數新澆混凝土重力密度（kN/m3）：24.00；模板自重(kN/m2）：0。30；鋼筋自重（kN/m3)：1.50;施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0;

58、新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2）：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）：4。0;3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2）:9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):17.0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2)：1。7；面板材質:膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E（N/mm2）:6000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13.0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：60。0；梁底方木截面高度h（mm）：80.0；梁底縱向支

59、撐根數:6；5。梁側模板參數主楞間距(mm）:500；次楞根數:4；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm）:500;豎向支撐點到梁底距離依次是:150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；寬度(mm）：60。00;高度（mm)：80.00;次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00;高度（mm）：80。00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，

60、取20。000； V -混凝土的澆筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值17。848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.面板計算簡圖（單位:mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式

61、如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33。33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2) f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算:M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1。20.517。85=10。709kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1.40.54=2。8kN/m；計算跨度： l = （800-200）/（41）= 200mm；面板的最大彎矩 M= 0。110。709（800-20

62、0）/(4-1)2 + 0.1172。8（800200）/(4-1）2= 5。59104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1。1q1l+1。2q2l=1。110。709（800200）/（4-1)/1000+1。22.800(800200）/(41)/1000=3.028 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.59104 / 3.33104=1。7N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1。7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 =0。677ql4/(100EI）=l/250 q-作用在模板上

63、的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值： q = q1= 10。709N/mm； l計算跨度： l = (800-200)/（4-1）=200mm; E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33。33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.709（800200)/(4-1）4/（10060003。33105） = 0。058 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-200)/(4-1)/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0。058mm 小于面板的最大容許撓度值 =0。8mm，滿足要求！四、梁

64、側模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.028/0.500= 6。056kN/m本工程中，次楞采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3;I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖（kN）彎矩圖（kNm）變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0。151 kNm，最大支座反力R= 3。331 kN，最大變形 = 0。113 mm（1）次楞強度驗算強

65、度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1。51105/6。40104 = 2.4 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2。4 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.113mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.331kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,主楞采用木方,寬度60mm，高

66、度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M= 0.250 kNm，最大支座反力 R= 5.551 kN，最大變形 = 0。133 mm(1)主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到,主楞的受彎應力計算值： = 2。50105/6.40104 = 3。9 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2;主楞的受彎應力計算值 =3.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=17N/

67、mm2，滿足要求?。?)主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.133 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0。375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.133mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求!五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 500202

68、0/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q1=1。2(24。00+1.50）0.80+0。300.50=12。420kN/m;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m）:q2=1.4(2.00+2。00)0。50=2.800kN/m;q=12.420+2.800=15.220kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0。1q1l2+0。117q2l2= 0。112。422002+0。1172.82002=6.28104

69、Nmm；RA=RD=0。4q1l+0。45q2l=0。412.420.2+0.452。80。2=1.246kNRB=RC=1。1q1l+1。2q2l=1。112.420。2+1.22.80。2=3.404kN =Mmax/W=6.28104/3.33104=1.9N/mm2;梁底模面板計算應力 =1。9 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1。2=10.350kN/

70、m； l計算跨度（梁底支撐間距): l =200。00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2;面板的最大允許撓度值： =200。00/250 = 0。800mm；面板的最大撓度計算值： = 0。67712.422004/(10060003.33105）=0.067mm；面板的最大撓度計算值： =0。067mm 小于面板的最大允許撓度值: =0。8mm，滿足要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算梁底

71、支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.404/0。5=6.809kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0。16。8090。52 = 0.17 kNm；最大應力 = M / W = 0。17106/64000 = 2。7 N/mm2;抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.7 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！

72、方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/（2bh0）其中最大剪力： V =0。66。8090.5 = 2.043 kN；方木受剪應力計算值 = 32.0431000/(26080） = 0.638 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。638 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1。7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0。677ql4/(100EI）=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6776。8095004 /（1009000256104)=0.125mm；方木的最大允許撓度 =0。5001000/250=2.000

73、mm;方木的最大撓度計算值 = 0。125 mm 小于方木的最大允許撓度 =2 mm，滿足要求!3。支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.246kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.404kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=（1。400-1。000）/40.500(1。20。20024。000+1.42。000）+1.220.500(0.8000.200）0.300=0。644kN簡圖（kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm）經過連續梁的計算得到：支座力：N1=N3=2.005 kN；N2=13.386 kN;最大彎矩

74、 Mmax=0.903 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0。667 mm；最大應力 =0.903106/5080=177。8 N/mm2;支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2;支撐小橫桿的最大應力計算值 177。8 N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的

75、抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取16.00 kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=13.386 kN；R 16。00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =2。005 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20.1365=0。816 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1。2(1.5

76、0/2+（1.401。00)/4)0。500.30+(1.50/2+（1。401。00)/4)0.500.200(1.50+24。00)=2。754 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值:N4=1.4(2。000+2。000）1。500/2+(1。400-1。000)/40。500=2.380 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.005+0。816+2.754+2.38=7.955 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）：i = 1。58； A 立桿凈截面面積 （cm2)： A = 4。89; W - 立桿凈截面抵

77、抗矩（cm3):W = 5。08; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo - 計算長度 （m)；根據扣件式規范,立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值,即： lo = Max1。1671。71.5,1。5+20.1= 2。976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。167 ; - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3,=1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果： 立桿的計算長度lo/i = 2975。85 / 1

78、5.8 = 188 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=7955。143/（0.203489） = 80。1 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 80。1 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =13。386 kN ；腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.136（5-0.8)=0.816 kN;N =N1+N2 =13。386+0.685=14.071 kN ； - 軸心受壓立桿

79、的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）:i = 1.58； A 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4。89; W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）； f 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m);根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a,為安全計,取二者間的大值,即： lo = Max1。1671.71。5,1.5+20。1= 2。976 m; k - 計算長度附加系數，取值為:1.167 ; - 計算長度系

80、數，參照扣件式規范表5.3。3，=1.7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。203 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=14071.154/(0。203489) = 141.8 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 141。8 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo= k1k2（h+2a) = 1.1671.003(1.5+0.12)

81、 = 1。99 m;k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數,h+2a =1.7按照表2取值1。003 ;lo/i = 1989。852 / 15。8 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。417 ；鋼管立桿的最大應力計算值；= 14071.154/（0。417489） = 69 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 69 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十

82、、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿;b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度;c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多;c。高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a。當支撐架

83、高度20m或橫向高寬比6時,需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層;d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板,其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b

84、。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm;c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式.6.支撐架搭設的要求a。嚴格按照設計尺寸搭設,立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求;c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的;d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7。施工使用的要求a。精心設計混凝土澆筑方案,確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；

85、b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決.（四）地下室頂板模板（扣件鋼管高架）計算書一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m）：0。80；縱距（m):0.80;步距（m）:1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0。10；模板支架搭設高度(m):4。80；采用的鋼管(mm）:483。5 ；板底支撐連接方式:方木支撐;立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0。80；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2）:0.350

86、；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000;施工均布荷載標準值(kN/m2）：2.500；3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）：9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2）：13；木方抗剪強度設計值(N/mm2）:1。400;木方的間隔距離(mm）：250。000；木方彈性模量E(N/mm2)：9000。000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度（mm)：60。00；木方的截面高度（mm）:80。00；4.樓板參數樓板的計算厚度（mm):200.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎

87、構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801。82/6 = 43。2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算.面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1 = 250.20.8+0.350.8 = 4。28 kN/m；(2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）:q2 = 2。50.8= 2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1。24.28+1。42= 7。936kN/m最大彎矩 M=0.17。9362502= 4

88、9600 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 49600/43200 = 1.148 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.148 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1=4.28kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774。282504/(100950038.88104)=0。031 mm；面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm;面板的最大撓度計算值 0。031 mm 小于面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方

89、木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250.250。2+0。350.25 = 1。337 kN/m ；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 2。50.25 = 0。625 kN/m；2。強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1。21。337+1。40。625 = 2。48 kN/m;最大彎矩 M = 0

90、。1ql2 = 0。12.480。82 = 0.159 kNm;方木最大應力計算值 = M /W = 0。159106/64000 = 2。48 N/mm2;方木的抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2。48 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.480。8 = 1。19 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1。19103/（2 6080） = 0。372 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。372 N

91、/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1。4 N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算計算公式如下:=0。677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1。337 kN/m；最大撓度計算值 = 0。6771。3378004 /(10090002560000）= 0.161 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0。161 mm 小于方木的最大允許撓度 3。2 mm，滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2。381kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算

92、變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0。64 kNm ；最大變形 Vmax = 1.093 mm ；最大支座力 Qmax = 8.448 kN ；最大應力 = 640305/5080 = 126。044 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 126.044 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1。093mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取

93、16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN .縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.448 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容（1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0。1384.8 = 0。664 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。（2）模板的自重（kN）：NG2 = 0.350.80。8 = 0。224 kN;(3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.20.80。8

94、 = 3。2 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。088 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到,活荷載標準值 NQ = （2。5+2 ） 0。80.8 = 2。88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 8。938 kN;七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/（A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 8.938 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm) ：i = 1。58 cm;

95、 A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; L0- 計算長度 （m）；按下式計算： l0 = h+2a = 1.5+0。12 = 1。7 m; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=8937.984/(0.53489)

96、= 34。487 N/mm2;鋼管立桿的最大應力計算值 = 34。487 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2（h+2a）= 1.1671。003（1。5+0.12） = 1.99 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1。003 ；Lo/i = 1989.852 / 15.8 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。417 ；鋼管立桿的最大應力計算值;=8937。984/（0

97、。417489） = 43.832 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 43。832 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向

98、變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c。高支撐架步距以0.9-1。5m為宜，不宜超過1。5m。3。整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每46米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接,設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每1015m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的

99、空間結構層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm;c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件;大于12kN時應用頂托方式.6。支撐架搭設的要求a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏

100、差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N。m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的; d。地基支座的設計要滿足承載力的要求.7。施工使用的要求a。精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式;b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（五）板模板(扣件鋼管高架）計算書一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距（m）:1。00；縱距（m):1。00

101、；步距（m）:1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0。10；模板支架搭設高度(m）：4.35；采用的鋼管（mm）：483。5 ；板底支撐連接方式：方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0。80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2）：0。350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3)：25。000;施工均布荷載標準值(kN/m2):2。500;3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2）：9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2)：13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1。400；木方的間隔距離（mm)

102、：300。000;木方彈性模量E（N/mm2)：9000。000；木方抗彎強度設計值(N/mm2)：13.000;木方的截面寬度（mm)：60。00；木方的截面高度(mm):80。00；4.樓板參數鋼筋級別：三級鋼HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi);樓板混凝土強度等級:C25；每層標準施工天數：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：386。700；樓板的計算長度(m）：8.50;施工平均溫度（)：25.000；樓板的計算寬度（m):4。00;樓板的計算厚度（mm）：150。00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進

103、行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4。1 kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 2。51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0。1ql2其中:q=1.24。1+1.42。5= 8.42kN/m最大彎矩 M=0.18.423002= 75780 Nm;面板最大應力計算值 =

104、M/W= 75780/54000 = 1.403 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1。403 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/（100EI)=l/250其中q =q1=4。1kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6774。13004/(100950048。6104）=0。049 mm；面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0。049 mm 小于面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面

105、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞計算簡圖1。荷載的計算(1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1= 250。30。15+0。350.3 = 1.23 kN/m ；（2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m）：q2 = 2.50.3 = 0。75 kN/m；2。強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2均布荷載 q = 1。2 q1 + 1。4 q2 = 1。21。23+1.40.75 = 2。526 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.52612 = 0。

106、253 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.253106/64000 = 3.947 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2;方木的最大應力計算值為 3.947 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0。62.5261 = 1。516 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.516103/(2 6080） = 0。474 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。474 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4

107、N/mm2,滿足要求!4。撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1。23 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771。2310004 /(10090002560000）= 0.361 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.361 mm 小于方木的最大允許撓度 4 mm，滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P2。526kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖（kN) 最大彎

108、矩 Mmax = 0.85 kNm ；最大變形 Vmax = 2。174 mm ;最大支座力 Qmax = 9。186 kN ；最大應力 = 850318。96/5080 = 167.386 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 167。386 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 2。174mm 小于 1000/150與10 mm，滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。

109、80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9。186 kN；R 12。80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值（軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重（kN）:NG1 = 0.1384。35 = 0。602 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。（2）模板的自重(kN)：NG2 = 0。3511 = 0。35 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3 = 250.1511 = 3。75 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG =

110、 NG1+NG2+NG3 = 4.702 kN;2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2.5+2 ) 11 = 4。5 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 11。942 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/（A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 11。942 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm; A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2

111、； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1。7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a = 0。1 m；l0/i = 1700 / 15。8 = 108 ;由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ;鋼管立桿的最大應力計算值；=11942.448/(0。53489） = 46。08 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 =

112、46。08 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a）= 1。1671。001（1.5+0。12） = 1.986 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167;k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1985。884 / 15.8 = 126 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=11942.448/（0。417489） = 58。566 N/mm2；鋼管立桿的

113、最大應力計算值 = 58。566 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、樓板強度的計算1。 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,每單位長度（m）樓板截面的鋼筋面積As=387 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=8500mm150mm，樓板的跨度取4 M，取混凝土保護層厚度20mm,截面有效高度 ho=130 mm。按照樓板每8天澆筑一層，所

114、以需要驗算8天、16天、24天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下:2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8。5m，短邊為4 m;q = 2 1。2 （ 0.35 + 250。15 ) + 1 1.2 ( 0.60295/8。5/4 ) + 1.4 (2。5 + 2) = 17。1 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 117.096 = 17。096 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0。082917.142 = 22.676 kN.m;因平均氣溫為25,查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到6

115、2.4%，C25混凝土強度在8天齡期近似等效為C15。6?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=7。488N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度: = As fy/ （ lb ho fcm ) = 386.7360 / （110001307。488 ）= 0。143計算系數為：s = (1-0。5) = 0.143（10。50。143） = 0.133；此時樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s 1 b ho2fcm = 0。1331100013027.488106 = 16。802 kN.m;結論：由于M1 = M1=16.802 = Mmax= 22.676所以第8天樓板強度尚不足以承

116、受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3.驗算樓板混凝土16天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊8。5m,短邊為4 m;q = 3 1。2 （ 0。35 + 250.15 ） + 2 1.2 （ 0。60295/8。5/4 ） + 1.4 (2.5 + 2） = 22。97 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 122.972 = 22.972 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0。082922。9742 = 30。47 kN.m；因平均氣溫為25，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到16天齡期混凝土強度達到83。21%，C

117、25混凝土強度在16天齡期近似等效為C20。8?；炷翉澢箟簭姸仍O計值為fcm=9。968N/mm2;則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = As fy/ （ lb ho fcm ) = 386。7360 / （110001309。968 ）= 0。107計算系數為：s = （10.5) = 0。107（1-0.50。107） = 0。101；此時樓板所能承受的最大彎矩為: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.1011100013029.968106 = 17。061 kN.m;結論：由于M2 = M1+M2=33。863 Mmax= 30。471所以第16天樓板強度足以承受以上樓層

118、傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除.九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿;b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度;c。梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置,但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過

119、1.5m.3。整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設置層）必須設水平加強層.4。剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，

120、其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm;c。支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算,當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c。確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的,每個扣件的擰緊力矩都要控制在4560N。m,鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d。地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載,最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放;c.澆筑過程中，派