1、地鐵模板和腳手架施工方案目 錄1、工程概況- 3 -1。2。2 地下管線- 3 -1.2。3 地面交通- 4 2、施工單元劃分 4 -3、車站主體結構施工 6 -3。1、車站主體結構施工程序- 6 -3。2、模板及腳手架主要材料 7 4、模板及腳手架系統檢算 7 -4.1、腳手架受力計算 7 4。1.1腳手架單根壓桿的設計荷載 7 -腳手架單根立桿受力計算- 8 -4。1.2。1.上層荷載: 8 -4.1。2。2。下層荷載:- 9 -4。1.3、側墻支撐架受力計算 9 -4.1。3.1。新澆注混凝土對模板產生的最大側壓力為： 9 -4。1.3。2.傾倒混凝土產生的荷載2KN/m2 11 -4。

2、2、模板支撐系統的計算 11 -4。2.1 梁計算- 11 4.2。1.1梁底模板- 12 -4。2。1.2梁底橫枋- 13 -4。2。1。3縱枋- 13 4.2。1。4側模板- 14 4.2.2 樓板計算 16 4。2.2。1板底模板- 16 -板底橫枋- 17 4.2。2。3縱枋 18 -5、模板的施工 18 -5。1側墻及立柱模板的施工- 18 -5.2 樓板及梁模板的施工 19 -5。3模板的加工、制作與驗收 19 5。4模板的安裝- 20 -5。5 模板的拆除 21 5.4.1 側模 21 5.4。2 底模- 21 6、模板施工技術措施- 22 6。1 模板施工的一般要求- 22 6

3、.2 模板施工的技術措施 22 7、腳手架的施工- 24 7。1、腳手架施工技術措施 24 7。2、腳手架的驗收、使用及管理 24 8、安全保證措施 25 8。1、安全防護- 25 8。2、模板及腳手架吊運注意事項- 26 -1、工程概況xx路站工程位于馬家堡西路和xx路路口交匯處,車站設計起訖里程：K1+428。510K1+616。550,長188。04m，車站設4個出入口、2個風道、1個消防通道。車站主體穿越xx路路口段采用淺埋暗挖法施工,其結構形式為單層雙柱三連拱結構；兩端采用明挖順作法施工，其結構形式為雙層三跨矩形框架結構，標準段開挖寬度為20.8m。車站南端明挖93。75米,中間暗挖

4、31.54米,北端明挖62.75米.附屬結構中，消防通道、二三號出入口及一二號風道采用暗挖施工,一號出入口及四號出入口采用明挖法施工,其中三號出入口和二號風道與在建的高層建筑時代風帆合建，車站及周邊環境平面位置見圖1所示。圖1xx路站平面示意圖xx路站位于馬家堡西路永中偏東,為南北向城市主干道，站址周邊主要以辦公和居住用地為主.車站西南象限有北京通信公司馬家堡電話局十層辦公大樓,西北象限為在建的宣武開發公司的高層公建及住宅（時代風帆)，東南象限是13層的國際科技服務中心辦公樓，東北象限是晨新園小區多棟六層居民樓。1。2。2 地下管線車站范圍內管線埋設相對較多，分布范圍廣。包括有污水管、雨水管、

5、給水管、中水管、天然氣、電力(地下直埋和架空電纜）、電信、電信格柵管、歌華有線、熱力、路燈電力線、交通信號燈（線)等13類33條管線。對車站施工有影響的管線需進行永久改移、臨時改移或懸吊保護等技術措施。對車站東側和車站結構相沖突的DN1550雨水管及車站北基坑內的熱力管溝擬采用永久改移。對其他影響施工的管線，分別采取臨時改移，加強保護等措施，盡可能的將影響結構施工的管線全部改移出結構施工范圍。1。2。3 地面交通馬家堡西路為50米寬城市干道，雙向六車道,目前車流量較少,高峰期約在800輛/小時左右，因車站工程主要位于馬家堡西路永中偏東，在施工時需進行交通疏導,確保車流行駛暢通.2、施工單元劃分

6、為方便施工安排及施工操作，根據設計及相關規范要求劃分施工單元，設置縱向施工縫及環向施工縫，施工縫設置原則為:1、在滿足設計規范要求、方便施工的前提下，盡量少留或不留施工縫.2、施工縫位置避開出入口及風道,以保證施工縫的整體性。3、每個施工單元長度在16m左右，即兩個柱跨長度。4、在多跨結構段設于結構柱間受力較小部位，即梁跨的1/31/4處。按上述原則，本車站主體結構共劃分為十個單元（圖2）。.圖2主體結構施工單元劃分示意圖3、車站主體結構施工3.1、車站主體結構施工程序序號程 序說 明11。清理墊層，施工底板SBS卷材防水層。2。鋪筑細石混凝土保護層.3。綁扎底梁及底板鋼筋。4.立模并澆筑底板

7、混凝土。21。 底板混凝土養護至設計強度要求時，拆除第三道鋼支撐。2。鋪設站臺層側墻SBS防水卷材。3. 綁扎站臺層側墻及中柱鋼筋，支立墻、柱模板及腳手架。4。 澆筑混凝土。31。 中柱及站臺層側墻混凝土養護至設計強度要求時，鋪設中板附近部分側墻SBS防水卷材。2. 綁扎中板及附近部分側墻鋼筋，支立墻、板、梁模板及腳手架。3。 澆筑混凝土。41. 中板混凝土養護至設計強度要求時，拆除第二道鋼支撐。2。鋪設站廳層側墻SBS防水卷材。3。 綁扎站廳層側墻、柱及頂板鋼筋，支立墻、板、柱模板及腳手架。4。 澆筑混凝土。51.施工站臺板及內部附屬結構。2.鋪設頂板防水材料。3頂板分層回填。4.恢復交通、

8、綠地及地面設施。3.2、模板及腳手架主要材料（1）。普通覆膜膠合板 183091518 mm(2）.鋼模板1500900mm(3).松什枋木100802000mm（4)。碗扣式腳手架 423。51200 mm423。5600 mm423.52160 mm車站主體結構中板、頂板、夾層板采用九合竹膠板，底板底梁、頂梁、側墻采用1.50.9m組合定型鋼模板，局部采用木模配套,樓梯、站臺墻板等結構采用1。20.3常規模板工程施工技術。模板下方滿鋪方木進行襯墊，提高板模剛度，保證板面平整度要求，并且相鄰兩塊竹膠板無論橫向拼縫還是縱向拼縫，保證在同一根方木上進行搭接，設木釘固定,避免出現錯臺.側墻采用大型

9、鋼模板，柱采用組合定型鋼模板，鋼模板與鋼模板之間設置彈性墊片密封并壓緊，保證模板接縫拼貼平密，避免漏漿。模板工程的施工質量符合混凝土結構工程施工質量驗收規范的要求，保證工程結構和構件各部位尺寸及相互位置的正確性。碗扣式腳手架用鋼管規格為483.5mm的Q235A級普通鋼管，鋼管壁厚3.5mm，鋼管得端部切口應平整，內外需涂刷防銹層，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造；下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造。4、模板及腳手架系統檢算中板及頂板模板施工時，采用碗扣式腳手架，端頭設置可調螺桿，初擬排距、行距、橫向支撐間距均為0。6m

10、，平面及鉛垂面設置剪刀撐加固，以提高腳手架系統整體性。中板、頂板模板采用九合竹膠板，側墻模板采用定型大型鋼模板，鋼板厚=4mm，模板下采用1515cm的枋木作為橫撐(如圖3所示）;柱模板采用組合定型大鋼模板，為適應不同層高的需要,柱模板分成2700mm，1200mm，600mm三節。腳手架驗算采用壓桿穩定計算方法：4.1、腳手架受力計算4.1。1腳手架單根壓桿的設計荷載計算公式為：計算參數如下：N壓桿的設計荷載；K2考慮壓桿的平直度、銹蝕程度等因素影響的附加系數，取1.9；fy壓桿的設計強度，取170N/mm2；歐拉臨界應力；-0.3（1/100i)2；i壓桿截面的回轉半徑；An壓桿的凈截面面

11、積。計算：N=38。4KN圖3 模板腳手架支立方案示意圖4.1。2腳手架單根立桿受力計算按下層腳手架承受中板混凝土自重及頂板混凝土自重荷載考慮，僅驗算下層腳手架單根壓桿穩定即可，其荷載組成為：4.1。2.1.上層荷載：模板自重:0.35KN/m2;頂板混凝土自重：24。0KN/m3；鋼筋自重:1.5KN/m3；施工人員及設備自重：1.5KN/m2；振搗混凝土產生的荷載：2。0KN/m2；傾倒混凝土產生的荷載：2。0KN/m2；合計為：24.975KN/m24。1.2。2。下層荷載：模板自重：0.35KN/m2；中板混凝土自重：24KN/m3；鋼筋自重：1。1KN/m3;施工人員及設備自重:1。

12、5KN/m2;振搗混凝土產生的荷載:2.0KN/m2；傾倒混凝土產生的荷載：2.0KN/m2;上層鋼管自重：0.56KN/m2；合計為15。195KN/m2下層腳手架單根壓桿承受荷載為:(24。975+15。195）KN/m20.81m2=32。54KN38。4KN，故下層腳手架單根壓桿穩定.4。1。3、側墻支撐架受力計算4.1.3。1.新澆注混凝土對模板產生的最大側壓力為：F=0。22to12V0.5F新澆注混凝土對模板產生的最大側壓力(KN）；混凝土的重力密度，取24KN/m3；to-新澆注混凝土的初凝時間,取5h;V混凝土的澆注速度，取2m3/h；1混凝土外加劑修正系數,取1。0；2混凝

13、土坍落度修正系數，取1.15。設計取值:設計砼有效澆筑高度為900mm。砼墻體高度為5525mm。砼墻體厚度600mm.支撐間距為600mm.最大側壓力為F設計值：砼側壓力:F=0。22to12V0。5=0。2224200（20+15）1.21。15=41。6KN傾倒砼荷載值取2KN/采用內部式振搗器，取標準值為4KN/荷載組合F=1.241.6+1。4（2+4）=58.32 KN荷載調整F設計值0.85=F組合值F設計值=58。32/0。85=68。6 KN板面計算:強度：max=Mmax/rxwxfmax=343103/1（1/6）1000=228。6N/mm2f抗拉=205N/mm2撓度

14、:Vmax=KfFl4/0=0.52168.61032004/2。0610533/12（10.32）=1.12mm1.2mm故板面計算符合要求。橫肋計算：q=0.368.6 KN/=20.58 KN/Mmax=1/8ql2=1/820。586002=92.61104N/mm強度：max=92。61104/1。08483=109。16 N/mm2205 N/mm2撓度：跨中Vmax=q1l4/384EIx（24-5） =20。586004/（3842.06105212083）（24(1/2）2-5）=0。15898600/500=1.2mm懸臂部分撓度：Vmax=q1a4/8EIx=20。583

15、004/3842.06105212083=0.01mm2預埋件受力計算:分析支架受力情況：取0點為力矩的0點,則：F13000=F2（4625+900/3）+F34625/2F13000=18。25（4625+190.37）4625/2F1=177。2KN根據最大強度理論計算取F1/sin450和（F1+F2）/cos450的最大值則預埋件最大拉力:F總=295.4KN單根預埋件最大拉力：F=295。4/2=147。7KN強度驗算：預埋件為II級螺紋鋼d=25mm，有效截面積314mm2軸心受拉強度：=F/A=147。7103/314=470.4N/mm2f=510N/mm2底座絲杠驗算：N=

16、F1=177.2KNAm=（19-2)2=907.9mm2強度驗算=N/An=177。2103/907。9=195.3N/mm2f容許應力=205N/mm2穩定性驗算：因底座絲較短,可忽略穩定性驗算。4.1。3.2。傾倒混凝土產生的荷載2KN/m2側墻腳手架單根橫桿承受荷載為44.94KN/m20。81m2=36。4 KN38.4KN，所以側墻腳手架橫桿穩定。結論：中板、頂板支架立桿密度為0.90。9m，縱梁等部位立桿密度加密為0.60.6m，橫桿每0。9m設置一層，并在腳手架系統水平面和鉛垂面設置剪刀撐加固，能夠滿足要求。4.2、模板支撐系統的計算4。2。1 梁計算以最大截面18001000

17、的梁（底縱梁除外）為代表進行驗算。材料梁底模板用18mm厚夾板；梁底木枋用80mm100mm木枋，橫枋間距300mm,縱枋間距600mm;鋼管腳手架排距600mm，或門式腳手架(門架）,排距600mm，在門架的中間位置另加1483。5鋼管，用管扣扣牢。梁側模板用18mm厚夾板;梁側豎枋用80mm100mm木枋,豎枋間距300mm；壓桿用2483。5鋼管,沿梁高間距400mm布置；對拉螺桿M14，水平間距600mm。(2）標準荷載模板自重：q11=300 N/m2 （梁模板）q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）新澆筑混凝土自重：q2=24000 N/m3梁鋼筋自重：q3=1500 N/m3

18、振搗混凝土水平面荷載：q4=2000 N/m2振搗混凝土垂直面荷載：q5=4000 N/m2新澆筑混凝土側壓力:q61=0.22t012V1/2=0。2224000200/（25+15)1。21.1561/2=89240 N/m2q62=240001.8=43200 N/m2取二者中較小值：q6=43200 N/m24.2.1。1梁底模板（1）荷載模板自重：Q1= q1111.2=30011。2=360N/m新澆筑混凝土自重：Q2= q211。81。2=2400011。81。2=51840 N/m梁鋼筋自重：Q3= q311.81。2=300011.81。2=6480 N/m振搗混凝土水平荷載

19、：Q4= q411。8=200011。8=3600 N/m荷載合計：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+51840+6480+3600=62280N/m=62.3N/mm（2)底板強度驗算模板厚18 mm，板=13 N/mm2。橫枋間距300 mm。計算簡圖：q底=62.3N/mmq底=98。4 N/mm300 300 300底板彎矩(按三跨連續梁計算） 查建筑結構靜力計算手冊，得三跨連續梁的公式、系數：M中=0.08q底l2=0.0862。33002=448560 N。 mmM支=0.1q底l2=0.162。33002=560700 N。 mm取M底=560700 N。 mm底板W底=10

20、00182/6=54000 mm3底板強度底=M底/W底=560700/54000=10。38 N/ mm2板=13 N/mm2,滿足。(3）底板剛度驗算q底0=Q1+Q2+Q3=360+51840+6480=58680N/m=58。7 N/mmE=9000 N/mm2，I底=1000183/12=486000 mm4底=0。677q底0l4/（100EI底）=0。67758。73004/（1009000486000)=0。74mm底=300/250=1。2 mm,滿足。4.2.1。2梁底橫枋（1）荷載模板自重:Q1= q12(1+（1。80。7)2)0.251.2/1=500(1+1。12）

21、0.251.2/1=480 N/m新澆筑混凝土自重：Q2= q21.80.31.2=240001.80。31。2=15552 N/m梁鋼筋自重:Q3= q31。80。31.2=30001。80。251.2=1620 N/m振搗混凝土水平荷載:Q4= q40.251。8=20000。251.8=900 N/m荷載合計:q橫=Q1+Q2+Q3+Q4=480+15552+1620+900=18552 N/m=18.55N/mm（2）橫枋強度驗算橫枋80mm100mm，枋=13 N/mm2，縱枋間距600 mm。計算簡圖： q橫=18.55N/mm q橫=18.55N/mm A B150350 350

22、 150 a=150 b=350700 查建筑結構靜力計算手冊,得一端簡支另一端固定梁的公式、系數：系數:a=150mm,l=350mm,=a/l=0.429， R橫A=ql（3+8+62）/8=18。55350（3+80.429+60。4292）/8=6116。1N R橫B=ql(562）/8=18。55350(560.4292)/8=3161.7N M橫=ql2（122）/8=18.553502(120.4292)/8=179494。4N。mm 橫枋W橫=801002/6=133333mm3 橫枋橫=M橫/W橫=179494.4/133333=1。35 N/mm2枋=13 N/mm2，滿足

23、。（3)橫枋剛度驗算（近似按簡支梁驗算）q橫0=Q1+Q2+Q3=480+15552+1620=17652 N/m=17。7N/mm E=9000 N/ mm2，I橫=801003/12=6666667 mm4橫=0。02083q橫0al3(162+63）/（EI橫）=0。0208317.71503503（160.4292+60。4293)/（9000486000)=0.2 mm橫=350/250=1.4 mm，滿足。4.2。1.3縱枋（1）荷載 由橫枋的支座反力R橫B傳給縱枋：P縱=2R橫B =23161.7=6323.4N（2）縱枋強度驗算縱枋80mm100mm，枋=13 N/mm2,支頂

24、間距600mm.縱枋彎矩按最不利情況考慮，按集中荷載作用在跨中位置計算.計算簡圖： P縱=6323.4 N600 M縱=P縱l/4=6323。4600/4=948510 N. mm 縱枋W縱=801002/6=133333 mm3 縱枋縱= M縱/W縱=948510/133333=7。11N/mm2枋=13 N/mm2,滿足。(3)縱枋剛度驗算 E=9000 N/mm2，I縱=801003/12=6666667 mm4縱=P縱l3/(48EI縱)= 6323。46003/（4890006666667)= 0.5 mm縱=600/250=2。4 mm，滿足.(4）支座反力 R縱=P縱/2=632

25、3。4/2=3161.7 N4。2。1.4側模板（1）荷載振搗混凝土荷載：Q1=q51.4=40001。4=5600 N/m2新澆筑混凝土側壓力:Q2= q61。2=432001。2=51840 N/m2荷載合計Q0=Q1+Q2=5600+51840=57440 N/m2=0.057 N/mm2 有效壓頭高度：h=F/=51840/24000=2.1 m（2）側板強度驗算模板厚18mm，板=13 N/mm2。豎枋間距300mm。q側=Q0(1800650)=0。0571100=65。55N/mm計算簡圖： q側=65.55N/mm300 300 300側板彎矩（按三跨連續梁計算）：M中=0.0

26、8q側l2=0。0865。553002=471960 N. mmM支=0.1q側l2=0。165。553002=589950 N. mm取M側=589950N. mm側板W側=（1800650）182/6=62100 mm3側板強度側=M側/W側=589950/62100=9。5 N/mm2板=13 N/mm2，滿足。(3）側板剛度驗算q側0=Q2（1.80。65）=518401.1=59616 N/m=60 N/mm E=9000 N/mm2,I側=(1800650）183/12=558900 mm4側=0。677q側0l4/(100EI板)=0.677603004/(10090005589

27、00)=0.65 mm側=300/250=1。2 mm，滿足。（4）豎枋強度驗算q豎=Q0300=0。057300=17.1 N/mm計算簡圖：400400400q豎=17.1 N/mm豎枋彎矩（按荷載最大一跨計算)：M豎=q豎l2/8=17.14002/8=342000N. mm豎枋W豎=801002/6=133333 mm3豎枋強度豎=M豎/W豎=342000/133333=2.6N/mm2枋=13 N/mm2，滿足。(5)壓桿（2483.5鋼管）強度驗算483。5鋼管：A鋼=489.3mm2，W鋼=5078mm3，鋼=205 N/mm2。P桿= Q0300400=0.057300400=

28、6840N計算簡圖： P桿=6840Na=150 300 a=150 600M桿= P桿a=6840150=1026000N。 mm桿=M桿/(2W鋼)= 1026000/(25078)=101 N/mm2鋼=205 N/mm2,滿足。（6）對拉螺桿強度驗算 N=Q0400600=0.057400600=13680 N選用M14對拉螺桿，N=17800NN=13680N，滿足。 樓板計算中板厚為400mm，頂板厚為700mm，以最大截面700mm的板為代表進行驗算，取最大層高為5500mm.(1)材料板底模板均用18mm厚夾板；板底木枋用80mm100mm木枋，橫枋間距350mm，縱枋間距12

29、00mm；支頂用門式鋼管腳手架（門架），排距600mm.(2)標準荷載模板自重：q11=300N/m2 (梁模板）q12=500N/m2 (梁模板及小楞）新澆筑混凝土自重：q2=24000 N/m3板鋼筋自重:q3=2000 N/m3振搗混凝土水平面荷載：q4=2000 N/m2施工人員及施工設備荷載：q5=2500 N/m34。2.2.1板底模板（1）荷載模板自重:Q1= q1111.2=30011。2=360N/m新澆筑混凝土自重：Q2= q210。71。2=2400010。71。2=20160 N/m梁鋼筋自重：Q3= q30。711.2=15000。711.2=1260 N/m振搗混凝

30、土水平荷載：Q4= q411.4=200011.4=2800 N/m荷載合計：q底=Q1+Q2+Q3+Q4=360+20160+1260+2800=24580 N/m=24。6 N/mm（2）底板強度驗算模板厚18 mm，板=13 N/mm2。橫枋間距350mm。計算簡圖:q底=24.6 N/mm 350 350 350按多跨連續板計算M中=q底l2/10=24.63502/10=298900 N。 mm底板W底=bh2/6=1000182/6=54000 mm3底板強度底=M底/W底=298900/54000=5.5N/mm2板=13 N/mm2，滿足。（3）底板剛度驗算q底0=Q1+Q2+

31、Q3=360+20160+1080=21600 N/m=21。6 N/mm E=9000 N/mm2，I底=1000183/12=486000 mm4底=0.677底q底03504/（100EI底）=0。67721。63504/（1009000486000)=0.5 mm底=350/250=1.4 mm，滿足。4。2.2.2板底橫枋(1）荷載模板自重：Q1= q1210.351。2/0。4=50010.351。2/1=210 N/m新澆筑混凝土自重：Q2=q20.70。351.2=240000。70.351.2=7056N/m梁鋼筋自重：Q3=q30.70.351.2=15000。70.351

32、。2=441 N/m振搗混凝土水平荷載：Q4=q40。351.4=20000.351。4=980 N/m荷載合計：q橫=Q1+Q2+Q3+Q4=7056+441+210+980=8687 N/m=8.7KN/m（2）橫枋強度驗算橫枋80mm100mm，枋=13 N/mm2，縱枋間距1200mm。計算簡圖： 8。7KN/m4001200400R1=R21/228.78。7（KN)M中=1/88.71。221/28。70.42=0.87（KNm)M支點=-1/28。70。42=0。7（KN*m)=M/W=870000/133333=6。5N/mm2 =13N/mm2max=ql4524(a/l)2

33、/334EI=8。712004(524(400/1200）2）/（33490006666666。67）=2.1mm3mm 滿足。4.2。2.3縱枋按三等跨連續梁計 8.7kN 300 300 300 300 300300 R1=R21/228.78.7（KN）M=1/48。70。6=1.31(KNm)=M/W=1310000/133333=9.8N/mm2 8100梁、拱、殼8758100懸臂構件2752100模板的拆除:拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。先將支柱上的可調上托松下，先拆上層排架，拆下連接模板的附件，再用鋼釬撬動模板，使龍骨和模板落在底層排架上，拿下模板和

34、代龍,待上層模板全部運出后再拆下層排架，最后拆除水平拉桿和支柱。拆除模板時，操作人員應站在安全的地方。拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的扣件及時集中統一管理.6、模板施工技術措施6。1 模板施工的一般要求模板工程的施工質量符合混凝土結構工程施工質量驗收規范的要求，保證工程結構和構件各部位尺寸及相互位置的正確性。對模板及其支撐結構進行檢算，以保證其具有足夠的強度、剛度和穩定性，不致發生不允許的變形與下沉。本車站采用碗扣式腳手架支撐系統，用外徑為48mm壁厚3。5mm的鋼管焊接而成，長度24m。頂板、中板采用九合竹膠板,模板下方滿鋪方木進行襯墊,提高板模剛度，保證板面平整

35、度要求，并且相鄰兩塊竹膠板無論橫向拼縫還是縱向拼縫,保證在同一根方木上進行搭接,設木釘固定，避免出現錯臺.側墻采用大型鋼模板，鋼模板與鋼模板之間設置彈性墊片密封并壓緊，保證模板接縫拼貼平密,避免漏漿。側墻模板采用槽鋼焊接支撐架形式支護。模板用于結構施工前，先進行除銹及清污處理。九合竹膠板板模在模板拼裝校正完成后、板梁鋼筋綁扎前進行脫模劑涂刷，側墻大型鋼模板在模板支立前涂刷脫模劑，脫模劑采用專用水性脫模劑均勻涂刷，保證后期脫模效果。結構混凝土澆筑前，對側墻、立柱、板梁模板所有拼縫進行一次細致檢查,對可能造成漏漿的拼縫采用玻璃膠在模板外側進行密封，以保證模內混凝土面的光滑平順。混凝土開盤澆注前，對

36、模板表面進行徹底清洗潤濕，清除焊碴、雜物，保證模板表面清潔干凈，以提高混凝土表面顏色一致性，控制好混凝土結構外觀質量。模板安裝后仔細檢查各構件是否牢固，固定在模板上的預埋件和預留孔洞是否有所遺漏，安裝是否牢固，位置是否準確，模板安裝的允許偏差是否在規范允許值以內，模板及支撐系統的整體穩定性是否良好,不留施工隱患。在澆筑混凝土的過程中，經常檢查模板的工作狀態，發現變形、松動現象及時予以加固調整.大型鋼模板及九合竹膠板用汽車運輸進場，鋼模板是用吊車進行裝卸，木模板使用人工裝卸，按要求整齊擺放,堆碼于場地規劃位置，以便于吊裝、使用。施工過程中的模板運輸采用汽車吊配合龍門吊車進行吊運，首先用汽車吊將鋼

37、模板吊運（木模板采用人工運輸）至龍門吊作業區域內,然后使用龍門吊車下放模板至合適位置架設。6.2 模板施工的技術措施（1）模板必須支撐牢固、穩定，無松動、跑模、超標準的變形下沉等現象。對超重、大體積混凝土施工時模板支撐剛度須進行施工設計計算，并經監理驗算。（2)模板拼縫平整嚴密，并采取措施填縫,保證不漏漿，模內必須干凈。模板安裝后及時報驗及澆砼.（3）模板安裝前，必須經過正確放樣，檢查無誤后才立模安裝。（4)頂板（中板）結構支立支架后鋪設模板,并考慮預留沉降量.當跨度大于4m時，模板起拱，起拱高度為跨度的3。以確保凈空和限界要求.側墻模板采用木模板,模板拼縫處內貼止水膠帶,防止漏漿。(5）結構

38、變形縫處的端頭模板釘填縫板，填縫板與嵌入式止水帶中心線和變形縫中心線重合并用模板固定牢固。止水帶不打孔及用鐵釘固定。填縫板的支撐必須牢固，確保不跑模。（6）模板安裝前使用脫模劑。（7）模板（包括預埋件、預留孔）安裝的允許偏差按下表要求進行控制。模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表序號項目允許偏差（mm）檢查頻率檢驗方法范圍點數1相鄰兩板表面高低差刨光模板2每個構件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺檢驗不刨光模板53模內尺寸寬柱51用尺量梁0、10板0、-10高柱0、-51用尺量梁0、10板0、10長柱0、51用尺量梁0、-5板0、54側向彎曲柱、樁L/1500每個構件1沿構件

39、全長拉線,量取最大矢高處梁H/1000板L/2000且105預留孔洞位置10每個孔洞1用尺量6預埋件鋼板聯板等位置3每個預埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓錨筋等位置101用水準儀測量外露長度101用尺量7、腳手架的施工7。1、腳手架施工技術措施1、腳手架組裝順序：立桿底座立桿橫桿斜桿接頭鎖緊上層立桿立桿連接銷橫桿.2、立桿垂直度偏差不得大于架高的1200.3、立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采取對接扣件,對接應符合下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置,兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm,各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13，

40、同一步內不允許有二個接頭。4、腳手架底部必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿應用直角扣件固定在距墊鐵塊表面不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5、大橫桿設于小橫桿之下，在立桿內側，采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿長度不宜小于3跨，并不小于6m。6、大橫桿對接扣件連接、對接應符合以下要求:對接接頭應交錯布置,不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm。并應避免設在縱向水平跨的跨中。小橫桿兩端應采用直角扣件固定在立桿上。7、腳手板一般應設置在三根以上小橫桿上，當腳手板長度小于2m時，可采用兩根小橫桿，并應將腳手板兩端與其可靠固定，以防傾翻。

41、腳手板平鋪,應鋪滿鋪穩,靠墻一側離墻面距離不應大于150mm，拐角要交圈，不得有探頭板.8、搭設中每隔一層腳手架要及時與結構進行牢固拉結,以保證搭設過程中的安全,要隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，適度擰緊扣件。9、腳手架的外立面的兩端各設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置；中間每道剪刀撐的凈距不應大于15m.剪刀撐各接頭均必須采用對接扣件連接。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm.10、用于大橫桿對接的扣件開口避免朝上,以防雨水進人,導致扣件銹蝕、銹腐后強度減弱，直角扣件不得朝上。7.2、腳手架的驗收、使用及管理1、腳手架所需鋼

42、管、扣件及其它零部件用汽車運輸進場，人工配合吊車進行裝卸，按要求擺放整齊，堆碼于場地規劃位置，以便于吊裝、使用。施工使用時，人工運輸至龍門吊下料斗內,吊運至結構底板，人工進行搭設。2、把好驗收關.搭設過程中的架子,每搭設一個施工層高度必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后方可上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。3、工程的施工負責人，必須按方案要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底,班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工.4、基礎、卸荷措施和架子分段

43、完成后,應由安全、技術、施工、使用等有關人員，按項目進行驗收，并填寫驗收單，合格后方可繼續搭設使用。5、架子上不準堆放成批材料，零星材料可適當堆放。6、施工層腳手板和施工層臨邊必須設兜網和立網，以保證高處作業人員的安全。7、架子搭好后要派專人管理，未經安全員同意，不得改動，不得任意解掉架子與柱連接的拉桿和扣件。8、架子上不準有任何活動材料,如扣件、活動鋼管、鋼筋，一旦發現應及時清除。9、在六級以上大風、大霧和大雨天氣下不得進行腳手架作業,雨后上架前要制定防滑措施，穿防滑鞋.10、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。

44、8、安全保證措施8.1、安全防護1、各種施工、操作人員須經過安全培訓,不得無證上崗,各種自制設備、設施通過安全檢驗及性能檢驗合格后方可使用.2、現場照明設施齊全,配置合理，經常檢修，保證正常的生產、生活.3、 設立為確保工程安全施工所需的足夠的標志、宣傳畫、標語、指示牌、警告牌、火警、匪警和急救電話提示牌等。4、 施工現場至少配備一名專職安全員或安全工程師,負責建立并實施安全生產例會和安全技術交底制度.5、架子安裝及模板施工人員必須佩戴安全帽、安全帶系防滑鞋.6、 配備裝備良好的臨時急救站和稱職的醫護人員。7、 現場常備應急車輛，以利傷病人員迅速轉移救治，與附近醫院保持聯系，出現問題及時處理。

45、8.2、模板及腳手架吊運注意事項1、吊裝前,做好安全教育及安全技術交底工作，做好吊索、吊鉤及起重機械的檢查，發現問題及時解決；2、模板及腳手架吊運時，必須保證捆扎牢固,吊運前設專人檢查;3、吊裝作業區域內非操作人員嚴禁入內，吊物下方嚴禁站人,吊裝時設專人指揮;4、吊車司機及指揮人員必須持證上崗，嚴禁頂崗和無證操作；5、施工人員應遵守安全技術操作規程，嚴禁違章作業和野蠻施工，嚴格執行“十不吊”原則;6、在六級及以上大風或大雨、大雪、大霧等惡劣天氣時，應停止起重吊裝作業,雨雪過后作業前,應先試吊，確認制動器靈敏可靠后方可進行作業；7、重物提升和下降速度應平穩、均勻,不得突然制動；8、嚴禁對運轉中的機械設備進行維修、保養、調整等作業。