1、模板工程施工方案工 程 名 稱： xx職工宿舍樓 施 工 單 位:z有限公司 編 制 人： 日 期:目 錄一、 工程概況1二、 編制依據1三、 工程參數2四、 方案設計3(一)支模材料的選擇3（二)模板的配制3五、 支模方法4(一）梁、現澆平板支模4（二）板式樓梯支模5（三）柱模板支模5六、 滿堂腳手架支撐構造要求7七、 模板拆除7八、 質量標準及要求8九、 模板支設的質量控制措施9十、 成品、半成品保護措施9十一、安全文明施工措施10十二、應急計劃11十三、應急終止與現場恢復13十四、模板面板驗算14十五、次楞方木驗算15十六、主楞驗算17十七、可調托撐承載力驗算19十八、風荷載計算19十九

2、、立桿穩定性驗算21二十、支撐結構地基承載力驗算24二十一、架體抗傾覆驗算24一、工程概況表1：工程總體概況工程名稱xx職工宿舍樓建筑面積8922。5建設單位有限公司設計單位x院有限公司監理單位x理公司勘察單位x設工程勘察院施工單位x筑集團有限公司二、編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工腳手架安全技術統一標準GB51210-20163、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20134、混凝土結構工程施工規范GB50666-20115、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020116、建筑施工模板安全技術規范JGJ16220087、建筑結構荷載規范GB50009-2012

3、8、混凝土結構設計規范GB5001020109、鋼結構設計規范GB50017200310、冷彎薄壁型鋼結構技術規范GB50018200211、木結構設計規范GB50005200312、混凝土模板用膠合板GB/T17656200813、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號14、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254 號三、工程參數樓板模板支架參數模板支架安全等級級結構重要性系數：支架1面板主次楞1砼樓板厚度0.1m支架高度3。4m立桿縱距1.2m立桿橫距1。2m水平桿最大步距1。5m頂步步距1.2m立桿頂伸出長度a0.3m掃地桿高度0.2m鋼管類型483

4、。0mm面板木膠合板 厚度:12mm次楞方木50mm100mm,間距0.3m主楞雙鋼管,最大懸挑長度0.4m剪刀撐依據JGJ3002013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構，剪刀撐寬度：縱距方向6跨,橫距方向6跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構通過連墻件可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0。3kN/m2支架自重0。127kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2。5kN/m22。5kN2.5kN/m22。5kN/m2泵送砼或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載豎向永久荷載標準值的2%風荷載山東菏澤市,基本風壓：0。25k

5、N/m2四、方案設計本工程框架柱、梁、板模板均采用木（膠）合板及木方。模板支撐體系為鋼管滿堂腳手架；樓梯底模采用木(膠)合板，踏步側模采用松木板50厚；衛生間等有水房間與樓層的高差處用木方欄擋。（一）、支模材料的選擇本工程采用以下支模材料：木膠板(2440122012）：平板模板及梁、墻模板均采用12mm厚木膠板.松木方料（4070）:模板連接排擋(工地材料實際尺寸）。鋼管（f483。0）：圍楞和搭支模架.扣件：用于支模鋼管架體的連接與緊固。（二)、模板的配制A、現澆樓板支模現澆樓板采用12厚木膠板，支模排擋采用4070方木檔，間距不得大于30cm。B、梁模板1)梁模板底板采用12mm厚木膠板

6、配制,四面刨光，厚度均勻,邊側必須于平面成直角，使梁側模板與梁底模板連接密封，確保梁底砼棱角完整;2)梁側板采用12mm厚木膠板配制，配制方法同柱模;3)梁模板排擋采用松木檔，間距不得大于30cm,梁模板嚴格按梁斷面尺寸進行配制；誤差不得超過2mm；4）側模配制時，必須從梁的凈跨之中計算,接點設置于梁跨中間,確保梁、柱細部尺寸完整，梁底板按規范要求大于4m跨度的應起拱,以35/1000為標準.五、支模方法(一）、梁、現澆平板支模1)在梁底部，現澆平板搭設鋼管支撐承重架.搭設承重架應注意以下幾點：鋼管立桿下必須加墊塊，并支承于堅實的基面上；木墊板尺寸15015050mm或1500*300mm鋼模

7、板;先搭設梁部立桿,后搭平板立桿；立桿設立縱向、橫向間距均不得大于1。0米，水平橫桿第一根離地1.5米，上部間距不得大于2米/道；承重支架下部須設掃地桿和剪刀撐，剪刀撐成4560角設置,每軸設一道；緊固件均需備齊,所有緊固件必須扣緊，不得有松動,梁承重架橫桿下須加雙扣。2)整個承重架完成后方可擺設梁底模,復核軸線,標高尺寸無誤后，再行固定梁底模及側模,然后方可鋪設平板龍骨及底模板。3）梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通長線。梁跨4米時，應按施工規范要求進行起拱。起拱高度宜為全跨長度的35/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必須及時進行清理，刷脫模劑。拼裝時，接縫處縫隙用膠帶紙貼合，避免漏漿

8、.5）梁模板支模完成后及時進行技術復核，誤差控制在以下范圍（單位mm）內：軸線位移2,標高2,3,截面尺寸2，3,相鄰兩板表面高低差2，表面平整度2，預留洞中心線位移5，洞口截面內部尺寸8.(二)、板式樓梯支模1)首先根據樓梯層高放樣,確定好休息平臺和梯口平臺的標高及樓梯段斜長，并彈好線,用鋼管排架搭設休息平臺的支撐，再搭設樓梯斜板支撐系統。2）平臺梁模板，標高和平面等尺寸無誤后，再立斜板底模(含平臺、樓梯段),整個模板體系校正無誤后，進行支撐系統的完善性連接固定工作,待鋼筋綁扎復核后，再進行掛模、封頭及預埋件的埋設固定。(三)、柱模板支模、斷面尺寸600柱，直接采用鋼管柱箍固定，詳見下圖所示

9、。40*70300木方48500鋼管48500鋼管600柱模板加固示意圖 對于斷面尺寸600柱的柱模，14對拉螺栓間距為500mm500mm，其余做法同上,詳見下圖所示。M14對拉螺栓大于600mm柱模板示意圖、放出柱邊線，校正綁扎柱筋及安裝墊塊.、柱模安裝校正、加固。安裝柱模時，采取模型一次性安裝到位,柱側邊留槽口（150150）,用于清理雜物及沖洗水排出,澆注混凝土前使用水泥砂漿將槽口封堵起來。封堵見下圖：、柱模采用木膠合板，內龍骨為4070方木，間距300,外龍骨采用48鋼管，對拉螺栓每兩面間距500設置。、柱模的加固體系采用對拉橫桿，間距500,在柱四周用鋼管加固。六、滿堂腳手架支撐構

10、造要求、鋼管滿堂腳手架的平桿步距應不大于1。5m，梁底處立桿間距應在0.6m1。0m之間，其它處可在1.0m1.5m之間.此外，在跨中部位應設置一定數量的剪刀撐或斜桿，以確保架體的穩定性。、在立桿底部應設置墊板.、在距離地面150處應設置掃地桿.、立桿接頭必須采用對接扣件連接.對接、搭接時，立桿上的對接扣件必須交錯布置;兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm。、水平桿易采用對接扣件連接,對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，且在水平方向錯開的距離不應小于500mm。、當設置剪刀撐時，每道剪刀撐的寬度不應

11、大于6m，與地面的傾角應在450600度之間.剪刀撐桿件宜采用搭接；且搭接長度不小于1m,不少于2個旋轉扣。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的立桿上.七、模板拆除1、模板拆除應在結構同條件養護的砼試塊達到規范所規定的拆模強度，方準拆模，見下表。墻、柱模板拆除時不得損壞砼表面及楞角.梁、板模板拆除，應由實驗員根據試塊試壓強度報告，書面報監理同意后,方可進行拆除施工. 底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%)板2502，8758100梁、拱、殼8758100懸臂結構-1002、拆模順序拆模應遵循:分段分區塊拆除、平面上先拆臨邊跨后拆內部跨、

12、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板;拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除,拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊，拆模操作順序如下：1）柱模板：搭設作業平臺拆除斜撐支撐水平桿自上而下拆除柱箍或橫楞拆除模板間連接螺栓或回形銷拆除模板清理模板并分類堆放。2）梁、頂板模板：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿斜撐拆除梁側模板底承重水平橫桿對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿拆頂板底模板拆梁底承重水平橫桿拆梁底模板拆支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。八、質量標準及要求1、模板安裝偏差應嚴格控制在允許偏差范圍內：項 目允許偏差檢 驗 方 法軸線

13、位置5鋼尺檢查板表面標高5水準儀或拉線、鋼尺柱、梁+4，5鋼尺檢查層高垂直度全高5m6經緯儀或吊線、鋼尺全高5m8經緯儀或吊線、鋼尺相鄰板面高低差2鋼尺檢驗表面平整（2m長度以上)52m靠尺和塞尺檢查2、施工時模板就位要準確，保證梁、柱斷面尺寸正確。3、模板應具有足夠強度、剛度及穩定性，能可靠地承受新澆砼的重量,側壓力以及施工荷載.澆筑前應檢查承重架及加固支撐扣件是否擰緊。4、墻、柱下腳口接縫必須嚴密,砼振搗密實，防止漏漿、“爛根”及出麻面。5、支撐系統要合理,防止梁側、柱、墻面砼鼓出及“爆模”.6、柱、墻、梁板模安裝完后，必須進行自檢、互檢、交接檢，工序交接，及檢驗批報驗工作.7、拆模要有申

14、請，且有砼拆模試塊強度報告.8、班組拆模前必須向項目部提交書面拆模申請,得到批準后方可拆模.九、模板支設的質量控制措施：1、模板及其支撐均應落在實處，不得有“虛腳出現，安拆均設專人負責。2、在澆筑砼之前,應清理模板的表面(包括第一次使用的模板）并涂刷隔離劑。3、在安裝模板之前，應將各種電管、水管等按圖就位，盡量避免模板安裝好后二次開洞。模板自身就位時應嚴格按照配模圖紙進行安裝.4、澆筑砼時振搗器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板；澆筑板砼時,不得一次堆載過多，以防模板變形、坍塌.十、成品、半成品保護措施1、半成品及成品模板要分類堆放整齊合理，支墊位置正確,應保持模板不變形。2、安裝完畢的平臺

15、模板、梁模板不可臨時堆料和當作業平臺，模板平放時,要有木方墊好。立放時，要搭設分類模板架,模板觸地處要墊木方，以保證模板不扭曲不變形，防止模板的變形、標高和平整度產生偏差。不可亂堆亂放或在組拼的模板上堆放分散模板和配件。3、工作面已安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其它模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。4、拆除模板時，不得用大錘、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和內部受到損傷,防止砼墻面及門窗洞口等處出現裂紋。5、保持模板本身的整潔及配套構件的齊全,放置合理，保證板面不變形。6、模板吊運就位時要平穩、準確，不得碰砸墻體、樓板及其它已施工完了的部位，不得兜

16、掛鋼筋。用撬棒調整模板時，撬棒下要支墊木方。十一、安全文明施工措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶。2、保持現場的場容場貌，材料分批分類堆碼整齊,施工現場每層樓模板安裝完畢澆筑砼前，樓層內的垃圾應清理干凈。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人.工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。4、遇六級以上的大風時,應暫停室外的高空作業，雪雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。5、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。6、不得在腳手架上堆放大批模板

17、等材料.7、支撐等不得搭在門窗框和腳手架上.通道中間的斜撐、拉桿等應設在1。8m高以上.8、支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭等釘牢。拆模間歇時,應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落.9、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好,混凝土板上的預留洞,應在模板拆除后即將洞口蓋好。10、拆除模板一般用長撬棒,人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下,尤其是用定型模板做平臺模板時更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人.11、使用電動工具,應用36V低壓電源或采取其它有效的安全措施。12、裝拆模板時，作業人員

18、要站立在安全地點進行操作,防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物,增強自我保護和相互保護的安全意識.13、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板.拆下模板要及時清理，堆放整齊.14、拆除平臺底模時,不得一次將頂撐全部拆除,應分批拆下頂撐,然后按順序拆下擱柵、底模，以免發生模板在自重荷載下一次性大面積脫落十二、應急計劃（一）應急救援組織機構1、項目應急救援領導小組組長：楚永志副組長：韓先磊、劉慧、常凱成員:蔣承林、崔以朋、張長合2、項目應急救援領導小組成員及組織機構各部門任務分工項目經理：在項目應急救援工作中全面負責，為應急救援總指揮項目總工：提供總體技術支持,組織制訂應急救援方案并指導

19、實施。項目副經理：現場組織、指揮應急救援工作,為救援現場人力、物力、財力資源的總調度;技術質量部長（技術質量部）：組織本部門人員制定應急救援技術方案和負責現場指導、監督方案的實施運行。安全部長（安全部）：組織本部門人員監督現場搶險人員安全并提供安全技術指導及保障工作。財務部長（財務部）：資金支持。材料部長(材料部）：保證所需物資、設備的供給、配備、維護和提供服務. 辦公室主任（辦公室）:組織本部門人員做好內、外聯絡和溝通。經營部長（經營部）:負責在事故發生后保護現場，對在事故救援過程中確需變動,應做好現場記錄(照片、錄像或繪制草圖等）。應急救援隊（一、二、三隊)：由各施工隊長負責，負責直接參與

20、或配合地方專業搶險隊伍參與搶險救援。（二）應急救援預案啟動條件當有關項目在日常施工生產中突發模板作業中緊急安全事故（狀態）時,由項目經理下達指令并運行本應急救援預案，全力挽救企業和員工生命財產安全，減少經濟損失.（三）應急救援資源配備 1、資金的配備 由項目經理批準,項目財務部門必須保證1020萬元的應急救援備用金，以備模板工程中緊急事件發生時,有足夠的財力支持應急救援工作順利落實。2、社會資源：在發生突發性模板工程施工中緊急事故時，充分利用社會資源,根據實際需要與工程所在地地方政府機構或部門請求支援,如請求119、120、110支援等。(四)應急計劃的實施1、接警與通知（1)接警：接警部門為

21、現場值班辦公室。項目值班員接到報警后，應迅速弄清和掌握事故發生時間、詳細地點、事故性質、事故原因初步判斷、簡要經過、人員傷亡及被困情況、現場事態控制及發展情況等，并做好記錄。（2）通知：現場值班員立即向項目經理詳細報告，項目經理馬上決定是否啟動應急救援預案及是否向有關應急機構、政府及業主發出應急救援請求。啟動應急救援預案的通知應由項目辦公室通知應急組織機構中各部門負責人。（五）急救與搶險由項目部衛生所組成臨時醫護隊，對事故中的傷員進行急救，最大限度地減少傷亡，爭取住院時間,對死亡者進行臨時處理；配合120急救醫生做好搶救。搶險工作由項目部經理總體指揮,項目副經理、項目總工同經理輪流晝夜指揮搶險

22、，各部門各自完成本部門的應急任務，對救援隊現場指揮,合理調配備機械設備、設施,充分利用應急物資,確保高效救援，盡快恢復現場，避免擴大事故和財產損失。（六）現場保護與警戒事故發生后，安全部和經營部應立即派人趕赴事發現場，負責事故/事件現場保護,立即開展收集證據工作，需要移動現場物件時,要做好標志、標記,并繪制現場簡圖,寫出書面材料，妥善保存現場重要痕跡、物證。根據應急救援需要，由公安部門在事故與現場周邊建立警戒區域,實施交通管制,維護好現場治安秩序,防止無關人員進入事故現場,保障救援隊伍、物資運輸和人群疏散等迅速進入現場，并避免發生不必要的傷亡。現場警戒措施包括：危險區邊界警戒線為黃黑帶,警戒哨

23、佩帶臂章，警車鳴警燈和警笛,用擴音喇叭警告,警戒哨人員負責阻止與救援無關的人員進入事故救援現場。（七）應急救援人員的安全應急救援過程中，應對參與應急救援人員（指揮人員）的安全進行周密的考慮和監視.必要時，應有專業搶險人員參與指揮或作業，在應急救援過程中,由項目安全部指派專人負責對參與應急救援人員的安全進行過程監視，及時發現受傷人員并組織輪換搶救。十三、應急終止與現場恢復當事態得到有效控制,危險得以消除時，由項目經理下達應急令。由安全、技術等部門驗證現場，當隱患消除后解除現場警戒。警戒解除后,由應急救援隊伍負責恢復現場。主要清理臨時設施、救援過程中產生的廢棄物、恢復現場辦公生活基本功能等.由職工

24、工會負責組織被疏散人員的回撤和安置.十四、模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm ，取主楞間距1。2m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W=12001212/6=28800mm3；截面慣性矩I=1200121212/12=172800mm4；（一)強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0。3m.2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2（240。1+1。10。1+0。3)+1.42。51。2=8.246kN/mq1=1。35(240。1+1。10。1+0。3）+1.40。72.51。2= 7。4

25、92kN/m根據以上兩者比較應取q1= 8.246kN/m作為設計依據.集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1.21.20。3=0。432 kN/m跨中集中荷載設計值P=1。42。5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0。1q1l2=0.18.2460.32=0.074kNm施工荷載為集中荷載：M2=0。08q2l2+0。213Pl=0。080。4320。32 +0。2133。5000。3=0.227kNm取Mmax=0。227KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12。5N/mm2；=Mmax=0。227106=7。88N/mm2 f=12。5N/mm2W2880

26、0面板強度滿足要求！(二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1.2（240。11。10。10。3+2。5)=6。372kN/m；面板最大容許撓度值: 300/400=0。8mm；面板彈性模量： E = 4500N/mm2;=0。677ql4=0。6776。3723004=0。45mm 0。8mm100EI1004500172800滿足要求!十五、次楞方木驗算次楞采用方木,寬度50mm，高度100mm，間距0。3m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面慣性矩 I =5010010010

27、0/12=4166667mm4；(一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距,L=1。2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1。2（240。1+1。10。1+0.3）+1.42。50.3=2。062kN/mq1=1.35(240。1+1.10。1+0.3）+1.40.72.50。3= 1。873kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2。062kN/m作為設計依據.集中荷載設計值:模板自重線荷載設計值q2=1.20。30.3=0。108kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42。5= 3。500kN3、強度驗算施工荷載

28、為均布線荷載：M1= 0。1q1l2=0.12。0621.22=0。297kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0。080.1081.22+0。2133。5001.2=0。907kNm取Mmax=0.907kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0。907106=10.88N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0。6q1l=0.62。0621.2=1.485kN施工荷載為集中荷載:V2= 0。6q2l+0。65P=0.60.1081.2+0。653。500=2。35

29、3kN取V=2。353kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2;抗剪強度按下式計算：=3V=32.353103=0.706N/mm2fv=1。6N/mm22bh250100次楞抗剪強度滿足要求!（三)撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1。0。q = 0。3(240。11.10。10.3+2。5)=1。593kN/m次楞最大容許撓度值:1200/250=4。8mm;次楞彈性模量： E = 10000N/mm2;=0。677ql4=0。6771。5931200。04=0。54mm 4。8mm100EI100100004166667滿足要求!十六、主

30、楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面慣性矩I=21。57cm4，彈性模量E=206000N/mm4(一)強度驗算當進行主楞強度驗算時,施工人員及設備均布荷載取2。5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為:q11= 1。2(240.1+1。10。1+0。3）+1.42.50。3=2。062kN/mq12= 1。35(240。1+1.10。1+0.3）+1。40。72。50。3= 1。873kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2。062kN/m作為設計依據.次楞最大支座力=1。1q1l=1。12.0621。2=2。722kN。次楞作

31、用集中荷載P=2。722kN,進行最不利荷載布置如下圖:計算簡圖(kN)彎矩圖（kNm)支座力自左至右分別為：R1=4.32kN；R2=12。01kN;R3=12。01kN；R4=4。32kN；最大彎矩 Mmax=1。347kNm;主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=1.347106=149。833N/mm2205N/mm2W8.99103主楞抗彎強度滿足要求！（二)撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1。0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P.作用在次楞上的均布線荷載設計值為:q = 0.3(240。11.10。10。3+2。5）=1。5

32、93kN/m次楞最大支座力=1。1q1l=1.11.5931。2=2。103kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算,主梁最大變形值V=2。307mm.主梁的最大容許撓度值：1200/150=8.0mm，最大變形 Vmax =2。307mm 8。0mm滿足要求！（三）懸挑段強度驗算主楞懸挑長度0。4m，次楞間距0。3m，彎矩M=2。720。4+2。720。1=1。36kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1。36106=151。28N/mm2205N/mm2W8990主楞懸挑段強度驗算滿足要求！（四)懸挑段撓度驗算驗算撓度時取荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P

33、=2。10kN，主楞彈性模量： E = 206000N/mm2.容許撓度值:4002/400=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=1。4mm2mm。主楞懸挑段撓度驗算滿足要求！十七、可調托撐承載力驗算主楞通過可調托撐傳遞給立桿的最大荷載設計值為12。01kN,可調托撐受壓承載力設計值為40kN。12。01kN40kN,可調托撐承載力滿足要求！十八、風荷載計算（一）風荷載標準值架體風荷載標準值應按下式計算:=sz-基本風壓，按菏澤10年一遇風壓值采用,=0。25kN/m2。s支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表8.3.1第33項和37項的規定計算.支撐架的

34、擋風系數j=1.2An/（lah）=1。20.158/（1。21.5)=0.105式中An -一步一跨范圍內的擋風面積,An=（la+h+0.325lah）d=0.158m2la-立桿間距，1。2m,h-步距，1.5m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0。325支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度.單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1。20.105=0。13無遮攔多排模板支撐架的體形系數:s=st1n=0。1310。962=0。25110。96-風荷載地形地貌修正系數。n支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=10m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城

35、市市區。風壓高度變化系數z=0.65。單榀桁架風荷載標準值=zst=0。650。130。3=0。025kN/m2模板支撐架架體風荷載標準值=zs=0.650。250。3=0.049kN/m2模板支撐架頂部豎向模板體型系數取1.3,風荷載標準值=zs=0。651.30。3=0.254kN/m2（二）風荷載作用在模板支撐架上產生的傾覆力矩標準值MTk計算風荷載作用在模板支撐架計算單元的架體范圍內的均布線荷載標準值;=1。20。049=0。059kN/mH-架體搭設高度；風荷載作用在模板支撐架計算單元的模板范圍內產生的水平集中力標準值，作用在架體頂部；=1。210.254=0。305kNHm-模板支

36、撐架頂部豎向欄桿圍擋（模板）的高度MTK=1/23。43。40。059+3。40.305=1.378kNm（三)模板支撐架立桿由風荷載產生的最大附加軸力標準值B-模板支撐架橫向寬度.n-模板支撐架計算單元立桿跨數,取橫向寬度B/立桿橫距lb，n=17；=6171。378=0.02kN（17+1）（17+2）20（四）模板支撐架立桿由風荷載產生的彎矩設計值由風荷載產生的彎矩標準值按下式計算：=1.20。0251.51.5/10=0.007kNm,由風荷載產生的彎矩設計值=1。40.6=1.40。60.007=0。006kNm十九、立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值不組合由風荷載產生的附加軸力時,

37、按下式分別計算，并取較大值：由可變荷載控制的組合：1。20。1273.4+（240。11。10。10.3）1。21。2+1。42。51。21.2=10。41kN;由永久荷載控制的組合:1。350。1273。4+（240。11。10。10.3)1.21。2+1。40.72.51。21.2=9。57kN；立桿軸力設計值N=10.41KN。組合由風荷載產生的附加軸力時，按下式分別計算，并取較大值:由可變荷載控制的組合：1。20。1273。4+(240。11。10.10。3）1。21。2+1。4(2。51。21.2+0。60.02)=10。43kN；由永久荷載控制的組合：1.350。1273。4+（2

38、40。11。10。10.3）1。21.2+1。4(0。72.51.21。2+0。60。02）=9.59kN；立桿軸力設計值N=10。43KN.（二)立桿計算長度有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時,立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-3水平桿連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E彈性模量,取206000（N/mm2）I鋼管的截面慣性矩,取107800（mm4)h立桿步距，取1500mmk-節點轉動剛度,取35kNm/radly立桿的y向間距，取1200mmK=206000107800+1200=0。5615

39、003510661500ax-單元框架x向跨距與步距h之比,ax =lx/h=1。2/1。5=0.80nx-單元框架的x向跨數,nx =6x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表,立桿計算長度系數=2.01a-掃地桿高度與懸臂長度修正系數,按附錄表B-5水平桿連續取值，a=1。00其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0。2/1。5=0。13a2-懸臂長度與步距h之比，a2=0。3/1.5=0.20aa1與a2中的較大值，a=0。20H高度修正系數，架體高度3。4m，H=1立桿計算長度L0=Hah =11。002。011.5=3.02m

40、(三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：fN立桿軸力設計值，取10。41kN；-軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；-計算長細比,=Lo/i=3020/15。90=190，查表=0.199；驗算長細比時,計算長度取最大步距,=1500/15。90=94。3180，立桿長細比滿足要求！L0立桿計算長度,取3020mm,i桿件截面回轉半徑,取15。90mm;A桿件截面積，取424mm2；f-鋼材抗壓強度設計值，取205N/mm2；=10。41103=123。376N/mm2f=205 N/mm20。199424立桿穩定性滿足要求

41、！立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算:N立桿軸力設計值，取10。43kN；-軸心受壓構件的穩定系數，根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=210/1.59=132,查表=0。386L0立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時,L0=（1+2a)h=（1+20.200)1。5=2。10maa1與a2中的較大值，a=0。200其中a1掃地桿高度與步距h之比,a1=0。2/1.5=0.133a2-懸臂長度與步距h之比，a2=0。3/1.5=0.200i-桿件截面回轉半徑,取1。59cm；A 桿件截面積,取424mm2；f鋼材抗

42、壓強度設計值，取205N/mm2;M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0。006kNmW-桿件截面模量，W=4490mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.1422206000424=49。49kN21322立桿穩定性驗算如下：10。43103+0。0061060。3864244490(11。10.38610。43)49。49=63。728+1.468=65。196N/mm2f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!二十、支撐結構地基承載力驗算1、 支承于地基土上時,地基承載力設計值fg按下式計算：fg=kcfakfak-地基承載力特征值，按現行國家標準建筑地基基礎設計規范GB50

43、007的規定確定，地基土類型為素填土,取fak= 120kN/m2kc地基承載力調整系數，kc=0。4地基承載力設計值fg=1200。4=48 kN/m22、計算立桿基礎底面積Ag立桿下設置墊板，墊板作用長度1.2m，作用寬度0.2m，立桿基礎底面積取墊板作用面積。立桿基礎底面積Ag=1。20。2=0。24m23、支撐結構傳至立桿基礎底面的軸力設計值N=10。43kN4、立桿基礎底面的平均壓力設計值P按下式計算：P=N=10。43=43.46kN/m2fg=48kN/m2Ag0.24地基承載力滿足要求！。二十一、架體抗傾覆驗算支架應按砼澆筑前和砼澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算，抗傾覆驗算應滿足下

44、式要求：0M0MrMr-支架的抗傾覆力矩設計值Mo-支架的傾覆力矩設計值0結構重要性系數，取1架體高度3。4m，寬度20m,取一個立桿縱距1。2m作為架體計算長度。(一)砼澆筑前架體抗傾覆驗算混凝土澆筑前,支架在搭設過程中,傾覆力矩主要由風荷載產生。1、風荷載傾覆力矩計算作用在模板支撐架上的水平風荷載標準值k=0。025kN/m2風荷載作用下的傾覆力矩0M0=11.40.0251。23.43.4/2=0。24kNm2、架體抗傾覆力矩計算當鋼筋綁扎完畢后，架體、模板與鋼筋自重荷載標準值如下（立桿取18排。）:0.1273.418+（0。3+1。10.1）1.220=17。61kN架體自重作用下產

45、生的抗傾覆力矩，永久荷載的分項系數取0.9Mr=0.917.6120/2=158.49kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求!（二）砼澆筑時架體抗傾覆驗算混凝土澆筑時,支架的傾覆力矩主要由泵送混凝土或不均勻堆載等因素產生的附加水平荷載產生,附加水平荷載以水平力的形式呈線荷載作用在支架頂部外邊緣上。抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土和模板自重等永久荷載產生.1、附加水平荷載產生的傾覆力矩計算附加水平荷載取豎向永久荷載標準值的2，(0.1273。418+（0。3+25。100.1）1。220） 2=75.212%=1。504kN附加水平荷載下產生的傾覆力矩0M0=11.41.5043.4=7。159kNm2、架體抗傾覆力矩計算架體自重作用下產生的抗傾覆力矩,永久荷載的分項系數取0。9Mr=0。975。2120/2=676。89kNmM0 Mr，抗傾覆驗算滿足要求！