1、一、工程概況深圳段改建工程拆遷安置小區(qū)（六約）工程總用地面積為29648。42m2，總建筑面積約121671。99m2(其中地上建筑面積約97751.59m2,地下建筑面積約23920.49 m2），主要的使用功能是住宅、商業(yè)，主體建筑為框架剪力墻,地下二層,地面分為11棟，地面層數(shù)為1526層，建筑高度為46。378。2m,地下一、二層設(shè)有設(shè)備用房、地下停車庫.地下2層設(shè)全埋式人防地下室，平時(shí)做為停車庫，戰(zhàn)時(shí)為二等人員掩蔽所。：地下室頂板AD軸交122軸范圍內(nèi)屬轉(zhuǎn)換層，為高支模區(qū)域。其中112軸為9、10、11座轉(zhuǎn)換層，1322軸為1、2座轉(zhuǎn)換層。梁截面分別為：16001200、900180

2、0、8001500、6001200、8001200、11001100、8001800、10001400、6002200、4002200、10001200、6001500、6001800、4001600、5001950。層高分別為：4。5 m、5。35m、5。47m、6.01m、6。55m、7。09m、7.63m. 梁跨度分別為：2.7m、3.6m、4.8m、6.0m、6。6m、6。9m、7。5m、11。4m、13。2m。板厚為：180mm.地下室頂板于3座，4、5座，6、7座,8座所處范圍內(nèi)局部為高支模區(qū)域。梁截面分別為：6001200、6001000、3002200、3001200、3001

3、550、3001650、4002200.層高分別為： 5.7m、5.55m。梁跨度分別為：2。7m、4。8m、6。9m、8。5m、7。1m、2。0m、4。35m、6.5m、7。15m、5.65m、8。6m、9.4m.板厚為：150mm.二、編制依據(jù)1、*深圳段改建工程拆遷安置小區(qū)(六約）工程的施工圖紙；2、廣東省建設(shè)工程高支撐模板系統(tǒng)施工安全管理辦法；3、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范；4、建筑工程腳手架實(shí)用手冊(cè)；5、建筑施工手冊(cè)第四版縮印本；6、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范;7、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范；8、鋼管腳手架扣件（B158311995）9建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程;10建筑施工扣

4、件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001)；11簡明建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)(第二版）；三、支撐體系的確定1、施工程序本工程地下一層轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)層高較高，考慮到高大支模整體支撐體系的穩(wěn)定性，本工程豎向構(gòu)件與梁板分開澆筑砼，主要施工部署如下；豎向構(gòu)件模板支設(shè)豎向構(gòu)件鋼筋綁扎測量放線豎向構(gòu)件砼澆筑鋪設(shè)梁板底模梁鋼筋綁扎滿堂腳手架搭設(shè)板鋼筋綁扎及水電預(yù)留預(yù)埋安裝梁板側(cè)模砼強(qiáng)度達(dá)100%模板拆除梁板砼澆筑砼養(yǎng)護(hù)2、支撐體系確定：根據(jù)以上主要施工部署及本工程特點(diǎn)，梁、板采用18厚夾板，支撐體系小楞（第一層龍骨）采用50100木方,支撐小楞（第二層龍骨）采用483。2mm焊接鋼管，內(nèi)部支架采用483。2m

5、m焊接鋼管搭設(shè)滿堂架，立柱頂端采用U型頂托進(jìn)行高度調(diào)節(jié)(頂托螺桿高度不能超過100mm）。根據(jù)梁截面積資料及樓板厚度，確定如下支撐體系：（1）梁截面3002200（含3001200，3001550,3001650,400*1600,600*1000）模板支撐體系，采用483.2mm鋼管，橫向間距300mm，縱向間距600mm,支架立桿的步距按實(shí)際高度設(shè)置，不能超過1.5m。（詳見15頁)(2)梁截面5001950（含400*2200，600*1200，600*1500，800*1200）梁模板支撐體系,采用483。2mm鋼管，橫向間距350mm，縱向間距600mm，支架立桿的步距h按實(shí)際高度設(shè)

6、置，不能超過1。5m。(詳見23頁)（3）梁截面9001800（含6002200，800*1500，1000*1200，1000*1400，1100*1100）梁模板支撐體系，采用483。2m鋼管，橫向間距350mm，縱向間距600mm,支架立桿的步距按實(shí)際高度設(shè)置，不能超過1.5m.（詳見31頁）（4)梁截面16001200梁模板支撐體系，采用483.2鋼管；橫向間距350mm,縱向間距600mm，支架立桿的步距h按實(shí)際高度設(shè)置，不能超過1。5m。(詳見39頁)（5)樓板模板支撐體系，采用483.2鋼管，橫向間距1200mm，縱向間距1200mm，支架立桿的步距h按實(shí)際高度設(shè)置，不能超過1。

7、5 m。（詳見52頁)。（6）構(gòu)造要求、桿上部扣件采用雙扣件.、梁底及立桿底部縱橫方向設(shè)置掃地桿（為上下各第一道），高度不能超過200mm,立桿底部第二道水平桿離地高1。7m,剪刀撐按部位實(shí)際情況連續(xù)設(shè)置。剪刀撐于水平桿的夾角為450 600。4、本工程在施工過程中考慮豎向構(gòu)件先澆筑，因此考慮采用鋼管連接使支撐體系與先澆筑砼柱進(jìn)行可靠連接,連接節(jié)點(diǎn)如下：四、支撐體系設(shè)計(jì)計(jì)算詳見附件1：1-5高支模支撐體系計(jì)算書五、搭設(shè)要求1、材料要求本工程支撐體系采用扣件式鋼管滿堂腳手架作為高支模支撐體系，在材料選用上應(yīng)滿足以下要求：（1)鋼管、力學(xué)性質(zhì)應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB70089）中Q235

8、A鋼的規(guī)定。、面尺寸應(yīng)為外徑48mm，壁厚3.2mm。用于立桿、縱橫向水平桿、剪刀撐的鋼管長度為46m。項(xiàng)次檢查項(xiàng)目驗(yàn)收要求新管1產(chǎn)品質(zhì)量合格證必須具備2鋼管材質(zhì)證明3表面質(zhì)量表面應(yīng)平直光滑、不應(yīng)由裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑、壁厚誤差0.50mm、誤差0.35mm5端面應(yīng)平整，端面切斜的偏差1。70mm舊管6鋼管銹蝕程度應(yīng)每年檢查一次管壁上銹蝕的深度不得超過0.50mm7其它項(xiàng)目同新管、應(yīng)無裂紋，兩端面應(yīng)平整,嚴(yán)禁打孔。（2）扣件、應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)。、質(zhì)量應(yīng)按下表檢查。項(xiàng)次檢查項(xiàng)目驗(yàn)收要求新扣件1產(chǎn)品質(zhì)量合格證必須具備2生產(chǎn)許可證、專業(yè)檢測單位測試報(bào)告3表面質(zhì)量及性能應(yīng)符合技術(shù)要求規(guī)

9、定4螺栓不得滑絲舊扣件5同新扣件3、4項(xiàng)2、立桿搭設(shè)應(yīng)符合下列規(guī)定（1)立桿垂直偏差不大于2cm，間距誤差不大于5cm，水平桿間距誤差不大于5cm;同一平面上相鄰兩根橫桿的表面高低差不大于3mm，水平偏差不大于3cm。（2)縱向水平桿采取對(duì)接，則應(yīng)符合下列規(guī)定：縱向水平桿的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置；兩根相鄰接頭在同一水平方向錯(cuò)開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3.3、剪刀撐與橫向斜撐的設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定（1）滿堂腳手架應(yīng)設(shè)剪刀撐，剪刀撐按部位實(shí)際情況設(shè)置，剪刀撐與水平桿的夾角為450 -600.(2）縱橫方向均應(yīng)設(shè)置剪刀撐，每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨，且不應(yīng)小于6

10、m，每隔六米設(shè)置一道剪刀撐，剪刀撐與水平桿的夾角為45-60之間.(3）梁底均需設(shè)置剪刀撐，剪刀撐間距不超過6m，剪刀撐與水平桿的夾角為45-60之間。（4)梁側(cè)面根據(jù)對(duì)拉螺桿位置加設(shè)鋼管。(5）垂直剪刀撐：滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設(shè)置一道縱橫向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。水平剪刀撐:模板支撐兩端和中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐.4、扣件安裝應(yīng)符合下列規(guī)定(1)扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相配套;（2）螺栓擰緊力距不應(yīng)小于40Nm，且不應(yīng)大于65Nm。(3)在主節(jié)點(diǎn)處固定縱向和橫向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件的中心點(diǎn)的相互距離不應(yīng)大于150mm.（4）對(duì)接扣件的

11、開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。六、安全文明施工1、安全措施（1）嚴(yán)格執(zhí)行安全生產(chǎn)責(zé)任制,各工序施工前各專業(yè)工長應(yīng)及時(shí)對(duì)各施工班組進(jìn)行安全技術(shù)交底。（2)腳手架搭設(shè)人員必須持證上崗，禁止非本工種人員從事作業(yè)，必須符合特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則(GB5036）。(3)進(jìn)入施工現(xiàn)場作業(yè)人員必須戴好安全帽.（4)從事2m以上高處作業(yè)人員，必須系好安全帶。（5）搭設(shè)時(shí)必須按照施工工序進(jìn)行，模板支撐系統(tǒng)在沒有固定前，禁止利用拉桿支撐攀登，禁止在拆除的模板上進(jìn)行操作.（6）為防止破壞模板成品及支撐系統(tǒng)，在施工過程中應(yīng)做到:不讓重物沖擊支好的模板、支撐。（7）施工人員在施工過程中，必須精力集中，注意各洞口及臨邊的防

12、護(hù)，酒后不準(zhǔn)上班.（8）做好現(xiàn)場模板及其它易燃物品的堆放管理，堆放場地內(nèi)必須配備滅火器材。（9)模架拆除時(shí)應(yīng)按順序逐塊拆除，拆除時(shí)應(yīng)先搭設(shè)的后拆，后搭的先拆，先拆非承重部分,后拆承重部分；拆除頂板時(shí)，應(yīng)設(shè)臨時(shí)支撐，確保安全施工。（10)模架在拆除過程中，除操作人員外，下面不得站人，高處作業(yè)時(shí)操作人員必須系安全帶,連接件必須放在工具袋中,防止掉落.(11）本工程高支撐體系必須在自檢合格的基礎(chǔ)上,經(jīng)項(xiàng)目安質(zhì)部、工程部及監(jiān)理單位及有關(guān)部門驗(yàn)收合格后方可澆筑砼。（12）在砼施工過程中，由項(xiàng)目安質(zhì)部門組織,施工部配合，配備20人左右的應(yīng)急組，并派專人對(duì)高支撐體系進(jìn)行監(jiān)控，防止意外發(fā)生。(13)支撐架拆除

13、規(guī)定：、混凝土強(qiáng)度必須達(dá)到設(shè)計(jì)及有關(guān)規(guī)范要求，拆除時(shí)應(yīng)在上層混凝土施工完畢后方可拆除。、拆除前，先要進(jìn)行全面檢查，必須經(jīng)項(xiàng)目安質(zhì)部負(fù)責(zé)人及項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人同意及辦理有關(guān)簽字后方可進(jìn)行。、全面檢查架體上的扣件連接點(diǎn),根據(jù)檢查結(jié)果，對(duì)于后拆的松動(dòng)桿件、扣件等進(jìn)行加固，以保證拆除過程中的安全。、架體上的雜物，各種拆除下來的材料，均集中運(yùn)送到指定地點(diǎn)，嚴(yán)禁拋擲。、由上而下逐層拆除，嚴(yán)禁上下同時(shí)作業(yè)。、先上后下的順序進(jìn)行，即后安裝的先拆，先安裝的后拆。、專人指揮，上下呼應(yīng)，左右協(xié)作,當(dāng)擰開與另一人有關(guān)的扣件時(shí)要提醒對(duì)方。、支撐架拆除過程中，不能中途換人，如必須換人,則要在安全技術(shù)交底中交代清楚。2、文明施

14、工措施（1）所有進(jìn)場材料必須按照文明施工要求分類堆放,并設(shè)專人管理。(2）模板、支撐架在搭設(shè)、拆除和搬運(yùn)時(shí)，必須輕拿輕放。（3）加強(qiáng)環(huán)境保護(hù)措施，防止噪音擾民。（4）支設(shè)和拆除模板時(shí)，應(yīng)及時(shí)清理，做到工完料凈場清.3、消防管理（1）項(xiàng)目經(jīng)理部對(duì)現(xiàn)場消防要安排專人負(fù)責(zé),安全主任為現(xiàn)場消防工作直接責(zé)任人。(2）現(xiàn)場設(shè)滅火器材，并派專人負(fù)責(zé)。（3）堅(jiān)持現(xiàn)場用火審批制度，操作崗位上禁止吸煙,對(duì)易燃物品的使用嚴(yán)格按規(guī)定進(jìn)行。（4）新工人進(jìn)場時(shí)除進(jìn)行安全教育外，還應(yīng)進(jìn)行消防知識(shí)教育，施工現(xiàn)場設(shè)專人進(jìn)行晝夜巡邏。4、成品保護(hù)措施（1）為防止破壞模架支撐體系，在施工過程中由項(xiàng)目安質(zhì)部門組織，施工部配合，配備2

15、0人左右的應(yīng)急組,并派專人對(duì)高支撐體系進(jìn)行監(jiān)控，防止意外發(fā)生。(2）不讓重物沖擊支好的模板、支撐，不準(zhǔn)在模板上任意拖拉鋼筋。七、高支模應(yīng)急救援預(yù)案1、救援預(yù)案本工程地下室頂板AD軸交122軸范圍內(nèi)屬轉(zhuǎn)換層，為高支模區(qū)域。其中112軸為9、10、11座轉(zhuǎn)換層,1322軸為1、2座轉(zhuǎn)換層。地下室頂板于3座，4、5座,6、7座,8座所處范圍內(nèi)局部為高支模區(qū)域。高支模區(qū)域的施工危險(xiǎn)系數(shù)較高，在安全生產(chǎn)方面應(yīng)加強(qiáng)力度，如發(fā)生事故，應(yīng)及時(shí)展開救援，搶救受傷人員,使受困、受傷害人員、財(cái)產(chǎn)得到及時(shí)搶救.防止事故繼續(xù)發(fā)展.2、救援應(yīng)急機(jī)構(gòu)(1)應(yīng)急救援組機(jī)構(gòu)組長：劉振峰(項(xiàng)目經(jīng)理）副組長：鄭楚鑫（項(xiàng)目副經(jīng)理）組

16、員:魏慶喜、吳森德、游德全、梁燕明、林保雄、楊家謙、鄭德明、易紀(jì)坤(2）職責(zé)和分工、組長負(fù)責(zé)事故應(yīng)急救援的全面組織、指揮、協(xié)調(diào)工作，負(fù)責(zé)向上級(jí)報(bào)告并負(fù)責(zé)調(diào)集搶險(xiǎn)救援所需的人力、物力.、副組長協(xié)助組長組織、指揮、協(xié)調(diào)救援工作,組長不在現(xiàn)場時(shí)代行組長的職責(zé)。、組員在組長或副組長的指揮下，各組員負(fù)責(zé)現(xiàn)場的維護(hù)、搶救、警戒等工作,具體落實(shí)組長或副組長下達(dá)的救援方法、措施的指令。、3、演練在工程開工前一周；由組長組織救援小組人員進(jìn)行演練。4、應(yīng)急回應(yīng)出現(xiàn)事故時(shí)，在現(xiàn)場的任何人員都必需立即向組長報(bào)告，匯報(bào)內(nèi)容包括事故的地點(diǎn)、事故的程度、迅速判斷事故可能發(fā)展的趨勢、傷亡情況等,及時(shí)搶救傷員、在現(xiàn)場警戒、觀察

17、事故發(fā)展的動(dòng)態(tài)并及時(shí)將現(xiàn)場的信息向組長報(bào)告。組長接到事故發(fā)生后，立即趕赴現(xiàn)場;并組織、調(diào)動(dòng)救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作,并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負(fù)責(zé)人匯報(bào)事故情況及需要公司支持的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報(bào)。5、模板及支架倒塌事故的應(yīng)急救援(1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財(cái)產(chǎn)損失、作業(yè)環(huán)境破壞。（2)應(yīng)急救援方法、人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現(xiàn)場全程指揮救援工作，立即組織、調(diào)動(dòng)救援的人力、物力趕赴現(xiàn)場展開救援工作，并立即向公司救援領(lǐng)導(dǎo)負(fù)責(zé)人匯報(bào)事故情況及需要公司支持的人力、物力。組織人員立即進(jìn)行搶救。、疏散、救援方法人員的疏散

18、由組長安排組員進(jìn)行具體指揮。把有危險(xiǎn)的人員疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現(xiàn)場其它的各人員對(duì)現(xiàn)場受傷害、受困的人員、財(cái)物進(jìn)行搶救。人員有支架的構(gòu)件或其它對(duì)象壓住時(shí),先對(duì)支架進(jìn)行觀察,如需局部加固的，立即組織人員進(jìn)行加固后,方進(jìn)行相應(yīng)的搶救,防止搶險(xiǎn)過程中再次倒塌，造成進(jìn)一步的傷害。加固或觀察后，確認(rèn)沒有進(jìn)一步的危險(xiǎn)，立即組織人力、物力進(jìn)行搶救。、傷員救護(hù)休克、昏迷傷員的救援讓休克者平臥，不用枕頭,腿部抬高30 度。若屬于心原性休克同時(shí)伴有心力衰竭、氣急,不能平臥，可采用半臥.注意保暖和安靜，盡量不要搬動(dòng),如必需要搬動(dòng)時(shí),動(dòng)作要輕.采用吸氧和保持呼吸道暢通或?qū)嵭腥斯ず粑?受傷出血，

19、用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120 急救電話或送醫(yī)院。、保護(hù)由具體的組員帶領(lǐng)警衛(wèi)人員在事故現(xiàn)場設(shè)置警戒區(qū)域,用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛(wèi)人員旁站監(jiān)護(hù)，防止閑人進(jìn)入。高支模支撐體系計(jì)算書一、梁截面300*2200梁模板支撐架計(jì)算書基本尺寸為:梁截面 BD=300mm2200mm，梁支撐立桿的縱距（跨度方向） l=0。60米，立桿的計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001)。計(jì)算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全（杜榮軍)。模板支架搭設(shè)高度7.6米步距 h=1.50米，梁底搭設(shè)三道承重立桿。梁頂托采用100100mm

20、木方；或兩條直徑48*3。2鋼管附圖一A計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1。2025.0000.1800。5000。200=0.540kN。采用的鋼管類型為483。2。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度，模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.0002。2000.300+0。3500。300=16。605kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+1。000)0。300=0.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 30.001。801.80

21、/6 = 16。20cm3； I = 30.001。801.801.80/12 = 14。58cm4；（1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2); M 面板的最大彎距（N.mm); W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m）；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0。100(1.216。605+1.40。600）0。2000。200=0。083kN。m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.08310001000/16200=5。127N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f

22、 f,滿足要求！ （2）抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.216.605+1。40.600）0.200=2。492kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32492。0/（2300。00018.000）=0.692N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求！ (3）撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值v = 0.67716.6052004/（1006000145800）=0。206mm面板的最大撓度小于200。0/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計(jì)算(一）梁底木

23、方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1。荷載的計(jì)算: (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m）： q1 = 25.0002。2000。200=11.000kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m)： q2 = 0。3500。200（22。200+0.300）/0。300=1.097kN/m （3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1。000+1.000)0.3000.200=0。120kN均布荷載 q = 1.2011。000+1.201.097=14.516kN/m集中荷載 P = 1.40。120=0。168kN木方計(jì)

24、算簡圖木方彎矩圖(kN.m)木方變形圖（mm）木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.801kN N2=2.801kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。566kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 2.801kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.5mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.0010。0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010。0010.0010.00/12 = 416.67cm4；（1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.566106/83333。3=6.79N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N

25、/mm2,滿足要求！ (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32。801/(250100)=0.840N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)木方撓度計(jì)算最大變形 v =0.5mm木方的最大撓度小于600.0/250，滿足要求!(二）梁底頂托梁計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0。096kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖（kN。m)托梁變形圖（mm)托梁剪力圖（kN）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。448kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 9。15

26、1kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.1mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 10.0010。0010。00/6 = 166.67cm3； I = 10。0010。0010。0010。00/12 = 833。33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。448106/166666。7=2.69N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! （2）頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33548/（2100100)=0。532N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。30

27、N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0.1mm頂托梁的最大撓度小于600。0/250，滿足要求！三、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=9。15kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1。4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1。200.1187。630=1。081kN

28、 N = 9。151+1。081=10。232kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）;i = 1。59 A 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4。50 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 4。73 - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2); f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/mm2； l0 計(jì)算長度 （m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計(jì)算 l0 = k1uh （1) l0 = (h+2a) (2） k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.167； u 計(jì)算長度系數(shù),參照

29、扣件式規(guī)范表5。3.3;u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0。30m；公式(1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1。1671。7001。50=2。976m=2976/15.9=187。396 =0.205=10232/(0.205450)=110。771N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求!公式(2）的計(jì)算結(jié)果：l0=1.500+20.300=2.100m=2100/15。9=132.242 =0。386=10232/(0。386450）=58.825N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0 = k

30、1k2（h+2a） (3) k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.010；公式(3）的計(jì)算結(jié)果：l0=1.1671.010（1。500+20.300)=2.475m=2475/15。9=155。869 =0。291=10232/（0.291450）=78。179N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患.表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1 -步距 h(m) h0.9 0.9h1。2 1.2h1。5 1。5h2.1k1 1。243 1。185 1.167 1。163 -表2模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2 -H（m） 4 6 8

31、 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h（m） 1。35 1.0 1。014 1。026 1。039 1.042 1.054 1。061 1。081 1。092 1.113 1.137 1。155 1。173 1。44 1.0 1。012 1.022 1。031 1。039 1。047 1。056 1。064 1.072 1。092 1。111 1.129 1.149 1。53 1.0 1.007 1.015 1。024 1.031 1。039 1.047 1。055 1.062 1。079 1。097 1。114 1。132 1。62 1.0 1。007

32、 1.014 1。021 1.029 1。036 1.043 1。051 1。056 1.074 1。090 1.106 1.123 1。80 1.0 1。007 1。014 1。020 1。026 1.033 1。040 1.046 1。052 1。067 1。081 1。096 1。111 1.92 1。0 1.007 1.012 1。018 1。024 1。030 1。035 1。042 1.048 1.062 1。076 1。090 1.104 2。04 1.0 1.007 1。012 1.018 1.022 1。029 1。035 1.039 1.044 1。060 1。073 1.

33、087 1。101 2。25 1.0 1.007 1.010 1.016 1。020 1.027 1.032 1。037 1.042 1。057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1。007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1。042 1.053 1.066 1。078 1。091 -以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全附圖一A附圖一B二、梁截面500*1950梁模板支撐架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）。計(jì)算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3。扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安

34、全(杜榮軍).模板支架搭設(shè)高度為7。6米，基本尺寸為:梁截面 BD=500mm1950mm，梁支撐立桿的縱距（跨度方向） l=0.60米，立桿的步距 h=1。50米,梁底4道承重立桿。梁頂托采用100100mm木方,或兩條直徑48*3.2鋼管。附圖二A計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025.0000.1800。5000。200=0.540kN。采用的鋼管類型為483。2.一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25。0001.9500。500+0。3500。500=24。

35、550kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （1.000+1。000)0。500=1。000kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50。001。801.801。80/12 = 24.30cm4；（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2）； M 面板的最大彎距(N.mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0

36、。100（1.224。550+1。41。000）0.2000.200=0。123kN.m經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.12310001000/27000=4.572N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求! （2)抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1。224.550+1.41.000）0.200=3。703kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33703.0/（2500.00018.000）=0。617N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求！ (3）撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI

37、v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.67724.5502004/（1006000243000)=0.182mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計(jì)算(一）梁底木方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1。荷載的計(jì)算： （1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25。0001。9500.200=9。750kN/m （2)模板的自重線荷載（kN/m)： q2 = 0。3500。200(21.950+0.500)/0。500=0。616kN/m （3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN）：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

38、P1 = （1.000+1.000)0。5000.200=0.200kN均布荷載 q = 1.209.750+1。200。616=12.439kN/m集中荷載 P = 1。40.200=0.280kN木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖（kN.m）木方變形圖（mm）木方剪力圖（kN）經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.855kN N2=4.790kN N3=0.855kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。132kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 4.790kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.0mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5。0010.0010.00/6

39、 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。132106/83333.3=1。58N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=32.254/(250100）=0.676N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! （3）木方撓度計(jì)算最大變形 v =0.0mm木方的最大撓度小于300.0/250，滿足要求!（二）梁底頂托梁計(jì)算托梁按照集中

40、與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0。096kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖（kN.m)托梁變形圖(mm）托梁剪力圖（kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。766kN。m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 15.647kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0。3mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10。0010。0010。0010。00/12 = 833。33cm4；(1）頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.766106/166666。7=4.60N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)

41、算強(qiáng)度小于13。0N/mm2,滿足要求! (2）頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=36067/(2100100)=0.910N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！ (3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0.3mm頂托梁的最大撓度小于600.0/250，滿足要求！三、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值;上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿

42、，無需計(jì)算。四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=15。65kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200。1187.630=1.081kN N = 15.647+1。081=16.728kN - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm）；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 （cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 （N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,f = 205.00N/m

43、m2； l0 計(jì)算長度 (m);如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1）或(2)計(jì)算 l0 = k1uh （1) l0 = （h+2a） (2) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1。167； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3。3;u = 1。700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a = 0。30m；公式（1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1。1671。7001.50=2。976m=2976/15。9=187。396 =0.205=16728/(0.205450)=181。095N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求！公式(2)的計(jì)算結(jié)果：l0=1.500

44、+20。300=2.100m=2100/15.9=132.242 =0.386=16728/（0。386450）=96.171N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計(jì)算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1。010；公式(3)的計(jì)算結(jié)果:l0=1。1671.010(1。500+20。300）=2。475m=2475/15.9=155.869 =0。291=16728/（0.291450)=127。811N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則

45、存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1 -步距 h（m） h0.9 0。9h1。2 1。2h1。5 1。5h2.1k1 1。243 1.185 1.167 1。163 -表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2 -H(m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1。0 1。014 1.026 1。039 1.042 1。054 1。061 1.081 1。092 1.113 1.137 1。155 1.173 1.44 1.0 1。012 1.022 1。031 1.039 1.047 1。056 1.064 1。07

46、2 1。092 1.111 1。129 1。149 1。53 1.0 1。007 1。015 1.024 1。031 1。039 1。047 1。055 1。062 1。079 1。097 1。114 1。132 1。62 1。0 1.007 1.014 1.021 1.029 1。036 1。043 1.051 1.056 1。074 1.090 1.106 1.123 1.80 1。0 1.007 1。014 1.020 1。026 1。033 1。040 1.046 1。052 1。067 1。081 1。096 1。111 1.92 1。0 1。007 1.012 1。018 1.02

47、4 1.030 1。035 1。042 1。048 1.062 1.076 1.090 1。104 2.04 1.0 1。007 1.012 1。018 1。022 1.029 1.035 1。039 1.044 1。060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1。007 1。010 1.016 1.020 1。027 1。032 1.037 1。042 1。057 1。070 1。081 1。094 2.70 1。0 1.007 1。010 1。016 1.020 1。027 1.032 1。037 1.042 1。053 1.066 1。078 1.091 -以上表參照杜

48、榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全附圖二A附圖二B三、梁截面900*1800梁模板支撐架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001）。計(jì)算依據(jù)2施工技術(shù)2002。3?？奂戒摴苣０甯咧渭茉O(shè)計(jì)和使用安全(杜榮軍）。模板支架搭設(shè)高度為7.6米，基本尺寸為：梁截面 BD=900mm1800mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0。60米，立桿的步距 h=1.50米，梁底4道承重立桿.梁頂托采用100100mm木方，或兩條直徑48*3。2鋼管. 附圖三A計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2025。0000.1

49、800.5000.200=0。540kN。采用的鋼管類型為483.2.一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.0001。8000.900+0.3500.900=40。815kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （1.000+1。000）0.900=1。800kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90。001.801。80/6 = 48。60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4;(1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W f

50、其中 f - 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距(N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15。00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷載設(shè)計(jì)值（kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0。100(1。240.815+1.41.800）0。200經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0。20610001000/48600=4.239N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f，滿足要求！ (2）抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.240.815+1。41。800）0。200=6。180kN截

51、面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=36180.0/(2900。00018.000)=0.572N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求！ （3）撓度計(jì)算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0。67740。8152004/(1006000437400）=0。168mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求！二、梁底支撐木方的計(jì)算（一）梁底木方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等. 1。荷載的計(jì)算： （1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.8000.200=9。000k

52、N/m (2)模板的自重線荷載（kN/m)： q2 = 0。3500.200(21.800+0。900)/0。900=0。350kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載（kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = （1。000+1.000）0.9000。200=0.360kN均布荷載 q = 1。209.000+1。200。350=11。220kN/m集中荷載 P = 1.40.360=0.504kN木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖(kN。m）木方變形圖（mm)木方剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=0.836kN N2=5.005kN N3=5.005kN N4

53、=0.836kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。180kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 5。005kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.0mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3; I = 5。0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4；（1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。180106/83333。3=2。16N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求！ (2）木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3

54、2。508/(250100）=0。752N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！ (3）木方撓度計(jì)算最大變形 v =0。0mm木方的最大撓度小于400。0/250，滿足要求！（二)梁底頂托梁計(jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。均布荷載取托梁的自重 q= 0。096kN/m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m）托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0.800kN。m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 16.349kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.3mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 10.

55、0010。0010。00/6 = 166。67cm3； I = 10。0010。0010。0010.00/12 = 833.33cm4；(1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。800106/166666.7=4。80N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。0N/mm2，滿足要求! (2）頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=36339/（2100100）=0。951N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! (3）頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0。3mm頂托梁的最大撓度小于600.0/25

56、0,滿足要求！三、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算.四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=16.35kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1。4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1。200.1187。630=1.081kN N = 16。349+1.081=17.430kN - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算

57、立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm);i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4。50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）；W = 4.73 - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2); f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205。00N/mm2; l0 計(jì)算長度 (m）;如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式（1）或(2）計(jì)算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2) k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1。167； u - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5。3。3；u = 1。700 a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0

58、。30m;公式（1)的計(jì)算結(jié)果：l0=1。1671。7001.50=2.976m=2976/15.9=187。396 =0.205=17430/(0。205450)=188.694N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求!公式(2）的計(jì)算結(jié)果:l0=1。500+20.300=2。100m=2100/15.9=132。242 =0.386=17430/(0。386450)=100。207N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0 = k1k2(h+2a） (3) k2 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1。010；公式（3）的計(jì)算結(jié)果：l

59、0=1。1671。010(1.500+20。300)=2.475m=2475/15。9=155.869 =0.291=17430/（0。291450）=133.175N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1 -步距 h（m） h0。9 0。9h1.2 1。2h1.5 1.5h2。1k1 1.243 1.185 1。167 1。163 -表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2 -H(m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m） 1.35 1

60、.0 1.014 1.026 1。039 1。042 1。054 1.061 1。081 1。092 1.113 1.137 1.155 1。173 1.44 1.0 1.012 1。022 1.031 1.039 1。047 1.056 1.064 1。072 1.092 1。111 1.129 1.149 1.53 1。0 1。007 1。015 1。024 1.031 1.039 1.047 1.055 1。062 1.079 1。097 1。114 1.132 1.62 1.0 1。007 1.014 1。021 1。029 1。036 1。043 1。051 1。056 1。074

61、1。090 1。106 1。123 1.80 1.0 1。007 1。014 1.020 1。026 1。033 1.040 1.046 1。052 1.067 1。081 1。096 1.111 1.92 1.0 1。007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1。042 1.048 1.062 1。076 1.090 1。104 2.04 1.0 1.007 1。012 1。018 1.022 1。029 1.035 1。039 1.044 1。060 1.073 1。087 1。101 2.25 1。0 1.007 1.010 1。016 1。020 1.027

62、1.032 1。037 1。042 1.057 1。070 1.081 1.094 2。70 1。0 1.007 1.010 1。016 1。020 1.027 1。032 1.037 1。042 1.053 1.066 1。078 1。091 -以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全 附圖三A 附圖三B四、梁截面16001200梁模板支撐架計(jì)算書計(jì)算依據(jù)1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）。計(jì)算依據(jù)2施工技術(shù)2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全(杜榮軍).模板支架搭設(shè)高度為7.6米，基本尺寸為：梁截面 BD=1600mm1200mm，梁

63、支撐立桿的縱距(跨度方向） l=0.60米，立桿的步距 h=1。50米，梁底6道承重立桿.梁頂托采用100100mm木方，或兩條直徑483。2鋼管。 附圖四A計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞.集中力大小為 F = 1.2025。0000。2000。5000。200=0.600kN.采用的鋼管類型為483.2。一、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25。0001。2001。600+0。3501。600=48。560kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = （1.000+1。000）1.600=3。200kN/m

64、面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 160。001.801。80/6 = 86。40cm3； I = 160。001。801。801.80/12 = 77.76cm4;（1）抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值（N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩; f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷載設(shè)計(jì)值（kN/m)；經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100（1.248。560+1.43。200)0。200經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)

65、算值 f = 0。25110001000/86400=2。905N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求！ (2）抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.248。560+1.43。200)0。200=7.530kN截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=37530。0/(21600。00018.000）=0。392N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求! (3）撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計(jì)算值 v = 0。67748.5602004/(1006000777600

66、）=0.113mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計(jì)算（一）梁底木方計(jì)算作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等. 1。荷載的計(jì)算： (1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25.0001.2000。200=6。000kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q2 = 0.3500.200(21。200+1.600）/1.600=0.175kN/m （3）活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN）：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+1.000）1。6000.200=0。640kN均布荷載 q = 1。206。000+

67、1。200.175=7。410kN/m集中荷載 P = 1。40。640=0.896kN木方計(jì)算簡圖木方彎矩圖（kN.m）木方變形圖(mm)木方剪力圖（kN)經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=1。197kN N2=3.774kN N3=4。010kN N4=3.774kNN5=1。197kN經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。158kN.m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 4。010kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0.0mm木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5。0010.0010.00/6 = 83.33cm3; I = 5。0010.0010。0010.00

68、/12 = 416.67cm4；（1）木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.158106/83333。3=1。90N/mm2木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。0N/mm2,滿足要求！ (2)木方抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=31.996/（250100)=0.599N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! （3）木方撓度計(jì)算最大變形 v =0。0mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求?。ǘ┝旱醉斖辛河?jì)算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算.均布荷載取托梁的自重 q= 0。096kN/

69、m。托梁計(jì)算簡圖托梁彎矩圖(kN.m)托梁變形圖（mm）托梁剪力圖(kN)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 M= 0。641kN。m經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 13.100kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0。2mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10.0010。0010.00/6 = 166。67cm3； I = 10.0010。0010。0010.00/12 = 833。33cm4;（1）頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。641106/166666。7=3.85N/mm2頂托梁的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13.0N/mm2，滿足要求! （2)頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)

70、算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足： T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=35079/(2100100）=0。762N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求! （3)頂托梁撓度計(jì)算最大變形 v =0。2mm頂托梁的最大撓度小于600。0/250,滿足要求!三、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計(jì)算。四、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式其中 N - 立桿的

71、軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括：橫桿的最大支座反力 N1=13。10kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1。4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1377.630=1.251kN N = 13。100+1。251=14。352kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 （cm）;i = 1.59 A 立桿凈截面面積 （cm2）; A = 4。50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4。73 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計(jì)算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205。00N/mm2； l0 - 計(jì)算長度 （m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支

72、撐架，由公式(1)或（2)計(jì)算 l0 = k1uh （1） l0 = （h+2a） （2） k1 計(jì)算長度附加系數(shù),按照表1取值為1.167； u 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.30m；公式（1)的計(jì)算結(jié)果:l0=1。1671.7001。50=2.976m=2976/15.9=187.396 =0.205=14352/(0.205450）=155.370N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求!公式（2）的計(jì)算結(jié)果：l0=1。500+20.300=2.100m=2100/15。9=132.242 =0。386

73、=14352/(0。386450）=82.510N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f，滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3）計(jì)算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1。010；公式（3）的計(jì)算結(jié)果：l0=1.1671。010（1。500+20。300)=2。475m=2475/15.9=155.869 =0.291=14352/（0.291450)=109。655N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k1 -步距 h（m） h0。9

74、 0。9h1.2 1。2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1。167 1。163 -表2 模板支架計(jì)算長度附加系數(shù) k2 -H（m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1。014 1。026 1.039 1。042 1。054 1.061 1。081 1。092 1.113 1.137 1.155 1.173 1。44 1.0 1。012 1.022 1.031 1。039 1.047 1。056 1.064 1.072 1。092 1。111 1.129 1。149 1.53 1.0 1.00

75、7 1.015 1.024 1.031 1。039 1.047 1.055 1。062 1.079 1.097 1。114 1.132 1.62 1。0 1.007 1.014 1。021 1.029 1。036 1.043 1。051 1。056 1。074 1.090 1.106 1。123 1.80 1。0 1.007 1。014 1。020 1.026 1。033 1。040 1。046 1.052 1.067 1.081 1。096 1。111 1.92 1.0 1。007 1。012 1。018 1.024 1.030 1.035 1.042 1。048 1.062 1.076 1

76、。090 1。104 2。04 1.0 1.007 1.012 1。018 1。022 1。029 1。035 1。039 1.044 1.060 1.073 1。087 1。101 2.25 1.0 1。007 1。010 1.016 1.020 1.027 1。032 1.037 1.042 1.057 1。070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1。027 1。032 1.037 1。042 1。053 1.066 1.078 1。091 -以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全 附圖四A附圖四B五、樓面模板支撐計(jì)

77、算書一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計(jì)算斷面寬度600mm，高度2200mm，兩側(cè)樓板高度180mm.模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距200mm,內(nèi)龍骨采用50100mm木方,外龍骨采用雙鋼管48mm3。25mm。對(duì)拉螺栓布置5道，在斷面內(nèi)水平間距200+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm.模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值：其中c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,為0

78、時(shí)（表示無資料)取200/(T+15），取4.444h； T - 混凝土的入模溫度，取30.000； V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2。200m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù),取1.150。根據(jù)公式計(jì)算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=51。200kN/m2實(shí)際計(jì)算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=51。200kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6。000kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度.模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板的計(jì)算寬度

79、取1.97m。荷載計(jì)算值 q = 1.251.2001.970+1。46。0001.970=137。585kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 197。001。801。80/6 = 106。38cm3; I = 197.001。801。801。80/12 = 95。74cm4；計(jì)算簡圖彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN)變形圖（mm）經(jīng)過計(jì)算得到從左到右各支座力分別為N1=11.007kN N2=30.269kN N3=30.269kN N4=11。007kN最大彎矩 M = 0。550kN。m最大變形 V = 0.3mm (1)抗彎強(qiáng)

80、度計(jì)算經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0。55010001000/106380=5。170N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f,取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求！ （2）抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=316510.0/（21970.00018。000）=0.698N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1。40N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T T，滿足要求! (3）撓度計(jì)算面板最大撓度計(jì)算值 v = 0。260mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計(jì)算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載,通常按照均布荷載連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨均布荷載按照

81、面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到。 q = 30。269/1.970=15.365kN/m內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。內(nèi)龍骨計(jì)算簡圖內(nèi)龍骨彎矩圖(kN。m)內(nèi)龍骨變形圖（mm)內(nèi)龍骨剪力圖（kN）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩經(jīng)過計(jì)算得到最大支座 F= 6。987kN經(jīng)過計(jì)算得到最大變形 V= 0。1mm內(nèi)龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5.0010。0010.00/6 = 83。33cm3； I = 5。0010.0010。0010.00/12 = 416.67cm4；（1)內(nèi)龍骨抗彎強(qiáng)度計(jì)算抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.371106/83333。3=4.45

82、N/mm2內(nèi)龍骨的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于13。0N/mm2,滿足要求！ （2）內(nèi)龍骨抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=33606/(250100)=1。082N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.30N/mm2內(nèi)龍骨的抗剪強(qiáng)度計(jì)算滿足要求！ (3)內(nèi)龍骨撓度計(jì)算最大變形 v =0.1mm內(nèi)龍骨的最大撓度小于400。0/250，滿足要求！五、梁側(cè)模板外龍骨的計(jì)算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續(xù)梁計(jì)算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計(jì)算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖（mm

83、）支撐鋼管剪力圖(kN）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到最大彎矩最大變形 vmax=0。109mm最大支座力 Qmax=15.022kN抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0。489106/9576000。0=51.07N/mm2支撐鋼管的抗彎計(jì)算強(qiáng)度小于205。0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm，滿足要求！六、對(duì)拉螺栓的計(jì)算計(jì)算公式: N N = fA其中 N 對(duì)拉螺栓所受的拉力; A 對(duì)拉螺栓有效面積 （mm2）； f - 對(duì)拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；對(duì)拉螺栓的直徑（mm)： 14對(duì)拉螺栓有效直徑(mm）: 12對(duì)拉螺栓有效面積(mm2）： A = 105.00

84、0對(duì)拉螺栓最大容許拉力值（kN): N = 17.850對(duì)拉螺栓所受的最大拉力(kN）: N = 15。022對(duì)拉螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求！七、樓面模板支撐計(jì)算書180mm板厚樓面模板支撐計(jì)算書1、計(jì)算參數(shù)結(jié)構(gòu)板厚180mm,層高7.63m，結(jié)構(gòu)表面考慮外露；模板材料為：夾板底模厚度18mm;木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強(qiáng)度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強(qiáng)度fv=1.40N/mm2 ；支撐采用483。2mm鋼管：橫向間距1200mm,縱向間距1200mm，支撐立桿的步距h=1.50m；鋼管直徑mm,壁厚483.2mm,截面積4.50cm2,回轉(zhuǎn)半徑i=1。59cm；立桿上端伸出至

85、模板支撐的長度a=0.25m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強(qiáng)度f=205.00N/mm2,抗剪強(qiáng)度fv=125.00N/mm2。2、樓板底模驗(yàn)算（1）底模及支架荷載計(jì)算荷載類型 標(biāo)準(zhǔn)值 單位 計(jì)算寬度(m) 板厚（m） 系數(shù) 設(shè)計(jì)值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1。2 = 0。36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1。0 0.18 1。2 = 5.18 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1。0 0。18 1.2 = 0.24 kN/m施工人員及施工設(shè)備荷載 2。50 kN/m2 1.0 1。4 = 3。50 kN/m底模和支架承載力計(jì)算組合 q1 = 9

86、.28 kN/m底模和龍骨撓度驗(yàn)算計(jì)算組合 q2 = 5。78 kN/m（2）樓板底模板驗(yàn)算第一層龍骨間距L=400mm,計(jì)算跨數(shù)5跨。底模厚度18mm，板模寬度=1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。、內(nèi)力及撓度計(jì)算a.荷載支座彎矩系數(shù)KM=-0.107M1=KMq1L2 =0.1079.284002=158874N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V1=KVq1L=0.6069.28400=2249N=2.25kNb。荷載支座彎矩系數(shù)KM=0.107M2=KMq2L2 =-0.1075。784002=9

87、8954N.mm跨中彎矩系數(shù)KM=0.077M3=KMq2L2 =0.0775。784002=71210N.mm剪力系數(shù)KV=0.606V2=KVq2L=0.6065。78400=1401N=1。40kN撓度系數(shù)K=0。6442=Kq2L4/(100EI）=0。6445。784004/(1009000486000)=0。22mmC施工人員及施工設(shè)備荷載按2。50kN（按作用在邊跨跨中計(jì)算）計(jì)算荷載P=1.42.50=3。50kN ,計(jì)算簡圖如下圖所示.跨中彎矩系數(shù)KM=0.2M4=KMPL=0。203.501000400=280000N。mm支座彎矩系數(shù)KM=0。10M5=KMPL=0。103

88、。501000400=-140000N。mm剪力系數(shù)KV=0.600V3=KVP=0。6003。50=2.10kN撓度系數(shù)K=1.4563=KPL3/(100EI）=1.4563.5010004003/（1009000486000）=0。75mm、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算M1=-158874N。mmM2M5=-238954N。mmM3M4=351210N。mm比較M1、M2M5、M3M4,取其絕對(duì)值大的作為抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算的彎矩。M=351210N。mm=0。35kN。m=M/W=351210/54000=6.50N/mm2樓板底模抗彎強(qiáng)度=6.50N/mm2fm=13。00N/mm2，滿足要求.、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)

89、算V1=2249NV2+ V3=1401+2100=3501N比較V1、V2V3，取其絕對(duì)值大的作為抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的剪力:Vmax=3501N=3。50kN=3V/（2bh）=33501/(2120018）=0。24N/mm2 樓板底模抗剪強(qiáng)度=0.24N/mm2fv=1。40N/mm2,滿足要求。、撓度驗(yàn)算max=0.22+0.75=0。97mm =400/400=1.00mm樓板底模撓度=0。96mm=1.00mm，滿足要求.計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。(3）第一層龍骨驗(yàn)算鋼管橫向間距1200mm，第一層龍骨間距400mm，計(jì)算跨數(shù)2跨；第一層龍骨采用木枋b=50mm，h=100mm；W=bh2

90、/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算第一層龍骨受均布荷載q=q1第一層龍骨間距/計(jì)算寬度=9。28400/1000=3.71kN/m彎矩系數(shù)KM=-0.125Mmax=KMqL2=-0。1253.7112002=-667800N.mm=0。67kN。m=M/W =667800/83333=8。01N/mm2第一層龍骨抗彎強(qiáng)度=8.01N/mm2fm=13。00N/mm2,滿足要求。、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪力系數(shù)KV=0.625Vmax=KVqL=0。6253。711200=2783N=2.78kN=3V/（2bh）=327

91、83/(250100）=0.83N/mm2第一層龍骨抗剪強(qiáng)度=0。83N/mm2fv=1。40N/mm2，滿足要求。、撓度驗(yàn)算q=q2第一層龍骨間距/計(jì)算寬度=5。78400/1000=2.31kN/m=2.31N/mm,撓度系數(shù)K=0。521 max=KqL4/（100EI)=0.5212.3112004/（10090004166667）=0.67mm=1200/400=3。00mm第一層龍骨撓度=0。67mm=3.00mm，滿足要求。計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。(4）第二層龍骨驗(yàn)算鋼管縱向間距1200mm，計(jì)算跨數(shù)5跨.第二層龍骨采用雙鋼管A=450mm2；W=9460mm3， I=22700

92、0mm4，P=9.280.401。201000=4454N、抗彎承載力驗(yàn)算彎矩系數(shù)KM=0.062Mmax=KM=M/W=331378/9460=35.03N/mm2第二層龍骨抗彎強(qiáng)度=35.03N/mm2fm=205.00N/mm2，滿足要求。、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪力系數(shù)KV=0.300Vmax=KVP=0.3004.451000=1335N=1.34kN=3V/（2bh)=31335/(22450）=2。23N/mm2第二層龍骨抗剪強(qiáng)度=2.23N/mm2fv=125.00N/mm2,滿足要求。、撓度驗(yàn)算P=5.780.401.201000=2774N撓度系數(shù)K=2。860max=KPL3/（1

93、00EI）=2.860277412003/（100206000227000)=1。47mm=1200/400=3.00mm第二層龍骨撓度=1。47mm=3。00mm，滿足要求。計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如下圖。3、支撐強(qiáng)度驗(yàn)算傳至每根立柱的最大支座力的系數(shù)=0。824每根鋼管承載NQK1 =0.82441000=3667N每根鋼管承載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.201.2011000=1440N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =3667+1440=5107N鋼管重量0。0353kN/m,立桿重量=7.450。03531000=263N水平拉桿5層，拉桿重量=5(1.20+1.2

94、0)0.03531000=424N扣件單位重量14.60N/個(gè),扣件重量=514.6=73N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量扣件重=263+424+73=760N鋼管軸向力N=1。2NGKNQK =1。2760+5107=6019NLO=h2a=1.80+20.25=2.30m鋼管的i=1.59cm,= LO/i=230。00/1。59=144。65桿件長細(xì)比144。7150。0，滿足要求.查表得：=0.328P=N/（A）=6019/(0.328450。00)=40。78N/mm2立桿穩(wěn)定性40.78N/mm2205N/mm2,滿足要求.4、支撐支承面驗(yàn)算立桿設(shè)配套底座100100mm，

95、支承面為混凝土樓板(按C15考慮）支承樓板厚120mm，上部荷載為： F=6019/1000=6.02kN.（1）支承面受沖切承載力驗(yàn)算s =2。00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm，=0.41。2/s=1。00pc,m=1。00N/mm2,Um=4100=400mm，h =1。00（0。7hft0。15pc，m）UmhO=(0.710.91+0。151）1.00400100)/1000=31.48kN受沖切承載力31。48kN6。02kN，滿足要求。（2） 支承面局部受壓承載力驗(yàn)算Ab=（0.103）(0。103)=0。09m2,Al=0.100.10=0。01m2

96、l=（Ab/Al)0.5=3，fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0。75361200.01=137。70kN支承面局部受壓承載力F=137.70kN6。02kN,滿足要求.5、計(jì)算結(jié)果底模18mm，第一層龍骨采用單枋b=50mm，h=100mm,間距400mm；第二層龍骨采用雙鋼管483.2，A=450mm2；鋼管橫向間距1200mm,鋼管縱向間距1200mm,立桿步距1.5m， 立桿上端伸出至模板支撐的長度0。25m。 材料用量計(jì)算:扣件式鋼管腳手架的桿配件備量需有一定的富余量，以適應(yīng)構(gòu)架時(shí)變化需要，因此可采用匡算方法,依據(jù)建筑施工手冊(cè)第四版P215頁：1、長桿總長度280。48(米）2、直角扣件數(shù)192（個(gè))3、對(duì)接扣件數(shù)47（個(gè))4、旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)15（個(gè))5、模板面積19。20()6、木枋長度73.60(m）7、頂托個(gè)數(shù)23（個(gè)）注:1。此計(jì)算包括立桿、縱橫向水平和剪力撐。2。長桿的平均長度取6m. 3。材料用量放大系數(shù)為1。2倍.