1、編號： 輪對踏面自動檢測庫模板及支撐體系施工方案工程名稱： xx軌道交通2號線一期工程 地鐵里程： 施工單位： xxxx市軌道交通2號線 一期工程土建施工04工區經理部 編制單位： 審批單位： 部 門： 部 門： 項目總工程師： 企業技術負責人： 編 制 人： 編 制 日 期： 年 月 日 審 批 日 期： 年 月 日目 錄1、工程概況32、編制依據33、腳手架方案選擇34、項目組織機構45、施工部署45.1勞動力計劃45.2工程材料及施工用料計劃45.3工程技術準備46、腳手架工程設計計算57.腳手架搭設施工方法57.1立桿構造57.2縱向水平桿、橫向水平桿57.3剪刀撐構造57.4防護設施

2、68.模板施工方法68.1基礎模板施工68.2柱模施工68.3梁模施工78.4樓板模板施工78.5模板安裝要求88.6模板的拆除99、施工質量及驗收標準109.1檢查與驗收109.2支撐體系搭設過程檢查109.3支撐體系驗收內容109.4模板安裝驗收1110、質量保證措施及施工注意事項1411、安全生產及文明施工1411.1施工安全保證措施1411.1.1 安全組織保證措施1411.1.2 安全制度保證措施1511.1.3 安全技術保證措施1611.2文明施工措施1812、環境保護措施1912.1、環境保護機構設置1913 模板支架應急預案2013.1各級應急小組人員聯系方式2013.2 應急

3、物資、設備儲備2013.3 風險源分析2113.4 應急預案23附件：梁模板(扣件鋼管架)計算書板模板(扣件鋼管高架)計算書輪對踏面自動檢測庫模板及支撐體系施工方案1、工程概況本工程為xx市軌道交通2號線一期工程車輛段及綜合基地-輪對踏面自動檢測庫，主體分為二個區域，均為框架結構單層，12軸/BC軸4.700有砼屋面及框架梁，13軸/AB軸8.900有砼屋面及框架梁。0.000相當于絕對高程142.63m。場地類別II類，框架抗震等級為三級。本施工方案編制8.900砼屋面施工時模板支撐體系方案。8.900砼屋面主要砼構件形式：WKL-4梁截面為300*700、WKL-5梁截面為250*500、

4、WKL-6梁截面為250*500、L-1梁截面為250*500；屋面板板厚120mm；混凝土強度等級C30。2、編制依據2.1建筑結構荷載規范GB50009-2012中國建筑工業出版社；2.2混凝土結構設計規范GB50010-2010中國建筑工業出版社；2.3建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；2.4建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；2.5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 中國建筑工業出版社；2.6鋼結構設計規范GB 50017-2003中國建筑工業出版社；2.7建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082.8建筑工程施工質量驗收統一標準GB503

5、00-20012.9建筑施工安全檢查標準JGJ59-20112.10建筑工程施工現場供用電安全規范GB50194-932.11混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）2011版2.12建筑施工碗扣式腳手架安全技術規范JGJ 166-20082.13輪對踏面自動檢測庫施工圖紙；3、腳手架方案選擇根據本工程的結構形式，8.900砼屋面施工時模板支撐體系采用座落在-1.600三七灰土平面上搭設滿堂腳手架。選最不利WKL5計算。梁模板腳手架支撐布置形式：采用的鋼管類型為48*3.2；立桿沿梁跨度方向間距：1.30m；梁兩側立桿間距：1.20m；立桿步距：1.50m；板底承重立桿橫向間

6、距或排距：1.0m；立桿上端伸出至模板支撐點長度：0.10m；梁支撐架搭設高度：10.5m；梁底增加承重立桿根數：1；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向。詳見附件計算書。板模板腳手架支撐布置形式：采用的鋼管類型為48*3.2；橫向間距或排距:1.00m；縱距:1.00m；步距:1.50m；立桿上端伸出至模板支撐點長度:0.10m；模板支架搭設高度:9.4m；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐。詳見附件計算書。施工順序：4.700框架柱、砼屋面梁

7、、板8.900框架柱、砼屋面梁、板除上述說明的梁、板模板腳手架支撐布置形式外，根據工程經驗腳手架支撐的布置形式還應符合如下要求：（1）、沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐。（2）、WKL梁下支撐腳手架滿設剪刀撐。（3）、支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4、項目組織機構項目部成立技術小組，專題負責模板及支撐體系的方案設計，實施、驗收、改進工作，確保模板施工的安全、質量及施工進度滿足要求。組 長：曾世平副組長：牛新海 趙 毅組 員：張旭光 張金光 祝亞杰 楊敏娜 郭書君韓宇鵬 陸井聰 蘇渝森 狄 波 趙雷霆5、施工部署5.1勞動力計劃從事模板作業的人員，應經安全技術培訓。從

8、事高處作業人員，應定期體檢，不符合要求的不得從事高處作業。配備木工20人，進行模板的加工及支撐體系的支設。5.2工程材料及施工用料計劃序號材料名稱規格單位數量備注1鋼管453.2m28002扣件個15003管卡十字、旋轉個4木方80mm*40mmm8005模板15mm厚m24006塑料套管20m3007對拉螺栓12m4005.3工程技術準備組織全部施工人員學習、熟悉施工圖紙、施工規范，研究制定模板搭設方法、編寫專題施工方案。 根據施組及專題施工方案，制定詳細的有針對性和操作性的技術交底，做好技術交底工作，對于節點大樣及特殊作法，繪制詳細的大樣圖。施工前由技術負責人及生產負責人組織技術人員、專業

9、工長、質檢員、測量放線員、安全員及勞務隊班組長進行模板工程施工方案交底，明確模板支設、支撐體系的搭設及拆除等標準及要求，使每位管理人員都能掌握施工的重點、難點，在施工中能正確操作。做好樓層測量放線、標高引測工作，保證測量放線的精度，為模板安裝位置提供準確定位線。6、腳手架工程設計計算本工程模板支撐體系設計計算詳見附件計算書。7.腳手架搭設施工方法滿堂腳手架搭設的工藝流程為：定位鋪木板縱向掃地桿立桿橫向掃地桿橫桿剪刀撐連墻桿扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據4.700和8.900砼屋面梁、板的位置在立桿承重底面用尺量出梁下立桿的間距，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出板下立桿位置，并用小竹片點出立桿

10、標記。底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。7.1立桿構造立桿：立桿底部應設置底座或墊板；腳手架必須設置縱、橫向掃地桿；立桿上下對接應符合以下要求：1、底立桿應選擇不同長度的鋼管交錯布置，相臨兩立桿接頭不得設在同步同跨內，相臨兩個立桿接頭在高度方向錯開距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3。2、立桿接長必須采用對接扣件連接。7.2縱向水平桿、橫向水平桿縱向水平桿：縱向水平桿設置立桿的內側，用直角扣件固定在立桿上。其長度不宜小于3跨?？v向水平桿可采用對接扣件，也可采用搭接。如采用對接扣件方法，則對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同

11、步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點（立桿、縱向水平桿、橫向水平桿三桿緊靠的扣接點）的距離不宜大于縱距的1/3；如采用搭接邊接，搭接長度不應小于1m，并應等間距設置3個旋轉扣件固定。橫向水平桿：橫向水平桿兩端均應用直角扣件固定于縱向水平桿上。在主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。7.3剪刀撐構造剪刀撐連續設置，斜桿與地面的夾角4560之間。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置。剪刀撐的一根斜桿扣在立柱上，另一根斜桿扣在橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件

12、固定，在其中間增加24個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點距地面的高度控制在30cm內。剪刀撐斜桿的接頭采用搭接，其搭接長度為100cm，并用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。剪刀撐必須隨架子的搭設高度不斷增高及時加設，并且要連續設置到頂、不留間隙，斜桿底部要落在墊板上。7.4防護設施密目網采用1.8*6.0m的規格，用22號扎絲綁扎在大橫桿、外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網，在0.6m及1.2m處各設一道防護欄桿。8.模板施工方法8.1基礎模板施工根據測量員放出的軸線，彈出基礎邊線，根據承臺

13、及地梁斷面尺寸預先將模板釘在木楞上，采用地錨結合木楞支撐固定。8.2柱模施工根據測量員放出的軸線彈出柱邊線，柱腳采用電焊30303角鋼或8圓鋼定位。 柱模板設計示意圖根據柱斷面及柱高預先將模板釘在木楞上，并開出梁口、澆筑洞口、清掃口，以形成定型柱模板，為防止柱角漏漿，采用模板與模板、木楞與木楞雙咬合。模板制作時，按不同柱編好號，分別堆放，以方便組裝。用型鋼柱箍將定型模板進行固定。柱箍根據柱模的尺寸、側壓力大小等因素確定，柱箍采用48，t=3.2mm鋼管，每道柱箍1根鋼箍，間距500mm。柱模校正及固定。利用線錘復核校正柱模的垂直度，然后固定于四周鋼管支撐架上。8.3梁模施工定型模板：根據梁的斷

14、面、板厚、梁凈跨定出梁底模、側模尺寸，將模板釘在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞雙重咬合以防漏漿。（同柱角做法一樣）。8.3.2梁模支撐及模板安裝。先支鋼管架，支架立桿沿梁縱向間距1300mm，橫向間距600mm，小橫桿間距同立桿間距。（立桿間距經計算確定附后）小橫桿立桿交接處立桿加設保險扣。立桿應設水平拉桿和掃地桿，梁縱向立桿設斜撐形成排架。梁底模放置于小橫桿上，對準柱模梁口的位置，用扣件將梁底模固定在小橫桿上，待扎完梁鋼筋后吊裝梁側模。梁側模設置腰楞，并用對拉螺栓加固，間距為500300，具體做法如右圖所示。8.4樓板模板施工根據模板拼裝圖搭設樓面模板支架和模板龍骨。支架立桿與龍骨的間

15、距，應根據樓板的砼重量與施工荷載大小，在模板結構設計中確定。支架立桿應設置縱橫向水平桿，水平桿間距1.5m且符合立桿間距要求。每隔兩排立桿設斜撐一道，使模板支架成為排架。掛通線將大龍骨找平。根據標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。樓面模板鋪完后，應認真檢查支加查否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。8.5模板安裝要求支模前自50水平線向上量出頂板標高并彈出標高控制線，控制頂板標高準確。立桿頂部油托應控制油托及底托絲杠伸出長度，絲杠伸出長度應控制在250mm以下。頂板U型托安裝示意圖立桿支設后鋪設主次龍骨，木方提前過壓刨，保證尺寸一致，主龍骨間距1米布置，且主龍骨木方搭接長度不小于1米；

16、鋪設后檢查平整度，偏差應控制在2mm以內，然后鋪設4080木方次龍骨，次龍骨間距250mm，木方搭接處搭接長度不小于1米，次龍骨安裝就位后，即可鋪設面板。梁板跨度超過4米時按2起拱，起拱時應在跨度方向均勻對稱起拱，梁底起拱不得成折線。頂板模板整張使用，尺寸不符處切割成合適尺寸，鋸口刨平直，且裁切口側面應及時做封閉處理，模板與墻體接觸位置粘貼海綿條，確保接縫嚴密、不留縫隙，模板面板間采用硬拼，縫隙不得大于1.5mm，模板拼縫部位應設次龍骨并用鐵釘固定牢固，釘間距300mm。為確保梁截面尺寸，沿梁高范圍內應加設對拉螺栓。梁模側模夾底模，頂板模壓梁模，梁模壓柱模，側模與底模、側模與柱模、側模與頂板模

17、接縫處粘貼海棉條防止漏漿。8.6模板的拆除8.6.1模板拆除順序(1)樓板模板先拆小間后拆大開間，先拆外側房間模板后拆內側房間模板，先拆入口模板后拆內側模板。拆除時必須遵循先支后拆,后支先拆的原則。(2)模板拆除應遵循支模與拆模由一個作業班組執行作業，模板拆除前必須對工人進行安全交底，拆除區域必須設警戒線且設專人看護。模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。(3)模板拆除履行審批制度，未經審批不得拆除，拆模申請由木工工長提出申請，由技術負責人根據同條件試塊試驗結果情況酌情對拆模申請進行審批。(4)梁、

18、板模板應先拆梁側模，再拆板底模，最后拆梁底模，并分段分片進行，嚴禁成片撬落或成片拉拆。8.6.2模板拆除要求模板拆除應依據設計和規范強度要求,現場按施工段留設拆模同條件試塊，作為拆模強度依據，頂板、梁模板拆除時，混凝土強度要求應符合下表要求；且拆除模板時要保證結構構件表面及棱角不被磕碰、受到損壞。模板的拆除，側模應以能保證砼表面及棱角不受損壞時（砼強度大于1.2N/mm2）方可拆除，底模應按砼結構工程施工及驗收規范（GB50204-2002）（2011版）的有關規定執行。并有砼試壓報告，經施工員向技術負責人申請審批后簽發拆模通知書后方可拆模。拆模前由工長填寫混凝土拆模申請單，質量員根據拆模試塊

19、強度值簽字后報技術負責人進行審核，同意后方可進行樓板模板拆模。拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。拆模（承重底模）強度要求一覽表構件類型構件跨度（m）達到混凝土抗壓設計值的百分率（%）板2502、8758100梁8758100懸臂構件1009、施工質量及驗收標準模板及支撐體系應滿足混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）（2011版）相關規定，要求一次性驗收合格率達到10

20、0%。要求嚴格按照工期節點施工進度計劃施工。9.1檢查與驗收9.1.1材料進場檢驗及驗收9.1.1.1施工所用的鋼管、扣件、拉桿等全部用有產品標識及產品質量合格證。9.1.1.2所有進場材料供應商必須提供配套的管材，零件、鑄鐵、沖壓件等材質、產品性能檢驗報告。9.1.1.3重點檢查鋼管管壁厚度、焊接質量、外觀質量、可調絲托的絲桿長度、直徑、扣件的外觀質量、螺絲與螺母的間隙和配套。9.2支撐體系搭設過程檢查9.2.1搭設時每6m進行一次檢查與驗收。9.2.2架體隨施工進度定期進行檢查，到達方案搭設要求的高度后進行全面檢查與驗收。9.2.3過程檢查內容應包括立桿底部基層清理、木墊板、底座位置、頂托

21、螺桿伸出長度、鋼管規格尺寸、立桿垂直度、掃地桿、水平拉桿、剪刀撐及安全網等各種安全措施等的設置情況是否滿足方案及相關規范規定，不合格的不得使用。9.2.4模板支撐架澆注混凝土時，設專人全過程監督。9.3支撐體系驗收內容9.3.1保證架子的幾何尺寸不變形，立桿的間距、水平桿的步距，連墻件、剪刀撐等設置是否完整。9.3.2立桿上的扣件是否上緊牢固。9.3.3立桿拉桿是否安裝牢固，鋼管連接、扣件擰緊程度是否符合要求。9.3.4本工程支撐體系搭設高度為10.5m，根據規范規定搭設高度在20m以下的模板支撐體系由項目部技術負責人組織技術、安全、生產及監理人員進行驗收并填寫驗收記錄表。腳手架搭設的允許偏差

22、和檢驗方法（詳見表4-2） 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準（詳見表4-3）9.4模板安裝驗收9.4.1支頂板前放線工人提供模板標高控制線及軸線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。9.4.2支模立桿根部要鋪墊50厚木墊板或型鋼墊木，墊板放置方向要一致，長度不得小于500mm。9.4.3杜絕模板接縫漏漿提高接縫質量，模板與模板間拼縫、模板與陰角拼縫方法為硬拼并做成企口形式，注意切割質量，毛邊要用手刨刨平。9.4.4為保證梁柱接頭模板接縫嚴密，梁模必須由兩頭向中部配模，保證梁端與柱貼實嚴密。9.4.5模板支搭完畢后，要進行預檢并辦理項目部內工長的交接檢手續經監理公司簽認合格后方可進行下道工

23、序。澆筑混凝土時，設木工專門負責看管模板。 9.4.6安裝允許偏差和檢查方法：序號項目名稱允許偏差(mm)檢查方法1軸線位移墻、梁3尺 量2底模上表面標高3水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎5尺 量墻、梁34層高垂直度不大于5 m3經緯儀或吊線、尺量大于5 m55相鄰兩板表面高低差2尺 量6表面平整度2靠尺，塞尺7陰陽角方正2方尺，塞尺順直2線 尺8預埋鐵件中心線位移2拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移-拉線、尺量螺栓外露長度+5，010預留孔洞中心線位移5拉線、尺量尺寸+5，011門窗洞口中心線位移3拉線，尺量寬、高5對角線612插筋中心線位移5尺 量外露長度+0，09.4.7柱混凝土分次澆

24、注，每次澆注鋼筋 、模板、施工縫處理、混凝土施工都單獨報驗、獨立驗收。10、質量保證措施及施工注意事項10.1、模板需通過設計計算，滿足剛度，強度和穩定性要求。能可靠承受所澆砼重量、側壓力及施工荷載。10.2、施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經施工負責人復核后方可施工，安裝完成后，經項目部有關人員復核驗收。10.3、模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。10.4、澆筑混凝土時，木工要有專人看模。10.5、認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下一道工序。10.6、嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。10.7、在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。

25、11、安全生產及文明施工11.1施工安全保證措施11.1.1 安全組織保證措施為實現安全目標，經理部設安質部，專門負責項目的安全管理；作業隊成立以隊長為首的安全生產組織，下設安檢室。安檢室設專職安檢員，工班設兼職安全員，自上而下形成安全生產監督、保證體系，對施工生產實施全過程安全監控。圖11-1 安全保證體系框圖11.1.2 安全制度保證措施（1） 架子工、電焊工等特種作業人員均需持證上崗，嚴禁不具備作業資質的人員進行支架搭設作業。（2） 實行安全生產檢查制度。經理部每月、項目隊每旬由安全生產領導小組進行安全大檢查，專職安檢工程師和專職安檢員負責日常安全檢查，發現問題及時處理，堵塞漏洞，消除隱

26、患。（3）開展安全教育。上崗前，由單位安檢工程師組織全體人員，認真學習有關安全規則和安全技術操作規程，提高全員安全生產意識。特殊工種進行崗前培訓，持證上崗。工班每日由班長或安全員進行班前講話，做到預防為主，防治結合，綜合治理。（4）實行各項安全生產崗位責任制，明確責任，把安全落實到每個人。（5）施工現場做到布局合理、場地平整、機械設備安置穩固、材料堆碼整齊、用電設施安裝觸電保護器，為安全生產創造良好的環境。施工現場設置醒目的安全標語和安全警示標志，提示工人時刻注意安全。施工便道穩定，并做好養路防護工作。（6）施工用支架、鋼管架等承重結構進行設計驗算，保證有足夠的強度和安全系數。（7）所有起重設

27、備、電器設備、運輸設備等加強維護，使其保持良好的工作狀態及具有完備的安全裝置，所有機具設備的操作人員經過嚴格訓練，持證上崗，并嚴格遵守操作規程，嚴禁違章作業。（8）施工中，進度與安全發生矛盾時，堅決服從安全。（9）在完善實施性施工組織設計的同時，編制詳細的安全操作規程、細則，制定切實可行的安全技術措施，經有關部門審核后遵照執行，并在工序開工前由項目技術負責人組織對技術人員、作業班組成員進行詳細技術交底。11.1.3 安全技術保證措施11.1.3.1 安全設計及交底（1）模板支架施工前，應由項目總工組織編制模板支架安全專項施工方案，并進行結構受力驗算，通過審批及專家論證后方可作為施工方案指導施工

28、。（2）模板支架施工前，應由項目部技術負責人對項目部技術人員進行交底，再由項目部技術人員對施工作業班組進行交底，使高支模安全專項施工方案得到有效貫徹實施。（3）施工過程中，由技術人員、施工員及施工班組工班長對施工過程中的模板安裝、支架搭設進行現場指導施工，并針對重點卡控環節進行嚴格檢查。11.1.3.2 模板吊運安全控制（1）吊運模板之前必須事先檢查吊機鋼絲繩、卸扣質量是否符合要求，一旦發現問題，立即進行更換，嚴禁使用已經損壞的吊具。（2）吊運之前，應檢查吊裝人員是否到位；對講機事前必須調試無誤，確保基坑上下操作人員相互連絡暢通無阻。（3）從基坑外側吊運模板時，必須將模板綁扎牢靠并檢查無誤后方

29、可起吊，設專人進行統一指揮，基坑上下保持步調一致，溝通無阻。（4）模板吊放應定點不宜吊行作業，在地面通過運輸設備轉運至吊點，指揮人員必須密切關注模板走向，嚴禁其碰撞鋼支撐，如發現吊裝物品松動，有滑落傾向，立即通知基坑底人員散開，杜絕傷亡事故的發生。（5）吊放中不得撞擊鋼支撐，吊放前應先空載試吊，合乎規定要求后再開始吊放。（6）模板吊運到位后，操作人員必須確認模板著地落實、鋼絲繩松動無張力后方可進行拆卸、倒運工作，避免模板傾倒傷人。（7） 吊運鋼模板時需控制鋼模板的碼放高度不超過1m，并采用麻繩交叉的將鋼模板整體綁在一起，并在吊運前確保吊放點的穩固、平整，并遠離側墻、施工分段等臨時懸空部位。吊放

30、后需檢查鋼模板的穩定情況，必要時需人工降低模板碼放高度。（8）工人倒運模板時，不得將模板隨便拋扔，避免損壞模板。（9）第二次吊運工作必須待基底模板挪移完畢、人員處于安全位置后方可進行，嚴禁上下同時作業或多層作業。（10）模板堆放場地及在施工現場內，不得進行明火焊接、切割作業。如必須進行焊接、切割時，應有可靠的消防措施。（11）夜晚作業時，必須配有良好的照明設施。11.1.3.3 模板安裝安全控制（1）模板的支撐必須牢固，確保整體穩定。（2） 模板上架設的電線和使用的電動工具，應有保護設置，避免機械性碰傷，并應裝有可靠的漏電保護裝置。（3）登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板

31、或支架上；各種作業工具應系在操作人員身上或放在工具袋內，不得掉落。（4）裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁放在腳手板上和拋擲。（5）裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過2.5m時，必須搭設支架。（6）安裝柱模板時，應逐塊檢查支撐固定是否穩固，防止傾覆。（7）模板應按配模圖和施工作業指導書的順序組裝，以保證模板系統的整體穩定。（8）柱模板的底面應找平，下端應設置定位基準，靠緊墊平。向上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點，其平直度應進行校正。（9）組裝支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；不得將模板支架、纜風繩、泵送砼的輸送管等固定在支架上；并嚴禁懸

32、掛起重設備。（10）工人在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物；嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（11）支架各構件之間必須連接牢固，澆筑砼前組織進行支架檢查，采用鐵錘檢查碗扣扣碗的緊固情況，采用扭矩扳手檢查扣件的緊固情況，針對檢查結果進行整改處理并復查通過后方可組織砼澆筑施工。（12）從事架子工作的人員必須每年進行一次體格檢查，體檢不合格者不得從事該項工作；遞桿、拔桿時，操作人員應密切配合，協調一致，嚴禁向下拋擲物體。（13）現場照明設施及動力線路不得直接接觸支架。各種支架的上、下托必須在同一水平面內，嚴禁單獨支撐、承托突出板面。（15）鋼模板拼裝采用

33、螺栓連接時，兩相鄰螺栓正反間隔使用，相臨模板邊肋用螺栓連接的間距，不得大于30，連接時須卡緊，使模板連接穩定不移位。（16）模板的安裝，必須經過檢查驗收后，方可進行下一道工序的施工。（17）模板加工機械如電鋸等需設置防護罩，非操作人員不得作業，斷電后或工作完畢后必須關掉開關，拔掉電源。11.1.3.4 支架搭設安全控制（1）施工前，對鋼管、扣件、模板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用；底座安放時必須準確地放在定位線上；不同直徑鋼管應分開使用，嚴禁將鋼管混合使用。（2）鋼制支架要有出廠合格證，使用時應逐個檢查，發現裂紋、變形、滑絲的嚴禁使用。（3）模板支撐采用鋼管復合支架，底托、頂托絲扣在管內的

34、長度不應少于150mm，以防失穩。各層樓板支架支點位置上下對應在同一鉛錘線上，確保垂直傳力，水平桿保證在同一水平面上。（4）支架搭設時，在其底部設置掃地桿，剪刀撐斜桿與地面的傾角保證在4560范圍內。（5）立桿間距不得大于1m，橫桿間距不得大于1m，支架必須設“剪刀撐”。11.1.3.5模板拆除安全控制（1）模板的拆除，除了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除外，底模應按設計圖紙要求及混凝土結構工程施工及驗收規范要求組織施工，即：頂板強度達到設計強度的100%后方可進行模板支架的拆除施工，拆除作業時遵循自上向下、后搭先拆，先拆非承重部位、后拆承重部位以及自上而下的原則。（2）拆模時

35、，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆下的模板和零件，嚴禁向樓層以下拋扔；裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人，工作區域應設置警示牌或紅色信號標志。（3）拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊坍落。（4）拆模時，操作人員應站在安全處，待該片模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。（5）拆除板、墻模板時，在4m以上的作業層應搭設支架或操作平臺，并設防護欄桿。操作人員應掛上安全帶。（6）拆除時嚴格遵守操作規程，高處復雜結構的模板拆除應有專人指揮，嚴禁非操作人員進入施工作業區。11.2文明施工措施模板支撐架嚴格按照文明施工要求搭設整齊劃一，支撐搭設完畢后，多余架料、模板均應清

36、理干凈；不得有多余雜物堆放于施工樓層或外架上；圓盤鋸只允許在木工加工車間或置于專用鋸料盤中使用，以防鋸木落到模板內。墻、柱模板應在柱、墻內垃圾清掃干凈驗收后方可支設。拆模時，必須一次拆除干凈，不得有多余模板附在墻或梁板上。所有架桿均需一次性全部轉移干凈，完畢后立即組織清掃、做到樓層無雜物，無積水和浮塵。1、堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。2、材料應按編號分類堆放。3、每次下班時保證工完場清。4、防止擾民：在施工過程中，要為當地居民著想，不損害居民的利益。按照相關條例嚴格實施，對違反者處以重罰，以確保施工中少擾民、不擾民。嚴格控制施工現場的噪聲，夜間施工不得超過55分貝。5、治安保衛：為確保

37、施工順利進行，施工隊伍進駐后，成立現場治安管理小組，并與甲方配合，杜絕不良的治安事件的發生。6、強化文明施工的教育工作：開工前，對職工文明施工知識培訓，制定文明施工細則，使參與施工的職工遵紀守法，舉止文明。7、加強項目管理，促進文明施工：施工中的場容場貌、料具管理、環境控制、綜合治理等方面有專人負責，采取“標準明確，責任到人”的管理目標責任制，將文明施工落實到實處。8、場容場貌：臨時設施設置充分考慮，對生產生活設施、道路、管線、電力線路、臨時停車場等進行布置和動態管理，加強施工機械、材料、設備的管理和使用，做到場地整齊有序，文明施工。場地規劃要保證運輸道路的暢通，排水有組織。施工現場嚴格掛牌施

38、工，管理人員配卡上崗。各施工車輛在施工前后做到停放有序，在每天完工前進行場地清理，做到文明施工。9、脫模劑不能亂放，統一使用，避免浪費，禁止污染鋼筋。10、木屑等雜物收集在專門的垃圾箱里，防止風吹散落在鋼筋里。11、物料堆放整齊，隨用隨運輸到位，防止大量周轉材料超前進入作業面。12、周轉材料堆放場地必須設置排水設施。13、進出現場的車輛必須清洗，防止污染市政道路。14、拆除后的模板，及時吊運到模板存放區，并清理干凈。15、規整好的模板，采取防雨等覆蓋措施。12、環境保護措施12.1、環境保護機構設置12.1.1、環境管理體系運行的總負責人為項目經理曾世平。12.1.2、施工現場環保管理具體實施

39、者為生產經理張旭光。12.1.3、施工現場環保措施執行者為項目部各有關部門，負責施工區域內的環保措施的落實和具體管理工作。12.2、環境要求12.2.1、環境控制：建立衛生清潔責任制，劃分衛生責任區，由各負責人具體負責。在現場和臨時設施內設置足夠的衛生設施，定期清掃處理。生活生產垃圾按環保法規進行無污染處理。對涉及本標段通行的施工便道要經常灑水，防止塵土飛揚，造成揚塵公害。12.2.2、廢木料要整齊堆放，統一清理。12.2.3、清理模板后廢棄的砼要求統一清理到垃圾區統一外運。12.2.4、加工模板形成的鋸末料頭等要及時清理防止揚塵污染。13 模板支架應急預案13.1各級應急小組人員聯系方式13

40、.1.1 軌道公司應急救援領導小組聯系方式xx軌道交通2號線應急救援領導小組參見相關文件13.1.2xxxx地鐵工程指揮部應急救援領導小組聯系方式中國中鐵xx地鐵工程指揮部應急救援領導小組參見相關文件13.1.3 04工區車輛段應急救援領導小組聯系方式組 員： 張金光 祝亞杰 楊敏娜 郭書君 趙雷霆韓宇鵬 陸井聰 蘇渝森 狄 波13.1.3.1事故應急處理領導小組職責（1）組織指揮設備使用單位和操作班組對設備事故現場應急搶險救援工作，控制事故蔓延和擴大；（2）核實現場人員傷亡和損失情況，及時向上級匯報搶險救援工作及事故應急處理的進展情況；（3）落實事故應急處理領導小組部署的有關搶險救援措施。（

41、4）組長的主要職責負責召集、協調各有關部門和設備使用單位和操作班組的現場負責人研究現場救援方案，制定具體救援措施；負責指揮現場應急救援工作；（5）副組長的職責：負責組織實施具體搶險救援措施工作。（6）組員的職責：協助組長、副組長處理搶險救援工作。將領導小組處理意見上傳下達。13.2 應急物資、設備儲備項目部應配備足夠的應急物資和充足的勞動力，應急物資、設備可與其它分項工程共用，但必須經應急預案領導小組專門調動，其他人員不得擅自調撥。 救援搶險配置物品一覽表 表13.2-1 序號名 稱規格型號數量性能狀態備注1常用急救箱2個良好放置于工地辦公室2止血繃帶紗布若干良好3常用急救藥品若干有效4擔架1

42、副良好5氧氣袋4個良好6對講機4臺良好放置于工地應急倉庫7方木6080mm2方良好8水泵3臺良好13.3 風險源分析13.3.1 高處墜落、物體打擊事故（1）風險評價：中（2）危險因素：施工人員違章違紀工作及違反安全要求進行作業；施工現場未設置好臨邊防護及吊裝警示措施。（3）有效控制措施按安全生產操作規程標準作業，施工中嚴禁打鬧、拋物等違章違紀行為。嚴格按技術交底施工，不得擅自篡改。施工人員應嚴格按方案和安全措施執行，不得隨意更改，若施工存在相關技術問題，應及時與技術人員協商解決。安全裝置及設施嚴禁私自拆除、挪用；施工人員進場應佩戴安全帽等防護用品。13.3.2 支架坍塌、失穩事故（1）風險評

43、價：高（2）危險因素施工前沒有編制切實可行的施工組織設計和專項施工方案，未做具體技術安全措施交底，特定施工項目未經專家評審論證；架體結構搭設不符合設計與規范要求，整體安全穩定性差；超載或嚴重偏心荷載；遇外力沖擊或振動；不按程序拆除架體等因素造成結構失穩。結構未達到足夠強度即拆除支架；未按支架施工專項方案進行拆除。（3）有效控制措施切實貫徹執行相關質量安全法規、規范、標準與規定：強化工程質量報驗與檢驗、簽證制度，不經檢驗合格，不準進行下道工序施工：按設計方案及規范要求搭設模板支架，材質、規格、立桿頂撐、支座、掃地桿、縱橫水平拉桿的間距、豎向與水平剪刀撐的搭設及扣件數量設置和脫模劑涂刷、支模工藝等

44、均應符合設計方案與質量安全規范要求，確保模板支架的整體穩定性。模板支架檢查驗收合格，才準澆筑混凝土。模板支撐宜用支架鋼管材料作支撐立柱，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的材料作立柱；對特殊模板支架應采用加強型支撐系統，確保其強度及剛度，支撐立柱基礎應牢固、平整，并按設計計算嚴格控制模板支撐系統(含大梁起拱)的沉降量。支撐立柱接頭應正確，根部應加設墊板。斜支撐和立柱應牢固拉結，形成整體。嚴格控制模板支架承受的荷載，模板及其支撐體系的施工荷載應做到均勻分布，并不得超過設計要求；但當出現因超載、偏心荷載、外力沖擊振動等因素而使模板支架失穩、傾斜、下沉等險情時，應緊急撤出作業區全部人員至安

45、全區域，確保人身安全，然后采取妥善排除措施。搭、拆支架的操作人員必須經過專門培訓，持證上崗。支架結構必須按國家規定的標準和設計方案要求進行搭設。按規定設置剪刀撐和與結構進行拉結，保持架體的允許垂直度及其整體穩定性。支架搭設應分段進行檢查驗收，確保符合質量安全要求，施工期間還應定期與不定期(特別是在大風、雨雪后)組織進行檢查，嚴格建立支架使用管理制度。13.3.3 火災事故（1）風險評價：中（2）危險因素施工人員未按安全生產操作規程進行作業；施工現場吸煙；電焊未設置防護措施，焊渣引燃；氧氣乙炔未按操作規程使用。消防重點部位（木工、油料場所、配電室或倉庫等）未配備消防器材。（3）有效控制措施在重要

46、的防火場所要設立明顯的標識，庫房設專人進行管理，發放要有記錄；易燃易爆品存放與火源要在安全距離以上。在重要的防火場所設立明顯的標識；配置足量的消防器材；制定火災緊急預案并對相關人員進行培訓,定期組織演練。嚴格執行安全操作規程；對工人進行教育,加強其責任心。定期對施工機具及線路進行檢查，發現不符合要求的應立即更換。13.3.4 觸電事故（1）風險評價：中（2）危險因素未由專業人員操作配電系統。配電箱未按照“三級配電、兩級保護”的原則安裝漏電保護器等保護裝置。施工機械未按要求進行接地；配電系統線路老化未及時檢修等。（3）有效控制措施認真執行三級安全教育制度，對現場施工人員開展班前講話活動，認真進行

47、用電安全技術交底。施工臨時用電必須采用“TN-S”接地、接零保護系統，必須采用三級配電、兩級漏電保護系統。定期檢查施工機械接地接零情況，檢查線路老化情況，如不符合安全規范要求應立即更換。13.4 應急預案13.4.1 高處墜落、物體打擊事故（1）當發生物體打擊及高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。（2）應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫院進行搶救治療。（3）出現顱腦外傷，必須維持呼

48、吸道通暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（4）發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（5）遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。13.4.2 火災事故應急預案（1）發

49、生火災先判明起火部位、燃燒物質，并迅速報火警。（2）在消防隊到達之前，滅火人員可以采取斷開電源，撤離周圍的易燃易爆物品的辦法控制火勢蔓延，根據起火物質，使用相關的滅火工具。（3）滅火現場要專人統一指揮，防止混亂，滅火過程中應防止中毒、倒塌、墜落等事故發生。（4）消防隊到達后所有施工人員必須服從和配合消防工作，力爭將災害控制到最低程度。13.4.3 觸電事故應急預案（1）有人觸電時，搶救者首先要立刻斷開近處電源（拉閘、拔插頭），入觸電距開關太遠，用電工絕緣鉗或干燥木柄鐵鍬、斧子等切斷電線斷開電源，或用絕緣物如木板、木棍等不導電材料拉開觸電者或者挑開電線，使之脫離電源，切忌直接用手或金屬材料及潮濕

50、物件直接去拉電線和觸電的人，以防止解救的人再次觸電。（2）觸電人脫離電源后，如果觸電人神志不清，但有些心慌、四肢麻木、全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時松醫院診治。（3）觸電人已失去知覺，但心臟還在跳動，還有呼吸，應使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜的平躺，解開防礙呼吸的衣扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫，并迅速請醫生（或打120）到現場診治。（4）如果觸電人已失去知覺、呼吸停止，但心臟還在跳動，盡快把他仰面放平進行人工呼吸。（5）如果觸電人呼吸和心臟跳動完全停止，應立即進行人工呼吸和心臟胸外按壓急救。（6）搶救過程中盡快

51、將事故情況向項目部應急處理小組匯報，應急事件處理小組到達事故現場指揮搶救，根據事故情況大小向上級主管部門、安檢、公安部門報告并按規定填寫安全事故報告書。13.4.4 突發事件補救措施（1）模板支架系統失穩、變形澆注砼之前對模板支撐系統組織各部門進行驗收檢查，在澆注過程中派專人值班，發現問題后立即停止施工，查找事故發生原因，制定加固方案，組織人員加固，驗收合格后方可繼續投入使用。（2）模板支架突然坍塌發生坍塌事故后，由項目經理負責現場總指揮，發現事故發生人員首先高聲呼喊，通知現場安全員，由安全員打事故搶救電話“120”，向上級有關部門或醫院打電話搶救，同時通知項目副經理組織緊急應變小組進行現場搶

52、救。土建工長組織有關人員進行清理土方或雜物，如有人員被埋，應首先按部位進行搶救人員，其他組員采取有效措施，防止事故發展擴大，現場安全負責人隨時監護邊坡狀況，及時清理邊坡上堆放的材料，防止造成再次事故的發生。在向有關部門通知搶救電話的同時，對輕傷人員在現場采取可行的應急搶救，如現場包扎止血等措施。防止受傷人員流血過多造成死亡事故發生。預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工協助送外搶救工作門衛在大門口迎接米救護的車輛，有程序的處理事故、事件，最大限度的減少人員和財產損失。附件：梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011

53、）、混凝土結構設計規范GB50010-2010、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2011)等規范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。梁段:WKL5。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.

54、50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：10.50；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：1.00；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：16.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(k

55、N/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：2；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500

56、；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.

57、700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(

58、Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.516.8=10.08kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (500-120)/(2-1)= 380mm；面板的最大彎矩 M= 0.125(10.08+2.8)(500-120)/(2-1)2 = 2.32105Nmm；面板的最大支座反力為: N=0.5ql=0.5(10.080+2.800)(

59、500-120)/(2-1)/1000=2.447 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.32105 / 3.33104=7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.08N/mm； l-計算跨度: l = (500-120)/(2-1)=380mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 5

60、0222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 510.08(500-120)/(2-1)4/(38460003.33105) = 1.368 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(500-120)/(2-1)/250 = 1.52mm；面板的最大撓度計算值 =1.368mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.52mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.447/0.500= 4.894kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高

61、度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1488/6 = 42.67cm3；I = 14888/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.122 kNm，最大支座反力 R= 2.692 kN，最大變形 = 0.137 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.22105/4.27104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.9

62、 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.137mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.692kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.2mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞

63、變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.202 kNm，最大支座反力 R= 1.974 kN，最大變形 = 0.073 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 2.02105/9.46103 = 21.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =21.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.073 mm主楞的最大容許撓度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 主楞

64、的最大容許撓度值 =0.375mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 13002020/6 = 8.67104mm3； I = 1300202020/12 = 8.67105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(k

65、N/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.50+0.301.30=20.358kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.30=7.280kN/m；q=20.358+7.280=27.638kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.120.35883.3332+0.1177.2883.3332=2.01104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.420.3580.083+0.457.280.083=0.952kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.120.

66、3580.083+1.27.280.083=2.594kN =Mmax/W=2.01104/8.67104=0.2N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=16.965kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =83.33mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =83

67、.33/250 = 0.333mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.35883.34/(10060008.67105)=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.333mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.594/1.3=1.995kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木

68、按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.11.9951.32 = 0.337 kNm；最大應力 = M / W = 0.337106/42666.7 = 7.9 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.9 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.61.9951.3 = 1.

69、556 kN；方木受剪應力計算值 = 31.5561000/(24080) = 0.73 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.73 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6771.99513004 /(1009000170.667104)=2.512mm；方木的最大允許撓度 =1.3001000/250=5.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 2.512 mm 小于 方木的最大允許撓度 =5.2 mm，滿足要求！

70、3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.952kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.594kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.250)/41.300(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.300(0.500-0.120)0.300=2.287kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.215 kN；N2=11.237 kN；最大彎矩 Mmax=0.384 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.101 mm；最大應力

71、=0.384106/4730=81.2 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 81.2 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1.00，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設

72、計值,取16.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=11.237 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.215 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12910.5=1.627 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.20-0.25)/4)1.300.30+(1.00/2+(1.2

73、0-0.25)/4)1.300.120(1.50+24.00)=3.866 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.200-0.250)/41.300=5.369 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.215+1.627+3.866+5.369=11.076 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值

74、 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.751.5,1.5+20.1= 3.063 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.75； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3063.375 / 15.9 = 193 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心

75、受壓立桿的穩定系數= 0.193 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11075.862/(0.193450) = 127.5 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 127.5 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =11.237 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(10.5-0.5)=1.627 kN；N =N1+N2 =11.237+1.549=12.786 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；

76、 i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.751.5,1.5+20.1= 3.063 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7

77、5； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3063.375 / 15.9 = 193 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.193 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12786.155/(0.193450) = 147.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 147.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.022(1.5+0.12) = 2.028 m；

78、k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.7按照表2取值1.022 ；lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 12786.155/(0.406450) = 70 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 70 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、立桿的地

79、基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1800.4=72 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 180 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =11.237/0.25=44.948 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.237 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=44.948 fg=72 kPa 。地基承載力滿足要求！十一、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.

80、模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平

81、斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，

82、當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆

83、放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。附件： 板模板(扣件鋼管高架)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）、混凝土結構設計規范GB50010-2010、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2011)等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m

84、):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):10.50；采用的鋼管(mm):483.2 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間

85、隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面

86、板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩 M=0.17.522502= 47000 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 47000/37500 = 1.253 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.253 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql

87、4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.352504/(100950028.125104)=0.033 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.033 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=488/6 = 42.67 cm3；I=bh3/12=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250

88、.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.188106/42666.67 = 4.406 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.406 N/mm2 小

89、于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.881 = 1.128 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.128103/(2 4080) = 0.529 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.529 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.838 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.83810004 /(10090

90、001706666.667)= 0.369 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.369 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.256kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.846 kNm ；最大變形 Vmax = 2.549 mm ；最大支座力 Qmax = 9.87 kN ；最大應力 = 846135.346/4730 = 178.887

91、 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 178.887 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.549mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 9.87 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

92、 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.5 = 1.453 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.803 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時

93、,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.064 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 12.064 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度

94、(m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12063.84/（0.537450） = 49.923 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 49.923 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.

95、022(1.5+0.12) = 2.028 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.022 ；Lo/i = 2027.546 / 15.9 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12063.84/（0.406450） = 66.031 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 66.031 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。

96、 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =12.064/0.25=48.255 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.064 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=48.255 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構

97、造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高

98、寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于

99、頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。