1、目錄第一章 方案編制依據2第二章 工程概況2第三章 施工難點及應對措施第四章 高支模支撐方案第五章 高支模驗算書5第六章 高支模施工的安全管理24第七章 高支模施工方法25第八章 監測措施31第九章 高支模支撐示意圖323第一章 方案編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；2、建筑結構荷載規范（GB5009-2001）；3、混凝土結構工程施工及驗收規范（GB50204-92）；4、木結構設計規范（GBJ5-88）；5、鋼結構設計規范（GBJ17-88）；6、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）；7、本工程的建筑

2、、結構施工圖紙；8、建筑施工計算手冊（江正榮著）9、模板與腳手架工程施工技術措施第二章 工程概況2.1工程概述*車間為單棟獨立廠房，總建筑面積1506.39，總占地面積598.34。首層層高為9.000米，首層6.000米處局部設夾層；二層層高10米，二層5米高處局部設夾層。2.2結構工程概況1本工程基礎為預應力樁承臺基礎，主體為鋼筋混凝土框架結構。本工程0.000標高相當于絕對標高15.00米， 2首層梁面結構標高為-1.000m，夾層梁板面結構標高為5.95m，二層梁板面結構標高為8.900m，二層夾層梁板面標高為13.95m，屋面梁板面結構標高為18.6018.90m。首層夾層樓板厚度為

3、100，梁的最大截面為300800，柱的最大截面10001000；二層樓板厚度為120，二層梁的最大截面為4501300，柱的最大截面10001000；二層夾層樓板厚度為110，梁的最大截面為350800，柱的最大截面10001000；屋面梁的最大截面為9002000，樓板厚度為120，柱的最大截面900900，獨立柱間距（即主梁跨度）為10米。3由于施工圖中大部分承臺、基礎梁頂面標高為-1.00，在施工組織設計中的總體施工部署中，在完成承臺和基礎梁后即進行首層大面積回填土施工。一層、二層支模最小高度分別為8.60m、8m，均屬于高支模，尤其是一層模板支撐體系及屋面梁9002000梁的支設是本

4、工程的一個關鍵，如何安全、牢固、環保、經濟地解決這一問題，是我們的工作重點。 第三章 施工難點及應對措施承臺基礎梁面標高為1.000m，首層層高設計為8.900m (AD軸)，無形中增加了樓層模板支架安裝高度，大大增加了高支模的施工難度和施工安全。同時由于擬建工程表層土層為回填土，地基承載力較低，無法滿足高支模架的承載力要求。擬建建筑物梁板跨度較大、梁較高、荷載較重等原因，在澆筑砼施工時會出現較大沉降量，對模板安裝起拱、屋面砼面層標高、平整度等較難控制。為確保工程質量、降低高支模安全風險和施工難度，采取以下措施方案來滿足要求：拆除側模待砼具有一定設計強度后就開始進行地面土方分層回填，分層厚度按

5、照30cm一層進行，隨即采取機械強夯施工，土方回填密實度必須達到94（經壓實達到94密實度的地基承載力能達到350Kpa以上），直至回填到地面層底面位置。經過地面先施工處理，高支模基底平整度和地基承載力均滿足了要求，同時也大大降低了高支撐的高度，降低了高支模的施工難度和風險。第四章 高支模支撐方案4.1 梁模板及支撐架的設計4.1.1、 4501300梁模板及支撐架的設計1、梁的底模與側模均采用18厚九夾板，次龍骨選用80100方木，梁底模木方垂直于梁截面支設，間距為300，主龍骨采用48*3.5鋼管，橫向間距400。側模背次龍骨木方沿梁高方向布置，間距250，梁側模用12對拉螺栓固定，對拉螺

6、栓沿梁高每400mm設一道，縱向間距每500mm設置一道。主梁底采用三排立桿，立桿沿梁寬間距為450，中間的立桿位于梁寬方向的正中位置，梁兩側的立桿要在梁的截面以外。水平桿間距為1500。3、主梁支撐體系與結構柱連接，并單獨設置剪刀撐，保證周邊板、次梁模板及支撐體系拆除后的支撐體系的穩定性。4.1.2、 9002000、9001600、8001700梁模板及支撐架的設計1、梁的底模與側模均采用18厚九夾板，次龍骨選用80100方木，梁底模木方平行于梁截面支設，間距為200，主龍骨采用48*3.5鋼管，橫向間距400。側模背次龍骨木方沿梁高方向布置，間距250，梁側模用16對拉螺栓固定，對拉螺栓

7、沿梁高每400mm設一道，縱向間距每500mm設置一道。主梁底采用四排立桿，立桿沿梁寬間距為450，中間的立桿位于梁寬方向的正中位置，梁兩側的立桿要在梁的截面以外。水平桿間距為1500。3、主梁支撐體系與結構柱連接，并單獨設置剪刀撐，保證周邊板、次梁模板及支撐體系拆除后的支撐體系的穩定性。4.2 首層頂板模板及支撐架的設計1、頂板模板采用18厚九夾板，次龍骨選用50100方木，間距為400，主龍骨采用48*3.5鋼管，間距800。2、滿堂腳手架支撐體系設計為：立桿間距800mm，水平桿每1500mm一道，架體縱橫相連，設剪刀撐。在腳手架的底端之上200mm，設縱橫掃地桿。3、次梁及板的模板體系

8、與主梁相對獨立，便于模板支撐體系得分批拆除，二層梁板混凝土強度達到設計80%開始拆除板底、次梁模板及支撐體系，待屋面混凝土澆筑完成拆除二層主梁的支撐體系及模板。4.3 剪刀撐的設置1）滿堂模板支架四周與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。2）模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3）每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。4）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣到桿件端部距離不應小于100mm。5）剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿件之間至少

9、有三道連接，其中斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接。4.4 與豎向構件的加固措施混凝土的澆筑順序為“先澆筑豎向混凝土構件，再澆筑水平向混凝土構件”，因此在澆注梁板混凝土時，旁邊的豎向構件已具備一定的強度，結合上述情況，支撐體系的連墻件進行如下設置：在靠獨立大柱子邊上豎向每隔3.0米（與模板支撐體系的水平桿位置相吻合）設置一個鋼管柱箍做為鋼管支撐體系的連墻件。4.5 支撐立桿基礎1、由于在完成承臺和基礎梁后即進行首層大面積回填土施工。因此二層梁板下的支撐地面為首層回填土地面，考慮到施工場地地下水位本來就較高，再加上雨水影響，導致回填土地面承載力下降，確定在回填土上澆筑100厚C15砼墊層，以

10、增加首層回填土地面的承載力。并采取在立桿下墊木方和模板，加大承壓面積。先在土面上墊一塊約500500寬的舊模板，在舊模板上墊上50100木方，然后在木方上面架設腳手架立桿。2、屋面梁板的支撐地面為二層梁板結構。為保證上部荷載的有效傳遞，在澆筑屋面梁板砼前，一、夾層的模板支撐體系暫不拆除，通過模板支撐體系將上部荷載進行傳遞。第五章 高支模驗算書5.1 二層主梁模板驗算5.1.1、參數信息: 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):8.60； 梁兩側立柱間距(m):0.90；承重架支設

11、:1根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.450； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型

12、(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 梁模板支撐架立面簡圖 5.1.2、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3000.600=19.500 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.300+0.450)/ 0.450=1.423 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.000)0.4500.600=1.0

13、80 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.219.500+1.21.423=25.108 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.080=1.512 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.154 kN； N2=8.569 kN； N3=2.154 kN； 木方按照三跨連續梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷

14、載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.569/0.600=14.282 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.114.2820.6000.600= 0.514 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.514106/133333.3 = 3.856 N/mm2； 木方的計算強度小于13.0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.614.2820.600 = 5.142 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 35141.527/(

15、280.000100.000) = 0.964 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.67711.902600.0004 /(1009500.000666.667103)=0.165 mm； 木方的最大撓度小于 600.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=0.416

16、 kN 中間支座最大反力Rmax=11.476； 最大彎矩 Mmax=0.298 kN.m； 最大變形 Vmax=0.142 mm； 截面應力 =0.298106/5080.0=58.610 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 5.1.3、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。 5.1.4、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗

17、滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.48 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.1.5、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =11.476 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1298.600=1.332 kN； N =11.476+1.332=12.808 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i

18、 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂

19、層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=12807.819/(0.203489.000) = 129.024 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 129.024 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700

20、m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=12807.819/(0.530489.000) = 49.419 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 49.419 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1

21、k2(h+2a) = 1.1671.016(1.500+0.1002) = 2.016 m； Lo/i = 2015.642 / 15.800 = 128.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=12807.819/(0.406489.000) = 64.512 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 64.512 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全5.2 屋面層主梁模板驗算5.2.1、參

22、數信息: 梁段信息:900*2000 1.腳手架參數 立柱梁跨度方向間距l(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10； 腳手架步距(m):1.50；腳手架搭設高度(m):8.00； 梁兩側立柱間距(m):1.40；承重架支設:2根承重立桿，木方垂直梁截面； 2.荷載參數 模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.900； 混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):2.000； 傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.

23、000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000； 木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的鋼管類型(mm):483.5。 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 梁模板支撐架立面簡圖 5.2.2、梁底支撐的計算 作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.400=20.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2

24、 = 0.3500.400(22.000+0.900)/ 0.900=0.762 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.000+2.500)0.9000.400=1.620 kN； 2.木方楞的支撐力計算 均布荷載 q = 1.220.000+1.20.762=24.915 kN/m； 集中荷載 P = 1.41.620=2.268 kN； 木方計算簡圖 經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=2.814 kN； N2=9.431 kN； N3=9.620 kN； N4=2.814 kN； 木方按

25、照簡支梁計算。 本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 木方強度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.620/0.400=24.049 kN/m； 最大彎距 M =0.1ql2= 0.124.0490.4000.400= 0.385 kN.m； 截面應力 = M / W = 0.385106/133333.3 = 2.886 N/mm2； 木方的計算強度小于13.

26、0 N/mm2,滿足要求! 木方抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.624.0490.400 = 5.772 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 35771.760/(280.000100.000) = 1.082 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪強度計算滿足要求! 木方撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 最大變形 V= 0.67720.041400.0004 /(1009500.000666.6671

27、03)=0.055 mm； 木方的最大撓度小于 400.0/250,滿足要求! 3.支撐鋼管的強度計算 支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=1.169 kN 中間支座最大反力Rmax=12.533； 最大彎矩 Mmax=0.366 kN.m； 最大變形 Vmax=0.325 mm； 截面應力 =0.366106/5080.0=72.090 N/mm2； 支撐鋼管的計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求! 5.2.3、梁底縱向鋼管計算 縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立

28、桿。 5.2.4、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.53 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.2.5、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N

29、- 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =12.533 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1368.000=1.306 kN； N =12.533+1.306=13.838 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；

30、 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為：1.167 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.203 ； 鋼管立桿受

31、壓強度計算值 ；=13838.185/(0.203489.000) = 139.404 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 139.404 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 公式(2)的計算結果： 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=13838.185/(0.530489.000) = 53.394 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 53.394 N/mm

32、2 小于 f = 205.00滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ； 公式(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.014(1.500+0.1002) = 2.012 m； Lo/i = 2011.675 / 15.800 = 127.000 ； 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.412 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=13838.185/(0.412489.000) = 68.

33、687 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 68.687 N/mm2 小于 f = 205.00滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全5.3首層頂部樓板模板驗算5.3.1、參數信息: 1.腳手架參數 橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):8.78； 采用的鋼管(mm):483.5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80； 板底支撐連接方式:方木支撐； 2.荷載參數 模板與木板自重

34、(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000； 樓板澆筑厚度(m):0.200；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000； 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000； 3.木方參數 木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000； 木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):400.000； 木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 5.3.2、模板支撐方木的計算: 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中，方

35、木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.4000.200 = 2.000 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m): q2= 0.3500.400 = 0.140 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.8000.400 = 0.960 kN； 2.強度計算: 最

36、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(2.000 + 0.140) = 2.568 kN/m； 集中荷載 p = 1.40.960=1.344 kN； 最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.3440.800 /4 + 2.5680.8002/8 = 0.474 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.344/2 + 2.5680.800/2 = 1.699 kN ； 截面應力 = M / w = 0.474106/83.333103 = 5.691 N/mm2； 方木的計算強度為 5.691 小13.

37、0 N/mm2,滿足要求! 3.抗剪計算： 最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8002.568/2+1.344/2 = 1.699 kN； 截面抗剪強度計算值 T = 3 1699.200/(2 50.000 100.000) = 0.510 N/mm2； 截面抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪強度為0.510小于 1.300 ，滿足要求! 4.撓度計算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 2.

38、000+0.140=2.140 kN/m； 集中荷載 p = 0.960 kN； 最大變形 V= 52.140800.0004 /(3849500.0004166666.67) + 960.000800.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.547 mm； 方木的最大撓度 0.547 小于 800.000/250,滿足要求! 5.3.3、木方支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.5680.800 + 1.344 = 3.398 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算

39、變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.476 kN.m ； 最大變形 Vmax = 0.799 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.307 kN ； 截面應力 = 0.476106/5080.000=93.670 N/mm2 ； 支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.000/150與10 mm,滿足要求! 5.3.4、扣件抗滑移的計算: 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN， 按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承

40、載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.307 kN； R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.3.5、模板支架荷載標準值(軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1298.780 = 1.133 kN； 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 =

41、25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.557 kN； 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.157 kN； 5.3.6、立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.157 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo

42、/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層

43、橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m； 公式(1)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8156.998/（0.207489.000） = 80.584 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 80.584 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 公式(2)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = h+2a = 1.500+0.100

44、2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8156.998/（0.530489.000） = 31.474 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 31.474 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243； k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.017 ； 公式

45、(3)的計算結果： 立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.017(1.500+0.1002) = 2.149 m； Lo/i = 2149.023 / 15.800 = 136.000 ； 由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.367 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=8156.998/（0.367489.000） = 45.452 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 45.452 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計

46、和使用安全。5.4地基承載力驗算根據以上的荷載計算:1)450*1300主梁底中間立桿的軸心壓力設計值N=12.808KN(立桿壓在基礎梁上)；2）樓板底立桿的軸心壓力設計值N=8.157KN則腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心壓力最大值為樓板底立桿N=12.808KN3）地基承載力計算公式：N/ AdKfak式中：N-腳手架立桿傳至基礎頂面的軸心力設計值 Ad-立桿基礎的計算底面積；可按以下情況確定：在支座下設有厚度5060的木墊板時（或腳手板），則Ad=ab（a、b為墊板的兩個邊長，且不小于200），當Ad的計算面積大于0.25時，則取0.25計算；） K-腳手架地基承載力調整系數，對碎石土、砂

47、土、回填土取0.4；對粘土取0.5；對巖石、砼取1.0. Fak-地基承載力特征值,根據地質報告及地基強夯的結果，場地中砂性粘土層的承載力不低于16T/，fak=160KPa。 N/ Ad=12.808/0.25=51.232KN/ Kfak=0.4160=64K N/滿足要求。第六章 高支模施工的安全管理6.1施工組織和責任分工6.1.1 項目部管理人員組織及職責分工6.1.1.1 項目技術負責人：負責項目部全面技術工作；6.1.1.2 項目質量總監：對模板工程質量進行監控、檢查，督促不合格項目的整改；對建材質量進行檢查、監控；6.1.1.3 項目木工工長：對模板工程進行技術交底；對施工過程

48、進行監控；負責模板工程驗收。6.1.1.4 項目測量員：負責工程的全部放線工作、保護控制樁、水準點；6.1.1.5 項目專職安全員：對滿堂模板支架的支撐進行監控、檢查，督促不合格項目的整改；對支撐的搭設質量進行現場檢查、監控；6.1.2 施工處管理人員組織及職責分工6.1.2.1 模板工長：對模板加工、安裝向工人交底；對模板加工、安裝進行現場指導；6.1.2.2 質檢員：對模板工程質量進行監控、檢查，落實不合格項目的整改；負責模板工程自檢；6.1.2.3 測量員：配合項目部測量員進行墻、柱、門窗洞口放線工作。6.1.2.4 兼職安全員：對滿堂模板支架的支撐進行監控、檢查，落實不合格項目的整改；

49、對支撐的搭設質量進行自檢；所有架子工必須具備有效的特殊工種操作證；6.2 腳手架施工質量要求及驗收1.腳手架搭設完畢后，經檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用。2在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時，應另外進行檢查，合格后方可使用。3.腳手架驗收的技術要求有以下幾點：1）基礎表面堅實平整，不積水，墊板不晃動，底座不滑動、沉降小于10mm；2）立桿總垂直度偏差不大于15mm，步距偏差不大于20mm，柱距偏差不大于50mm，排距偏差不大于20mm；3）同一根大橫桿兩端的高差不大于20mm，同跨內外兩根大橫桿高差不大于10mm4）扣件緊固質量用扭力扳手檢查，抽

50、樣按隨機均布原則確定，不合格者必須重新擰緊并達到緊固要求。6.3 腳手架安全管理1、所有架子工必須具備有效的特殊工種操作證；2、 施工前必須進行安全技術交底；3、上架操作時，必須戴好安全帽，系好安全帶，嚴禁穿帶釘易滑鞋上崗作業；4、嚴禁酒后及六級以上大風、雷雨天上架作業；5、作業時，必須具備工具袋，嚴禁向下亂丟雜物；6、注意隨時檢查架體及節點情況，發現問題及時上報處理；7、注意清理架上雜物清理，減輕架上的荷載；8、不得將模板支架、攬風繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上；9、腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。第七章 高支模施工方法7.1支撐系統安裝7.1.1鋼管鋼管采用外徑48

51、mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管材質宜使用力學性能適中的Q235鋼，其材性應符合碳素結構鋼（GB70088）的相應規定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46.5m（這樣的長度一般重25kg以內，適合人工操作）。用于小橫桿的鋼管長度應適應腳手架寬度的需要。作為腳手架桿件使用的鋼管必須進行防銹處理：即對進場的鋼管先行除銹，然后內壁察涂兩道防銹漆，外壁涂防銹漆一道和面漆兩道。在腳手架使用一段時間以后，由于防銹層會受到一定的損傷，因此需重新進行防銹處理。7.1.2 扣件扣件為桿件的連接件。有直角扣件（十字扣）、旋轉扣件（回轉扣）、對接扣件（筒扣、一字扣）三種，其技術要求如下：1）扣件應采

52、用GB97867可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定； 2）鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并應將外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；3）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好；4）扣件活動部分應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；5）當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；6）扣件表面應進行防銹處理。7.1.3 構造要求1立桿1）每根立桿底部必須設置墊板。2）腳手架必須設置縱、橫掃地桿。掃

53、地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。3）腳手架的步距為1.6米，誤差在100以內。4）立桿接長必須采用對接扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；5）支架立桿應豎直設置，2米高度的垂直允許偏差為15mm；立桿、水平桿接頭位置示意圖2剪刀撐1）滿堂模板支架四周與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。2）模板支架（高于4米），其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3）每道剪刀撐寬度不應小于4

54、跨，且不小于6米，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。4）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1米，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣到桿件端部距離不應小于100mm。5）剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿件之間至少有三道連接，其中斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接。7.2梁、板模板安裝7.2.1 模板加工1梁模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于1。翹曲、變形的方木不能作為龍骨使用。2模板的加工管理：模板加工完畢后，必須經過項目經理部技術人員、質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的多層板，如果有飛邊、破損模板必須切掉披損部分，然后刷封邊漆加以利用。7.2.2支模前的

55、準備工作 1做好定位基準工作。 （1）根據控制軸線用墨斗在結構板面上彈出柱、墻結構尺寸線及梁的中軸線。 （2）在柱墻堅向鋼筋上部50cm標注高程控制點，用以控制梁板模標高。 （3）設置模板定位基準：根據構件斷面尺寸切割一定長度的鋼筋，點焊在主筋上（以勿燒主筋斷面為準），并按二排主筋的中心位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。 2施工需用的模板及配件其規格、數量逐項清點檢查，未經修復的部件不得使用。 3經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放。重疊平放時，每層之間加墊木，模板與墊木上下對齊，底層模板離地面大于10cm。 4模板安裝前，做好下列準備工作： （1）向施工班組、操作工人進行技術交底；

56、（2）在模板表面涂刷脫模劑，嚴禁在模板上涂刷廢機油。 5做好施工機具及輔助材料的保養及進購等準備工作。7.2.3 模板的支設安裝 1模板的支設安裝，遵守下列規定： （1）按配板設計循序拼裝，以保證模板系統的穩定性； （2）配件必須裝插牢固。支柱和斜撐下的支撐面應平整墊實，要有足夠的受壓面積。支承件應著力于外鋼楞； （3）預埋件與預留孔必須位置準確，安設牢固； （4）支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置； 2模板安裝時，應切實做好安全工作，應符合以下安全要求： （1）登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上；各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋內，不得

57、掉落； （2）裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲； （3）裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。 （4）安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆； （5）拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊蹋落。7.2.4 梁板模支法 1安裝工藝復核軸線底標高及軸線位置支梁底模（按規范規定起拱）支梁側模支板模綁扎梁鋼筋支梁另一側模復核梁模尺寸及位置與相鄰梁板連接固定檢查驗收 2安裝方法 （1）梁板模均采用九夾板。滿堂架搭好后，在架子上標出控制標高，核實無誤，開始支梁

58、底模，支設時先從兩端向中間鋪設，將不符合模板模數的縫隙留在跨中，并用木模拼合，加固采用F48鋼管600作抱箍。施工時先支梁底模及一側邊模，待梁鋼筋綁扎完畢后，封合另一側模板。梁底模板同一截面的立桿支撐采用兩根立桿，縱向間距500，板模支撐立桿間距500。 （2）對于截面高度較大的梁，側向按墻體模板考慮，應經計算確定支撐。 （3）當梁高小于 700mm時，梁側可用支撐板模的木方做斜撐加固側模。當梁高大于 700mm時，在梁高中部增加一道12鋼筋對拉螺栓固定，其水平間距400mm；當梁高大于1000mm時，增加二道對拉螺栓固定，其水平間距400mm。（4）當梁的截面面積在0.40m2以內的，其支撐

59、系統可按常規方式搭設。會所游泳館、籃球館的梁截面面積較大，基本上在0.40m2以外，應在梁板模支撐體系中的小橫楞下增設一根立桿支撐，立桿間距不得大于500。7.3 驗收及拆除的批準程序合格高支模的水平、垂直體系施工項目自檢合格監理驗收剪刀撐施工合格項目自檢合格監理驗收模板施工7.3.1支撐體系驗收批準程序同意根據砼同條件試塊強度和相關規范的規定申請拆模拆除垂直向剪刀撐拆除水平向剪刀撐拆除水平桿和垂直桿7.3.2拆除批準程序7.4高支模拆除1拆模時混凝土強度應達到以下要求： （1）不承重的模板（如柱、墻），其混凝土強度應在其表面及棱角不致因拆模而受損害時，方可拆除。 （2）承重模板應在混凝土強度

60、達到施工規范所規定強度時拆模。所指混凝土強度應根據同條件養護試塊確定。 （3）注意：雖然混凝土達到拆模強度，但強度尚不能承受上部施工荷載時應保留部分支撐。 2模板拆除的順序是：樓板模；梁側模、梁底模、滿堂架。3模板拆除經項目經理部技術主管人員批準后，方可進行。4拆除結構底模及支架時，其混凝土強度應符合要求，當設計無具體要求時應符合下表規定：結構類型結構跨度（m）按設計要求的混凝土強度等級的百分率（%）板2502、8758100梁、拱、殼8758100懸臂27521007.5安全技術措施1、開工前，針對本工程的特點，制定詳細的安全技術交底。2、施工前，對操作工人進行詳細的安全技術交底。3、每日定

61、時檢查操作工人是否系戴安全帶，系戴安全帶是否規范。4、檢查施工用電是否符合要求。5、檢查剪刀撐是否按規范設置，有沒有漏設或少設。7.6 預防坍塌事故的安全技術措施1、支撐體系的地基面要平整；2、按設計要求設置連墻件，連墻件與主體結構連接應牢固；3、按設計要求設置水平向和垂直向剪刀撐；4、搭設支撐體系的鋼管、扣件須認真挑選，使用合格品。5、拆除支撐體系時，應按方案要求的順序進行拆除。7.7預防高空墜落事故安全技術措施1、操作工人應系好安全帶；2、在臨邊洞口邊設置有效的安全護欄；3、遇到超過六級風的天氣，停止施工；4、施工現場的上、下人梯必須合理布置，人梯布置在會所的外腳手架以外。高度不大于6米的

62、腳手架，宜采用一字型斜道；度度大于6米的腳手架，宜采用之字型斜道；人行斜道寬度不宜小于1米，坡度宜采用1：3。5、施工作業人員必須從人梯上下，不得從支撐系統的鋼管上任意爬上下。第八章 監測措施8.1設置觀測點按照方案中設計的位置設置支架沉降觀測點、地基穩定性沉降觀測點和支架水平位移觀測點，三種類型觀測點的位置應設置準確，觀測應有保護措施，并派專人定時進行觀測，并做好記錄。8.2材料監測用于高支模支撐體系的鋼管、扣件等材料，從材料進場到投入現場使用過程中，項目部會派專人跟蹤檢查，對每根鋼管、每個扣件都要逐一檢查質量，鋼管的檢查重點為：1、鋼管是否嚴重銹蝕現象；2、鋼管壁厚度是否滿足要求；3、鋼管彎曲程度是否嚴重；扣件質量檢查重點為：（1）扣件壁是否破損；（2）螺絲是否有滑絲現象。8.3 施工監測在高支模施工過程中，項目部派架子工長全程跟蹤支撐體系的搭設情況，重點跟蹤檢查：1、立桿間距是否按方案要求搭設；2、立桿彎曲度是否在規范范圍內；3、對接、十字扣件的螺絲是否擰緊；4、水平、垂直向剪刀撐是否按方案要求搭設等。900*2000梁模支設示意圖（450*1300、900*1600、800*1700模板支設方法同上，木楞、鋼管間距按方案中數據布置）