1、第一章 腳手架搭設施工方案一、工程概況xx樂居工程建筑總面積為49595.82，地上住宅總建筑面積為42160.67，地下總建筑面積為7435.15，共有五棟建筑；1棟建筑層數為地下一層、地上二十三層，結構形式為現澆框剪結構；2棟建筑層數為地下一層,地上七層,結構形式為現澆框架結構，3棟建筑層數為地下一層，地上十五層，結構形式為現澆框剪結構；4棟、5棟建筑層數為地下一層、地上五層,結構形式為現澆框架結構;五棟總工期400天。二、編制依據（1) 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）（2) 建筑結構荷載規范(GB50009-2001） （3） 建筑施工安全檢查標準（JGJ

2、59-99） (4） 鋼結構設計規范(GB500172003)（5) 建筑結構靜力計算手冊(6） 本工程圖紙三、 搭拆人員、材料選擇、材料驗收1、腳手架架子工必須根據國家規定，經培訓考核合格,持證上崗，同時上崗人員應定期體檢，體檢合格者方可從事腳手架的搭設和拆除作業.本工程搭設人員:（負責人：)搭設腳手架人員必須戴好安全帽，系好安全帶，穿好防滑鞋，穿著衣服應緊身.2、本工程采用落地式雙排鋼筋腳手架，具體所用材料：(1）立桿、水平桿：采用48mm3。5mm 鋼管,慣性矩 I=12。19（cm4)，截面模量 W=5.08 （cm3），截面積 A=4。89 (cm2）,回轉半徑 i=1.58 (cm

3、），鋼管自重: 3。84(kg/m），Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設計值：f=205 （N/mm2），彈性模量： E=2。06105 （N/mm2） （2）扣件:采用可鍛鑄鐵制的扣件,在螺栓擰緊力矩達60Nm時，不得發生破壞.（3）腳手板:采用竹串片腳手板。（4）連墻桿：連墻桿采用鋼管接預埋鋼管，預埋鋼管主體施工時埋入主體梁和柱內.伸入和伸出梁和柱200mm。用兩個扣件與連墻桿連接。3、材料驗收(1）、使用的鋼管、扣件及螺栓等配件必須規格統一，應具有出廠合格證、測試報告合格證（準用證）。(2）、鋼管表面應平直光滑,不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道 。（3）、鋼管必須涂

4、有防銹漆，剪刀撐應刷紅白相間的著色標志。(4）、舊扣件使用前應檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,滑絲的螺栓必須更換。四、腳手架搭設1、腳手架搭設方式本工程腳手架采用雙排扣件式鋼管腳手架。2、腳手架用途主要用于安全防護和裝飾施工時用，在主體施工期間只作安全防護用，故不安裝欄桿和擋腳板；在裝飾施工期間再安裝,腳手板每隔三層滿鋪,共鋪設5層，裝飾施工時同時作業層數不超過兩層。搭設高度：本工程腳手架總搭設高度46.8m。3、腳手架基礎本工程背側面腳手架基礎為回填土,為了保證安全施工,第一步對建筑物周邊回填土進行夯實，第二步對夯實地面干鋪碗口石，第三步在碗口石上澆筑200mm厚C20砼；正立面腳手架直接搭設

5、在B/C棟間地下車庫頂板上,腳手架范圍內車庫頂板梁、板模板及其支撐不拆除，用于承受腳手架自重及施工荷載.其次，在每根鋼管腳手架底部用1501505的鋼板上焊上51的鋼管，三方鋼板與鋼管相焊接,150150的鋼板底部留一小孔進行排水. 4、本工程腳手架設計尺寸(1）立桿縱距為1。5m。（2）立桿橫距為1。00m。（3)每步高度為1.5m。(4）橫向水平桿挑出內立桿0。1m.（5）腳手架的底步立桿采用不同長度的鋼管,參差布置為4m、6m，使相鄰兩根立桿上部接頭相互錯開，不在同一平面上，以保證腳手架的整體性和穩定性，立桿搭設時應垂直穩立，采用斜撐、拋撐撐住，底部都應用橫楞相互連接.5、搭設順序搭設準

6、備（架體基礎）放立桿位置線豎主立桿安放大橫桿安放小橫桿鋪腳手片綁扎斜撐和剪刀撐設置連墻桿綁扎擋腳板張掛安全網。欄桿和擋腳板裝飾施工時再安裝。所有桿件連接均須用螺栓扣件,每個節點的螺栓均要擰緊（4560Nm），腳手架應橫平豎直.6、立桿設置方法：準備工作做好后，放線定位和腳手架底部鋼板的焊接。7、掃地桿縱向掃地桿用直角扣件固定在距基礎上方0.2m的立桿上，橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下的立桿上.8、立桿接長方式應用對接法,各層各步接頭采用對接扣件，立桿上的對接扣件交叉布置，兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內,扣件接頭中心至主節點的距離不大于0。6m。9、立桿頂端高度施工過程中，要高出作

7、業層1.5m，搭設完畢，高出檐口1。5m.10、安全網、腳手板密目網從首層腳手板以上滿鋪，安全網每層鋪一道，同時施工作業層鋪一道。腳手板首層滿鋪，再每隔三層滿鋪，共鋪五層。11、連墻桿連墻桿采用鋼管接預埋鋼管,預埋鋼管主體施工時埋入主體梁和柱內。伸入和伸出梁和柱200mm。用兩個扣件與連墻桿連接.腳手架與施工進度同步搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻桿以上二步.12、剪刀撐與橫向斜撐的設置方法:剪刀撐沿腳手架縱向兩端和轉角處起連續設置，斜桿與地面的傾角宜在4560之間，用斜桿搭成剪刀撐,自下而上循序連續設置，到架體頂部。最下面的一根剪刀撐交叉的搭設伸至地面，基礎同立桿，同時搭接鋼管參差且剪刀撐的

8、交叉點在同一水平面上，剪刀撐鋼管接長采用搭接方式，搭接長度為1.2m，并采用兩只轉向扣件鎖緊，扣件上下兩端為0.1m,中間為1m。剪刀撐斜桿用旋轉扣件，固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于0。15m。本腳手架除拐角應設置橫向斜桿外，中間應每隔6跨設置一道。腳手架第二步開始以上每步應滿鋪腳手片，腳手板四角應用14#鉛絲扎牢，施工操作上靠墻面部位應離開墻面0。12m鋪設腳手片。腳手架的小橫桿靠墻一端距墻的距離為0.1m,同一平面上小橫桿應對背設置，同時立桿上下對直。13、避雷腳手架的四角從立桿底部焊接12鋼筋接建筑物避雷接地系統。五、腳手架設計1、搭設方式

9、與主要參數項 目內 容用途安全防護，裝修，裝修荷載：2。0kN/m2材料483。5鋼管，f=205N/mm2搭設高度高度46.8m步距1。5m跨度1。5m立桿橫距1。05m內排立桿距墻面距離0.15m小橫桿挑出立桿長度內0.1m外0.1m連墻桿形式拉筋與同立桿材料頂撐結合連墻桿布置兩步三跨，豎向間距3.2，橫向間距4。5m腳手板竹串片腳手板，自重標準值：0。15kN/m2欄桿及擋腳板操作層， 自重標準值：0。11kN/m安全網、密止網密目網架體外側及首層腳手板以上滿掛, 平網按首層、操作層設置，中間層隔層布置.本地區基本風壓0.3kN/m22、立桿計算:2.1、立桿段自重產生的軸向力設計值NG

10、1k由規范5。3。7式得Hs=H/(1-0.001H）=46.8/(10。00146.8)=49.1mNG1k=Hsgk=49.10。1345=6.6kN gk按規范JGJ1302001附錄A表A1采用2。2、構配件自重標準值產生的軸向力NG2k步數： 46.8/1.5=31。2，取31步進行計算；根據施工現場實際情況:滿鋪腳手板5層,同時施工操作2層，操作層設擋腳板和欄桿。腳手板：傳至立桿1/20.151。01。57=0。79kN欄桿、擋腳板:0.111.52/2=0。17kN安全網： 0。0051.5（48-1.5）=0。35kN則有外立桿NG2k1=0.79+0.17+0.35=1。31

11、kN內立桿NG2k2=0。79kN因NG2k1NG2k2，故只對外立桿進行驗算。NG= NG1k+NG2k=6。78+1。31=8.09kN2。3、施工活荷載產生的軸向力NQK本工程腳手架用于裝修，由規范JGJ130-2001表4.2。2查得活荷標準值為2kN/m2，則有NQK=1/21。01。522=3。0kN2.4、由風荷載產生的立桿段彎矩標準值Mwk由于立桿最不利部位為腳手架底部,查建筑結構荷載規范（GB500092001）得：風壓高度變化系數z=1。25，恩施地區基本風壓w0=0。3kN/m2；由規范JGJ1302001表的規定有：腳手架風荷載體型系數s=1.3=1。30.623=0.

12、81；由規范式得風荷標準值wk=0.7zsw0=0。71.250。810。3=0。21kN/m2;由規范式得風荷標準值產生的彎矩Mwk=wkLah2=0。211.51.52/10=0。07kNm2.5、組合風荷載時，立桿段的軸向力設計值N：N=1。2 NG +0。851。4NQK=1.28。09+0。851。43。0=13。28 kN2。6、立桿穩定性驗算:1)立桿計算長度l0：l0=kh=1.1551。71.5=2.945m式中 k計算長度附加系數，其值取1。155-考慮腳手架整體穩定性因素的單桿計算長度系數，按表5。3.3取1。7h-立桿步距.2)長細比：=l0/i=3。1421000/1

13、5.8=198。865=210,滿足要求，查本規范附錄C表C得=0。1823）i-截面回轉半徑按本規范附錄B表B采用為15.8mmA-立桿的截面面積按本規范附錄B表B采用為489mm2W截面模量按本規范附錄B表B采用5080mm3=N/A+MW/W=13。281000/ (0。182489）+0。071000/5080=149.23N/mm2f=205 N/mm2故立桿穩定性符合要求.4)不組合風荷時，計算立桿段的軸向力設計值N由規范式有：N=1。2（NG1k +NG2k1）+1.4NQK-1=1。28.09+1。43。0=13。91kNN/(A）=13.281000/（0.182489)=1

14、49.22N/mm2 =205 N/mm2立桿穩定性滿足要求。2.7、立桿的底座面積計算:地基承載力設計值fg=kcfgk=1。0160=160kN/m2kc為地基承載力調整系數,對碎石土、砂土、回填土應取0.4，對粘土取0.5，對巖石、混凝土取1.0P-立桿基礎底面的平均壓力為13。91KN,則基礎底面積為A： 13。91/160=0。087m2，用300mm300mm的底座即可。3、腳手架桿件驗算3。1 橫向水平桿的驗算,按簡支梁計算3。1.1 抗彎驗算橫桿自重標準值P1=0。038kN/m腳手板荷載標準值P2=0.1501。5=0.225kN/m靜荷載計算值q1=1.2(P1+P2)=1

15、.2(0.038+0。225）=0。316kN/m活荷載標準值Q=2.01.5=3.0 kN/m活荷載計算值q2=1。4Q=1.43。0=4。2 kN/mq=q1+q2=0。316+4。2=4.516kN/m產生的彎矩Mmax=qL2/8=4。5161。02/8=0。565 kNm抗彎計算:Mmax/W=0.565106/5080=111。22N/mm2f=205 N/mm2橫向水平桿抗彎強度滿足要求。3。1.2 撓度的驗算：由靜力計算手冊查得：=5 qkLb4/（384EI）=53。0261。041012/(3842。0610512。19104）=1.569mm由規范表5。1.8查得：容=L

16、b/150=1000/150=6。667mm=1.569mm橫向水平桿撓度滿足要求。3.2 縱向水平桿的驗算,按三跨連續梁計算橫桿自重標準值P1=0.038kN/m欄桿擋腳板荷載標準值P2=0.11 kN/m靜荷載計算值q1=1.2（P1+P2）=1.2（0.038+0.11)=0。178kN/m由橫向水平桿傳來集中力設計值為q2=3。02611。5/2=2.27kN3。2。1 抗彎驗算:查靜力學計算手冊,考慮施工活荷的最不利組合，有：Mmax=0.08q1L2+0.175q2L=0。080。1781.52+0.1752。271.5=0。628 kNm抗彎計算:Mmax/W=0。628106/

17、5080=123。622N/mm2f=205 N/mm2縱向水平桿抗彎強度滿足要求。3.2.2 撓度的驗算:=0.677q1L4/(100EI)+1。615q2L3/(100EI)=(0.6770。1781。541012+1。6152。271031。53109)/（1002.0610512.19104）=5。17mm由規范表5。1.8查得：容=La/150=1500/150=10mm=5.17mm縱向水平桿撓度滿足要求。3.3 縱向水平桿與立桿連接扣件抗滑驗算：考慮施工活荷的最不利組合，查靜力計算手冊有：縱、橫向水平桿傳給立桿的豎向力設計值R=2.3F=2.3（4。5611/2+0.1781.

18、5)=5。859 kN查規范表5.1。7得：扣件抗滑承載力設計值Rc=8kN 5.859kN扣件抗滑滿足要求。3.4 連墻件驗算3。4。1 連墻件軸向力連墻件的軸向力設計值:NL= NLw+5=1。4wkAw+5=1.40.2121.631.5+5=9.234kN，3.4.2 連墻件穩定驗算:按最不利考慮L0=Lb+a=0.2+0.1=0.3m=300mm，則有長細比=300/15。8=19210，查得穩定系數=0。949；連墻件的軸向力承載力:N= A =0。949489205=95132N=95.1kN9.234kN連墻件穩定滿足要求。扣件抗滑力驗算一個扣件能承受拉力為Nc=8kN，2Nc

19、=12kN，用兩個扣件能滿足要求。六、腳手架拆除 (1）、拆除前準備工作:全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐系統等是否符合規范和施工方案要求。根據檢查結果補充制訂拆除順序和加固措施.由專職安全員進行拆除安全技術交底。清除腳手架上雜物及地面障礙物.（2)、拆除腳手架，周圍應設圍欄或警戒標志，并由專人看管,禁止無關人員入內。（3）、拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業.(4)、連墻體必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻體整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步,如高差大于2步，應增設連墻件加固。(5）、腳手架拆至下部最后一根立桿高度時，應先在適當的位置搭設臨時拋撐加固后，再

20、拆連墻桿。(6)、當腳手架采取分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應設置連墻桿和斜撐加固 。（7）、卸料時,各構配件嚴禁拋擲至地面.第七章 安全管理1、腳手架安全保證體系腳手架安裝、拆除負責人：沈維平，項目經理在簽訂施工合同時，雙方約定安全責任劃分，同時腳手架工人進場，由安全員對其班組長進行安全技術交底,再督促班組長對工人安全技術交底的落實。項目經理：章振安全員：張鵬江 班組長：沈維平操作工2、腳手架在使用過程中清理、檢修（由現場專職安全員：張鵬江、架子班長:沈維平負責落實）腳手架搭設時，要多步驗收,主體結構施工過程中，每搭設完五層驗收一次，十五層共驗收三次，裝飾階段施工前要進行整體驗收

21、，經驗收合格掛牌后方可使用，在使用過程中每周一進行一次日常檢修維護（清理平網內雜物,對損壞的平立網進行修復，架體及連墻桿檢查、維護）,3、防墜落措施（1）本工程臨時設施及施工通道（含D棟）距離建筑物較近,為防止高空物體附落對地面作業人員造成傷害，腳手架外側采用密目網封閉，并加強對施工人員及材料堆放的管理，杜絕物體墜落現象。（2）房屋入口設置安全通道、攪拌站，并按要求搭設雙層防護棚。(3)垂直運輸設備（塔吊）定期檢查、維修、保養,并作好使用和維護記錄，塔吊司機專業培訓，持證上崗，本工程設置兩名專業司機輪流操作，嚴禁疲勞駕駛.（4）吊運腳手架、鋼管等須用專用保險吊鉤，嚴禁單點起吊,要準、平衡.(5

22、）吊物時由專人指揮,不得盲吊。（6)底層腳手板必須滿鋪，綁扎牢固,腳手板鋪設交接處平整、牢固，無探頭跳板，腳手架與主體施工同步進行,必須保證外腳手架高出作業層,外圍選用合格且防火的密目網全封閉。腳手架封頂,里立桿應低于檐口0。5m,外立桿高出檐口1.5m。(7）嚴禁在腳手架上堆放鋼管，模板及施工多余的物件等，以防止超載或高空墜落。（8）搭拆腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守,嚴禁非操作人員入內。4、安全措施（1）人員及材料要求1。1。搭設腳手架的施工人員必須通過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）等考核合格的專業架子工,有登高架設特種作業上崗證。1.2、上崗

23、人員應定期體檢，合格方可持證上崗。凡患有高血壓、高血壓、心臟病等不適于高空作業人員不得進行腳手架操作.1。3、搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶,工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作,袖口、褲口要扎緊。1。4、進場鋼管、扣件必須有產品合格證和檢驗報告.1.5、建立鋼管、扣件的專用堆放場地，鋼管、扣件按品種、規格分類堆放，堆放場地不得積水。（2）施工要求：2。1、腳手架搭拆前應有書面安全技術交底。使用前必須經過驗收（可分層、分段）合格后掛牌使用,并有驗收簽字手續：拆除時嚴格按安全技術操作規程要求進行。2.2、腳手架與主體結構連墻桿采用鋼管，一端用扣件與主體結構預埋鋼管扣件連接,另一端用扣件

24、同立桿連接。2.3、施工班組應按專項方案施工不得擅自更改。2。4、當有六級及六級以上大風、霧、雨、雪等天氣時，應停止腳手架搭拆作業。2.5、腳手架每搭五層，由項目部質檢部門檢查驗收，有書面記錄,履行驗收簽字手續，驗收合格后方繼續搭設。2.6、搭拆腳手架時，地面應設置圍欄和警戒標志,并派專人監護，嚴禁非操作人員入內。(3)使用時的要求31、在腳手架的使用期間要加強鋼管、扣件的檢測和維修保養。3。2、在腳手架的使用期間嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿、掃地桿及連墻件。不得在腳手架基礎及相鄰處進行挖掘作業,否則應采取安全措施。3.3、腳手架使用中，應定期檢查桿件設置的連接、連墻件、支撐、門洞桁架等的

25、構造是否符合要求：地基是否有積水、底座是否有松動，立桿是否懸空；扣件是否松動；腳手架的垂直度偏差；安全防護措施是否符合要求，是否超載。3。4、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架。懸挑式卸料鋼平臺安全施工方案1。荷載參數腳手板類別:竹笆片腳手板，腳手板自重標準值（kN/m2）：0。30；欄桿、擋板類別：欄桿竹笆片,欄桿、擋板腳手板自重標準值(kN/m2）:0.15;施工人員等活荷載（kN/m2)：2。00，最大堆放材料荷載（kN)：10。00。2。懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2。50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1。90；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離（m）：3

26、.00；鋼絲繩安全系數K:10.00，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算;預埋件的直徑(mm）：50。00。3.水平支撐梁主梁槽鋼型號：18號槽鋼槽口水平 ;次梁槽鋼型號：10號槽鋼槽口水平 ；次梁槽鋼間距(m)：1.00，最里端次梁與墻的最大允許距離（m)：0.20.4。卸料平臺參數水平鋼梁（主梁)的懸挑長度（m）：4。50,水平鋼梁（主梁）的錨固長度(m）：0。30；平臺計算寬度（m）:2。20。二、次梁的驗算:次梁選擇 10號槽鋼槽口水平 ，間距1.00m，其截面特性為:面積 A=12。74cm2；慣性距 Ix=198。30cm4；轉動慣量 Wx=39。70cm3；回轉半徑 ix=3.95c

27、m；截面尺寸:b=48.0mm,h=100。0mm,t=8。5mm。1.荷載計算（1）腳手板的自重標準值：本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30kN/m2; Q1 = 0。30 1.00= 0。30kN/m；（2）最大的材料器具堆放荷載為10。00kN，轉化為線荷載： Q2 = 10。00/ 4。50/ 2.20 1.00= 1.01kN/m；（3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m；經計算得到 靜荷載設計值 q = 1。2(Q1+Q2+Q3） = 1.2(0.30+1。01+0.10） = 1.69kN；經計算得到 活荷載設計值 P = 1.4 2。00 1。00 2。20= 6.16k

28、N。2。內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為: 經計算得到,最大彎矩 M = 1.692.202/8+6.162。20/4=4.41kN。m。 3。抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =4。41103/(1。0539。70）=105.80 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =105。800 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!4.整體穩定性驗算 其中,b -

29、均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5708。5048。00235/（2.20100。00235。0）=1。06；由于 b大于0。6，按照下面公式調整： 得到 b=0.803；次梁槽鋼的穩定性驗算 =4.41103/（0。80339。700)=138。30 N/mm2;次梁槽鋼的穩定性驗算 =138。304 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2,滿足要求!三、主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法,卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 18號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=29。29cm2；慣性距

30、Ix=1369.90cm4；轉動慣量 Wx=152。20cm3；回轉半徑 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70。00mm,h=180。00mm，t=10.5mm;1。荷載驗算(1）欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿竹笆片,標準值為0。15kN/m； Q1 = 0。15kN/m；(2）槽鋼自重荷載 Q2=0。23kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2（Q1+Q2) = 1。2(0。15+0。23) = 0.45kN/m; 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (1。692。20+6.16)/2=4.94kN； 2。內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支

31、撐梁剪力圖（kN） 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm） 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算,由矩陣位移法,得到： R1 = 15.067 kN； R2 = 16.593 kN； 最大支座反力為 Rmax=16。593 kN。m；最大彎矩 Mmax=12。910 kN.m；最大撓度 V=8。749 mm。3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1。05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00 N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值 =1.29107/1.05/152200。0+2。43104/2929.000=89

32、.092 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 89。092 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求！4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=57010.570。0235/（4500.0180.0235.0）=0.517； 可得 b=0.517;主梁槽鋼的穩定性驗算 = 1。29107/(0.517152200。00）=164.00 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 164.00 N/mm2 小于 f=205。00,滿足要求！四、鋼絲拉繩的內力驗算：水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照

33、下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN）; RUi - 拉鋼繩的軸力(kN）； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin （ 90 - ArcTan ( ( Lio + li ） / Lw ） ） = 0.563；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RU1 = 15.067 / 0。563 = 26.75 kN；五、鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU取最大值進行驗算,為26。75kN;如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力（kN）

34、； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）； 計算中近似取Fg=0。5d2,d為鋼絲繩直徑(mm）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取26.746kN，=0.820,K=10.000，得到：d=25.5mm。鋼絲繩最小直徑必須大于26。000mm才能滿足要求!六、鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=26745。518N.拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9.8所述在物件的自重標準值作用下

35、，每個拉環按2個截面計算的.拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2;所需要的拉環最小直徑 D=26745。54/（3.14250.002）1/2=26。1mm.七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上,不得設置在腳手架等施工設備上;2。卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口;3。卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝,需要橫梁支撐點電焊固定,接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤;5。卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。