1、腳手架施工方案編 制： 審 核： 日 期： 目 錄一、工程概況4二、依據腳手架方案總體布置4三、施工條件準備41. 條件技術準備42。 材料和人員準備6四、落地式外架搭設具體方法及要求61.材料要求62.桿件搭設基本要求61落地式外架立桿基礎62立桿搭設要求73掃地桿搭設要求74橫桿搭設要求7搭設程序：92搭設時注意事項103搭設的質量要求10五、懸挑腳手架搭設方法101。型鋼懸挑梁的預埋和安裝122。腳手架的卸荷14建筑物轉角的懸挑153建筑物陽臺處的懸挑163.腳手架桿件搭設構造要求171腳手架技術參數172搭設順序173立桿的對接扣件174腳手板的設置185連墻件的設置18 項目部技術人

2、員認真熟悉施工圖紙，做到充分吃透圖紙，并核對平面尺寸和標高,圖紙相互間有無矛盾或錯誤，掌握設計內容及各項技術要求，了解整個工程規模、特點、工程量和質量要求。2 仔細熟悉整個建筑外輪廓，確保整個腳手架搭設實用不浪費。3 認真熟悉腳手架施工規范,嚴格按照規范設計與搭設腳手架工程。4腳手架桿件名稱如下圖:2。 材料和人員準備1 做好鋼管、扣件及撐頭等主要材料的計劃和采購進場組織工作，嚴格按照施工平面布置圖要求指定地點堆放。 (計劃鋼管500T及其相應配件） 2 所有腳手架工人必須持證上崗（計劃20個架子工)，進場前進行安全、質量教育。1、腳手架工要有上崗證，要有三年以上的工作經驗。2、組織腳手工學習

3、腳手施工方案，并研究掌握搭設要領。3、腳手工要有較高技術素質及操作能力，并且年富力強，精力充沛。四、 落地式外架搭設具體方法及要求本工程建筑物層高為3層及高層建筑物7層樓面（地面）以下部位采用落地式雙排鋼管扣件式腳手架.地下室頂板面以上（外側墻方向）采用型鋼懸挑式腳手架.1。材料要求1鋼管必須統一采用 483.0mm規格的鋼管，嚴禁不同規格的鋼管混用或鋼木混用。要求鋼管無銹死、無開裂、無焊接、彎曲變形；鋼管上嚴禁打孔打眼.外架鋼管統一黃色油漆，扣件鋼管材質必須符合國家標準的規定。2安全網采用密目式綠色安全網.3腳手板厚度不小于50mm,宜采用至竹或楠竹制作而成，要求加工制作緊固不松動，無斷裂無

4、蟲眼現象。2。桿件搭設基本要求1落地式外架立桿基礎要求先對外架的具體位置放樣，在其范圍內如果是原土或回填土，應進行平整并人工夯實,再加碎石夯填,最后用C20混凝土硬化150厚，并注意周邊雨水排泄要求，不得有積水。2立桿搭設要求立桿縱向間距1.5m,里外立桿間距1.05m，內立桿距外墻外側面取0.2m。落地式外架立桿底部應墊上墊板，立桿接長除頂層可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。具體要求如下：相臨兩立桿接頭不應在同一步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭同高度方向錯開距離不宜小于500mm,各接頭中心至主距離節點不宜大于步距1/3。3掃地桿搭設要求腳手架底部必須設縱、橫向掃地桿，

5、縱向掃地桿采用扣件固定在距底座上方不大于200mm處的立桿上，而橫向掃地桿是用直角扣件固定在縱向掃地桿下方的立桿上。連墻桿搭設要求采用2步2跨方式設置連接桿，要求連墻件采用短鋼管在主體施工中先預埋在混凝土剪力墻或梁板結構中而成為剛性連接,要求連墻桿預埋時應對準外架主節點，整個立面上采用菱形布置，每樓層高度均設置，水平距離不大于3跨。腳手架上部操作層末設置連墻點的自由度不得大于二步（3.0米）.6剪力撐與橫向斜撐設置要求本工程中均應設置剪力撐和橫向斜撐。如果架體高度超過24.0m，應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪力撐。如果架體高度24。0m以內,應在外側立面長度方向每15m設置一道，同時兩

6、端設置，高度上連續設置剪力撐。剪力撐沿架體高度連續設置,并隨立桿、縱向水平桿同步進行搭設.剪力墻的斜桿與水平面的交角必須控制在45度60度之間，斜桿兩端作旋轉扣件與腳手架的立桿或小橫桿伸出端扣緊，在其中間還應加增24個扣結點.桿件搭接時，搭接長度不少于1。0m，并不少于2個扣件連接.橫向斜撐在拐角處必須設置,中間每隔6跨設一道在同節間內，橫向斜撐是由底至頂呈之字型連續布置。3。外架安全防護搭設要求A欄桿在外架的外立桿內側每步架的1.2m的高搭設腰桿通長。B安全網腳手架外圍必須用密目安全網全屏蔽，安全網之間的接縫必須用尼龍繩捆扎牢固，不得有間隙。在二樓樓面層，操作層四層均滿鋪竹腳手架作垂直防護，

7、中間每隔三層采用安全平網防護.C。立桿與墻間距為200300mm,由于建筑物結構與腳手架本身結構的特殊需要，局部不能滿足該要求。故腳手架局部立桿離墻會超過200mm,必須采用其他措施使腳手架的離墻間距控制在200mm以內。如懸挑梁距離不超過500mm,則直接采用鋼管從腳手架內伸出并鋪設擱柵的方法。如懸挑梁距離超過500mm,除采用伸出鋼管加設擱柵的方法，還要對懸挑部分進行補強，補強方法有兩種，一種是采用增加斜拉桿，用于懸挑位置超過100mm以上的部分。D在首層、操作層的外架外立桿內側必須安裝不低于180mm高的踢腳板,要求安裝平直牢固。E在第2層、操作層、懸挑層第7層樓面標高的外架沿縱向橫桿掛

8、貼防雨水的紅白相間的彩塑布,比腳手架寬度寬200mm；同時設置水平掛網。第7層樓地面懸挑架滿鋪壓鋼腳手板,上下設置防雨彩塑布,再在彩塑布上滿鋪模板。F每次雨水前后應檢查立桿基礎牢固性，必要時進行加固處理。G外架出入門洞搭設門洞兩側在里外立桿上均搭設斜腹八字桿支撐。具體意圖如附后：出入門口的防護棚及其他通道應為雙層竹架板防護,兩層高度間距500mm4。腳手架搭設程序及要求1搭設程序：放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底立桿,底端與縱向掃地桿扣接固定后，架設橫向掃地桿也與立桿水平，使其符合要求后，檸緊扣件。形成構架的起始段按上述要求依次向前延伸搭設,直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查構架質

9、量設置連墻件按第一步架的作業程序和要求搭設第二步,依次類推隨搭設進度及時安裝設置連墻和剪力撐裝設作業層間橫桿、鋪設腳手板和裝設作業層欄桿、擋腳板或圍墻，掛安全網。2搭設時注意事項底立桿按立桿接長要求選擇不同長度的鋼管交錯設置，至少應有兩種合適的不同長度的鋼管作立桿。在設置第一排連墻件前，應約每隔6跨設一拋撐，以確保架子穩定。一定要采取先搭設起始段而后向前延伸的方式。如兩組作業，可分別從相對角開始搭設。連墻件和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過2步。桿件端部伸出扣件之外的長度不得小100mm。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，應用旋轉扣件固定與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿止。周邊腳手架的縱向平桿必須在

10、角部交圈并與立桿連接固定。作業層的欄桿的擋腳板一般應設在立桿的內側.欄桿接長也應符合對接或搭接的相應規定.腳手架必須隨施工樓層的增加同步搭設，搭設高度應超過施工作業面不少于2000mm。一次搭設高度不應超過的相臨連墻件以上二步。3搭設的質量要求扣件及鋼管的質量必須符合規范的有關要求。立桿垂直度最后驗收允許偏差90mm,搭設中檢查時按每2米高允許偏差+7mm。間距：步距偏差允許+20mm，立桿縱距偏差允許+50mm，立桿排距偏差允許+-20mm。大橫桿的高差:一根桿的兩端允許+20mm，在每一個立桿縱距內允許+-10mm。計算書附后五、 懸挑腳手架搭設方法主要構件材料選用：所用材料必須合格,符合

11、規范要求。其技術參考如下表：主要構配件材料表材料名稱截面尺寸(mm)最大長度（mm）自重標準值I18型工字鋼挑梁18094*6.5（Q235鋼）（高度*腿寬腰厚平均腿厚）3000或6000241.43KG/m挑梁錨固環20（HPB235鋼筋）最小錨固長度：C20：35d，C25：30d,C30：25d鋼絲繩吊環20（HPB235鋼筋)挑梁定位環20（HPB235鋼筋)最小錨固長度：20d鋼絲繩14(637+1-131400）（6股37絲+1根繩芯直徑-抗拉強度）鋼絲繩夾頭按鋼絲繩直徑選配（ 每處4個,間距8d ）所有鋼管483.0（外徑壁厚）短橫桿其他桿38.4N/m20006000直角扣件/

12、13。2N/個旋轉扣件/14。6N/個對接扣件/18。4N/個楠竹串片腳手架240*50（寬*厚）29800.35KN/m2木檔腳板18050（高厚）29800。08KN/m密目式安全立網15001800（寬）60003N/m懸挑腳手架構造示意圖如下：1為鋼絲繩1。型鋼懸挑梁的預埋和安裝在建筑物樓層正對腳手腳架立桿處設置三道預埋，一道設置在離外墻面0.1m處，另二道設置在離外墻面1。3m、1.55m處（3米長的工字鋼)。預埋材料采用直徑為20mm的圓鋼環。預埋錨固環時，為確保其抗拔能力，錨固環的直角彎鉤必須放在現澆樓板底部主筋的下面（當錨固環位置為梁時，則應預埋在梁內），并保證預埋位置準確。挑

13、梁錨固環、定位環預埋示意圖見附圖。安裝工字鋼挑梁時，混凝土強度應70，且表面平整。工字鋼挑梁上翼緣上表面與錨固環的空隙用鐵錘敲打鐵(木)鍥塞緊，以保證每根挑梁都同時受力,并使每根挑梁都平放在同一水平高度上。工字鋼挑梁構造要求：(1)在挑梁懸挑段上翼緣上表面內外立桿中心線處,各焊1根長100mm的25短鋼筋，用于插入懸挑腳手架內外立桿中心線處立桿鋼管內起定位作用；(2）在挑梁懸挑段下翼緣下表面外立桿中心線處，焊一個鋼筋環（用12鋼筋制作，內徑為50mm）或M24加厚螺母（內絲扣須挫平）用與穿鋼絲繩起固定作用或焊2根長100mm的25短鋼筋工字鋼挑梁構造圖見圖：懸挑梁因其需承受腳手架荷載，在腳手架

14、施工過程中是不得拆除的，如遇剪力墻與磚墻時，為留置懸挑梁,需在剪力墻或磚墻處預留出懸挑梁的位置,可采用預留木盒或包裹雜物的方法,如采用包裹雜物宜采用袋狀物，包裹強度以懸挑梁能取出為標準。2.腳手架的卸荷1懸挑腳手架的卸荷由于懸挑外架高度為18m，為安全起見，保證工字鋼挑梁和支承挑梁的主體結構有足夠的安全儲備，每根挑梁前端必須拉一根鋼絲繩，使荷載卸在上一層的建筑結構上。鋼絲繩安裝方法：混凝土70%后，用一根14鋼絲繩穿過鋼筋環，再用4個夾頭夾緊.安裝夾頭時，要將螺栓擰緊,直到鋼絲繩被壓扁1/31/4直徑時為止；在鋼絲繩受力后，再將夾頭栓擰緊一次,以便夾頭夾緊。各吊拉鋼絲繩必須用手拉葫蘆或手板葫蘆

15、拉緊，其松緊度應盡量一致。鋼絲繩卸荷示意圖如下：（吊環鋼筋必須錨固在梁主鋼筋內，且不能設置在陽臺連系梁內及挑梁內） 2建筑物轉角的懸挑轉角需預留懸挑梁，但由于轉角的特殊性，此處懸挑型鋼與其他做法均其他部位相同。3建筑物陽臺處的懸挑在有陽臺的地方應選用較長的型鋼（長度不少于3.6m，可選用4。0m或6m長且要求越過陽臺 ）內端部預埋環在梁板結構內而不埋入陽臺聯系梁內，其具體詳見：陽臺處懸挑外架處理圖3。腳手架桿件搭設構造要求1腳手架技術參數1、腳手架寬（內外立桿間距）0。9m， 內立柱離建筑物離200mm， 步距1。5m，立桿縱距1。5m;挑梁外挑1。25m.2、操作層及滿鋪腳手板的防護層，橫桿

16、間距為2.5m，腳手板交接處橫桿間距為0.4m，其他步距內小橫桿間距不大于3。0m。2搭設順序搭設支撐梁、搭設縱向水平管、搭設橫向水平管、搭設拋撐、搭設立柱、搭設第二步縱向水平桿、搭設第二步橫向水平管腳手架排底的時候，首先必須在轉角、門窗和開口處設置立桿并依次向其他位置展開。3立桿的對接扣件對接扣件應交錯布置，兩個相臨立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3.H=24m 滿足要求！九)、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm）600連墻件截面面積Ac(

17、mm2)489連墻件截面回轉半徑i（mm）158連墻件抗壓強度設計值f（N/mm2）205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0。85 Nlw=1。4k2h2la=1.40。4121.521。5=5.14kN 長細比=l0/i=600/158=3。8，查規范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0）/（Ac）=（5.14+3)103/（0.99489）=16。78N/mm20。85 f=0。85 205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算: Nlw+N0=5.14+3=8.14kN0.8512=10。2kN 滿足要求！3。 普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸

18、挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）、建筑施工安全檢查評分標準（JGJ59-2011）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一）、參數信息1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5m，立桿的橫距為0。9m，立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0。20 m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根;采用的鋼管類型為 483。0； 橫桿與立桿連接方式為

19、單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布荷載(kN/m2）:3。000；腳手架用途:結構腳手架;同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南郴州市，基本風壓0.39kN/m2;風荷載高度變化系數z,計算連墻件強度時取1.335，計算立桿穩定性時取1，風荷載體型系數s 為1.239；4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）:0。1394；腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350； 欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）:0.140;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）:0。005； 腳手板

20、鋪設層數:12 層；腳手板類別: 竹串片腳手板; 欄桿擋板類別： 竹串片腳手板擋板；5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25m,建筑物內錨固段長度 1。75 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm）：20.00；樓板混凝土標號：C25;6.拉繩與支桿參數本計算書懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，如下圖：（沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結）。側面圖立面圖 二)、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)第5.2。4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎

21、矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0。350.9/(1+1）=0。158kN/m ；活荷載標準值： Q=30。9/（1+1）=1。35kN/m；靜荷載的設計值： q1=1。20。033+1.20。158=0.229kN/m；活荷載的設計值： q2=1.41.35=1。89kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為

22、 M1max=0.080。2291.52+0。101。891。52 =0。466kNm;支座最大彎距計算公式如下： M2max=0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= 0.100.2291。520.1171。891。52 =0。549kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max（0。466106，0。549106)/4490=122。272N/mm2;大橫桿的最大彎曲應力為 =122。272N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max=(

23、0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0。158=0。191kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.35kN/m； 最大撓度計算值為：=0.6770.19115004/(1002.06105107800）+0。9901。3515004/(1002。06105107800）=3。341 mm；大橫桿的最大撓度 3。341 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm,滿足要求! 三）、小橫桿的計算根據JGJ1302011第5.2。4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面

24、.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0。350.91.5/(1+1）=0。236kN；活荷載標準值:Q=30。91。5/(1+1） =2.025kN；集中荷載的設計值: P=1。2(0.05+0。236）+1.4 2。025=3.178kN; 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1。20.0330。92/8=

25、0。004kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mpmax=Pl/4Mpmax=3。1780。9/4=0。715kNm ；最大彎矩 M=Mqmax + Mpmax=0.719kNm；最大應力計算值 =M / W=0.719106/4490=160。177N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =160。177N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：qmax=5ql4/384EIqmax=50.0339004/（3842.06105107

26、800）=0.013 mm ;大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=0。05+0.236+2.025=2。311kN;集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax=Pl3/48EIpmax=2311。29003 /(48 2。06105107800）=1.581 mm ；最大撓度和 =qmax + pmax=0。013+1.581=1。593 mm；小橫桿的最大撓度為 1。593 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四）、扣件抗滑力的計算按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取

27、值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5。2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8。00kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值： P1=0.0331。51/2=0。025kN；小橫桿的自重標準值： P2=0。0330.9/2=0。015kN;腳手板的自重標準值： P3=0.350.91。5/2=0。236kN；活荷載標準值： Q=30。91.5 /2=2.025kN；荷載的設計值： R=1。2(0.025+0.015+0.236）+1。42.025=3。166kN;

28、R 8。00kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五）、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1）每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1=0.1394+（1。501/2)0.033/1.5018.00=2.809kN；(2）腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0。35kN/m2 NG2= 0。35121.5（0。9+0。2)/2=3。465kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹串片腳手板擋板，標準值為0。14kN/m NG3=0.14121。5/2=1。26kN;（4）吊掛的安全設施荷載，包括安

29、全網:0。005kN/m2 NG4=0.0051.518=0.135kN；經計算得到,靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7。669kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ=30.91。52/2=4.05kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N=1。2 NG+0。851。4NQ=1.27。669+ 0.851。44。05= 14。022kN;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1。27.669+1.44.05=14。873kN;六）、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照

30、以下公式計算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用：0=0.39kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用：z= 1； s - 風荷載體型系數:取值為1.239；經計算得到,風荷載標準值為: Wk=0。7 0.3911。239=0.338kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為： Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0。85 1。40.3381。51.52/10=0.136kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/（A） + MW/W f立桿

31、的軸心壓力設計值 ：N=14.022kN;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 14。873kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)表5。3.3得 ： k=1.155 ;計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)表5。3.3得 ：=1。5 ;計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定:l0=2.599 m；長細比: L0/i=163 ;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。265立桿凈截面面積

32、: A=4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩) ：W=4。49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205N/mm2；考慮風荷載時=14022。18/(0.265424）+135848.451/4490=155.053N/mm2;立桿穩定性計算 =155.053N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=14872。68/(0.265424）=132。366N/mm2；立桿穩定性計算 =132。366N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七）、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw +

33、N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z1。335,s1。239，00.39，Wk=0.7zs0=0.7 1.3351.2390。39=0.452kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=5。69kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 10.69kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系

34、數；由長細比 l/i=200/15。9的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0。9664。2410-4205103=83.965kN；Nl=10。69 Nf=83.965，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl=10。69小于雙扣件的抗滑力 12kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八）、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓

35、度計算公式 其中 k=m/l，k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m =1.25 m，l=1。75 m，m1=0.2 m，m2=1.1 m；水平支撐梁的截面慣性矩I=1660 cm4，截面模量(抵抗矩) W=185 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2NG+1。4NQ=1。27。669+1。44。05=14.873kN；正常使用極限狀態，荷載標準組合 N=NG+NQ=7。669+4.05=11.719kN;水平鋼梁自重強度計算荷載 q=3.0610378.5 =0.24kN/m;k=1.25/1.75=0。714k1=0。2 / 1.75=0。114k2=1.1 / 1.

36、75=0。629代入公式，經過計算得到支座反力 RA=41.111kN支座反力 RB=-10。945kN最大彎矩 MA=19。522kNm 最大應力 =19522148。062 /（ 1。05 185000 )= 100.5N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 100。5N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215N/mm2,滿足要求！最大撓度 max= 4.859 mm按照鋼結構設計規范(GB500172003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2500 mm水平支撐梁的最大撓度 4.859 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2500/400 mm,滿

37、足要求！九）、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 =M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數：查表鋼結構設計規范(GB500172003)得,b=2由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范（GB500172003)附表B，得到 b值為0.93。經過計算得到最大應力 =19.522106 /（ 0。93185000 )= 113。59N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 =113。59 小于 f=215N/mm2 ，滿足要求！十)、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=10。945kN； 壓環鋼筋

38、的設計直徑D=20mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： =N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3。142202/4=314.159mm2=N/2A=10945。329/314.1592=17.42N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！十、落地、懸挑腳手架避雷措施防雷接地采用48鍍鋅鋼管2m長打入地下再用A12鍍鋅圓鋼焊接連接，防雷系統與主體防雷相連。避雷針采用鍍鋅16鋼筋,

39、長度L=2m，置于架體最頂端.單處接地不得大于4,重復接地不得大于10，防雷裝置沖擊接地電阻值不得大于30.十一、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源,把事故降低到最小程度,制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。（1） 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2） 當發生突發事故時,負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。（4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大,并迅

40、速向上級報告。3、應急反應預案（1) 事故報告程序事故發生后,作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報,并聯絡報警,組織搶救。（2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告.(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有:機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理:及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員

41、撲滅大火. 觸電事故處理:立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開.傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理,創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人

42、身傷害時,應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。4、應急通信聯絡項目負責人：謝漢強 項目總工：劉光圣 安全負責人:方志龍 技術負責人：何志華 醫院救護中心:120 匪警：110 火警:119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。十二、監測監控1、安全管理(1） 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗;(2） 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶,穿防滑鞋;(3) 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使

43、用；（4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；（5） 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業.雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪;（6） 腳手架的安全檢查與維護,應按安全技術規范進行.安全網應按規定搭設和拆除；（7） 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿;(8） 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業,否則應采取安全措施，并報主管部門批準；（9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；（10) 在腳手架上進

44、行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；（11） 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 462005的有關規定執行；（12） 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱.鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內;（2） 彎曲的鋼管桿件要調直,損壞的構件要修復，損壞

45、的扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理,鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%)，應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況,每24年涂刷一次,每次涂刷兩遍.角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、

46、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時,散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節.比較普遍采用的管理辦法有兩種1） 由架子工班（組)管理,采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2) 由材料部門集中管理,實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。3、外架垂直度監控記錄表監測頻率：在外架使用過程中應實時監測，一般監測頻率不宜超過1015天一次,且每搭

47、設一層監測一次。外架垂直度監控記錄表 工程名稱：監測時間: 天氣： 編號：測點編號測點位置(軸線)施工層數該段懸挑層位置該段懸挑架體擬搭設高度及層數架體實際搭設高度實測偏差值（mm）備注XY12345678測點布置示意圖說明1、基準點設置于懸挑層； 2、“X表示南北軸向；“Y”表示東西軸向;“#”表示測點被破壞；立桿垂直度允許偏差H=2m,=7mm；H=10m,=25mm;H=20m，=50mm；H=30m，=75mm;H=40m,=100mm工況及結論工況：本次為該懸挑段第 次監測；結論：外架垂直度在控制范圍內；測量： 記錄： 審核：十三、懸挑腳手架實際施工做法1。）本計算書懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構計算,但是實際工程施工中有很多不可控因素，出于安全考慮,懸挑水平鋼梁需用鋼絲繩卸荷。如下圖：2）每搭設3層進行卸荷，鋼絲拉繩選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm;拉環選用直徑D=20mm 的HPB235的鋼筋制作。（1）18工字鋼懸挑側立面圖（2）14鋼絲繩夾布置圖（3)20鋼筋吊環做法圖（4）20鋼筋壓環做法圖 (5）腳手架立面做法圖（6)7棟懸挑腳手架平面布置圖凡地下室頂板面以上(外側墻方向）采用型鋼懸挑式腳手架,參照7懸挑腳手架平面布置圖施工。