1、 目錄第一章 工程概況41 工程概況：42 工程設計概況：4結構設計概況4第二章 編制依據51 主要規程、規范5第三章 施工步驟及準備工作51 施工步驟52 模板安裝前的準備工作5第四章 材料選用61 滿堂架材料62 模板材料63 緊固材料6第五章 輪扣式鋼管滿堂腳手架61 基本要求62 荷載傳遞分析63 腳手架的構造和搭設74 剪刀撐構造要求8第六章 模板的配置和堆放91 模板的配置92 模板的堆放9第七章 模板施工工藝及操作要求101 模板安裝準備工作102 模板安裝要點103 柱模板施工104 墻體模板施工115 樓梯模板146 梁模板施工147 樓板模板施工16第八章 模板的驗收17第

2、九章 模板的拆除18第十章 質量保證措施及施工注意事項18第十一章 成品保護19第十二章 文明施工及環保措施20第十三章 模板施工安全措施20第十四章 模板設計計算221 構件選擇222 梁模板計算書22一、參數信息22二、梁模板荷載標準值計算24三、梁側模板面板的計算25四、梁側模板內外楞的計算26五、穿梁螺栓的計算30六、梁底模板計算30七、梁底支撐的計算32八、立桿的穩定性計算:36九、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:393 板面模板(輪扣式支撐)計算書39一、模板支架選型39二、搭設方案39三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算404 柱模板計算書505 墻模板計算書62一、參

3、數信息62二、墻模板荷載標準值計算63三、墻模板面板的計算64四、墻模板內外楞的計算66第一章 工程概況1 工程概況：工程名稱xx城建設地點監督單位建設單位設計單位勘察單位監理單位施工單位樓號建筑層數結構形式基礎類型建筑面積7#樓地上33層 地下1層剪力墻結構平筏基礎14754.77m28#樓地上33層 地下1層剪力墻結構平筏基礎29272.57m29#樓地上27層 地下1層剪力墻機構平筏基礎22861.76m2地下車庫地下1層框架結構結構獨立承臺12060.32m22 工程設計概況：結構設計概況序號項 目內 容1結構形式基 礎 形 式筏 板主體結構形式剪力墻2抗震等級抗震設防烈度八度剪力墻抗

4、震等級一級3最大層高4.5m4主要結構斷面尺寸基礎底板厚度（）1300/1100外墻厚度（）地下200/250/300地上250/200/300內墻厚度（）200/250/300梁截面尺寸（200400）（3001200）樓板厚度（）180、130、120、1008樓梯結構形式板式樓梯第二章 編制依據1 主要規程、規范1. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）2. 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-2011）3. 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-2011）4. 鋼結構設計規范（GB500172014）5. 建筑工施工質量驗收統一標準GB50300-20

5、02第三章 施工步驟及準備工作1 施工步驟本工程地下車庫，7#樓、8#樓、9#樓地下室、夾層、一層、二層采用木模板，輪扣式鋼管支模架；9#樓及北側車庫、7#北側及車庫同時施工，8#樓施工至三層后在施工北側車庫。2 模板安裝前的準備工作將軸線、構件邊線、邊線控制線分別彈線，并引測好標高線，按照工程的柱、剪力墻、梁板截面尺寸配置模板。第四章 材料選用1 滿堂架材料滿堂架材料采用483.2帶輪扣鋼管（輪扣間距1.5m）。2 模板材料模板材料選用墻、柱91518301.3cm的覆膜膠合板；頂板91518301.3cm的覆膜膠合板，模板的背帶選用4565mm厚的木枋。3 緊固材料緊固材料采用14加固螺桿

6、，其中外墻及消防水池墻體采用帶止水板的三段式止水螺桿螺桿一次性使用，其他剪力墻內加固桿為14螺桿，穿16PVC管后，重復使用。第五章 輪扣式鋼管滿堂腳手架1 基本要求滿堂腳手架必須有足夠的承載力、剛度和穩定性。在施工過程中，在各種荷載作用下，不至發生失穩倒塌，不超過結構的容許強度，出現變形傾斜，搖晃和扭曲現象，以確保安全。2 荷載傳遞分析1、采用483.2輪扣式鋼管滿堂腳手架。立桿、水平桿是主要受力桿件，剪刀撐是保證腳手架整體強度和穩定性的桿件，并且要加強腳手架抵抗垂直作用力和水平作用力的能力。2、為了合理的使用周轉材料，本工程模板支撐架時，現澆板的模板支撐和框架梁的模板支撐采用兩種間距；板的

7、模板支架立桿縱橫間距1000mm，懸挑端300mm；梁的模板支撐架順梁長方向立桿間距800mm，順梁方向梁底再加一排立桿，使梁底立桿垂直于梁方向間距為400mm，順梁方向梁立桿間距800；施工時管理人員、作業人員要對該工程特點要有正確的認識，以確保模板支撐具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠承受現澆混凝土的重量、側壓力及施工荷載。如下圖所示3 腳手架的構造和搭設1 立柱的構造要求立柱接頭必須采用對接扣件或對接插口，對接和搭接應符合以下要求：立柱上對接扣件應交錯布置，兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點距離不應大于步距的1/3。立柱的搭接禁止采用在水平桿上連接

8、及采用十字扣件搭接式連接。立桿下墊60100 mm斷面、長度不小于2m的木板（或200200模板）。2 水平桿構造要求水平桿以等同與立桿盡距的插件鋼管鏈接，水平桿的間距不應大于1800。地面第一道水平縱橫拉桿距地面為200mm。高度超過5米時，其水平桿不能少于四道。4 剪刀撐構造要求因該工程的地下室和地面商業層層高較高，因此應每隔4根立柱（6米）設置一道剪力撐，四個方向均通設。每道剪力撐跨越立柱根數宜在4根左右，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在450600之間。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于1

9、50mm。設置兩層水平剪刀撐，垂直間距不大于1800mm第六章 模板的配置和堆放1 模板的配置根據本工程特點和模板總工程量。在保證均衡生產、流水作業、保證工期、降低成本的原則下，本工程主體結構墻、柱、梁板均采用簡易模板支撐體系，模板配制按以下方法進行：1. 按圖紙尺寸直接配制模板。2. 放大樣法配制模板。3. 按計算方法配制模板。4. 結構表面展開法配制模板。2 模板的堆放1 根據施工現場規劃出專門堆放模板的場地，該場地要求地勢高，不易存水，交通方便，有利于防火。2 模板應分類整齊平行堆放，上下塊模板之間應用木塊墊開，墊塊上下應對齊，防止模板受壓變形。模板堆放不宜過高。最下一塊模板應墊起離地2

10、00mm高，保持通風，防止受潮。3 堆放場地應搭棚防曬，防止太陽暴曬造成模板變形。4 模板堆放及加工場地應配備滅火工具，操作人員嚴禁吸煙，應制定嚴格的管理制度，防止發生火災。第七章 模板施工工藝及操作要求1 模板安裝準備工作1. 由測量組放出模板及預留洞的位置線；2. 柱混凝土接頭在支模前應鑿毛并清理干凈；3. 按設計的施工方案搭設支撐架；4. 由工程師、工長、安全員進行質量和安全技術交底；5. 封模前鋼筋應驗收完畢。2 模板安裝要點1 墻柱模板安裝必須在鋼筋驗收以后才能封模。模板底部要安裝定位板密封條，以防柱漏漿，爛根；2 為確保墻柱的垂直度須安裝有效的斜拉和斜撐；3 梁模板安裝應先安裝底模

11、，待鋼筋綁扎完后再封側模；當梁高大于650mm時，梁側模應按設計加對拉螺栓；4 保證拼縫嚴密。在混凝土澆筑過程中派專人看護模板，隨時檢查模板的支撐情況。3 柱模板施工柱模板安裝順序是：安裝前檢查 模板安裝檢查對角線 安裝柱箍 全面檢查校正整體固定 柱頭找補。柱模板采用13厚膠合板，背楞采用4565mm木枋，柱箍用483.2鋼管。模板根據柱截面尺寸進行配制，柱與梁接口處，采取柱模開槽，梁底及側模與槽邊相接，拼縫嚴密，并用木枋壓緊，柱模加固采用鋼管抱箍，每500mm一道。安裝前要檢查是否平整，若不平整，要先在模板下口外輔一層水泥漿（1020mm厚）以免混凝土澆筑時漏漿而造成柱底爛根。 柱模板安裝如

12、下圖：4 墻體模板施工1 墻模安裝順序是：支模前的檢查支側模鋼筋綁扎安裝對拉螺栓，支另一側模校正模板位置 緊固對拉螺栓支撐固定全面檢查。2 墻體模板支設前須對墻內雜物進行清理，彈出墻的邊線和模板就為控制線，外墻大角應標出軸線，并做好砂漿找平層或通過在模板下口粘貼海綿條以防止漏漿。3 散塊模板在后臺經計算加工成整個大模板后在模板表面彈墨線，用鉆打出對拉螺桿的空洞，然后制作完之后進行編號，模板安裝前確定墻線及200mm控制線準確無誤，進行豎向垃圾清理，隱蔽工程的驗收，安裝工程的預留及驗收。4 墻體模板安裝前先放置好水泥內撐，并按照墻體厚度焊好限位鋼筋，地下室外墻限位鋼筋內外禁止聯通。但應注意不能燒

13、斷墻體主筋。模板安裝從外模中間開始，以確保建筑物的外形尺寸和垂直度的準確性；立好一側模板后即可穿入對拉螺栓，再立另一側模板就位調整，對準穿墻螺栓孔眼進行固定。5 外墻模板可采用模板拼裝成大模板，混凝土澆筑完成后可進行整體吊裝。外墻模板下掛300mm，保證豎向結構接茬時混凝土不出現錯臺，漲模。剪力墻內墻模板采用散支散拆方式，模板采用覆膜膠合板，用4565mm木枋作龍骨，用“3形卡”將對拉螺桿與鋼管連接起來，木枋間距150，鋼管間距450，對拉螺桿間距450450。 6 安裝模板內撐：安裝前先安裝預制好的預留洞口模板，校正方正，校正位置，在墻體鋼筋雙層網片上安裝模板支撐，模板內支撐間距與螺桿間距形

14、同，對拉螺桿合模前穿上PVC硬質套管，利用模板外控制線復核模板位置，用鋼管初步固定模板，將對拉螺桿套上三形卡，擰上螺帽，對拉螺桿雙向間距450mm，底部距結構板面150mm，水平方向第一道距墻體陽角225mm。地下室外墻對拉絲桿為M14穿墻止水螺栓，詳見下圖所示：7 檢查模板垂直度，在模板上加設定位斜撐，均勻緊固螺帽，反復檢查垂直度和模板位置，利用螺桿拉緊和定位斜撐調整。在雙鋼管橫肋外側加設豎向立鋼管，用扣件與鋼管橫肋連接，在立管上打三道豎向鋼管撐，底部距結構板面200mm，中間一道距結構板面800mm，斜向撐與模板立鋼管連接，另一端與滿堂架可靠連接。在墻體轉角出相垂直的模板鋼管橫肋交界處，加

15、設一道立鋼管，相垂直的模板鋼管橫肋均用扣件與立管鋼管連接。8 剪力墻門窗洞口加工制作：門窗洞口：采用50mm厚刨光木方，表面釘12mm厚竹膠板作模板，四角用可調角鋼頁連接固定，澆注出的混凝土墻角方正順直，觀感好，且木方安裝拆卸方便；剪力墻洞口：為保證墻體厚度，在剪力墻中豎向設置三排，水平間距600mm放置14鋼筋，長同墻厚鋼筋頂杠。門窗洞口加固特別重要，木框四周的兩端均采用兩根18鋼筋，長500，同暗柱、連梁焊接，頂緊門窗予留木框。5 樓梯模板平臺板樓板樓梯底模木枋12對拉螺桿模板（每步鉆三個排氣孔）樓梯模板一般比較復雜，如施工時不注意對后期裝修工程會產生較大影響，故我公司在施工至標準層后將采

16、用定形鋼模板。木模施工前根據樓梯幾何尺寸進行提前加工放樣，先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模。安裝外幫側模和踏步模板，踏步模板用木板做成倒三角形，局部實測實量。安裝模板時要特別注意斜向支柱(斜撐)的固定，防止澆筑混凝土時模板移動。孔）支架采用48鋼管。樓梯支模詳見下圖。6 梁模板施工1 工藝流程：抄平、彈線（軸線、水平線）支撐架搭設 支柱頭模板鋪設底模板 拉線找平封側模預檢。2 根據主控制線放出各梁的軸線及標高控制線。3 梁模支撐。梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐，立桿縱、橫向間距均為0.8-1.0m；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范

17、圍內設置縱橫雙向水平桿，水平桿的步距（上下水平桿間距）不大于1200mm；立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置，相互連接、形成整體。4 豎直方向：縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐。水平方向：沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在4560度之間，水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度。5 梁模板安裝梁、柱接頭處模板支設5.1 主龍骨采用483.5mm鋼管，其跨度等于支架立桿間距；小龍骨采用45mm65mm方木，間距200mm，其跨度等于主龍骨間距。5.2 梁底模板鋪設：按設計標高拉線調整支架

18、立桿標高，然后安裝梁底模板。梁跨4m在梁中起拱高度為梁跨度的2，主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。5.3 梁側模板鋪設：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模應設置斜撐，當梁高大于600mm時設置腰楞，并用對拉螺栓加固，對拉螺栓水平間距為600，垂直間距450。7 樓板模板施工1 工藝流程：支架搭設龍骨鋪設、加固樓板模板安裝預檢。2 支架搭設：樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設，與梁模板支架統一布置。立桿根據樓層凈高減30cm的定尺鋼管。3 立桿支撐橫縱間距不超過1m, 且立桿支撐鋼管不能有接頭，如有少數接頭現象，所有頂撐之間要設水平撐或剪刀撐，進行橫縱向掃地桿加固，以保持頂撐的穩4

19、模板安裝：膠合板作樓板模板，一般采用整張鋪設、局部小塊拼補的方法，模板接縫應設置在龍骨上。主龍骨采用483.5mm鋼管，其跨度等于支架立桿間距；次龍骨采用45mm65mm方木，間距200mm，其跨度等于主龍骨間距。根據標高確定主龍骨頂面標高，板跨4m在板中起拱高度為板跨度的2，然后架設次龍骨，鋪設模板。5 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固。模板梁面、板面清掃干凈。第八章 模板的驗收1 模板及其支架必須符合下列規定：1.1 保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確，必須要符合圖紙設計要求。1.2 具體足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠承受新澆筑混凝土的自重和側壓力，以及在施工過程

20、中所產生的荷載。1.3 構造應簡單、裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護等要求。1.4 模板的接縫應嚴密，不得漏漿。2 模板與混凝土的接觸面應涂水性隔離劑（脫模劑），嚴禁采用油性脫模劑。3 預留孔洞及預埋件偏差應符合規范要求。4 模板驗收時，應由項目工程師帶隊，施工、質檢、安全等人員全部到現場參加驗收，合格后方可進行下道工序施工。第九章 模板的拆除1 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆樓板底模、梁側模板最后拆梁底模板。2 柱、梁板模板的拆除必須待混凝土達到設計規范要求的脫模強度。柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時

21、方可拆除；板與梁底模板應在梁板混凝土強度達到設計強度的100%，并有同條件養護拆模試壓報告，經監理審批簽發拆模通知書后方可拆除。3 模板拆除的順序和方法。應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原則。拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。4 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故。待該片（段）模板全部拆除后，將模板、配板、支架等清理干凈，并按文明施工要求運出堆放整齊。5 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞。按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷好隔離劑，以備待用。第十章 質量保證措施及施工注意事項1 施工前由木工翻樣繪制模板圖和節點圖，經技術負

22、責人復核后方可施工，安裝完畢，經有關人員組織驗收合格后，方能進行鋼筋安裝等下道工序的施工作業。2 現澆結構模板安裝允許偏差：序號項 目允許偏差(mm)1軸線位移22底模上表面標高33截面內部尺寸柱、梁2，-24層高垂直度大于5m35相鄰兩板表面高底差26表面平整度4注；檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。3 確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在4065Nm，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。4 模板施工前，對班組進行書面技術交底，拆模要有項目施工員簽發拆模通知書。5 澆筑混凝土時，木工要有專人看模。6 認真執行三檢制度，未經驗收合格不允許進入下

23、一道工序。7 嚴格控制樓層荷載，施工用料要分散堆放。8 在封模以前要檢查預埋件是否放置，位置是否準確。第十一章 成品保護1 模板涂刷隔離劑時，不得影響結構性能或妨礙裝飾工程施工。2 拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。3 堅持每次使用后清理板面，涂刷脫模劑。4 按樓板部位層層復安，減少損耗，材料應按編號分類堆放。5 可調底座、頂托應采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施。6 使用后拆卸下來的門架及其構件，將有損傷的門架及構件挑出，重新維修，嚴重損壞件的要剔除更換。7 門架支頂可調底座及可調托座螺紋上的銹斑及混凝土漿等要清除干凈，用后上油保養。8 搬運時，門架及剪刀撐等不

24、能隨意投擲。第十二章 文明施工及環保措施1 模板拆除后的材料應按編號分類堆放。2 模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。3 模板安裝時，應注意控制噪聲污染。4 模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。5 加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。6 每次下班時保證工完場清。第十三章 模板施工安全措施1 進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2 工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。

25、工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。3 在澆筑混凝土時，應派責任心較強的木工看護模板，如量較大，應多設人員看護，發現爆模或支撐下沉等現象應立即停止澆筑，并采取緊固措施，若爆模或支撐下沉變形嚴重時，應通知項目部有關負責人到現場提示方案，并及時采取補救措施。檢查和觀察模板支撐是否有下沉或松動現象，具體檢查方法：在頂板模板低端支撐點用繩吊一吊垂至地面以上10cm處，觀察其是否下沉，如發現其下沉，立即通知混凝土澆筑人員并停止澆筑，待加固支撐后再進行澆筑。4 安裝與拆除5m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5 高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6

26、 遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。 7 二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。8 不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9 支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而墜落。10 模板上有預留洞者，應采用舊模板制作成封閉式定型模板，待后期安裝時拆除。11 拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口

27、外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。 12 裝、拆模板時禁止使用24木料、模板作立人板。13 高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作，不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及有跟鞋作業。14 裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。15 拆除板、梁、柱墻模板，在4M以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一垂直面上操作。16 拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。第十四章 模板設計計算1 構件選擇 層高4.8m計算支撐架及

28、結構板模板，取4001200的梁計算梁模板。2 梁模板計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.80；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：4.80；梁兩側立桿間距(m):0.80；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483.2；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；

29、鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：65.0；梁底縱向支撐根

30、數：4；面板厚度(mm)：13.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：8；主楞豎向支撐點數量為：3；支撐點豎向間距為：450mm，450mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.2；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度45mm，高度65mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+

31、15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土

32、側壓力。次楞（內龍骨）的根數為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301.31.3/6=8.45cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.8

33、32+0.756 = 6.588 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 145.71mm；面板的最大彎距 M= 0.16.588145.7142 = 1.40104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.40104 / 8.45103=1.655N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.655N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 145.71mm； E-面板材質的彈性模

34、量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 301.31.31.3/12=5.49cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.4145.714/(10095005.49104) = 0.032 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =145.714/250 = 0.583mm；面板的最大撓度計算值 =0.032mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.583mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度45mm，截面高度65mm，截面慣性矩I和截面

35、抵抗矩W分別為:W = 4.56.521/6 = 31.69cm3；I = 4.56.531/12 = 102.98cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.146=3.2kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內楞的最大彎距: M=0.13.20300.002= 2.88104Nmm； 最大支座

36、力:R=1.13.20.3=1.056 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.88104/3.17104 = 0.909 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.909 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.15= 2.62 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 1.03106mm4；內楞的最大撓度計算

37、值: = 0.6772.623004/(100100001.03106) = 0.014 mm；內楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.014mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.056kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.2；外鋼楞截面抵抗矩 W = 9.46cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 22.72cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.

38、外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.157 kNm 外楞最大計算跨度: l = 450mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.57105/9.46103 = 16.622 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =16.622N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.036 mm外楞

39、的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大撓度計算值 =0.036mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.30.45 =3.294 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.9

40、2 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.294kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001313/6 = 2.25104mm3； I = 800131313/12 = 1.46105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行

41、面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+2.02=28.76kN/m；跨中彎矩計算公式如

42、下: Mmax = 0.1028.7570.1332=0.051kNm； =0.051106/2.25104=2.269N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.269 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值

43、: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.76133.34/(10095001.46105)=0.038mm；面板的最大撓度計算值: =0.038mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.133=4.08 kN/m

44、；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.2+0.4)/ 0.4=0.327 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.24.08+1.20.327=5.288 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.56.56.5/6 = 31.69 cm3； I=4.56.56.56.5/12

45、= 102.98 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 5.288+0.84=6.128 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.1280.80.8= 0.392 kN.m；最大應力 = M / W = 0.392106/31687.5 = 12.377 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 12.377 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.1280.8 = 2.941 k

46、N； 方木受剪應力計算值 = 32941.44/(24565) = 1.508 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.508 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.6 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 4.080 + 0.327 = 4.407 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6774.4078004 /(10010000102.984104)=1.187mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.1

47、87 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算支撐托梁按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁

48、高為h,梁底支撐傳遞給托梁的集中力為P，梁側模板傳給托梁的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=1.032 kN，中間支座最大反力Rmax=12.643；最大彎矩 Mmax=0.44 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.094 mm；最大應力 =0.44106/4730=93.017 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 93.017 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式

49、1.梁內側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =1.032 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.2)=0.643 kN； N =1.032+0.858=1.89 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2

50、； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.595 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1890.005/(0.595450) = 7.059 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 7.059 N/mm2 小于 鋼管立桿

51、抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.006(0.8+0.12) = 1.25 m；Lo/i = 1250.458 / 15.9 = 79 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.728 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1890.005/(0.728450) = 5.769

52、 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 5.769 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁外側立桿穩定性驗算：其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 1.032/Sin75o = 1.069 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(4.8-1.2)/Sin75o = 0.666 kN； N = 1.069+ 0.666 = 1.735 kN； -邊梁外側立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i

53、 = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.5； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.243 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh/Sin = 1.2431.70.8/0.966 = 1.75 m；Lo/i = 1750

54、.114 / 15.9 = 110 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.516 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1734.697/(0.516450) = 7.471 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 7.471 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1 按照表2取值1.006 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.

55、2431.006(0.8+0.12) = 1.25 m；Lo/i = 1250.458 / 15.9 = 79 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.728 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1734.697/(0.728450) = 5.295 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 5.295 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全九、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外

56、，還要考慮以下內容3 板面模板(輪扣式支撐)計算書一、模板支架選型根據本工程實際情況，經過綜合技術經濟比較，選擇輪扣式鋼管腳手架作為模板支架的搭設材料，應為地下室至二層層高不同，所以按照最高的設計計算。本計算書參考扣件式規范的相關規定進行計算。據研究，輪扣式模板支架在有輪扣的情況下，其承載力可比扣件式提高10左右，在計算中暫不做調整二、搭設方案1、基本搭設參數模板支架高H為4.8m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.8m，立桿縱距la取1m，橫距lb取1m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。 模板底部的方木，截面寬45mm，高65m

57、m，布設間距0.18m。2、材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 3.2鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經試驗，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產生的荷載等。三、板模板支架的強度、剛度及穩定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。1、板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續梁計算，如圖所示: （1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，

58、模板的截面抵抗矩為：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重標準值：x10.31 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.18241 =4.32kN/m；板中鋼筋自重標準值：x30.181.11 =0.198kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x411 =1kN/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x521=2kN/m。以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.32+0.198)1.35=6.504kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.

59、2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值。 跨中最大彎矩計算簡圖跨中最大彎矩計算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.086.5040.182+0.14.20.182=0.03kNm 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.16.5040.182-0.1174.20.182= -0.037kNm；經比較可知，荷載按照圖2進行組合，產生的支座彎矩最大。Mmax=0.037kNm；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M1max，M2max)進行底?？箯濖炈?，即 =0

60、.037106 /(5.40104)=0.685N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =0.685N/mm2 小于抗彎強度設計值 fm =13N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎?。荷載對模板產生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.66.5040.18+0.6174.20.18=1.169kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算： =31168.916/(2100018)=0.097N/mm2；所以，底模的抗剪強度 =0.097N/mm2小于 抗剪強度設計值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=10001

61、83/12=4.86105 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算： =0.022mm；底模面板的撓度計算值 =0.022mm小于撓度設計值v =Min(180/150，10)mm ，滿足要求。（5）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續梁計算荷載計算模板自重標準值：x1=0.30.18=0.054kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.18240.18=0.778kN/m；板中鋼筋自重標準值：x3=0.181.10.18=0.036kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=10.18=0.18k

62、N/m；振搗混凝土時產生的荷載標準值：x5=20.18=0.36kN/m；以上1、2、3項為恒載，取分項系數1.35，4、5項為活載，取分項系數1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.054+0.778+0.036)1.35=1.171kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.18+0.36)1.4=0.756kN/m； 支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.17112-0.1170.75612=-0.206kNm；方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45652/6=3

63、.169104 mm3； =0.206106/(3.169104)=6.486N/mm2；底模方木的受彎強度計算值 =6.486N/mm2 小于抗彎強度設計值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（6）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.1711+0.6170.7561=1.169kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算： =0.599N/mm2；所以，底模方木的抗剪強度 =0.599N/mm2小于抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2滿足要求。（7）底模方木撓度驗算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=45653/1

64、2=1.03106 mm4；根據JGJ1302001，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.599 mm；底模方木的撓度計算值 =0.599mm 小于 撓度設計值v =Min(1000/150，10)mm ，滿足要求。5、托梁材料計算根據JGJ1302001，板底水平鋼管按三跨連續梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計算材料自重：0.035kN/m；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝攘?/p>

65、計算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.1711+1.20.7561=2.195kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.2；W=9.46 103mm3；I=22.72 104mm4； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 中間支座的最大支座力 Rmax = 13.484 kN ；鋼管的最大應力計算值 = 1.229106/9.46103=129.941 N/mm2；鋼管的最大撓度

66、max = 1.807 mm ；支撐鋼管的抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 =129.941 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計算值 =1.807小于最大允許撓度 v=min(1000/150,10) mm,滿足要求!6 立桿穩定性驗算 立桿計算簡圖不組合風荷載時，立桿穩定性計算（1）立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值N應按下式計算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，

67、分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據節，此值為F1=13.484kN。除此之外，根據規程條文說明條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.154.8=0.72kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F21.35=13.484+0.721.35=14.456kN；其中1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數，F1因為已經是設計值，不再乘分項系數。（2）立桿穩定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩定系數，根據長細比按規程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.5102mm2； KH -高度調整系數，建筑物層高超過4m時，按規程采

68、用；計算長度l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.8+20.1=2m；l0=kh=1.1631.3681.8=2.864m；式中：h-支架立桿的步距，取1.8m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.1m； -模板支架等效計算長度系數，參照規程附表D1,取1.368； k -計算長度附加系數，按規程附表D2取值為1.163；故l0取2.864m；=l0/i=2.864103 /15.9=181；查規程附錄C得 = 0.218； KH=1/1+0.005(4.8-4)=0.996； =1.05N/(AKH)=1.0514.456103 /(0.2184.

69、51020.996)=155.349N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =155.349N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。組合風荷載時，立桿穩定性計算立桿荷載。根據規程，支架立桿的軸向力設計值Nut取不組合風荷載時立桿受壓荷載總設計值計算。由前面的計算可知:Nut14.456kN；風荷載標準值按下式計算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.35=0.049kN/m2；其中 w0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：w0 = 0.35 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構

70、荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74 ； s - 風荷載體型系數：取值為0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.04911.82/10=0.019kNm；（2）立桿穩定性驗算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0514.456103/(0.2184.51020.996)+0.019106 /(4.73103)=159.383N/mm2；立桿的受壓強度計算值 =159.383N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。7 立桿的地基承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求

71、 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = 1.05N/A =1.0514.456/0.25=60.716 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 15.179 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=60.716kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！4 柱模板計算書 柱模板設計示意圖 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4

72、；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.25；鋼楞截面慣性矩I(cm4):11.50；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.79；柱箍的間距(mm):500；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):45.00；高度(mm):65.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):13.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強

73、度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考

74、慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 185 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =185.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260k

75、N/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大彎距：M =0.132.173185185= 1.10105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50013.013.0/6=1.41104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.10105 / 1.41104 = 7

76、.819N/mm2；面板的最大應力計算值 =7.819N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =185.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.500.90=30.913kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =30.913+1.260=3

77、2.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.632.173185.0 = 3571.185N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3571.185N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 13.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33571.185/(250013.0)=0.824N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.824N/mm2 小于

78、面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.5028.62 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =185.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 50013.013.013.0/12 = 9.15104 mm4；面板最大容許撓度: = 185 / 250 = 0.74 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6772

79、8.62185.04/(1009500.09.15104) = 0.261 mm；面板的最大撓度計算值 =0.261mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.74mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度45mm，高度65mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 456565/6 = 31.69cm3；I = 45656565/12 = 102.98cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公

80、式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.190.90=11.438kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.190.90=0.466kN/m； q = (11.438+0.466)/2=5.952 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.15.952500.0500.0= 1.49105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.17104； f -

81、豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.49105/3.17104 = 4.696N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.696N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.190.90=11.438kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.1

82、90.90=0.466kN/m； q = (11.438+0.466)/2=5.952 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.65.952500.0 = 1785.593N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1785.593N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 45.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 65.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31785.593/(245.065.0)=0.916N/mm2；豎楞截面抗剪

83、強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.916N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.19 = 10.59 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.03106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67

84、710.59500.04/(1009500.01.03106) = 0.458 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.458mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.25；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 11.5 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.185 0.5/2 = 2.98 kN；

85、B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.789 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.266 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.059 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.27 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.79 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 52.85 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =52.85N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓

86、度驗算經過計算得到: = 0.059 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.059mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.789 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-

87、4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.789kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.25；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.79cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 115cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.185 0.5/2 = 2.98

88、kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.789 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.266 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.059 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.27 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.79 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 52.851 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =52.851N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!

89、2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.059 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 V =0.059mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉

90、螺栓所受的最大拉力: N = 6.789 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=6.789kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!5 墻模板計算書一、 參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):150；穿墻螺栓水平間距(mm):450；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.2；鋼楞截面慣性矩I(cm4):11.36；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.73；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:1；寬度(mm):45.00；高度(mm):65.00；

91、4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、 墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實

92、際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值48.659 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=48.659kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、 墻模板面板的計算面

93、板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.45

94、0.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125.349150.0150.0= 5.70104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45012.012.0/6=1.08104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 5.70104 / 1.08104 = 5.2

95、81N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =5.281N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =150.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625.349150.0 = 228

96、1.435N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2281.435N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =32281.435/(245012.0)=0.634N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0.634N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！

97、3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 150mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.91504/(10095006.48104) = 0.122 mm；面板的最大撓度計算值: =0.122mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.6mm，滿

98、足要求！四、 墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度45mm，高度65mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 456565/6 = 31.69cm3；I = 45656565/12 = 102.98cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.150.90=7.883kN/m； 傾倒混凝

99、土側壓力設計值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(7.883+0.567)/1=8.450 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.450450.0450.0= 1.71105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=3.17104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.71105/3.17104 = 5.4 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f =

100、13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 5.4 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.248.660.150.90=7.883kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.43.000.150.90=0.567kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(7.883+0.567)/1=8.450 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0

101、.68.450450.0 = 2281.435N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 2281.435N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 45.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 65.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32281.435/(245.065.0)=1.170N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.17N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度

102、驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 48.660.15/1=7.30 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.03106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6777.3/14504/(10095001.03106) = 0.207 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.207mm 小于

103、 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.2；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.73cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 11.36cm4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.43)0.150.45/2=1.9kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 450mm；外楞最大彎矩:M = 0.1751901.20450.00= 1.50105 Nmm；強度驗

104、算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 1.50105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4.73103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 1.50105/4.73103 = 31.64 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =31.64N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.248.66+1.43)0.150.45/2=1.901kN； V-外

105、楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.651901.196 = 5.56102N；外楞截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 5.56102N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =25.56102/400.000=2.780N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =2.78N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛

106、度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 48.660.150.45/21.64 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =450.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.14105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1463.28100/24503/(1002060001.14105) = 0.073mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；外楞的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.450.45 = 9.853 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=9.853kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！