1、目錄一、工程概況.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.1二、編制依據。.。.。.。.。.。.。.。.。.。1三、腳手架搭設方案選擇。.。.。.。.。.。.。.。1四、懸挑腳手架設計.。.。.。.。.。.。.。.。.1五、構造要求。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。2六、腳手架的搭設.。.。.。.。.。.。.。.。3七、腳手架的拆除.。.。.。.。.。.。.。.。.。5八、腳手架的檢查與驗收要求。.。.。.。.。.。.。.。.。6九、安全管理措施。.。.。.。.。.。.。.。.。7十、應急措施.。.。.。.。.。.。.。.。9十一、文明施工.。.。.。.。.

2、。.。.。.。.。.。.。9十二、懸挑腳手架設計計算。.。.。.。.。.10附件一：懸挑腳手架剖面圖附件二：懸挑腳手架平面布置圖懸挑腳手架施工方案一、工程概況工程名稱xx園7樓工程地點建設單位設計單位監理單位施工單位建筑類別二類高層住宅耐火等級二 級抗震設防烈度6度建筑層數地下1層,地上18層主要結構類型剪力墻、框架總建筑面積主體結構使用年限50年二、編制依據1、扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20112、本工程設計施工圖紙3、建設施工高處作業安全技術規程JGJ80-914、建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011三、腳手架搭設方案選擇(本工程8#樓）本工程12層以下選擇雙排雙立桿落

3、地腳手架,12層以上采用懸挑腳手架.四、 懸挑腳手架設計 懸挑腳手架底部選用16號工字鋼作為懸挑梁,間距為1。5m,長度3m-3.5m，用14的鋼筋制作卡環將其預埋在樓面現澆頂板內。挑梁與鋼絲繩組成承力架。然后在承力架上向上搭設雙排單立桿腳手架。以上各層設置懸挑桿，在窗口位置設置拉結與結構拉結牢固，每隔三層設置鋼絲繩卸荷，拉結點設在大模板最上一排的螺栓孔上。 在四周轉角處及其他薄弱環節處，設置483.5鋼管斜撐桿。同時要求腳手架與主體結構剛性拉接，必須每層設置，各轉角處兩邊設置，距離不大于1，水平間距約6左右。 東西山墻上預留70套管，用于腳手架與山墻拉結。五、 構造要求 1每根立桿底部設置墊

4、板,墊板寬度200m。 2立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊（大橫桿對立桿起約束作用，對確保立桿承載能力的關系很大），不得隔步設置或遺漏。 3對接、搭接符合下列規定:立桿上的對接扣件交錯布置:兩根相鄰立桿的接頭不設置在同步內,同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm;各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。立桿除頂層頂部外，不得搭接，必須對接。若采用搭接，搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm。 4大橫桿上下橫桿的接長位置錯開布置在不同的立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的三分之一。同一排大橫桿的水平偏差不大于

5、該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。相鄰步架的大橫桿錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受力情況。 5小橫桿貼近立桿布置（設于雙立桿之間)，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要加設1根或2根。在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。 6連墻桿連墻桿垂直向層層設置，每個窗口均設置拉結點；從底層第一步縱水平桿處開始設置。 7剪刀撐與橫向斜撐每道剪刀撐跨越立桿的根數為4跨，斜撐與地面的傾角為50,局部有調整的部位不小于6m，傾角在45 60之間。腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置。剪刀撐斜桿的接長采用搭接。剪刀撐斜桿用旋轉扣件固

6、定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置。剪刀撐:剪刀撐應沿架高連續布置，剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加2-4個扣結點。六、 腳手架搭設 1施工準備按施工方案向架設和使用人員進行技術交底.對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。清除搭設場地雜物，平整搭設場地，并使排水暢通. 2搭設落地腳手架配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰墻件以上二步。懸挑腳手架以兩層為一個體系向上搭接，當能滿足兩層懸挑架施工的配合完成以后,再向上搭設一層腳手架作為兩套

7、懸挑架之間的連接層,當中間連接層配合施工完成以后,從中間層往上的即為另一獨立的體系，此處注意標高，下層和上層分開，以便下層拆除。每搭完一步腳手架后，按本規范的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。桿件在結扎處的端頭伸出長度應不小于0.1m.立桿下鋪跳板采用長度不少于2跨，厚度為50mm的墊木，準確的放在定位線上。 3立桿搭設符合下列規定：嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內,錯開距離符合要求;開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐,至連墻件安裝穩定后,方可根據情況拆除.當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，立即設置連墻

8、件。剪刀撐、橫向斜撐搭設隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支撐在墊塊或墊板上。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，采取臨時穩定措施,直至上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除.靠近立桿的小橫桿可緊固于立桿上，雙排腳手架小橫桿靠墻的一端應離開墻面515cm。剪刀撐的搭設是一根內斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上,這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎，斜桿兩扣件與立桿節點(即立桿與橫桿的交點）的距離不大于20cm。腳手架各桿件伸出的端頭，均大于10cm以防止桿件滑脫。 4扣件安裝符合下列規定：扣件規格必須與鋼管外徑相同；擰緊程度：裝螺栓時應注意將根部放正和保證適當

9、的擰緊程度，這對于腳手架的承載能力、穩定和安全影響很大。螺栓擰得不緊固然不好，但擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂，所以螺栓的擰緊必須適度。要求扭力矩控制在39-49N.M,最大不得超過59N.M.為了控制擰緊程度，操作人員可根據所用扳手的長度用測力計校核自己的手勁，反復練習，以求達到不用測力計也能準確地掌握扭力矩的大小.在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm；對接扣件開口朝上或朝內；用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口向上，以防雨水進入銹蝕扣件；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm. 5斜

10、拉鋼絲繩的設置要求：為減少斜拉引起的水平力，避免立桿與小橫桿連接扣件發生滑移而引起立桿向里彎曲變形，應使斜拉鋼絲繩與水平短橫桿的交角盡量大。斜拉鋼絲繩用手拉葫蘆(倒鏈）或花籃螺栓拉緊，做到所有鋼絲繩拉緊程度基本相同，避免鋼絲繩受力不均勻。吊點必須在懸挑梁與外立桿、大橫桿的交點處，鋼絲繩必須由大橫桿底部兜緊。吊點處設雙根小橫桿，一根與立桿卡牢,一根與大橫桿卡牢，兩根小橫桿端頭與建筑物頂緊，或用螺栓固定在墻面預埋鐵件上，承受斜拉引起的水平力。可在吊點下方附加斜撐桿，與鋼絲繩共同受力. 6作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設符合下列規定欄桿和擋腳板均搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度為1。5m。擋腳板高

11、度為180mm.中欄桿居中設置.七、 腳手架的拆除腳手架經單位工程負責人檢查驗證并確認不再需要時，方可拆除。拆除前，工長要向拆除施工人員進行書面安全技術交底.班組要學習安全技術操作規程.拆除腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并派專人看守.嚴禁一切非操作人員入內。全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿支撐是否牢固、安全。清除腳手架上材料、工具、雜物及地面障礙物。拆除的施工要求拆除時，先搭的后拆，后搭的先拆.腳手架的拆除應從一端走向另一端、自上面下逐層進行;同一層的構配件和加固件應按先上后下，先外后里的順序進行,最后拆除連墻件；一般拆除順序為：欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿斜挑桿水平橫桿水平挑桿所有連墻

12、桿隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿和卸荷桿件整層或數層拆除后再拆腳手架.分段拆除高低差不大于2步，如高差大于2步時增設連墻桿加固。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻桿件和卸荷桿件.工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；拆除架子時,地面要有專人指揮，上下呼應，動作協調，當松開與別人有關的接結點時應先告知對方,以防墜落。拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放室內堆存。拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置,然后開始拆除,不得硬拉,嚴禁敲擊。隨拆隨運隨

13、清，禁止往下亂扔腳手架料具。材料及工具要用滑輪和繩索運送。八、腳手架的檢查與驗收要求1、構配件的檢查和驗收1。1 新鋼管的檢查應符合下列規定：1.1。1應有產品質量合格證;1。1.2 應有質量檢驗報告,鋼管材質檢驗方法應符合現行車家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228)的有關規定，質量應符合本規范規定;1。1。3鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；1。1.4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合本規范的規定；1。1.5鋼管必須涂有防銹漆.1。2舊鋼管的檢查應符合下列規定：1。2。1 表面銹蝕深度應符合本規范的規定.銹蝕檢查應每年一次.檢查時，應在銹

14、蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；1。2.2 鋼管彎曲變形應符合本規范的規定。1。3 扣件的驗收應符合下列規定：1.3.1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB15831)的規定抽樣檢測；1。3。2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用,出現滑絲的螺栓必須更換。1。3.3新、舊扣件均應進行防銹處理。 毛竹片腳手板的檢查應符合下列規定：1。4.1進場后須對毛竹片的尺寸進行檢查，是否符合本工程外架的要求，如不符合，應聯系廠家作退場處理。1.4

15、。2對毛竹片的新舊程度進行檢查,如因過于陳舊而失去強度,須作退場處理。2、 腳手架檢查與驗收2.1 腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收：2。1。1基礎完工后及腳手架搭設前；2.1.2作業層上施加荷載前；2.1.3 每搭設完1013m高度后；2。1。4 達到設計高度后；2。1。5 遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后;2。1。6 停用超過一個月。2.2 腳手架使用中,應定期檢查下列項目:2。2.1 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2。2。2 地基是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空;2。2.3 扣件螺栓是否松動；2。2。4 安全防護措施是否符合要求；2.2

16、.5 是否超載.2。3 安裝后的操作螺栓擰緊扭力矩應采用扭力扳手檢查，抽樣方法應按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準，應按本規范的規定確定。不合格的必須重新擰緊，直至合格為止.九、安全管理措施1腳手架搭設人員必須是經過考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。3腳手架的構配件質量與搭設質量應按規定和施工方案要求進行檢查驗收，合格后方可使用.4作業層的施工荷載應符合設計要求,不得超載。本工程設計荷載為3KN/m2（即300公斤/ m2）.不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上;嚴禁懸掛起重設備.5當有

17、六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。6腳手架使用中應加強日常維護和安全檢查。安全網應按照規定搭設和拆除。7腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件:7.1 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;7。2 連墻件7。3 不得在腳手架基礎及其臨近2米處進行挖掘作業，否則應采取加固措施。7。4 臨時搭設腳手架時,外側應有防止墜物傷人的防護措施。7.5 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。7。6各種電線不得直接在鋼管架上纏繞，電線和電動機具必須要與腳手架接觸時,應當有可靠的絕緣措施,并要通過安全員的檢查方可使用。7.7防火措施

18、：應設置足夠數量的滅火器。每層各安放2個干粉滅火器。電焊操作時,必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙,或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭。7.8 防雷措施：外架頂部四角設避雷裝置。采用避雷針與大橫桿連通。接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施.避雷針采用12鍍鋅鋼管制作，高度不小于1米，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通,形成避雷網絡。接地線采用404mm的鍍鋅扁鐵制作,將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體.接地線的連接應當保證接觸牢靠。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過20米設置一個,位置不得設置在人們經常走過的地方以避

19、免跨步電壓的危害，防止機械遭受機械傷害。接地電阻不大于4歐姆。7.9 搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。十、應急措施1、應急人員組織組長：張維新副組長：袁偉組員:沈兵、張力、高松華、袁博、張鑫建、宋新偉應急聯系電話： （組長）2、應急物資準備2.1 項目部需配備常用的外傷藥品、急救擔架、急救繃帶、應急照明燈等常用應急救援物品。2.2 材料員負責相關應急物資的采購工作,項目經理確保購買應急物資的資金到位。2。3 倉庫管理員負責應急物資保管，并負責日常維護、檢查,確保各種應急物資和機械性能良好,隨時能替補使用。2.4 專職安全員定期或不定期對應急物資實施監督檢

20、查,確保異常情況出現時能有效地投入使用。3、應急措施4.1 如發現架體基礎沉降變形過大采取回填或注漿處理；4.2 如架體傾斜或變形過大，采用活動葫蘆校正后增加連墻件；4.3 架體密目網或腳手片著火，立即組織人員用就近配置的滅火器和澆水滅火,切斷相關電源,并撥打119通知消防部門；4。4 如發生架體倒塌，立即采取急救措施，保護好現場，通知相關部門。十一、文明施工9。1進入現場一切材料必須按照現場管理平面圖指定位置一次性放置到位，各類材料分類碼放，按貫標要求掛牌，控制高度符合要求,保持現場材料整齊統一。9.2所有鋼管、扣件等涂刷防銹漆二度，桔紅色面漆，底層腳手架鋼管均漆成黑、黃顏色。項目部對操作人

21、員進行文明施工交底，明確責任。必須做到施工層每天落手清。9.3安全密目網按照規定懸掛整齊，不得使用破損和污染嚴重的網片。并在每施工樓層混凝土澆搗完成后進行清洗,保證架體外觀整潔。9.4每樓層混凝土施工完成后對腳手架底部進行清理，確保架體底部清潔.9.5定期定人對腳手架排水溝進行清理，保證排水暢通，不積水。9.6嚴禁凌空投擲桿件、物件、扣件以及其他物品,材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。9。7使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人.登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。9.8腳手架堆放場地做到整潔、擺放合理、專人保管。十二、懸挑式腳手架設計（一)參數信息：1。腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為

22、1.5米，立桿的橫距為1米，立桿的步距為1。8 米；內排架距離墻長度為0。30米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 米，水平間距4。95 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2)：3。000;腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數：2 層；3.風荷載參數本工程地處江蘇省啟東市,查荷載規范基本風壓為0.500，風荷載高度變化系數z為1。250，風荷載體型系數s為0。552;計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參

23、數每米立桿承受的結構自重荷載標準值（kN/m2):0。1301；腳手板自重標準值（kN/m2)：0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2)：0.110;安全設施與安全網自重標準值（kN/m2)：0.005；腳手板鋪設層數:10 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、沖壓鋼腳手板擋板;5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。4米,建筑物內錨固段長度 1。6 米。與樓板連接的螺栓直徑（mm）：14。00；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1;鋼拉桿與墻距離為（m）：3。600；懸挑水平鋼梁采用鋼筋拉桿與建筑物拉結,拉桿距離建筑物 1。2 m.（二）大橫

24、桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0。038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.31/(2+1)=0。095 kN/m ；活荷載標準值： Q=30。95/(2+1）=0。95 kN/m;靜荷載的設計值： q1=1。20.038+1。20。095=0.16 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.95=1。33 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(

25、跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0。080.161.652+0.101。331.652 =0。397 kN。m；支座最大彎距計算公式如下：支座最大彎距為 M2max= 0.100。161。331.652 =0.467 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算:=Max（0。397106，0。467106）/5080=91。929 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 91。929 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/

26、mm2，滿足要求！3.撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中: 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.095=0.133 kN/m； 活荷載標準值： q2= Q =0.95 kN/m；最大撓度計算值為:V= 0.6770.13316504/（1002.06105121900)+0。9900。9516504/（1002.06105121900） = 3。043 mm；大橫桿的最大撓度 3.043 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1650/150 mm與10 mm，滿足要求!(三）小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5。2。4條規定，小橫桿

27、按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0。0381。65 = 0.063 kN；腳手板的自重標準值：P2=0。30。951.65/（2+1)=0.157 kN；活荷載標準值:Q=30。951。65/(2+1) =1.567 kN；集中荷載的設計值: P=1。2(0。063+0.157)+1.4 1。567 = 2。459 kN；小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算

28、公式如下:Mqmax = 1.20。0380.952/8 = 0。005 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.4590.95/3 = 0。779 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.784 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.784106/5080=154。284 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =154。284 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax

29、=50.0389504/（3842。06105121900） = 0.016 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0。063+0。157+1.567 = 1。788 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:Vpmax = 1787。61950(3950249502/9 ) /(722。06105121900） = 2。166 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.016+2。166 = 2。183 mm;小橫桿的最大撓度為 2.183 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 950/150=6.333與10 mm,滿足要求！（四）扣件

30、抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值： P1 = 0。0381.652/2=0.063 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0。0380.95/2=0。018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.951.65/2=0。235 kN；活荷載標準值: Q =

31、 30。951.65 /2 = 2。351 kN；荷載的設計值： R=1。2(0.0630.018+0.235）+1。42。351=3.672 kN；R 6。40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （五）腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1292 NG1 = 0。1292+(1.652/2+1.652)0.038/1.8018.00 = 4.226;（2)腳手板的自重標準值(kN/m2);采用竹笆片腳手板，標準值為0.3 NG2= 0.3101。65（0.95+0.3)/

32、2 = 3.094 kN；(3）欄桿自重標準值（kN/m，標準值為0。11 NG3 = 0。11101.65/2 = 0。908 kN；(4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2）；0.005 NG4 = 0.0051.6518 = 0。149 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.376 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500

33、092001）的規定采用： Wo = 0。5 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1。25 ； Us - 風荷載體型系數:取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0。51。250.552 = 0.242 kN/m2;不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.28。376+ 1。44.702= 16.635 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1。28。376+ 0.851。44。702= 15.647

34、 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40。2421.651.82/10 = 0.154 kN.m；（六）立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N = 16。635 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 :k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由

35、長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0。186 ;立桿凈截面面積 ： A = 4。89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 16635/（0.186489)=182。893 N/mm2；立桿穩定性計算 = 182。893 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值 ：N = 15。647 kN;計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 : k = 1.155 ;

36、計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1。5 ;計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m;長細比： L0/i = 197 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 15647.355/(0.186489）+153636.021/5080 = 202。279 N/mm2；立桿穩定性計算 = 202。279 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/

37、mm2,滿足要求！(七）連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.242 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 17.82 m2；按規范5.4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）， N0= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6。025 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11。025 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i =

38、 300/15。8的結果查表得到 =0。949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11.025 Nf = 95。133，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 11。025小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖（八）懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本方案中，腳手架排距為950m

39、m，內排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面積A = 21.5 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。28.376 +1。44.702 = 16.635 kN;水平鋼梁自重荷載 q=1。221.50.000178.5 = 0。203 kN/m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸挑腳手架支撐梁變形圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 20。588 kN；R2 = 13.926 kN；

40、R3 = -0.636 kN。最大彎矩 Mmax= 2。603 kN.m;最大應力 =M/1。05W+N/A= 2.603106 /（ 1.05 102000 ）+0103 / 2150 = 24。308 N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 24。308 N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!（九）懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用14號工字鋼，計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：b = 570 9。180 235 /( 1200140235) = 2。47由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB500172003)附

41、表B,得到 b值為0。956。經過計算得到最大應力 = 2.603106 /( 0.956102000 )= 26.703 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 26.703 小于 f = 215 N/mm2 ，滿足要求!(十）拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼桿的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼拉桿的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各拉桿拉力分別為:RU1=21。701 kN；（十一）拉桿的強度計算:鋼筋拉桿的內力計算：鋼筋拉桿（斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU=21.701 kN A=R/=21。7

42、01/205=106 MM2本處選用采用14鋼筋,=R/Aw=21701/153.86=141。69 N/MM2205 N/MM2 滿足要求！ 鋼斜拉桿的拉環強度計算鋼斜拉桿的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=21.701kN拉環的強度計算公式為其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（2170.14/3。142125） 1/2 =15mm；卡環驗算：采用型號2。7（直徑22mm）的卡環，使用負荷26950N21701N（十二)錨固段與樓板連接的計算: 1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算

43、如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。636 kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=636.184/(3.142502）1/2 =2.846 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式:其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.636kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 14mm； fb - 樓板

44、螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.71N/mm2; f- 鋼材強度設計值，取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 636.18/(3.142141。71)=8.459mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1414221510-3=33。08kN螺栓的軸向拉力N=0.636kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=33.08kN，滿足要求!3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 13。926kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 14mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=70mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=19.1N/mm2；經過計算得到公式右邊等于90.65 kN，大于錨固力 N=13.93 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!