1、xx一標段I-1樓、I2#樓、II-3#樓、II4#樓腳手架施工方案一、編制依據1.1 主要規程、規范1。1。1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2001，2002年版)1。1.2 建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ 8091）1.1。3 建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-99)1。2 參考手冊1.2。1 建筑施工手冊（縮印本第4 版,2003.9）1.2。2 簡明施工計算手冊(1999.7）1。2.3 實用建筑施工安全手冊（1999.7)二、工程概況及特點2。1工程簡介:位于青島經濟技術開發區。2。2工程建筑特點：xx工程（一標段）項目工程為地下室南北三區，車庫均為

2、一層。地上1#、2#、4、5樓為18層3、6樓為26層，總建筑面積約89000平方米，框剪結構，筏板基礎，坡屋面，主樓平面整體為距形。其中3、4#、5#、6#樓帶有商業網點。填充墻采用加氣混凝土砌塊砌筑。本工程結構形式為剪力墻結構，基礎采用CFG樁基.抗震設防按六度設防.工程總造價為1.24億，合同工期1095天。本工程為一類高層建筑，耐火等級為二級，地下室防水等級為二級.2.3 腳手架工程概況1#樓、2樓腳手架高度按照80m，3#樓腳手架高度按照85m ，4樓高度按80米考慮。本工程基坑采用的是放坡大開挖,所以要進行肥槽回填,腳手架坐落在樓座周圍的回填土上,回填土的密實度要進行夯實，以保證腳

3、手架基礎的承載力符合要求。三、構造要求及技術措施3.1 腳手架搭設形式結合本工程結構形式、實際施工特點，1#樓、2樓腳手架施工及使用劃分為四個階段：地上15 層待土方回填完畢后,沿建筑物四周搭設落地式全封閉扣件式雙排鋼管腳手架,用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護.外架立桿距離結構外沿或者陽臺外沿0。35m，橫距為1.05m ,縱距為1。5m，大橫桿步距1.80m。地上612 層結構施工階段:采用懸挑腳手架,腳手架懸挑工字鋼從五層地板挑出,挑桿間距為1.5m,懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm,立桿縱距1.5m,橫距1。 05m，步距1。8m.地上1319 層結構施工階段：采用懸挑腳手

4、架,腳手架懸挑工字鋼從十二層地板挑出,挑桿間距為1.5m,懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1。5m，橫距1. 05m,步距1。8m.地上2026 層結構施工階段：采用懸挑腳手架，腳手架懸挑工字鋼從十九層地板挑出，挑桿間距為1。5m，懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1。5m,橫距1. 05m,步距1.8m。3#樓腳手架施工及使用劃分為四個階段：地上18 層待土方回填完畢后，沿建筑物四周搭設落地式全封閉扣件式雙排鋼管腳手架,用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護。外架立桿距離結構外沿或者陽臺外沿0。35m,橫距為1.05m ，縱距為1.5m，大橫桿步距1.80

5、m。地上915 層結構施工階段：采用懸挑腳手架，腳手架懸挑工字鋼從八層地板挑出,挑桿間距為1.5m，懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm,立桿縱距1。5m，橫距1。 05m，步距1.8m.地上1622 層結構施工階段:采用懸挑腳手架，腳手架懸挑工字鋼從十五層地板挑出，挑桿間距為1.5m,懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1.5m，橫距1. 05m，步距1.8m。地上2329 層結構施工階段：采用懸挑腳手架，腳手架懸挑工字鋼從二十二層地板挑出，挑桿間距為1.5m,懸挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1.5m，橫距1. 05m,步距1。8m。4#樓腳手架施工

6、及使用劃分為四個階段：地上16 層結構及裝修施工階段：待土方回填完畢后,沿建筑物四周搭設落地式雙排鋼管腳手架，用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護。外架立桿距離結構外沿或者陽臺外沿0。35m,橫距為1.05m ，縱距為1.5m，大橫桿步距1.80m。713 層結構施工階段：采用懸挑腳手架,腳手架挑梁從六層地板挑出，挑桿間距1500mm,挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1500mm,橫距1050mm，步距1800mm。1420 層結構施工階段:采用懸挑腳手架，腳手架挑梁從十三層地板挑出,挑桿間距1500mm,挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm,立桿縱距1500mm，橫距1

7、050mm，步距1800mm。2127 層結構施工階段：采用懸挑腳手架,腳手架挑梁從二十層地板挑出，挑桿間距1500mm，挑腳手架內立桿距離陽臺結構外沿350mm，立桿縱距1500mm，橫距1050mm，步距1800mm。3.2 落地式腳手架搭設要求(一)基礎處理1、肥槽回填土按照設計要求分層夯實，壓實系數0。94,分層取樣試驗合格后方可進行下一步回填土。土方回填完后表2、每根立桿底部必須設置墊板和鋼底座，墊板長度應不少于2根立桿的跨度、厚度不少于50mm的硬質木板，也可采用槽鋼。鋼底座厚度不少于8mm，長寬為150150mm。面用C20 混凝土進行硬化,厚度為10cm.基礎應夯實、平整,宜高

8、于地平面5cm設排水溝。(二)立桿立桿搭接必須用對接扣件，最頂部頂層桿件可用搭接，搭接長度不少于1m,不少于兩個旋轉扣件固定。立桿間距應不大于1。5m,雙排腳手架內立桿距墻距離一般在35cm，內外立桿中心距一般在1。05m。相鄰立桿的接頭不得在同一步內,扣件不得在同一高度內，應相互錯開，距離應為50cm,各接頭中心至主接點的距離不宜大于步距的1/3。開始安裝立桿時,應每隔6跨設置一根拋掌做臨時固定，待連墻桿安裝穩定后方可根據情況拆除.立桿頂端宜高出女兒墻上皮高度1m，高出檐口上皮1.5m.雙立桿中副立桿的高度不應低于3步，鋼管長度不應少于6m。立桿搭設應垂直，跨距均勻，根據不同用途的腳手架選擇

9、立桿的間距（間距一般為2m,1.8m,1.5m，1。2m,不同高度腳手架最后驗收時的垂直度允許偏差為100mm）。（三）掃地桿1、 腳手架必須設縱、橫向掃地桿。2、 縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。3、 橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4、 當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差應不大于1米，靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應少于500mm.（四）大橫桿（縱向桿）1、 縱向水平桿宜設置在立桿內側,其長度不宜少于三跨。2、 縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接,也可采用搭接。3、 縱向水平桿

10、的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰的縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或是同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應少于500mm，各接頭的中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。4、 搭接長度不應少于1米，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應少于100mm（任何桿件的扣件距桿端的距離均不應大于100mm）。5、使用竹芭腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并等間距設置,間距不應大于400mm。6、 大橫桿的步距一般分別1。2m、1.5m、1。8m。（五）小橫桿（橫向水平桿）1、 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接

11、，且嚴禁拆除.主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻的一端外伸長度不應大于500mm。2、 作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置,最大間距不應大于縱距的1/2.3、 使用竹芭板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，應用直角扣件固定在立桿上.（六）連墻桿(拉結點） 1、 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。 2、 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置,當該處設置有困難時應采取其它可靠措施固定，通常設置采用2步3跨，即:2個步距3個跨距，用數字表示：高度4m,水平6m設一處拉結。 3、 宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。

12、 4、 一字型，開口型腳手架的兩端必須設置連墻桿,連墻桿的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m (2步）。 5、 對高度24m以下雙排腳手架,宜采用鋼性連墻桿與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式,嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻桿。 6、 連墻件中的連墻桿或拉筋，宜呈水平設置，當不能水平設置時,與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。 7、 連墻桿必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐,頂撐應可靠的頂在混凝土圈梁、柱等結構部位,拉筋應采用2根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不少于2股,亦可采用直徑不少于6mm的鋼筋.（七）剪刀撐(十字撐） 1、

13、每道剪刀撐寬度不應少于4跨，且不應少于6米，斜桿與地面的傾角宜在45度與60度之間，從地面搭起并設墊板。 2、高度在24m以下的雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置,中間各道剪刀之間的凈距不應大于15m. 3、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度1m，設3個卡子。 4、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平面桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。（八）橫向斜撐 1、高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向斜撐。（九)斜道 1、高度大于6m的腳手架，采用之字型斜道。 2、斜道附著外腳手架或建筑物設置. 3、運料斜道寬度

14、不宜少于1。5m，坡度宜采用1：6，人行斜道寬度不宜少于1m,坡度宜采用1：3. 4、拐彎處應設置平臺，其寬度不應少于斜道寬度。 5、斜道兩側及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板，欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不應少于180mm。 6、斜道腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm. 7、斜道腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外宜采用三角木填順. 8、人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔300mm設置一根防滑條，木條厚度宜為20-30mm。（十）腳手板 1、作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120-150mm. 2、竹芭腳手板應按其

15、主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四角應用1。2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。 3、作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支撐桿可靠的固定。3.3 懸挑式腳手架搭設要求1、現澆砼內預埋卡環卡環采用一級25制作,卡環埋入砼內200mm,露出砼面200mm，環寬100mm。卡環預埋時，要求縱、橫方向中心線互相垂直且橫向中心線垂直于外側框架梁，每根挑梁設2個卡環，前環距框架梁外皮50mm，后環距挑梁端部200mm。2、安裝型鋼挑梁和斜拉鋼絲繩挑梁采用16#普通工字鋼，間距1。5m，總長度4m，外挑1.5m壓2。5m。挑梁穿入卡環后，梁和環之間的空隙用木楔子楔牢。安

16、裝鋼梁由兩端開始，兩端鋼梁安裝后，在兩鋼梁端部掛線繩，控制中間鋼梁的外挑長度，安裝后的挑梁應與外墻垂直，外挑一致且懸挑梁的受力部位均設置在結構的梁或板上，不得受力于陽臺。3、安裝腳手架腳手架安裝方法同落地架安裝方法，不再詳述.不同的是樹立桿前，須在工字鋼梁面樹立桿的位置處用18圓鋼與工字鋼焊接作為立桿的限位卡，防止立桿移動，限位卡高出梁面10cm,樹立桿時，用立桿套住限位進行定位。四、防護措施（一）防護欄桿及擋腳板防護欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側。上欄桿上皮高度應為1.2m.擋腳板高度不應小于180mm。中欄桿應居中設置.操作層必須設置防護欄桿和擋腳板。（二)通道棚通道棚的門洞兩邊宜采用

17、雙立桿,副立桿高度應高于門洞口12步，增設八字撐，角度45度至60度之間。通道棚的寬度可按門洞寬度而定,高度一般在3m左右,長度30m以下腳手架可為3m,鋪單行板，30m以上腳手架長度為5m,鋪雙層板，兩層板間隔60cm(參照物料提升機安全技術規范為30m,高處作業安全技術規范交叉作業為24m）通道棚兩側設防護欄桿，用密目網全封閉，入口處設警戒標志，懸掛“安全通道”牌。（三）安全網及密目網密目式安全立網，必須從低步架封閉，應做到全眼連接，封閉嚴密,始終高于操作層一步架，嚴禁用扎絲綁扎。安全平網：首層網一般設在第二步腳手架上，然后每隔二層或不大于10m增設一道，操作層必須設安全平網防護，安全網嚴

18、禁用鐵絲綁扎。腳手架內立桿距墻距離的空間若大于150mm，每層周邊應進行防護。（四）卸料平臺懸挑式卸料平臺,懸挑梁必須采用工字鋼。懸挑式卸料平臺的擱支點與上部拉結點，必須位于建筑物上，不得支設在腳手架等施工設備上。斜拉鋼絲繩構造上宜兩邊各設前后兩道,每道均應作受力計算.斜拉鋼絲繩應固定牢固,卡頭的卡子不得少于3個。平臺周邊設防護欄桿，擋腳板,底面滿鋪腳手板。操作平臺應標明容許荷載值，嚴禁超荷載使用。五、腳手架的拆除應全面檢查腳手架的扣件連接，連墻件支撐體系等是否符合要求.對拆除人員進行安全技術交底,地面設警戒標志和警戒線,并設專人監護.清除腳手架上的雜物及地面障礙物。拆除時應由上而下逐層拆除,

19、嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不得大于2步，如高差大于2步，應增設連墻桿加固。當腳手架拆至下部最后一根立桿時（約6m），應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻桿。當腳手架采用分段，分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端必須設置連墻桿和橫向斜撐加固.六、腳手架的驗收腳手架的驗收階段基礎完工后，及腳手架搭設前.作業層上施加荷載前。每搭設完1013m后。達到設計高度后。遇有六級大風與大雨后,寒冷地區開凍后.停用超過一個月。（根據資料中的驗收表格詳細填寫）七、腳手架的檢查腳手架使用中，應定期檢查下列項目桿件的設置和連接，連墻件，支撐等構造是否符合要求.地基是否積水，底座是否松

20、動，立桿是否懸空。扣件螺栓是否松動。（扣件螺栓擰緊扭力矩為4065N。m)高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差情況。（基礎沉降允許偏差10mm，立桿垂直度允許偏差100mm ）密目網及安全平網是否防護嚴密、有效,安全防護措施是否符合要求.是否超載.操作層及各層腳手板上的垃圾、雜物是否清理干凈。八、安全管理：腳手架搭設人員必須是經過主管部門培訓，考核合格的專業架子工，上崗人員應定期查體,合格者方可持證上崗.腳手架搭設或拆除前必須對搭設人員進行詳細的、有針對性的安全技術交底。搭設腳手架人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。作業層的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將模板支架、纜

21、風繩、泵送砼、砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備.當有六級或六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，應停止腳手架搭設與拆除作業，雨、雪后上架應有防滑措施,并應掃除積雪。安全網應架設及時，防護嚴密，網內無雜物。在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：（1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿;（2）連墻件。不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業,否則應采取安全措施，報主管部門批準。臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施和專人看守。工地的施工用電線路不得架在腳手架上。搭拆腳手架時,地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。六、腳手架的計算第一部分 落地式扣件鋼管腳手架計

22、算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的下面.按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m荷載的計算值 q=1。20。038+1。20.175+1。41.000=1.656kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：

23、 M=1。656=0。228106/5080.0=44.927N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下： 荷載標準值q=0.038+0。175+1。000=1。213kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5。01。2131050.04/（3842.06105121900.0)=0.765mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm，滿足要求！二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的下面。用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。

24、1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。0381。050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。0501.500/3=0。184kN活荷載標準值 Q=2。0001。0501.500/3=1。050kN荷載的計算值 P=（1.20.040+1.20.184+1。41.050）/2=0.869kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0。08（1。20.038)1。5002+0.2670.869=0.357106/5080。0=70.178N/mm2大橫

25、桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0。05mm集中荷載標準值P=0.040+0。184+1。050=1。274kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.8831274。0701500.003/（1002.060105121900.000）=3.22mm最大撓度和V=V1+V2=3。277mm大橫桿的最大撓度小于

26、1500。0/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0。276kN活荷載標準值 Q=2。0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1。20.058+1.20。276+1.41。575=2。605kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣

27、件的擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）;本例為0。1394NG1 = 0.1399.75=1.355kN（2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0。35NG2 = 0.35021。500（1.050+0.300）/2=0。709kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準

28、值為0.14NG3 = 0.1401.5002/2=0。210kN （4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m2）；0。005NG4 = 0.0051.5009。75=0。073kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2。347kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值.經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021。5001。050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2）,按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：W0 = 0.400Uz

29、 - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用:Uz = 1.250Us - 風荷載體型系數：Us = 1。200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70。4001。2501.200 = 0。420kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2NG + 0。851。4NQ不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1。4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851。4Wklah2/10其中 Wk - 風荷載基本風壓標準值(kN/m2）； la 立桿的縱距 (m）； h 立桿的步距 （m）

30、.五、立桿的穩定性計算：1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=9。64kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。26； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k - 計算長度附加系數,取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A - 立桿凈截面面積，A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=5。08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 = 75.10 f 鋼管

31、立桿抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 12。938kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求！應采用雙扣件.連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中 p - 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/m2），p = N/A；p = 38。55 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN)；N = 9.64 A - 基礎底面面積 （m2);A = 0.25fg - 地基承載力設計值 （kN/m2)；fg = 42.

32、00地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 105.00地基承載力的計算滿足要求！第二部分 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001).懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2。50米.懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.45m。拉桿采用鋼絲繩。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的下面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均

33、布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501。500/3=0.175kN/m活荷載標準值 Q=2。0001.500/3=1。000kN/m荷載的計算值 q=1。20.038+1.20。175+1。41.000=1。656kN/m小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下： M=1.6561.0502/8=0。228kN。m=0.228106/5080.0=44.927N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷

34、載作用下的撓度計算公式如下： 荷載標準值q=0.038+0.175+1。000=1.213kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.2131050.04/（3842.06105121900.0)=0。765mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的下面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。0381。050=0。040kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3501。0501.500/3=0.184kN活荷載標準

35、值 Q=2。0001。0501。500/3=1。050kN荷載的計算值 P=(1.20。040+1。20.184+1。41。050）/2=0。869kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0.08（1。20.038）1.5002+0.2670.8691.500=0.357kN。m=0。357106/5080。0=70.178N/mm2大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載

36、最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770.0381500。004/（1002.060105121900.000）=0.05mm集中荷載標準值P=0.040+0。184+1。050=1。274kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1。8831274.0701500.003/(1002。060105121900.000)=3.22mm最大撓度和V=V1+V2=3.277mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.

37、2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0381。500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501。0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001。0501.500/2=1。575kN荷載的計算值 R=1.20。058+1。20。276+1.41。575=2.605kN8。0kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達4065N.m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的

38、荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m);本例為0.1394 NG1 = 0.13920。000=2。788kN (2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0。35021。500(1。050+0.300)/2=0。709kN（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0。14 NG3 = 0.1401。5002/2=0。210kN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（

39、kN/m2）;0.005 NG4 = 0。0051.50020。000=0。150kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.857kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021。5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用:W0 = 0.400Uz - 風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用:Uz = 1.95

40、0Us 風荷載體型系數：Us = 1。200經計算得到,風荷載標準值Wk = 0。70.4001。9501。200 = 0.655kN/m2.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+0。85*1.4NQ=1。2*3。857+0。85*1。43.15=8。377KN不慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式:N = 1.2NG +1。4NQ=1。2*3.857+1.43。15=9.038KN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.851。4Wklah2/10=0.85*1.4*0.6551。51。52/10=0。263KN.M五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風

41、荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=9。038kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。26； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 - 計算長度 (m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1.50；A 立桿凈截面面積，A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=5.08cm3； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到 = 71.09 f - 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm

42、2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,N=8。377kN; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.26； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58cm； l0 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=2.60m； k - 計算長度附加系數,取1.155; u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1。50 A - 立桿凈截面面積，A=4。89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.08cm3; MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0。2

43、63kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2)；經計算得到 = 101。17 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、連墻件的計算：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算:Nlw = 1。4 wk Awwk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0。655kN/m2；Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.004。50 = 13.500m2；No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）;N

44、o = 5.000經計算得到 Nlw = 12.383kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 17.383kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=30.00/1。58的結果查表得到=0。95；A = 4。89cm2;f = 205。00N/mm2。經過計算得到 Nf = 95。411kNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 17.383kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求！應采用雙扣件.連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，

45、里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm,支拉斜桿的支點距離墻體 = 1450mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130。00cm4，截面抵抗矩W = 141。00cm3，截面積A = 26。10cm2.受腳手架集中荷載 P=9。038kN水平鋼梁自重荷載 q=1。226。100.00017。8510=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9。775kN,R2=9.397kN，R3=0.096kN

46、,挑梁軸心壓力N=4.973KN最大彎矩 Mmax=1。571kN。m抗彎計算強度 f=M/1。05W+N/A=1.571106/（1。05141000。0)+4。9731000/2610.0=12。52N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2，滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算：水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B得到:b=2.00由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值用b查表得到其值為0。929經過計算得到強度=1.571106/（0。9291

47、41000。00）=12。0N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求！九、拉桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=10。97kN十、拉桿的強度計算：拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算,為RU=10。97kN 拉繩的強度計算:如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力（kN）;Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取

48、0.85、0。82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8。0.選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00010。97/0。850=103.25kN.選擇619+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa,直徑12.5mm，采用直徑14mm的鋼絲繩滿足要求.鋼絲拉繩的吊環強度計算:鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=10.97kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2,每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=109704/（3。1416502)1/2=11。8mm十一、錨固段與樓板連接的計算：1。水平

49、鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.397kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9。8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=93974/（3.1416502)1/2=10。94mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度.2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式其中 N 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 9.397kN；d 樓板螺栓的直

50、徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1.5N/mm2;h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于9397/（3。1416181。5)=110。78mm.3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 9.397kN;d 樓板螺栓的直徑,d = 18mm；b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0.95fc=13。59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！十二、懸挑梁末端卡環處，砼板上面抗拉驗算：由懸挑腳手架支撐梁剪力圖可知:懸挑梁端部即配重點處卡環的拉力為0。096KN，即96N，不會使砼板上部受拉。