1、目 錄第一節編制依據2第二節工程概況2第三節腳手架方案選擇2第四節腳手架材料選擇3第五節腳手架搭設流程及要求4第六節腳手架的檢查與驗收10第七節腳手架搭設安全技術措施11第八節腳手架拆除安全技術措施13第九節腳手架及卸料平臺計算書14懸挑腳手架計算14陽臺處懸挑25陽臺轉角處處懸挑37懸挑卸料平臺計算書48腳手架專項施工方案第一節編制依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范GB50017-2003 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB500092001中國建筑工業出版社;建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社；

2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版社;建筑施工安全檢查標準JGJ5999中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節工程概況本項目為高層、高層群體建筑。建筑物為4棟，總建筑面積為47808平方米,地下建筑面積為11268平方米，地上面積為36540平方米,建筑物總高度58。3米，地下室外腳手架采用落地鋼管腳手架。2。9m層以上采用懸挑鋼管腳手架.第三節腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量、安

3、全和合同要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理. 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用,便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確,構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收; 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。 6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：a。一層樓面以下采用鋼管落地腳手架，0.002.85b.二層樓

4、面以上采用普通型鋼懸挑腳手架,分三個懸挑段：懸挑段1，懸挑段2，懸挑段3十三層37。65頂層。第四節腳手架材料選擇鋼管落地腳手架：l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm,壁厚3mm，鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎,新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后,方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與

5、鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N。m時不得破壞。如使用舊扣件時,扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位,進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用.3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪力撐統一漆紅白相間色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2,做耐貫穿試驗不穿透,1.61。8m的單張網重量在3kg以上,顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的

6、安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構(GB 70088）中Q235A鋼的要求.普通型鋼懸挑腳手架: l、普通型鋼懸挑腳手架，選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有

7、扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓擰緊力矩達65N。m時不得破壞.如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色,顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色,剪力撐統一漆黃黑相間色.底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，

8、1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證. 6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構(GB 70088）中Q235A鋼的要求. 7、型鋼水平懸挑桿采用10a號工字鋼。8、預埋鋼筋的直徑為18mm。9. 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑20mm。注:詳細構造見懸挑腳手架、懸挑卸料平臺計算書。第五節腳手架搭設流程及要求鋼管落地腳手架落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿

9、立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網.定距定位.根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整,不得懸空.在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按下構造要求搭設. 1、主桿基礎本工程腳手架基礎利用基坑支護平臺混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求。 2、立桿

10、間距 （1)腳手架立桿縱距1。3m，橫距0.8m，步距1.7m；連墻桿間距豎直3。4m,水平3。9m（即兩步三跨）；里立桿距建筑物0.7m。 （2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內,以保證腳手架的整體性. (3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 （4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 (5）立桿及縱橫向水平桿構造要求： 3、大橫桿、小橫桿設置 (1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1。8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為1

11、50mm. （2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力. 4、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m.剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上,旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿

12、鋪處必須采取有效的防護措施. （3)腳手片須用1214#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固,交接處平整,鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換. 6、防護欄桿 （1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉,且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 (3)腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。 （4）腳手架內側形成臨邊的（如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1。2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿. (5)腳手架上門洞、出入口構造示意圖。本工程施工

13、人員出入通道口分別搭設在東，西二個大廳入口處,腳手架搭設時同時施工包括安全通道。 7、連墻件 （1)腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。樓層高度超過4m，則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點。 (3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 （4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 （5）連墻件構造示意圖 8、架體內封閉 （1)腳手架的架體

14、里立桿距墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉. （3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉.普通型鋼懸挑腳手架懸挑腳手架搭設的工藝流程為:水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記;用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上,墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內

15、設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排,后立內排。其余按下構造要求搭設。 1、立桿間距 （1）腳手架立桿縱距1.5m,橫距0。8m，步距1。7m；連墻桿間距豎直3。4m,水平3。9m（即兩步三跨)：里立桿距建筑物0.7m。 （2)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置,使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 （3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高

16、的1400。 2、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1。7m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 （2）外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力. （3）大小橫桿連接構造要求 3、剪刀撐腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 4、腳手板、腳手片的鋪設要求 （1)

17、腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板,無探頭板。（2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。（3）腳手片須用1214鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。 5、防護欄桿 （1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0。9m和1.3m。(4

18、)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等），在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿. 6、連墻件 （1）腳手架與建筑物按按計算書中連墻件設計要求設置拉結點。樓層高度超過4m,則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時,則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3。6米設一拉結點.(3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。（4）外墻裝飾階段拉結點,也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。 7、架體內封閉 （1）腳手架的架體里立桿距

19、墻體凈距最多為200mm，如因結構設計的限制大于200mm的必須鋪設站人板,站人板設置平整牢固。 （2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉. (3)施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。支承結構型鋼的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑的支承結構上。上部腳手架立桿與支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。第六節腳手架的檢查與驗收鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳

20、手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用. 2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收.高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。 3、驗收時應具備下列文件： （1)腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志； （2）腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄； (3）腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄, （4)腳手架工程的施工驗收報告。 4、腳手架工程的驗收,除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。 （1)構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，

21、連接和掛扣是否緊固可靠； （2）安全網的張掛及扶手的設置是否齊全； (3）基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定； (4)連墻件的數量、位置和設置是否符合要求； （5）垂直度及水平度是否合格.第七節腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1）架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 （2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選（選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次,扣件一定要上緊,不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 （3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個

22、腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 （4）該腳手架作為建筑物裝飾作業時,安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 （5）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2）技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)腳手架必須嚴格依據本施工方

23、案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求. （4）腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗. (2）架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3）在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員）;不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 （4)雨、雪、霧及六級以上大風等天

24、氣,嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 （5）應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。 A 在下列情況下,必須對腳手架進行檢查 a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前. B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動; c 安全防護措施是否符合要求。 （6)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查. （7）腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8）搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志,嚴禁非操作人員入內。鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角

25、立桿之上,并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內,并做好可靠的安全接地處理. 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭,禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時,應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡. 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目部安全員驗收合

26、格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層. 11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。第八節腳手架拆除安全技術措施鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作.作業計劃一般包括:

27、拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等. 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業. 5、拆立桿時,要先抱住立桿再拆開最后兩個扣,拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆除中間扣件,然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除

28、時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運,分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除,應配備良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件,應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆

29、除. 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第九節腳手架及卸料平臺計算書懸挑腳手架計算:鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 500172003）等規范。一、參數信息： 1.腳手架參數搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為0。80米，立桿的步距為1.70 米；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 21。0 米，立桿采用單立管;內排架距離墻長度為0。80米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3；采用的

30、鋼管類型為483。0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3。40 米，水平間距4.50 米,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件; 2.活荷載參數施工荷載均布參數（kN/m2）:3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2； 3。風荷載參數貴州省貴陽市地區，基本風壓為0。300，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1。200；考慮風荷載; 4。靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2）:0。1235；腳手板自重標準值(kN/m2)：0。350;欄桿擋腳板自重標準值（kN/m2):0。150；安全設施與安全

31、網（kN/m2）：0。005；腳手板鋪設層數：3；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿竹笆片； 4.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用10 號工字鋼 ，其中建筑物外懸挑段長度1。80米，建筑物內錨固段長度 1。00 米。與樓板連接的螺栓直徑（mm):16.00；樓板混凝土標號:C25； 5.拉繩與支桿參數支撐數量為：1;鋼絲繩安全系數為：6。000;鋼絲繩與墻距離為（m)：2。800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.70 m.二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最

32、大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值： P2= 0。3501。500/4=0。131 kN/m ;活荷載標準值: Q=3。0001.500/4=1。125 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.131+1。41。125 = 1.772 kN/m；小橫桿計算簡圖 2。強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩,計算公式如下： 最大彎矩 Mqmax =1。7720.8002/8 = 0。142 kN。m； = Mqmax/W =31.581 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205。0 N/mm2,滿足

33、要求！ 3.撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0。033+0.131+1.125 = 1.290 kN/m ；最大撓度 V = 5。01.290800.04/(3842。060105107800。0）=0。310 mm；小橫桿的最大撓度小于 800。0 / 150=5。333 與10 mm,滿足要求!三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面. 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0。0330。800=0。027 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3500。8001。500/4=0。105 kN；活荷載標準值： Q

34、= 3。0000。8001。500/4=0.900 kN；荷載的計算值: P=(1。20。027+1.20.105+1.40.900)/2=0。709 kN；大橫桿計算簡圖 2。強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max=0。080。0331。5001。5002=0.009 kN。m;集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算：:M2max=0。4170。7091。500= 0.443 kN。m； M = M1max + M2max = 0.009+0.443=0.452 kN.m抗彎強度：= 0.452106/4490.

35、0=100.771 N/mm2；大橫桿的抗彎強度= 100。771 小于f=205。0N/mm2； 3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和，單位：mm均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:Vmax= 0。6770。0331500。04 /(1002。060105107800.0） = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度： P=（0.027+0。105+0.900）/2=0。516kN V= 3。0290。5161500。03/ （ 100 2.060105107800.0 )=

36、2.375 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。051+2.375=2。426 mm；大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10。0 或者 10 mm，滿足要求!四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值： P1 = 0.0331.50

37、0=0.050 kN；腳手板的荷載標準值: P2 = 0。3500。8001。500/2=0.210 kN；活荷載標準值: Q = 3。0000.8001.500 /2 = 1。800 kN;荷載的計算值： R=1.2(0.050+0。210）+1.41.800=2。832 kN； R 6。40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容: (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0。1297 NG1 = 0.13021。000 = 2.724 kN； (2）腳手板的自重標準值(k

38、N/m2)；本例采用竹串片腳手板,標準值為0。35 NG2= 0.35031。500（0。800+0。3）/2 = 0.866 kN; （3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.11 NG3 = 0。15031。500/2 = 0.337 kN； （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2）;0.005 NG4 = 0。0051.50021。000 = 0.158 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.085 kN;活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活

39、荷載標準值 NQ= 3.0000.8001。5002/2 = 3.600 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0。300 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）的規定采用： Uz= 1。000 ； Us - 風荷載體型系數:Us =1.200 ;經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0.7 0。3001.0001.200 = 0。252 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.

40、24。085+ 1.43.600= 9。942 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。2 NG+0.851.4NQ = 1。24。085+ 0.851。43.600= 9.186 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40。2521.5001.7002/10 = 0.130 kN.m；六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值：N =9.942 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1。59 cm；計算長度附加系數:K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件

41、式規范表得：U = 1.500計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.945 m； Lo/i = 185.000 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.209 ;立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。000 N/mm2； = 9942。000/（0。209424。000）=112.191 N/mm2；立桿穩定性計算 = 112.191 小于 f = 205。000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =9

42、.186 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm;計算長度附加系數： K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得：U = 1.500計算長度 ，由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.945 m； Lo/i = 185.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。209立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205.000 N/mm2; = 9185。940/（0.209424.000）+129997.980/4490.000 = 1

43、32.613 N/mm2；立桿穩定性計算 = 132.613 小于 f = 205。000 N/mm2滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0。252 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.300 m2;連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), No= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算：NLw = 1。4WkAw = 5.398 kN；連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 10。398 kN；其中 - 軸心受壓立桿的

44、穩定系數,l為內排架距離墻的長度，由長細比 l/i=800。000/15.900的結果查表得到0.852； A = 4.24 cm2;f=205。00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0。8524。24010-4205.000103 = 74.056 kN； Nl=10.398Nf=74。056，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=10.398小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本工程中

45、，腳手架排距為800mm，內側腳手架距離墻體800mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1700mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 245。00 cm4，截面抵抗矩W = 49。00 cm3,截面積A = 14。30 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。24.085 +1。43。600 = 9.942 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.214.3000.000178。500 = 0。135 kN/m;懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁變形圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為

46、R1 = 12.766 kN； R2 = 9.803 kN； R3 = 2.309 kN。最大彎矩 Mmax= 3。469 kN。m；截面應力 =M/1.05W+N/A= 3.469106 /（ 1.05 49000。0 )+ 0.000103 / 1430.0 = 67。422 N/mm2；水平支撐梁的計算強度 =67.422 小于 215.000 N/mm2,滿足要求！九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用10 號工字鋼，計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：經過計算得到強度b = 570 7.668.0 235 /( 1700.0100。0235。0)

47、 = 1。73由于b大于0.6，查鋼結構設計規范（GB500172003)附表B，得到b值為0。907.經過計算得到強度 = 3。469106 /( 0.90749000。00 ）= 78.030 N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算 = 78。030 小于 f = 215。000 N/mm2 ,滿足要求！十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=14。935kN十一、拉繩的強度計算：鋼絲拉繩(支桿）的內力計算:鋼絲拉繩（斜拉

48、桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=14。935kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；計算中可以近似計算Fg=0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8； K - 鋼絲繩使用安全系數.計算中Fg取14。935kN,=0.820,K=6.000,得到：選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于6.00014。935/0.850=105.42kN。查P694表13-4得:選擇619鋼絲繩公稱抗拉強度1550N/

49、mm2 14mm。鋼絲拉繩(斜拉桿）的吊環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=14。935kN鋼絲拉繩(斜拉桿）的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2;所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑 D=（1493。5214/3。142125。000) 1/2 =13.000mm;因此選擇HPB235級16mm為吊環。十二、錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.803kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f

50、為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=9803.2154/（3.142502）1/2 =11。172mm，選擇HPB235級14mm為拉環。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。陽臺處懸挑 一、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點.本工程中，腳手架排距為800mm,內側腳手架距離墻體2400mm,支拉斜桿的支點距離墻體為 2420mm,水平支撐梁的截面慣性矩I = 245.0

51、0 cm4，截面抵抗矩W = 49.00 cm3,截面積A = 14.30 cm2。受腳手架集中荷載 N=1。24。085 +1.43。600 = 9。942 kN；水平鋼梁自重荷載 q=1.214.3000。000178。500 = 0。135 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸挑腳手架支撐梁變形圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m）經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 8.851 kN； R2 = 11.352 kN； R3 = 0.247 kN； R4 = 0.027 kN。最大彎矩 Mma

52、x= 0。617 kN。m；截面應力 =M/1。05W+N/A= 0.617106 /（ 1。05 49000.0 ）+ 0。000103 / 1430.0 = 11。989 N/mm2；水平支撐梁的計算強度 =11.989 小于 215.000 N/mm2，滿足要求！二、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用10 號工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:經過計算得到強度b = 570 7。668.0 235 /（ 3270.0100.0235.0） = 0.90由于b大于0.6,查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到b值為0。757。

53、經過計算得到強度 = 0。617106 /（ 0。75749000.00 ）= 16.631 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 16.631 小于 f = 215.000 N/mm2 ,滿足要求！三、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=11.698kN RU2=17.453kN四、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿）的內力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=17.453kN 如果上面采用鋼

54、絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算:其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)；計算中可以近似計算Fg=0。5d2，d為鋼絲繩直徑（mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8； K - 鋼絲繩使用安全系數.計算中Fg取17.453kN，=0.820,K=6.000，得到：選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于6.00017.453/0.850=123。197kN。查P694表134得:選擇619鋼絲繩公稱抗拉強度1850N/mm2 14mm。鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我

55、們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N,為 N=RU=17.453kN鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的吊環最小直徑 D=（1745。3344/3.142125.000) 1/2 =14。000mm;五、錨固段與樓板連接的計算: 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0.247kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為：其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9。8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑

56、D=246。9244/（3。142502）1/2 =1。773mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。陽臺轉角處處懸挑1. 參數搭設尺寸（詳見附件布置圖）：立桿縱距為 1.50米,立桿橫距為1.13米，立桿的步距為1。70 米;計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 21.0 米，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為2。69米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 3；采用的鋼管類型為483。0;橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0。80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.40 米,水平間距4。50 米，采用扣件連接；連墻件連接方

57、式為雙扣件； 2.活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2)：3。000；腳手架用途：結構腳手架;同時施工層數:2; 3。風荷載參數貴州省貴陽市地區，基本風壓為0。300,風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為1。200；考慮風荷載; 4.靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準（kN/m2)：0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0。350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2)：0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數：3；腳手板類別：竹串片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿竹笆片； 4。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼 ,其中建筑物外懸挑段長

58、度4.02米，建筑物內錨固段長度 1.00 米。懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用 14號工字鋼。與樓板連接的螺栓直徑（mm）:25。00；樓板混凝土標號:C25；主梁間距相當于幾倍立桿間距（倍數)：3； 5。拉繩與支桿參數支撐數量為:2；鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.850;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 2.75 m.二、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值： P1= 0。033 kN/m ；腳手板

59、的荷載標準值: P2= 0。3501。500/4=0.131 kN/m ；活荷載標準值： Q=3.0001。500/4=1.125 kN/m；荷載的計算值： q=1.20.033+1。20.131+1。41。125 = 1.772 kN/m；小橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =1.7721.1312/8 = 0.283 kN.m； = Mqmax/W =63。120 N/mm2；小橫桿的計算強度小于 205。0 N/mm2,滿足要求！ 3。撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.1

60、31+1。125 = 1.290 kN/m ;最大撓度 V = 5。01.2901131。04/（3842。060105107800。0)=1。237 mm；小橫桿的最大撓度小于 1131。0 / 150=7.540 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0331。131=0.038 kN;腳手板的荷載標準值： P2= 0。3501。1311.500/4=0.148 kN；活荷載標準值： Q= 3.0001.1311。500/4=1。272 kN;荷載的計算值： P=（1。20。

61、038+1.20。148+1.41.272)/2=1.002 kN；大橫桿計算簡圖 2.強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和.均布荷載最大彎矩計算：M1max=0。080。0331。5001。5002=0.009 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算：:M2max=0。4171.0021。500= 0.627 kN。m; M = M1max + M2max = 0.009+0。627=0。636 kN.m抗彎強度:= 0.636106/4490.0=141.636 N/mm2;大橫桿的抗彎強度= 141。636 小于f=205.0N/

62、mm2； 3。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和，單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度:Vmax= 0。6770。0331500。04 /(1002。060105107800.0） = 0。051 mm;集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度: P=（0。038+0.148+1.272）/2=0.729kN V= 3.0290。7291500.03/ ( 100 2。060105107800.0 )= 3。357 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0。051+3.357=

63、3。408 mm；大橫桿的最大撓度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算：按規范表5.1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6。40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取6。40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0。0331。500=0.050 kN;腳手板的荷載標準值: P2 = 0。3501。1311。500/

64、2=0。297 kN；活荷載標準值： Q = 3.0001.1311.500 /2 = 2。545 kN;荷載的計算值: R=1。2(0.050+0。297)+1。42。545=3.979 kN; R 6。40 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）;本例為0.1297 NG1 = 0。13021.000 = 2。724 kN; (2)腳手板的自重標準值(kN/m2）；本例采用竹串片腳手板，標準值為0。35 NG2= 0。35031。500（

65、1.131+0。3）/2 = 1.127 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.11 NG3 = 0。15031.500/2 = 0.337 kN； (4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0。0051.50021.000 = 0.158 kN；經計算得到,靜荷載標準值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.346 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3。0001。1311。5002/2 = 5.089 kN;風荷載

66、標準值應按照以下公式計算其中 Wo - 基本風壓(kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0。300 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1。000 ； Us 風荷載體型系數：Us =1。200 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0。3001.0001。200 = 0.252 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24.346+ 1.45。089= 12.340 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值

67、計算公式N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1.24.346+ 0.851。45.089= 11.271 kN;風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0.850 1.40。2521。5001.7002/10 = 0。130 kN。m;六、立桿的穩定性計算： 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸心壓力設計值:N =12。340 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1。59 cm；計算長度附加系數：K = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得:U = 1.516計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：

68、lo = 2。977 m； Lo/i = 187。000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0。205 ;立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205。000 N/mm2; = 12340。000/（0。205424。000)=141.970 N/mm2；立桿穩定性計算 = 141。970 小于 f = 205。000 N/mm2滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N =11.271 kN;計算立桿的截面回轉半徑:i = 1.59 cm；計算長

69、度附加系數： K = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得：U = 1.516計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 2.977 m； Lo/i = 187.000 ;軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.205立桿凈截面面積： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩） :W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； = 11271.240/(0。205424。000）+129997.980/4490。000 = 158。627 N/mm2；立桿穩定性計算 = 158.627 小于

70、f = 205.000 N/mm2滿足要求！七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No風荷載基本風壓值 Wk = 0.252 kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.300 m2；連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN), No= 5。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN）,應按照下式計算：NLw = 1。4WkAw = 5.398 kN；連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 10。398 kN；其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度,由長細比 l/i=2687.000

71、/15。900的結果查表得到0。248； A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2；連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.2484.240104205。000103 = 21。556 kN； Nl=10。398Nf=21。556，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=10。398小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN,滿足要求！連墻件扣件連接示意圖八、聯梁的計算:按照集中荷載作用下的簡支梁計算集中荷載P傳遞力，P = 12.340 kN計算簡圖如下支撐按照簡支梁的計算公式其中 n= 3經過簡支梁的計算得到支座反力(考慮到支撐的自重） RA = RB

72、= ( 3 1）/212.340+12。340+4。5000.203 /2= 25.136 kN通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重） 312.340 + 4。5000.203 = 37。931 kN最大彎矩（考慮到支撐的自重) Mmax= ( 33 1 ） /（ 83）12。3404。500+0。2034.5004.500 /8= 19.023 kN.m截面應力 = 19.023106 / 102000.0 = 186.497 N/mm2水平支撐梁的計算強度 186.497 小于 205。0N/mm2，滿足要求!九、懸挑梁的受力計算：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算.懸臂部分

73、腳手架荷載N的作用,里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1131mm，內側腳手架距離墻體2687mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 2750mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 712.00 cm4，截面抵抗矩W = 102.00 cm3，截面積A = 21.50 cm2。受腳手架作用的聯梁傳遞集中力(即傳遞到支座的最大力) N=37。931 kN；3段分別支拉鋼絲繩(N=12.65kN)水平鋼梁自重荷載 q=1。221。5000。000178。500 = 0.203 kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁

74、變形圖(kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m）經過連續梁的計算得到各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1 = 13。51 kN； R2 = 12。33 kN； R3 = 0.3128 kN； R4 = 0。447 kN。最大彎矩 Mmax= 0。86 kN。m；截面應力 =M/1。05W+N/A= 0。86106 /( 1。05 102000。0 ）+ 0.000103 / 2150。0 = 8。03 N/mm2；水平支撐梁的計算強度 =8.03小于 215.000 N/mm2，滿足要求！十、懸挑梁的整體穩定性計算： 水平鋼梁采用14號工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整

75、體穩定系數，按照下式計算:經過計算得到強度b = 570 9.10080.000 235 /（ 3750。000140。000215。000) =0.864；由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GBJ1788)附表其值用b得到其值為0.744；經過計算得到強度= 0。86106 /( 0.744102。0001000.000 )=11。332N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算小于 f = 215。000 N/mm2 ,滿足要求！十、拉繩的受力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以

76、上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=22。328kN RU2=17.134kN十一、拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內力計算：鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=22.328kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN）;計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm）； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數,對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8； K - 鋼絲繩使用安全系數.計算中Fg取60.191kN，=0.820,K=6.000

77、，得到：選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于6。00022.328/0。850=157.61kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑16。0mm。鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=22.328kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的吊環最小直徑 D=（223282/3.142125.000） 1/2 =12。000mm;十二、錨固段與樓板連接的計算： 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如

78、下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=1。526kN;水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=1526.2014/（3。142502)1/2 =4。408mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。懸挑卸料平臺計算書：計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范（GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行.由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算

79、.平臺水平鋼梁（主梁）的懸挑長度4。60m,懸挑水平鋼梁間距（平臺寬度)3.00m.第一道鋼絲繩距墻支點距離4m，第二道為4。4m次梁采用14號工字鋼,主梁采用16號工字鋼,次梁間距0.50m.容許承載力均布荷載2.00kN/m2,最大堆放材料荷載10。00kN。一、次梁的計算次梁選擇14號工字鋼，間距0。50m，其截面特性為面積A=21.50cm2,慣性距Ix=712。00cm4，轉動慣量Wx=102。00cm3,回轉半徑ix=5.76cm截面尺寸 b=80.0mm,h=140。0mm，t=9.1mm1.荷載計算 （1)面板自重標準值:標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.350.50

80、=0。18kN/m （2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2。000。50=1.00kN/m (3）型鋼自重荷載 Q3=0。17kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1。2（Q1+Q2+Q3） = 1.2（0.18+1.00+0。17） = 1.61kN/m經計算得到，活荷載計算值 P = 1。410.00=14.00kN 2.內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值 M = 1。613。002/8+14。003.00/4=12.31kN。m 3。抗彎強度計算其中x 截面塑性發

81、展系數,取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2;經過計算得到強度=12.31106/（1。05102000.00）=114.94N/mm2；次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4。整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B得到:b=1.30由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值用b查表得到其值為0.836經過計算得到強度=12。31106/（0.836102000.00）=144.37N/mm2；次梁的穩定性計算 f,滿足要求!二、主梁

82、的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16號工字鋼，其截面特性為面積A=26。10cm2,慣性距Ix=1130。00cm4，轉動慣量Wx=141.00cm3,回轉半徑ix=6。58cm截面尺寸 b=88.0mm，h=160。0mm，t=9.9mm1.荷載計算 （1）欄桿自重標準值:標準值為0.14kN/m Q1 = 0.14kN/m （2）型鋼自重荷載 Q2=0。20kN/m經計算得到,靜荷載計算值 q = 1。2(Q1+Q2） = 1.2（0。14+0.20） = 0。41kN/m經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=（1.2(0。

83、35+2。00)0。253.00/2+1。20.173。00/2)=1.36kN P2=（1。2(0.35+2。00）0.503.00/2+1。20.173。00/2）=2.41kN P3=（1。2(0。35+2。00）0.503。00/2+1.20.173.00/2）=2.41kN P4=(1.2（0.35+2。00）0。503.00/2+1.20.173。00/2）=2。41kN P5=（1。2（0。35+2.00)0。503。00/2+1.20。173。00/2）=2。41kN P6=（1.2(0。35+2。00）0.503。00/2+1.20。173。00/2）+14。00/2=9。4

84、1kN P7=（1.2（0.35+2。00）0.503.00/2+1。20.173。00/2)=2.41kN P8=(1。2(0.35+2.00）0.503.00/2+1。20。173。00/2)=2.41kN P9=(1.2(0.35+2.00)0。503.00/2+1.20.173。00/2)=2。41kN P10=（1。2(0。35+2.00)0。253。00/2+1。20。173。00/2)=1.36kN2.內力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算.懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺主梁計算簡圖經過連續梁的計算得到主梁支撐梁剪力圖（kN）主梁支撐梁彎矩圖（kN。m

85、）主梁支撐梁變形圖(mm）外側鋼絲繩拉結位置支撐力為12.92kN最大彎矩 Mmax=13。91kN.m 3。抗彎強度計算其中x 截面塑性發展系數,取1。05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2；經過計算得到強度=13。91106/1。05/141000。0+9.981000/2610。0=97.75N/mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B得到:b=0.88由于b大于0.6,按照鋼結構設計規范（GB50017-2003）

86、附錄B其值用b查表得到其值為0。736經過計算得到強度=13.91106/（0.736141000.00）=134。04N/mm2；主梁的穩定性計算 f,滿足要求!三、鋼絲拉繩的內力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=16.33kN四、鋼絲拉繩的強度計算:鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算,為 RU=16。325kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN）； Fg 鋼絲

87、繩的鋼絲破斷拉力總和（kN);計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm）； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0。82和0。8； K 鋼絲繩使用安全系數,取10。0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00016.325/0。850=192。057kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa,直徑17。0mm.五、鋼絲拉繩吊環的強度計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=16.325kN 鋼板處吊環強度計算公式為其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的吊環最小直徑 D=163254/（3.1416502）1/2=15mm六、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環,拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.647kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范10.9。8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=96474/(3.1416502)1/2=11mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。