1、目 錄1編制依據12工程概況13工程特點14施工部署25進度計劃46組織機構47施工準備57.1現場準備57.2技術準備57.3資源準備5材料準備5機械準備7人員配備78模板支撐88.1支撐體系88.2架體構造9架體穩定性控制9施工順序98.3支模架的施工與驗收98.4模板拆除10拆除時間10拆除順序10拆除方法10拆模安全注意事項109鋼筋工程1110混凝土工程1210.1混凝土配合比1210.2進場混凝土的質量控制1210.3混凝土澆筑順序1310.4澆筑方法1410.5輸送泵輸送混凝土1510.6大體積混凝土溫差控制1710.7大體積混凝土泌水處理1710.8大體積混凝土防裂1710.9

2、混凝土養護1811質量保證措施1811.1一般措施1811.2質量應急措施1912施工安全保證措施2012.1組織保障2012.2技術措施2012.3應急預案2112.4監測監控2113設計計算22附件一：轉換層24002000梁計算書23附件二：轉換層18002000梁計算書28附件三：轉換層15002000梁計算書33附件四：20002000柱計算書38附件五：大體積混凝土熱工計算441 編制依據 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011） 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002) 建筑結構荷載規范(GB 50009-2001) 鋼筋剝肋直螺紋連接技術規程（D

3、B 505027-2004) 大體積混凝土施工規范（GB50496-2009） 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 現有xx商業中心B標段工程施工圖。2 工程概況共2棟商住樓和裙房，建筑面積為約10萬m2。工程為現澆混凝土框架剪力墻結構，地下四層，地上四十三層，建筑高度140m。本工程轉換層標高為8.55m（正五層），層高5m，梁截面尺寸有：序號4#樓5#樓截面尺寸m最大跨度(凈跨)m截面尺寸m最大跨度(凈跨)m12.42.05.551.82.07.5022.12.05.551.52.07.8031.82.07.151.22.07.0041.52.06.901.02.06.3051.21.5

4、6.901.21.46.5061.02.06.901.01.55.5070.40.66.900.60.89.7480.20.56.900.60.63.304#樓柱截面尺寸為1.01.5m、1.51.5m、1.52.0m、2.02.0m、，5#樓柱截面尺寸為1.01.5m、1.51.5m、1.51.8m、1.52.0m、，混凝土板厚0.18m。墻柱、梁、板混凝土強度為C60。各棟混凝土量約1100m。3 工程特點 層高大，自重大：施工時全部總量及施工荷載均由支撐模板承擔，因此，模板支撐的強度、剛度和穩定性要求較高，并且支撐鋼管對下層樓板的剪切力需要進行復核。 大體積混凝土施工，裂縫防治要求高：因

5、梁截面大部分為1.02.0以上，混凝土量較大，混凝土均為C60混凝土，易產生溫度與收縮裂縫，須采取措施予以控制。 結構受力復雜，施工技術要求高：轉換層采用梁式轉換，鋼筋用量大，排列密集，梁柱節點施工困難。4 施工部署本工程轉換層梁支撐采用483鋼管腳手架支撐，由于轉換層梁自重大，為防止支撐架破壞樓層，需要利用下層樓層傳遞荷載，本工程擬采用3層樓層進行卸載（對應在梁截面較大部位的3.55m、-0.05m以及-3.65m樓層進行卸載），卸載樓層模板支撐架不拆除，直至轉換層混凝土澆筑完成。由于鋼筋量大，截面較高，截面超過800mm的梁需要搭設鋼管架架立梁上部鋼筋施工。由于混凝土梁截面較高，混凝土澆筑

6、時分層連續澆筑，每層厚度不大于500mm，分層部位不得在混凝土梁受壓區。5 進度計劃由于轉換層體量大，施工較繁瑣，應合理組織人力、物力進行施工。6 組織機構轉換層施工組織機構序號崗位名稱人員數量4#樓5#樓備 注建設單位1項目負責人12土建工程師1監理單位1總監理工程師12監理員3施工單位1項目經理1轉換層施工組長2項目總工13技術負責人14施工負責人25測溫員26安全檢查負責27質量檢查負責18試驗員19混凝土驗收負責210商品混凝土現場負責1混凝土供應及質量保證組長11勞務負責人1勞務組長12運輸車調度113木工3014鋼筋工5015混凝土班長116泵車處放料負責217澆筑點放料負責218

7、混凝土振搗負責119抹面工負責120護筋工負責221護模工負責222電工負責223泵管移動負責224塔吊負責人225混凝土工人30總人數1487 施工準備7.1 現場準備根據本工程的設計要求，結合現場實際情況，轉換層施工前應前做好如下工作： 布置水源、電源，避免施工停水、停電； 合理布置混凝土汽車泵放置位置； 保證場內施工道路通暢。7.2 技術準備合理布置腳手架支撐，施工前，對班組進行技術交底，并提出有關的要求及注意事項。認真熟悉施工圖紙及施工方案，復核各施工部位的尺寸，鋼筋工長根據施工圖、施工規范提前做好鋼筋翻樣工作，落實材料計劃，詳細做好制作、綁扎等各級技術交底。要求商品混凝土公司配置符合

8、大體積施工要求的混凝土配合比。7.3 資源準備7.3.1 材料準備按要求對鋼管、扣件、腳手板等進行檢查驗收，不合格品不得使用。經驗收合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。主要周轉材料投入計劃表序號材料名稱規格單位數量備注1多層復合板183091515mmm240002木方40804000mmm31003對拉螺桿14噸0.543形卡及螺帽與對拉螺桿配套套10005槽鋼18aT256鋼管483T807扣件配套只1.6萬8溫度計-20100只1009塑料薄膜150010麻袋片200011不銹鋼方管口302mmm300 鋼管桿件鋼管采用483mm，其材性應符合碳素結構鋼的

9、相應規定。鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管必須涂有防銹漆。扣件與鋼管表面不得存在砂子、油污，確保扣接牢靠。舊鋼管使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。 扣件扣件應采用GB 15831-2006鋼管腳手架扣件的規定。扣件的附件采用的材料應符合GB/T 700-2006碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB/T196-2003普通螺紋的規定，墊圈應符合GB/T96-2002墊圈的規定。 鋼筋甲供鋼材及時進行取樣復檢，對不符合抗震要求鋼筋及時清理出場。直徑大于等于16mm鋼筋采用直螺紋

10、連接。轉換層以上剪力墻采用預埋插筋方式進行施工。鋼筋直螺紋加工滿足鋼筋剝肋直螺紋連接技術規程（DB_505027-2004)要求。 混凝土做好商品混凝土的準備工作，提前通知商品混凝土供應商備料，包括水泥、粉煤灰、砂、石、外加劑等，不允許澆筑混凝土過程中更換任何原材料和外加劑。水泥采用P.O 42.5及各種粗細骨料均符合規范要求，外加劑采用VP1210-W聚羧酸高效減水劑(摻量根據配合比確定)。摻入水泥用量8%的ZY-1混凝土膨脹劑。向商品混凝土廠家提出技術要求，包括原材料要求。要求混凝土澆筑時塌落度不小于18cm，初凝時間8小時。商品混凝土廠家必須配足15臺混凝土運輸車，保證現場不停料。由商品

11、混凝土廠家提供最優化的配合比方案，提前報送項目部和公司技術部門審核，再報監理公司審核。7.3.2 機械準備主要施工機械設備表序號機械設備名稱型號規格數量國別產地制造年份額定功率kW生產能力備注1塔吊QTZ1252國產2010年50正常2混凝土泵車HBT803國產2010年正常1臺應急備用3混凝土運輸車15國產2010年正常4插入式振動器HZ-505國產2010年正常5插入式振動器HZ-303國產2010年正常6鋼筋彎曲機GJB7-40B2國產2010年3.0正常7鋼筋調直機GT4-141國產2010年5.5正常8鋼筋切斷機GQ40F（A）2國產2010年3.0正常9鋼筋套絲機2國產2010年7

12、.5正常10木工圓鋸MJ106-12國產2010年5.5正常7.3.3 人員配備各專業施工人員及上崗證應配備齊全。序號崗 位數量備注1技術員22質檢員23安全員24施工員25測量員26木 工607鋼筋工458混凝土工308 模板支撐8.1 支撐體系轉換層平臺支撐體系采用腳手鋼管、扣件支撐。所有梁底設大橫桿、小橫桿，立桿、小橫桿間距600mm，立桿上端伸出模板支撐點100mm，支撐架大橫桿步距1500mm。梁底立桿下鋪設18a通長槽鋼。2.42m梁兩側立桿間距3000mm，梁底另增加7根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方100，4道14對拉螺桿450mm（依次距離梁底

13、為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續設置剪刀撐。2.12m梁兩側立桿間距2700mm，梁底另增加6根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方100，4道14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續設置剪刀撐。1.82m梁兩側立桿間距2400mm，梁底另增加5根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方100，4道14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續設置剪刀撐。1.52m梁兩側立桿間距

14、2100mm，梁底另增加5根承重立桿（間距300mm，用水平桿與立桿連接），梁側及梁底木方100，4道14對拉螺桿450mm（依次距離梁底為200mm，600mm，1100mm，1600mm），梁底兩側通長連續設置剪刀撐。 其余梁類似設置梁底支撐，梁底承重立桿間距300600mm，梁兩側立桿間距為梁寬+2300mm。梁兩側均設置剪刀撐。板立桿縱距900mm，橫距900mm，支撐架大橫桿步距1500m，立桿上端伸出模板支撐點100mm，板底立桿與水平桿連接處采用單扣件。板底間隔4跨設置剪刀撐。支撐架外側連續設置剪刀撐。框架柱采用鋼管柱箍，14對拉螺栓間距450450。 8.2 架體構造8.2.1

15、 架體穩定性控制 地基支撐架地基采用下部樓層混凝土樓面。立桿下設置通長18a槽鋼。 立桿的設置立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于1/3步距。立桿不得搭接。 掃地桿的設置在距樓面200mm處設置縱、橫向掃地桿一道。掃地桿必須采用直角扣件連接，主節點處也應用直角扣件連接。 水平桿的設置縱橫向水平桿設置步距1500mm，長度大于3跨，水平桿采用對接或搭接，當采用搭接的搭接長度不小于1000mm，且等間距設置3個旋轉扣件固定。兩根相鄰水平桿的接頭不應設置在同步內，兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距

16、離不應小于500mm。 剪刀撐的設置垂直剪刀撐：主梁底的支撐架立桿均設置連續剪刀，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，支撐架外側連續設置剪刀撐。斜桿與地面的傾角控制在4560之間。8.2.2 施工順序放置縱橫向掃地桿自里向外依次立底桿（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）綁扎第一步縱橫向水平桿，校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求，形成構架的起始段（按4065Nm力矩擰緊扣件螺栓），確保符合設計要求和構架質量設置連墻件按第一步架的要求作業程序搭設第二步、第三步隨搭設進程及時加設連墻件和剪刀撐鋪設作業層小橫桿。8.3 支模架的施工與驗收按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20

17、11）進行施工和驗收，特別是扣件擰緊度必須采用扭矩扳手全數檢查，扣件螺栓擰緊扭力矩值為4065N.m。立桿間距和掃地桿，水平桿的設置，必須按要求進行施工。加強驗收管理，從材料進場，到搭設過程，到混凝土澆筑前全過程應有專人驗收并完善簽字手續后方可進入下一道工序。8.4 模板拆除8.4.1 拆除時間模板拆除具體時間，應根據混凝土的實際強度和有關規范要求，必須在混凝土強度達到100%時再進行拆除，且必須經技術人員簽發拆模通知后方可進行。梁側模須待內外溫差小于25以后拆除（約在10天以后）8.4.2 拆除順序拆模的順序應按自上而下，從里到外，梁應先拆側模后拆底模。8.4.3 拆除方法梁側模板：拆除時，

18、先將與支撐相連的斜頂桿拆除，再將模板鋼管外楞拆除，并抽出對拉螺桿，然后逐塊地將模板拆下。梁底模板：先將與立柱連接的縱橫向水平拉桿卸下，然后降下梁底立柱支撐，并清理出拆模部位，取后拆除底模，并清理干凈刷上脫模劑。樓板模板：拆除時應注意保護模板，不能硬撬模板接縫處，以防損壞模板。拆掉的釘子要回收再利用，在作業面清理干凈，以防扎腳傷人。8.4.4 拆模安全注意事項拆除臨邊等危險部位的模板，底下應有架子、安全網或掛安全帶操作，并盡量做到模板少掉到架、安全網上，少量掉落在架、安全網上的模板應及時清理。拆模前，周圍應設圍欄或警戒標志，重要通道應設專人看管，禁人入內。拆模人應站一側，不得站在拆模下方，幾人同

19、時拆模應注意相互間安全距離，保證安全操作。在拆除連接附件時，模板應設置臨時支承，防止模板突然墜落下，造成傷人或損壞已澆搗完成的混凝土表面，側向模板的拆卸，采用輕擊模板背楞，使模板松動，一旦筷板松動，立即使用撬棒在模板拼縫肋之間撬松，使模扳與混凝土面相脫離，用人力向外移動模板。所有拆模施工，嚴禁將撬棒插入模板和混凝土之間，或以混凝十作為支點來撬松模板。拆下的材料要慢慢運下，嚴禁拋擲。運到地面的材料應隨拆隨運，分類堆放。每天收工前，對未拆除的部分應及時加固處理。嚴禁夜間進行拆架施工。9 鋼筋工程 由于該轉換層鋼筋多且密，要求認真看懂圖紙領會設計意圖，并做好對工人的施工技術交底； 梁保護層厚度，確保

20、主梁的梁高，與之交梁加大保護層厚度。 各種型式的接頭位置均應相互錯開，且不宜設在梁端，柱端箍筋加密區范圍內及構件最大彎矩處，接頭末端至鋼筋彎起點的距離不應小于鋼筋直徑10倍。 各種型式連接接頭中心距35d，且不小于500mm，在此區段范圍內有接頭的受力鋼筋截面積占受力鋼筋總面積不超過50%； 受力鋼筋在鋪位就位前，控制好支撐架體擱置鋼筋的標高，且上排與下排鋼筋之間用同直徑的短鋼筋作為墊鐵隔開次排鋼筋。 板、次梁與主梁鋼筋交叉處，板的鋼筋在上，次梁鋼筋居中，主梁鋼筋在下。 梁采用C32鋼筋做分層墊鐵(且墊鐵規格不小于主筋規格) 以及保護層墊塊采用C32（由于梁鋼筋較重），鋼筋長度=梁寬-50mm

21、，沿梁方向分布，間距500mm。 柱筋錨固：所有角柱、邊柱及中柱的錨固均需符合結構施工圖中相關節點，柱主筋與上部剪力墻位置重疊時，柱局部主筋應往上錨固至上一層（+12.75m）板內。 在綁扎墻柱鋼筋時，應預留插筋位置。對于1000mm以上梁搭鋼管支架支撐梁面筋，錨固在墻柱內。 墻、柱定位務必準確：先測量員按圖放出墻、柱位置，再用紅油漆作好標識，用柱箍筋或墻筋固定于梁上。質安員及工長校核無誤方可插筋。 上部結構鋼筋鋪設：平臺模板支好后，應在木模上彈出軸線并引測到插筋位置作為控制線。待鋼筋施工完畢后，于控制線位置焊接C12的通長限位鋼筋，然后根據設計要求插設上部結構的鋼筋并固定。其次墻中的暗柱縱筋

22、在其上部應用箍筋臨時綁扎固定好，墻的縱筋在兩側也用通長水平鋼筋臨時綁扎固定。 鋼筋馬鐙支撐鋼筋梅花形布置，樓板鋼筋支撐馬鐙采用C14500500梅花形布置，鋼筋馬鐙加工做法如圖：10 混凝土工程10.1 混凝土配合比高強混凝土必須嚴格控制較小的水灰比，嚴格控制混凝土的水灰比不宜大于0.55。嚴格控制較低的用水量，不宜大于175kg/m。確保單方混凝土足夠的水泥用量，提高混凝土的密實度。摻入一定量的外摻料優質粉煤灰。在高強混凝土中摻加適量的級粉煤灰，對降低混凝土的用水量及降低混凝土水化熱等具有良好的效果，能有效控制混凝土水灰比，進而有效減少混凝土的干縮裂縫。摻入一定量的高效緩凝減水劑，延長混凝土

23、凝結時間，降低混凝土水化熱的峰值，延緩熱峰值的出現。初凝時間控制在8小時以后。選用最優砂率。根據集料的級配情況及大量的試驗，選擇混凝土的最優砂率，確保混凝土較好的和易性，提高混凝土的密實度。嚴格控制混凝土坍落度，坍落度過大會造成水灰比失控，影響混凝土強度。現場輸送泵料斗口混凝土塌落度控制在1618cm。澆筑工作面混凝土坍落度不宜低于16cm,宜18cm。摻入水泥用量8%的ZY-1混凝土膨脹劑。材料用量具體詳見配合比單。10.2 進場混凝土的質量控制檢查發料單是否如實、運輸過程中攪拌筒是否一直進行轉動、是否向攪拌筒內隨意加水、攪拌筒是否按規定進行了清洗等；要求混凝土廠派質量人員到現場負責現場混凝

24、土的質量管理，跟蹤了解混凝土的性能狀況。卸料前應驗收發料單，如發現發料單位名稱、品種、強度等級不符，到料時間超過發車時間2小時，或坍落度超過規定的上限值時，應拒收退貨，并派專人跟車監督對拒收混凝土的處理，防止拒收的混凝土再次運至工地。混凝土到場卸料前，讓攪拌車快速攪拌2分鐘，保證混凝土均勻性。10.3 混凝土澆筑順序根據工程特點，按塔樓分成4#樓和5#樓兩個施工區域分別澆筑，混凝土澆筑時，第一次先澆筑柱混凝土至梁底(或加腋處)510cm，第二次澆筑第一層梁混凝土，以此類推，每層混凝土厚度500mm。采用布料管進行澆筑。注意事項：第二層梁混凝土澆筑時，必須在第一層梁混凝土初凝之前，若澆筑混凝土時

25、，氣溫過高，必須提前第二層混凝土澆筑時間，以免形成施工冷縫。為保證混凝土不形成施工冷縫，要求混凝土的初凝時間為8小時。10.4 澆筑方法4#樓和5#樓轉換層澆筑均預先布置2臺混凝土泵管，混凝土澆筑與塔吊配合，循序推進連續分層布料澆筑混凝土，每層布料厚度不得超過500mm，新澆混凝土必須在先澆混凝土初凝前及時覆蓋先澆混凝土。交叉振搗以防漏振，且澆搗上層混凝土時要插入下層混凝土50mm內，確保分層面結合緊密。提棒操作應采取快插慢撥，振搗時間控制在1030S，以不在下沉，表面無泡為宜。采用插入式振搗器，振搗厚度為300400mm，要注意下振動棒的間隔距離，控制標準是振動棒作用半徑（一般為300400

26、mm）的1.5倍,振孔的排列可采用行列式或梅花式。在混凝土的澆灌施工中，轉換層梁柱節點處由于鋼筋縱橫交錯、搭接密集、振搗困難，容易出現梁柱接點內部空洞，形成結構安全質量隱患，特此采取預留振搗孔的技術措施：根據現場實際情況，若鋼筋密實無法澆筑，可采用等強度細石混凝土澆筑梁柱節點部位。嚴禁靠周邊混凝土流入量來澆筑節點部位，梁柱、梁與梁交叉點節點鋼筋密集處，用撬棒將鋼筋臨時撬開下混凝土，采用小直徑振搗棒振搗，保證振搗密實。板混凝土澆筑時，嚴禁用插入式振搗器趕漿，采取平板振搗器進行二次振搗，確保混凝土的密實度。10.5 輸送泵輸送混凝土(1) 開始泵送時，混凝土泵操作人員應使混凝土低速運轉，并注意觀察

27、泵的壓力和各部分工作情況，待工作正常順利泵送后，在提高運轉速度，加大行程，轉入正常的泵送，正常泵送時，活塞應盡量采用大行程運轉，正常泵送過程中宜保持連續泵送，盡量避免中斷，若混凝土供應不及時，寧可降低泵送速度，也要保持連續泵送；(2) 泵送混凝土中斷時間不準超過2小時（視氣溫而定），泵送中斷時間超過30分鐘或出現異常現象時，泵送應間歇進行推動，即每隔45分鐘開泵一次，每次使泵正轉和反轉各推動兩程，防止輸送管內混凝土拌和物離析或凝結，同時受料斗中的攪拌器亦攪拌34轉，防止離析，但不宜連續攪拌。(3) 在泵送過程中,要定時檢查活塞的沖程,不使其超過允許的最大沖程。(4) 混凝土攪拌運輸車出料前,應

28、高速轉動30S后反轉出料,出料時如發現混凝土拌合物有異常現象,應立即停止出料,分別采取以下措施:a 、如攪拌筒內拌合物產生沉淀時,應再高速轉動34分鐘后方可出料；b、發現拌合物的坍落度過小,送料困難時,可向攪拌筒內加入與混凝土內水灰比相同的水泥漿,經充分攪拌后再送料,但其摻加過程中必須由混凝土廠家操作,或經過其指揮進行,嚴禁私自任意加水。(5) 在混凝土泵送過程中,如需接長輸送管,須先用水或砂漿濕潤接長的管段。(6) 在泵送過程中亦要注意坍落度的損失,泵送高度、氣溫高低、泵送延續時間等皆對坍落度產生影響。(7) 在泵送過程中如出現混凝土泵送困難、泵的壓力急劇升高或輸送管線產生較大的推動等異常情

29、況，不宜勉強提高壓力進行泵送，宜用木槌敲擊管線中的錐形管、彎管等部位，使泵進行反轉或放慢泵送速度，以防止管線堵塞，如輸送管線產生堵塞，可用木槌敲擊等方法查明堵塞部位，待混凝土卸壓后拆卸堵塞管段加以排除，重新泵送時，要待管內空氣排盡后，才能將拆卸過的管段接頭擰緊。(8)對澆筑混凝土面層，必須進行二次抹面，以防止產生干縮裂縫，并立即覆蓋、澆水養護；在混凝土泵送過程中，加強通訊聯絡，及時反饋信息。(9) 在泵送過程中,管內應充滿混凝土,以防止吸入空氣,如吸入空氣應立即反泵將混凝土吸入，去除空氣后再轉為正常泵送。(10) 泵送將結束時,要估算殘留管線中的混凝土量,因為這些混凝土經水或壓縮空氣推出后尚能

30、使用。(11) 混凝土澆筑時，若混凝土表面如出現泌水過多現象，應及時調整配合比、攪拌時間、外加劑用量、減小塌落度，由實驗人員隨時抽查，向商品混凝土廠家反饋信息。(13) 澆筑時，專人觀察模板、支架、鋼筋、預埋件設置情況，如有變形、不到位的應及時整改。(14）木工須隨時巡視，如發現摸板稍有變形，馬上采取加固處理。10.6 大體積混凝土溫差控制大體積混凝土溫差過大（超過25）便會產生溫差裂縫，因此，控制溫差是裂縫控制的關鍵。對本工程大截面梁，采用埋設不銹鋼方管（口302mm），再用溫度計測量溫度。測溫點設置在梁底面、中心和上表面，平面在梁中部和梁端位置設置。溫度監測周期與監測頻度：混凝土澆搗開始至

31、澆搗完畢10天，每2小時測量一次，每8小時提交一次報表。混凝土澆搗完畢后10天，每4小時測一次，每12小時提交一次報告，每次澆搗混凝土時，要測量混凝土入模溫度及各測點初始溫度并做好記錄，當溫差大于25時，應及時通知技術部門和項目技術負責人，以便及時采取措施。當溫差大于30時加密測溫頻度。當混凝土內部溫度已接近氣溫，其內外溫差小于15經技術部門同意后方可停止測溫。10.7 大體積混凝土泌水處理在進行大體積混凝土施工中容易產生泌水現象，對于泌水嚴重時，可能影響相應的混凝土強度指標。為消除和排除泌水影響，一般情況下上涌的泌水和浮漿會順著混凝土澆筑坡面下流到梁底。施工中可根據施工流水，在梁兩側鉆孔排水

32、。10.8 大體積混凝土防裂大體積泵送混凝土振搗后表面水泥漿較厚，容易引起表面裂縫，首先要求在振搗最上一層混凝土時，控制振搗時間，注意避免表層刮除，按施工測設的標高控制點，將混凝土表面刮拍平整。嚴格控制大體積混凝土的水泥用量，選用低水化熱水泥，摻加合適的混合材料和外加劑，優化混凝土配合比，提高混凝土攪拌質量，合理選擇澆灌時間，完善澆筑工藝，提高澆筑、振搗和平倉等操作質量，以及加強養護工作以提高混凝土澆筑全過程的施工工藝水平來提高混凝土的抗裂度，這樣在常規施工情況下完全能控制和防止大體積混凝土的溫度裂縫。有凹坑的部位必須用混凝土填平，在混凝土收漿接近初凝時，混凝土表面進行二次抹光，用木抹全面仔細

33、打抹兩遍，既要保證混凝土的平整度，又要把其初期表面的收縮脫水細縫閉合，在混凝土收漿凝固施工期間。除具體施工人員外，不得在未干硬的混凝土表面隨意行走，收漿工作完成的面必須同步及時覆蓋表面養護保護層。10.9 混凝土養護混凝土澆筑完畢后12h以內，采用一層塑料薄膜加一層麻袋片進行覆蓋并灑水養護。要求養護薄膜的搭接得不小于150mm，麻袋片搭接不小于100mm。墻柱插筋之間小空間必須特別注意保溫措施，可以用塑料薄膜加以覆蓋后，再加蓋麻袋片，確保墻柱插筋部位薄弱環節處的保溫工作。混凝土強度未達到1.2MPa之前，不得上料、上機具、腳手架、模板、鋼筋、支架等。保溫養護期間，應加強現場安全防火管理，確保保

34、溫措施自始至終起到養護作用，嚴禁隨意掀開保溫層。當混凝土內外溫差和降溫速度超過溫控指標時，應及時加蓋塑料薄膜和麻袋片。混凝土養護時間根據現場測溫情況待定，若內外溫差低于25后，可適當減少養護時間，本工程混凝土表面覆蓋養護時間定為14天。11 質量保證措施11.1 一般措施1）、施工前，該工程的施工管理人員和質量員必須認真讀圖，領會設計意圖，針對鋼筋、混凝土的施工，編制切實可行的施工方案及措施，做好施工前的技術交底；施工過程中，必須嚴格按照設計和規范、規程中有關規定進行施工；在施工管理中，施工管理人員應做到嚴要求、勤檢查，及時發現質量問題，及時整改。2）、模板施工嚴格按照施工方案進行搭設，尤其是

35、梁底增加的立桿和卸載層腳手架支撐，不得因為施工困難等原因擅自增大立桿和橫桿間距。大梁下扣件扭矩逐個檢查，保證扣件擰緊扭矩符合要求。3）、混凝土施工中，首先必須嚴格控制混凝土的入模驗收，每工作班不少于兩次商品坍落度檢測，嚴禁不合格混凝土用于轉換層施工。當混凝土輸送到作業層后，前倉必須及時將混凝土按施工流向散開，嚴禁產生混凝土的大量堆積和零散堆積，混凝土必須進行分層振搗，特別是鋼筋密集處必須保證混凝土到位、振搗到位，無狗洞及蜂窩麻面情況發生。混凝土澆筑完后養護要及時，要有專人負責，必須派專人進行裂縫觀測，如發現裂縫必須通知監理、建設、設計單位共同研究處理方案，及時進行處理。混凝土試塊留置：根據現場

36、實際情況及混凝土數量，4#、5#各樓留置C60混凝土標養、同養試塊以及拆模試塊（強度100%以后方能拆除模板）。本工程柱、墻留置標養試塊3組，梁板標養試塊12組；柱、墻同養試塊2組，梁板同養試塊6組；拆模試塊3組。4）、加強工種間配合與銜接。安裝工程應與土建工程施工密切配合，應設專人隨土建工程進度進行預埋、預留，并認真檢查預埋件和預留孔洞的位置是否符合設計要求和規范規程的規定。5）、加強工程質量管理，嚴格執行質量評定標準。每道工序完成后，工人班組應認真進行自檢、互檢、專職檢；每個分項工程完工后，應在班組自檢的基礎上，工程施工負責人組織現場質量員、班組長、工長對分項工程進行質量檢驗評定。6）、加

37、強材料管理，保證材料質量。材料供應部門應按設計要求供應材料，不得供應不合格的材料，進場原材料和半成品，必須有產品合格證并檢驗達到合格，妥善保管。7）、加強成品保護工作。對已完工的分部、分項工程及各種設施應采取切實有效的成品保護措施予以保護。8） 應注意的質量問題 嚴禁在混凝土內任意加水，嚴格控制水灰比，水灰比過大將影響補償收縮混凝土的膨脹率，直接影響補償收縮及減少收縮裂縫的效果。 梁柱節點位置混凝土要細心澆筑振搗，保證密實。 為保護鋼筋，模板尺寸位置正確，不得踩踏鋼筋，并不得碰撞，改動模板、鋼筋。 提前掌握天氣預報信息，盡可能避開雷雨天氣施工，施工現場準備覆蓋塑料簿膜，以防混凝土凝固前受到雨水

38、沖刷。 雨天施工期間要認真測量混凝土粗骨料的含水量，隨時調整用水量和粗細骨料的含水量（由商品混凝土站控制）。11.2 質量應急措施 停電：預備一臺小型發電機，供振動棒使用，塔吊配合澆筑混凝土的，采用人工拆、接管。 支撐架變形：派專人看護模板支撐架，發現有輕微變形情況，立即通知上部停止施工，并立即派人進行加固。 道路早晚高峰期：混凝土運輸車遇早晚高峰期，道路擁堵，影響混凝土供應時，應提前派送運輸車，保證混凝土供應連續。 混凝土泵車故障：混凝土攪拌站提供2臺泵車現場使用，1臺泵車攪拌站內備用，不影響混凝土澆筑。 混凝土溫差過大：經現場測溫，內外溫差過大時，增加麻袋片覆蓋厚度。12 施工安全保證措施

39、12.1 組織保障12.2 技術措施根據圖紙設計及施工方法，合理的、全面的確定模板支撐體系所需承擔的靜荷載和活荷載，計算出所需地基承載力，立桿、水平桿、小橫桿、次楞、主楞、對拉螺桿等最合理的布置形式。根據搭設形式及高度，合理設置架體構造措施，剪刀撐對每道大梁通長設置、剛性拉結點同混凝土進行連接。作業過程中派專人監督，一經發現與方案不符的立即制止并改正。鋼管的順直度必須在鋼管使用前進行檢查，確保各桿件搭設完成后垂直度或順直度。作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。架體使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿。混凝土澆筑時，先將混凝土柱澆筑完成，以增強架體的穩定性。由于采用的是

40、地泵泵送，泵管與架體之間震動較大，泵管宜單獨搭設固定架。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方集中堆放。塔吊吊運泵管輸送混凝土時，泵管下方嚴禁站人，必須有專人進行指揮。12.3 應急預案發現坍塌、倒塌事故立即報告應急總指揮，由其啟動緊急預案。挖掘被掩埋傷員及時脫離危險區。 清除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。對呼吸、心跳停止的傷員進行人工呼吸，確保在醫院救護人員來之前穩定傷員傷勢。立即聯系120急救中心，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。組織人員盡快解除

41、重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移至安全地方。若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。保護現場。當事故發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查。同時應立即采取善后工作，及時清理。事故調查處置。按照公司事故（事件）報告分析處理制度規定，項目部應急準備和響應指揮小組在調查和審查事故情況報告出來以后，作出有關處理決定，重新落實防范措施。并報公司應急搶險領導小組和上級主管部門。應急救援備用器材要存放在單獨的庫房內，其中使用頻

42、率比較頻繁而體積不大的存放在HSE部的應急救援柜和急救箱內。常備藥品：消毒用品（如碘酒等）、急救物品（紗布、繃帶、無菌敷料、創可貼）及各種常用小夾板、擔架（或木板）、止血袋、氧氣袋、滅火器等救火物資。應立即停止施工。注意 觀察基坑周邊建筑物或設備。人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。冷靜很重要。傷員盡量保持原位，不要移動。12.4 監測監控1、扣件擰緊度檢查：對支撐架扣件擰緊度采用扭矩扳手全數檢查，扣件螺栓擰緊扭力矩值為4065N.m。2、立桿垂直度檢查：立桿的垂直度搭設時應確保立桿垂直度偏差20mm。3、材料質量控制：鋼管和扣件不滿足要求的嚴禁使用。搭設的主要材料在進場堆放

43、前，必須根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJl30-2011中關于構配件檢查和驗收的要求，逐一進行驗收。經驗收合格的鋼管、扣件按規格、種類，分類整齊堆放、堆穩。堆放地不得有積水。4、堆料荷載控制：嚴禁在支撐架上集中堆放材料。在實際操作時，施工荷載不能超過設計荷載。特別是鋼材、模板的荷載控制，防止局部超載。13 設計計算由于本工程梁截面較少，在此只選擇最大截面梁24002000、18002000和具備代表性的梁15002000進行計算，柱僅計算截面最大的20002000mm柱，其余柱做類似支設。并且計算正四層3.55m、正三層-0.05m和正二層-3.65m樓板傳遞荷載驗算。計算見附件

44、。附件一：轉換層24002000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mmmm)24002000新澆混凝土梁計算跨度(m)5.55梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁

45、兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)3000步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1500梁底增加立柱根數7梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600，900,1200,1500,1800,2100,2400梁底支撐小梁根數20梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)75設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經計算符合要求。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)2

46、06000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R203.12kN，R2R196.6kN，R3R4R5R6R7R8R9R10R11R12R13R14R15R16R17R185.38kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.648106/4120157.38N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax11.44kN max2Vmax/A=211.441000/38

47、459.58N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm)max0.21mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算RmaxR1,R91.06kN8kN右側立柱扣件受力R1.068kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質量問題，本工程梁兩側梁底采用雙扣件連接。五、立桿穩定性驗算鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205=l0/i=k1（h+2a）/i當k=1時, =11（1500+2200）/16=118.8=210, 長細比滿足要求！當k=1

48、.155時, =1.1551（1500+2200）/16=137.2 查表得，0.361 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9+N邊2max1.06+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+1.5-2.4/2)/20.9，10.1，18.49，16.61，17.24，16.61，18.49，10.1，1.06+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+3+1.

49、5-2.4/2)/20.918.49kNfN/(A)18.49103/(0.361384)133.4 N/mm2f205N/mm2 滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（8.55m）梁荷載較大，需要以下三層梁進行傳遞。本工程擬采用正四層(3.55m)、正三層(-0.05m)以及正二層（-3.65m）對應部分梁共同承擔。1) 模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）2.41m=3.96KN2) 新澆筑混凝土自重：242.42m=115.2 KN3) 鋼筋自重：2.52.42m= 12 KN4) 振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：2.41（2+4+1）=16.8 KN1、24002000梁每延長米

50、荷載：N=1.2（3.96+115.2+12）+1.416.8=180.9KN澆筑混凝土每延長米產生的荷載：q=180.91=180.9 KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載(按最小配筋梁計算) 3.55m標高對應梁：4KL(2) 400600，4C25；4C22，混凝土C30按T型梁進行計算，l0/3=5.55/3=1.85m；b+Sn=0.4+2.1=2.5m；h f/h0=120/560=0.21,b+12 h f=0.4+120.12=1.84mbf=min l0/3；b+Sn ；,b+12 h f=1.84myAs=3601520=547200 N 1cbf h f=1.014

51、.31840120=3157440 NyAs1cbf h f，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14.31840)=20.8 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.79 KN.m極限承載力：q1=8 Mu/l0=8300.79/5.55=78.12 KN/m -0.05m標高對應梁：4KL(2) 400600，4C25；4C22，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14

52、.31840)=20.8 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.79 KN.m極限承載力：q2=8 Mu/l0=8300.79/5.55=78.12 KN/m -3.65m標高對應梁：4KL(2) 400600，4C25；4C22，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14.31840)=20.8 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.79 KN.m極限承載力：q

53、3=8 Mu/l0=8300.79/5.55=78.12 KN/m3、轉換層梁產生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2+ q3=78.12+78.12+78.12=234.4 KN/mq=180.9 KN/m滿足要求！轉換層24002000梁產生的荷載由以下三層即：3.55m；-0.05m；-3.65m層梁板共同承擔滿足要求。附件二：轉換層18002000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mmmm)18002000新澆混凝土梁計算跨度(m)7.5梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面

54、板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)2400步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1200梁底增加立柱根數5梁底增加立柱布置方式按混

55、凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)600,900,1200,1500,1800梁底支撐小梁根數16梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)150 設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經計算符合要求，在此不做計算。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R163.03kN，R2R156.27kN，R3R4R5R6R7R8R9R1

56、0R11R12R13R145.11kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.835106/4120202.74N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax11.218kN max2Vmax/A=211.2181000/38458.43N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.31mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算RmaxR1,R71.41kN8kN右側立柱扣件受力R1.41kN8kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質量

57、問題，本工程梁兩側梁底采用雙扣件連接。 五、立柱驗算鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205=l0/i=k1（h+2a）/i當k=1時, =11（1500+2200）/16=118.75 =210, 長細比滿足要求！當k=1.155時, =1.1551（1500+2200）/16=137.2 查表得，0.361 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N邊2max1.41+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24

58、+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+1.2-1.8/2)/20.9，11.53，20.62，18.44，20.62，11.53，1.41+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+2.4+1.2-1.8/2)/20.920.62kN fN/(A)20.62103/(0.361384)148.7 N/mm2f205N/mm2 滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（8.55m）梁荷載較大，需要以下三層梁進行傳遞。本工程擬采用正四層(3.55m)、正三層(-0.05m)以及正二層（-3.65m）對應部分梁

59、共同承擔。5) 模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）1.81m=2.97KN6) 新澆筑混凝土自重：241.82m=86.4 KN7) 鋼筋自重：2.51.82m=9 KN8) 振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：1.81（2+4+1）=12.6 KN1、18002000梁每延長米荷載：N=1.2（2.97+86.4+9）+1.412.6=135.68 KN澆筑混凝土每延長米產生的荷載：q=135.681=135.68 KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載（按最小配筋梁計算） 3.55m標高對應梁：4KL19(2) 400600，2C25+(2C12)；5C25，混凝土C30按

60、T型梁進行計算，l0/3=7.5/3=2.5m；b+Sn=0.4+2.3=2.7m；h f/h0=120/560=0.21,b+12 h f=0.4+120.12=1.84mbf=min l0/3；b+Sn ；,b+12 h f=1.84myAs=3602454=883440 N 1cbf h f=1.014.31840120=3157440 NyAs1cbf h f，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3602454/(14.31840)=33.6 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184033.6（600-40-33.6/2）=480

61、.23 KN.m極限承載力：q1=8 Mu/l0=8480.23/7.5=68.3 KN/m -0.05m標高對應梁：400600，2C25+(2C12)；4C25，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601964/(14.31840)=26.87 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184026.87（600-40-26.87/2）=386.42 KN.m極限承載力：q2=8 Mu/l0=8386.42/7.5=55 KN/m -3.65m標高對應梁：4KL19(2) 400600，2C25+(

62、2C12)；4C22，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14.31840)=20.8 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.8 KN.m極限承載力：q3=8 Mu/l0=8300.8/7.5=42.8 KN/m 3、轉換層梁產生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2+ q3=68.3+55+42.8=166.1 KN/mq=135.68 KN/m 滿足要求！轉換層18002000梁產生的荷載由以下三層即：3.55m；-0

63、.05m；-3.65m層梁板共同承擔滿足要求。附件三：轉換層15002000梁計算書一、工程屬性混凝土梁截面尺寸(mmmm)15002000新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8梁側樓板厚度(mm)180新澆混凝土結構層高(m)5二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁2.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板支拆環境不考慮風

64、荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用梁跨度方向立柱間距la(mm)600梁兩側立柱間距lb(mm)2100步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距lb(mm)900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)1050梁底增加立柱根數5梁底增加立柱布置方式自定義梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)550,800,1050,1300,1550梁底支撐小梁根數12梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：模板、梁底木方次楞經計算符合要求。四、梁底支撐的計算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)482.7可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(

65、N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R123.36kN，R2R117.12kN，R3R4R5R6R7R8R9R105.81kN主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.599106/4120145.38N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax9.874kN max2Vmax/A=29.8741000/38451.43N/mm2125N/

66、mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.17mml/400375/4000.94mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算RmaxR1,R70.91kN8kN右側立柱扣件受力R0.91kN8kN單扣件能滿足要求！考慮到工人扭矩操作和扣件質量問題，本工程梁兩側梁底采用雙扣件連接。五、立桿穩定性驗算鋼管類型482.7立柱截面面積A(mm2)384回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗壓強度設計值f(N/mm2)205=l0/i=k1（h+2a）/i當k=1時, =11（1500+2200）/16=119.5=210, 長細比滿足要求！當k=1.155時, =1.

67、1551（1500+2200）/16=137.2 查表得，0.361 立柱最大受力NmaxR1+N邊1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N邊2max0.91+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+1.05-1.5/2)/20.9，9.54，17.54，15.11，17.54，9.54，0.91+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71(0.9+2.1+1.05-1.5/2)/20.917.54kNfN/(

68、A)16.9103/(0.361384)126.5 N/mm2f205N/mm2 滿足要求！六、荷載傳遞轉換層（8.55m）梁荷載較大，需要以下三層梁進行傳遞。本工程擬采用正四層(3.55m)、正三層(-0.05m)以及正二層（-3.65m）對應部分梁共同承擔。9) 模板及支架自重：（0.1+0.3+0.5+0.75）1.51m=2.475KN10) 新澆筑混凝土自重：241.52m=72 KN11) 鋼筋自重：2.51.52m=7.5 KN12) 振搗、傾倒混凝土以及施工荷載：1.51（2+4+1）=10.5 KN1、18002000梁每延長米荷載：N=1.2（2.475+72+7.5）+1

69、.410.5=113.07 KN澆筑混凝土每延長米產生的荷載：q=113.071=113.07 KN2、轉換層梁下各層對應梁的實際承受荷載（按最小配筋梁計算） 3.55m標高對應梁：KL13(3A) 400600，2C25+(2C12)；5C22，混凝土C30按T型梁進行計算，l0/3=7.8/3=2.6m；b+Sn=0.4+2.3=2.7m；h f/h0=120/560=0.21,b+12 h f=0.4+120.12=1.84mbf=min l0/3；b+Sn ；,b+12 h f=1.84myAs=3601900=684000 N 1cbf h f=1.014.31840120=3157

70、440 NyAs1cbf h f，為第一種類型的T型截面梁。T形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601900/(14.31840)=26 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184026（600-40-26/2）=374.2 KN.m極限承載力：q1=8 Mu/l0=8374.2/7.8=49.2 KN/m -0.05m標高對應梁：400600，2C25+(2C12)；4C22，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14.31840)=20.8 mmMu=cmb bf

71、x(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.8 KN.m極限承載力：q2=8 Mu/l0=8300.8/7.8=39.6 KN/m -3.65m標高對應梁：4KL19(2) 400600，2C25+(2C12)；4C22，混凝土C30類型辨別同上，為第一種類型的T型截面梁，bf=1.84mT形截面極限最大彎矩值：x=yAs/cm bf =3601520/(14.31840)=20.8 mmMu=cmb bfx(ho-x/2)=14.3184020.8（600-40-20.8/2）=300.8 KN.m極限承載力：q3=8 Mu/l0=8300.8/7.8

72、=39.6 KN/m3、轉換層梁產生的荷載由以下幾層結構的梁共同承擔：q1+q2+ q3=49.2+39.6+39.6=128.4 KN/mq=113.07 KN/m 滿足要求！轉換層15002000梁產生的荷載由以下三層即：3.55m；-0.05m；-3.65m層梁板共同承擔滿足要求。附件四：20002000柱計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱4-KZZ-3新澆混凝土柱長邊邊長(mm)2000新澆混凝土柱的計算高度(mm)5000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)2000二、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)6外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.

73、15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224611.152.51/2，242min57.6，4848kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.248+1.42，1.3548+1.40.720.9max60.4，66.760.966.7660.08kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k48 kN/m2三、面板驗算

74、面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數11柱短邊小梁根數11柱箍間距l1(mm)450模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.454826.24kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.79kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10726.240.22-0.1210.790.22-0.12kNm Mmax/W0.12106/(1/6450152)6.88

75、N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.454821.6kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6321.62004/(10010000(1/12450153)0.17mml/400200/4000.5mm 滿足要求！四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)4080小梁截面慣性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)300 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.260.0812.02 kN/m 小梁彎矩圖(kNm

76、) Mmax0.54kNm Mmax/W0.54106/42.6710312.68N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.2489.6 kN/m 面板變形圖(mm) 1.27mm1.5mm 滿足要求！五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)482.7柱箍截面慣性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.44kNm，N18.65kN 短邊柱箍計

77、算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.44kNm，N28.65kN M/Wn0.44106/(4.12103)107.54N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.27mml/4001.37mm 20.27mml/4001.37mm 滿足要求！六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N8.652=17.29kNNtb17.8kN 滿足要求！ N8.652=17.29kN26kN 滿足要求

78、！附件五：大體積混凝土熱工計算一、混凝土溫度計算1、混凝土拌合物溫度 C60商品混凝土實驗配合比每立方米用量如下：水泥混凝土配合比報告附后。水泥42.5R mc=440kg,砂ms=553kg, 石子mg=1160kg,礦渣mk=120 kg水mw=165kg,外加劑 mu=7.84kg。適用氣溫2035C已知：水泥、砂、石子、礦渣粉的比熱：Cc= Cs= Cg= Ck=0.96KJ/kg.K,水、外加劑的比熱：Cw= Cu=4.2KJ/kg.K,設：混凝土澆筑時間為8月下旬，外界溫度假設30，材料溫度如下：Tc =40Ts= Tg= Tk = Tw = TU= 30C, 則：混凝土的拌和溫度

79、： 2、混凝土溫度損失Ts=(t0.032n)(T0 -Td)：每小時穩定損失系數，液壓式攪拌機取0.25；t：混凝土運輸及成型時間取0.5h；n：混凝土倒運次數取1次；Tb：混凝土出機溫度31.45；Td：外界溫度30Ts=（0.250.5+0.032）(31.45-30)=0.233、混凝土入模溫度 若泵送混凝土摩擦升溫1，則混凝土入模溫度為：31.45-0.23+1=32.22二、混凝土水化熱絕熱溫升值計算1、混凝土最終水化熱絕熱溫升（1-e-mt）其中：wc =440kg/m3，C=0.96KJ/kgK，Q=4/(7/270-3/240)=297.93J/kgK ，7天水泥水化熱不超過

80、270 J/kgK，3天水泥水化熱不超過240 J/kgK，=2400kg/m3，m=0.4，t=28則：混凝土內部中心溫度 Tmax=32.22+56.9=89.12 2、不同齡期的水化熱溫升為：（混凝土厚度按2 m，混凝土澆筑溫度TP=32.22 C）序號齡期（d）溫降系數（）水化熱溫升（Tn）中心溫度Tmax=（T0+Tn）1t=3=0.57Th=32.43C64.652t=6=0.54Th=30.73C62.953t=9=0.485Th=27.6C59.824t=12=0.385Th=21.91C54.135t=15=0.295Th=16.79C49.016t=18=0.22Th=12

81、.52C44.747t=21=0.175Th=9.96C42.18三、計算蓄熱保溫材料需要厚度采用澆水塑料薄膜上再覆蓋麻袋片。保溫溫度控制計算。根據熱交換原理，假定混凝土的中心溫度向混凝土表面的散熱量，等于混凝土表面保溫材料應補充的發熱量，按下式計算：式中 i-保溫材料所需厚度（m）; h-結構厚度，取2m； i保溫材料的導熱系數，本方案采用麻袋片，取0.14W/mK；-混凝土導熱系數，取2.33 W/mK；Tmax混凝土中心最高溫度，取3d值為取64.65；Tb-混凝土表面溫度， 取32.22 ；Ta- 混凝土澆灌后3-5d空氣平均溫度，取30 ；K-透風系數，取2.3；設定混凝土中心溫度與表面溫度之差控制在20C范圍內，溫度控制的時間設定為10天。 結論：在混凝土表面覆蓋層塑料薄膜保濕，在塑料布上須用超過3.1cm 厚麻袋片覆蓋保溫，不少于二層并應錯位搭接，測溫溫差接近25C時增加一層塑料彩條布覆蓋保溫，以降低透風系數。