1、xx國際金融中心工程落地腳手架搭設方案目錄一、 編制依據3二、概況32。1工程概況32。2架體概況4三、材料及要求4四、 腳手架搭設方法及要求54。1搭設參數54.2 搭設要求54.3地下室外腳手架54。4裙樓外腳手架64。5塔樓外腳手架74.6 電梯井洞口防護74.7 結構臨邊防護84。8 樓梯間防護84。9防護棚及安全通道8五、腳手架的搭設及拆除施工工藝8六、質量保證96.1構配件允許偏差96。2 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準106。3 腳手架搭設的技術要求及允許偏差10七、安全施工技術措施117。1材質及其使用的安全技術措施117。2腳手架搭設的安全技術措施117。3腳手架上施工作

2、業的安全技術措施127。4腳手架拆除的安全技術措施12八、文明施工要求13九、腳手架計算書149.1塔樓37.4m腳手架計算書149。2裙樓24。4m腳手架計算書（基礎為2層挑板）22附圖261、地下室腳手架立桿布置圖262、裙樓腳手架立桿布置圖263、塔樓落地架立桿布置圖264、地下室腳手架剖面圖265、裙樓腳手架剖面圖266、塔樓落地架剖面圖267、扣件式鋼管腳手架（落地）立面圖278、扣件式鋼管腳手架（落地）平面圖289、扣件式鋼管腳手架（落地)剖面圖2910、拉吊式腳手架剖面圖3011、連墻桿大樣圖3112、鋼絲繩卸荷大樣31一、 編制依據方案是依據xx國際金融中心設計的有關設計圖紙、

3、xx國際金融中心項目施工總承包合同及國家和地方現行的技術標準、施工及驗收規范、工程質量評定標準及操作規程及企業內部文件等進行編制，具體編制依據如下:1、廣州市設計院設計的的xx國際金融中心施工圖;2、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）；3、建筑工程扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）；4、建筑結構荷載規范（GB50092001)；6、鋼管腳手架扣件（GB158312006）；7、建筑施工手冊（第四版）二、概況2。1工程概況xx國際金融中心擬建于xx市xx區省金融高新服務區B區B02地塊，地塊臨xx區中央大街，是集辦公、寫字樓、商業為一體的超高層綜合性建筑樓.本工程地上

4、38層,地下4層。總用地面積12552 m2,總建筑面積127854.5m2，其中地上建筑面積為93757。5m2，地下建筑面積為34097m2。本工程采用佛黃海高程，設計標高0.000相當于絕對標高3。500.2。2架體概況2。2。1地下室架體地下室鋼管腳手架基礎為底板,搭設高度因底板結構不同分為2種：區段1架體從18。5m位置搭至正負零,并設置欄桿;區段2架體從-17。7m位置搭至正負零并搭設欄桿。2種架體均用于地下室結構施工及外墻防水施工。至回填前，完成防水工程后拆除該腳手架并回填夯實。2。2.2裙樓及塔樓9層以下架體裙樓鋼管腳手架由于裙樓2層局部位置有挑板,因此共分2種形式：區段1基礎

5、落于2層挑板，在3層挑板上設置高度為2層的填心架，板厚為110mm，高度為24.4m；區段2基礎落于首層板，在高度為31m.塔樓鋼管腳手架基礎落于首層板，板厚為180mm,總高度為37.4m，在15。5m處增加一次拉吊卸荷.因塔樓外立面呈逐層收縮或逐層突出狀態,因此個別位置需設置填心架，填心架的位置及高度見附圖。2.2.3防護措施架體電梯井道內采用自爬式內架，樓梯臨邊及結構臨邊搭設鋼管防護欄桿；所有輸送泵、攪拌機、砂漿機、直螺紋機具等均需搭設鋼管防護棚。2。2.4塔樓型鋼懸挑塔樓分7次懸挑，懸挑方式及計算祥見xx國際金融中心懸挑架專項施工方案三、材料及要求3.1鋼管：3.1。1 鋼管包括立桿、

6、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、附墻桿等。3.1。2 鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm，其材質應采用國家現行標準的要求。彎曲變形，銹蝕鋼管不得使用。腳手架鋼管每根最大質量不應大于25kg。鋼管上嚴禁打孔.3.2扣件：扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。腳手架采用的扣件,在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞.3。3腳手板:腳手板采用鋼筋網片腳手板。鋼笆片網格間距不大于50，無銹蝕。3.4安全網：采用通過國家質檢合格的密目式安全網。四、 腳手架搭設方法及要求4。1搭設參數部位基礎類型基礎厚度（mm)架體高度連墻桿設置類型卸荷次數卸荷高度（m)地下室底板9001

7、9.67斜撐+焊接無無180018.85斜撐+焊接裙樓2層板11024。4每層3跨首層板18031每層3跨塔樓首層板18037.4每層3跨/拉吊段每層2跨115.54.2 搭設要求架體采用雙排鋼管腳手架,縱距1.5m,架寬0。81 m,步距1。8m。立桿接頭采用對接扣件連接，上下橫桿的接長位置錯開布置，錯開距離不小于縱距的1/3，扶手桿水平設置于每步架0.6m、1。2m高處.4.2。1 大橫桿：大橫桿置于小橫桿之上，在立桿的內側，用直角扣件與立柱扣緊.大橫桿采用對接扣件連接,其接頭交錯布置,不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱的距離不大于50cm.4。2。2 小橫桿:

8、每一立桿與大橫桿相交處(即主節點），都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm。小橫桿間距應與立桿柱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立桿之間在等間距設置增設12根小橫桿.小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm;伸出里排大橫桿距結構外邊緣15cm，且長度不大于30cm。4.2.3 腳手扳：腳手架采用鋼笆片8鋼筋焊接制作，寬為1.05米，鋼笆片鋪放后要求用細鐵線與大橫桿綁扎固定。4。3地下室外腳手架4.3.1架體分布地下室落地架依裙樓結構形式不同分為2種高度:區段1為19。67m，區段2為18.85m，具體部位如下圖所示：4.3.2地

9、基處理：地下室底板澆筑完成后，該落地架落于底板上，故無需對架體基礎做特殊處理。在搭設架體時，立桿底部必須設置墊板（5mm鋼板）。在底板四周應設置相應的排水通道，便于排水，避免架體淹沒,銹蝕.4。3.3架體搭設本工程地下室為4層，南面為支護樁；北面相鄰工程為2層地下室,2層以下與本項目之間有支護樁，2層以上完全開挖;東面相鄰工程為3層地下室，3層以下為自然放坡，3層以上完全開挖;西面2層以下為支護樁,2層以上為分層放坡。因此為避免在側壁預留連墻件造成側壁滲漏，地下室腳手架連墻件采用如下方式:支護樁部位采用斜撐；分層放坡及完全開挖面連墻件采用與止水螺桿焊接相連；在首層板處為增加連墻件，按2跨一布置

10、。腳手板滿鋪,并綁扎鐵絲進行加固。立桿布置圖及剖面圖見附圖1:地下室腳手架立桿布置圖及剖面圖4。4裙樓外腳手架4.4。1架體分布裙樓架體依裙樓結構形式不同，搭設按2種型號：型號1,基礎落于2層挑板，板厚為110mm；型號2基礎落于首層板，并在架體內增加一排立桿。具體部位如下圖所示：4。4。2地基處理1、 裙樓落地架基礎均為樓板，搭設架體時，需在立桿底部墊5mm鋼板。2、 型號1落于2層挑板,為保證架體安全性，挑板支模架體在不拆除,當外架拆除時再拆除支模架體。4。4。3架體搭設1、 架體按照要求上文所述搭設要求搭設。2、 區段1基礎落于2層挑板，為保證架體安全性,挑板支模架體不拆除,至外架拆除時

11、再拆除該支模架體。3、 區段2架體由于1-6層無挑板，7層懸挑2170mm。因此在架體內側加設一排立桿，保證與結構面的安全間距。4、 腳手板滿鋪，并綁扎鐵絲進行加固5、 架體首層進行封閉，并往上10m進行封閉。立桿布置圖及剖面圖見附圖2：裙樓腳手架立桿布置圖及剖面圖4.5塔樓外腳手架1、搭設架體時，需在立桿底部墊5mm鋼板。2、由于塔樓1層至9層挑板位置逐漸增大,為保證與結構面的安全距離，在原有雙排架體內增加填心架。填心架的位置及搭設高度見附圖3.3、為保證架體立桿穩定性,在15。5m高增加一次鋼絲繩卸荷。立桿布置圖及剖面圖見附圖3：裙樓腳手架立桿布置圖及剖面圖4。6 電梯井洞口防護電梯井口設

12、置不低于1.8m高的防護門,用12的螺紋鋼筋、按水平間距30cm、豎向間距40cm焊制而成，并在防護門上要刷漆、掛牌.電梯井筒內每隔一層在入口處設置一個用25鋼筋、鋼管及木板搭設的平臺，中間一層用鋼筋支托安全網一道，網上及平臺上均不得存有雜物。電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。4。7 結構臨邊防護在結構四周邊線內50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483。5鋼管。其高度不低于1.2m、立桿間距不大于2.5m、豎向每隔0。 6m設一道通長大橫桿、每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌;護身欄桿四周滿掛密目安全網、白天設警示牌、夜間設紅色標志燈；臨邊四周

13、lm范圍內不準堆料、停放機具。4。8 樓梯間防護樓梯的側邊利用腳手架做安全防護,架子立管從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1. 2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。4。9防護棚及安全通道施工現場所有輸送泵、攪拌機、砂漿機、直螺紋機具均需搭設防護棚。防護棚采用483.5鋼管搭設，尺寸按照公司施工現場安全管理標準化執行。防護棚采用雙層防護，兩層之間距離為500mm，頂層鋪腳手板、下層鋪50x100木枋350、上釘18mm厚木膠合板。防護棚兩側應設置八字撐,并滿布密目安全網，所有水平桿控制伸出立桿外側100mm.五、腳手架的搭設及拆除施工工藝5。1落地式鋼管腳手架搭設施工工藝:5。1.

14、1落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整材料配備定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐、連墻桿鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。5.1。2定距定位:根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離,并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置,并用小竹片點出立桿標記。墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完畢后方可拆除.5。1.4雙排架宜先立里排立桿，后立外排

15、立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后,立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。5.2 腳手架的拆除施工工藝：5。2。1拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐,而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等（一般的拆除順序為：安全網欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿戶立桿）。5.2。2不準分立面拆架或在上下兩步同時進行拆架。做到一步一清、一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間,再解端頭扣。所有連墻桿等必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層

16、拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步,應增設連墻件加固。5.2。3拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。5。2。4當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度（約6。5m）時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆連墻件。六、質量保證6.1構配件允許偏差序號項 目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1無縫鋼管尺寸 外徑48mm 壁厚3。5rnm一0。5 一0。5游標卡尺2鋼管兩端面切斜 偏差1。70塞尺、拐角尺3鋼管外表面銹蝕 深度 （=12）0. 50游標卡尺4立桿鋼管彎曲 3ml4m 3ml4m12 20鋼板尺水平桿、斜桿的鋼

17、管 彎曲 l6。5m306.2 扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準序號檢 查 項 目抽檢數量 (個）允許的不合格數1連接立桿與縱(橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件5052連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）50106.3 腳手架搭設的技術要求及允許偏差序號項 目技術要求允許偏差（mm）1地基基礎表面堅實平整地基土質符合技術要求排水不集水墊板不晃動底座不滑動下陷2立桿垂直度：Hmax30mhmax100mm3間距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm4大橫桿高差桿兩端20mm同跨同一截面內的高差10 mm5扣件安裝扣件距離中心節點150mm相鄰立

18、柱對接扣件高差-50mm6剪刀撐斜桿與地面的偏差7腳手板外伸偏差、搭接050mm七、安全施工技術措施7.1材質及其使用的安全技術措施7.1。1 扣件的緊固程度應在4050Nm，并不大于65 Nm，對接扣件的抗拉承載力為3kN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內,以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下,以保證安全。7.1。2 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。7。1。3 鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。7。1。4 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。 嚴禁將外徑48mm與51mm的

19、鋼管混合使用.7。2腳手架搭設的安全技術措施 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿土必須達到設計強度的75以上才能施工。7.2。2 搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進人、統一指揮、上下呼應、動作協調指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人.7。2。3 開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。7。2。4 腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定.7.2。5 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。7。2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班

20、長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。7。2。7 外腳手架的卸荷嚴格采用符合的鋼絲繩通過梁上對拉螺栓孔與腳手架連接，嚴禁私自拆改。7.3腳手架上施工作業的安全技術措施7。3。1結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。7。3。2 嚴禁控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m，確保較大安全儲備.7.3.3 結構施工時不允許多層挑架的同時作業層數不超過1層.7.3.4 當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時,應采取適當臨時撐拉措施.7。3.5 各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體

21、傷人。7.3。6 定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。7.4腳手架拆除的安全技術措施7.4。1 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。7。4。2 架體拆除前,必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉. 拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮，禁止非作業人員進人.7.4。4 拆除時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，

22、以防墜落。7.4.5 在拆架時，不得中途換人，如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。7.4。6 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7。4。7 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。7。4。9 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人.7.4.10 拆下的零配件要裝人容器內,用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固,雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。八、文明施工要求根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到如下：8。1 進人施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系

23、好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。8。2 進人施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌,不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌.8。3 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。8.4 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢,體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者,一律不得上腳手架操作。8.5 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。8。6 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時,如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。8。7 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改

24、，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作.8。8 不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面;不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。8。9 不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上,嚴禁任意懸掛起重設備。8。10 在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。8.11 拆除架子而使用電焊氣割時,派專職人員做好防火工作,配備料斗，防止火星和切割物濺落.8。12 腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決.8.13 要保證腳

25、手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體.8。14 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。8.15 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋,袖口及褲口要扎緊.8.16 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續.8.17 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。8。18 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理.應隨時整理、檢查,按品種、分規格堆放整齊，妥善保管.8.19 六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業.在冬季、雨

26、季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物.若有則應隨時清掃,并要采取防滑措施。九、腳手架計算書9.1塔樓37.4m腳手架計算書分2次計算:9。1.1 15.5m以下落地計算1計算參數設定 （1）基本參數 腳手架搭設高度15.50m，立桿材料采用483。5,橫向桿上有3條縱向桿，立桿橫距0.80m，立桿縱距La=1。50m，立桿步距h=1。80m；立桿離墻2。10m，連墻件按每層三跨布置,連墻件材料為預埋鋼管,頂層層高5。00m;腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板。 （2）鋼管截面特征 鋼管483。5mm,截面積A=489mm2,慣性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回轉半徑

27、i=15。8mm,每米長質量0.0376kN/m;Q235鋼抗拉，抗壓和抗彎強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=206000N/mm2。 (3）荷載標準值 1）永久荷載標準值 每米立桿承受的結構自重標準值0.1248kN/m， 腳手板采用沖壓鋼腳手板，自重標準值為0。30kN/m2 欄桿與擋板采用欄桿、沖壓鋼,自重標準值為0.1600kN/m， 腳手架上吊掛的安全設施（安全網)自重標準值0.010kN/m2 2）施工均布活荷載標準值 裝修腳手架2。00kN/m2，結構腳手架3。00kN/m2 3）作用于腳手架上的水平風荷載標準值k 腳手架高度為15.50m，地面粗糙度按B類；風壓高度變

28、化系數z=1。00（標高+6m）； 擋風系數=0.8,背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數 s=1。3=1.30.8=1。04，工程位于廣東省廣州市，基本風壓0=0。30kN/m2； 水平風荷載標準值 k=zs0=11。0400.30=0.31kN/m22。縱向水平桿驗算(1)荷載計算鋼管自重GK1=0.0376kN/m；腳手板自重GK2=0。300。20=0。06kN/m；施工活荷載QK=3。000.20=0.60kN/m；作用于縱向水平桿上線荷載標準值q1=1。2(0.0376+0.06）=0.12kN/m,q2=1。40.60=0.84kN/m（2）縱向水平桿受力計

29、算每根鋼管長約6。00m，按四跨連續梁計算，L=1.50m。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=0.1070.121。502=-0。03kNm彎矩系數KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0。1210.841.502=-0.23kNmMmax=M1+M2=0.03+0.23=0。26kNm，=Mmax/W=0.26106/5080=51。18kNm縱向桿的抗彎強度=51。18N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。2）撓度驗算撓度系數K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0。632（0。12/1.2)（1500)4/(100EI)=0.1

30、3mm撓度系數K2=0.967,2=K2q2L4/（100EI)=0.967（0。84/1。4)（1500）4/（100EI)=1.17mmmax=1+2=0。13+1.17=1.30mm縱向桿的max=1.30mm=L/150=10mm與10mm,滿足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430。121。50=0.21kN，Rq2=1.2230.841。50=1.54kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.21+1.54=1.75kN3。橫向水平桿驗算(1）荷載計算鋼管自重gk1=0.0376kN/m中間縱向水平桿傳遞支座反力R中=Rmax=1.75kN,旁邊縱向水平桿傳遞支座反力R邊=Rmax/

31、2=0。88kN（2）橫向水平桿受力計算按單跨簡支梁計算，跨度為：L=0.80m1)抗彎強度驗算Mmax=qL2/8R中L/2=0。03760。800。80/81.750.80/2=703008Nmm=0.70kNm=Mmax/W=703008/5080=138。39N/mm2橫向水平桿的抗彎強度=138。39N/mm2f=205N/mm2,滿足要求.2）撓度驗算集中荷載產生的撓度為:1=19Pl3/（384EI）=1917508003/（384EI）=1.77mm均布荷載產生的撓度為:2=5qL4/384EI=50.03768004/（384EI）=0。01mmmax=12 =1。77+0。

32、01=1.77mm橫向水平桿的max=1。77mm=L/150=5mm與10mm,滿足要求。（3）橫向水平桿與立桿的連接扣件抗滑驗算 R=1。5R中R邊Gk1L/2=2.630.880。03760。40=3。53kN橫向水平桿與立桿連接扣件R=3.53kNRc=8。0kN（Rc為扣件抗滑承載力設計值）,滿足要求。4.立桿計算 （1）立桿容許長細比驗算計算長度附加系數k=1。0；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數=1.50立桿步距h=1.80m；立桿計算長度Lo=kh=1。01。501。80=2。70m=2700mm長細比=Lo/i=2700/15。8=170。89立桿長細比=170.89

33、210,滿足要求。(2）立桿穩定性驗算1)荷載計算a。腳手架結構自重：NGlk=gkH=0。124815。50=1.93kN;b。構配件自重NG2k=1.44+1.92+0。23 =3。59kN其中：腳手板重量：81。500.400。30=1。44kN； 欄桿、擋腳板重量：81。500.16=1。92kN 安全網重量：15.501。500.010=0.23kNc。活荷包括：施工荷載按2層作業計算（其中1層為結構施工，1層裝修施工）得：NQk=1.500.80/2(3。00+2.00)=3.00kN風荷載標準值計算風荷載標準值k=0.31kN/m2,由風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW=0.91.

34、4MWk=0.91.4kLah2/10=0.91.40。311。501.801。80/10=0.19kNm=190000Nmm2）軸心受壓穩定性系數Lo=kh=1。1551.501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15.8=197,=0.1863）立桿穩定性驗算a。不組合風荷載時N=1.2(NGlk+NG2k)1。4NQk=1。2（1。93+3。59)+1.43。00=10.82kNN/(A)=10.821000/(0。186489)=118。96 N/mm2b。組合風荷載時N=1。2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2(1.93+3.59)+0.91.43.

35、00=10.40kNN/（A)MW/W=10.401000/（0.186489）190000/5080=151.75N/mm2立桿穩定性為151。75N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。5。支撐支承面驗算 立桿高配套底座200100mm,支承面為砼面（按C30考慮）支承樓面=180mm上部荷載為:F=10.82kN（1）支承面受沖切承載力驗算s=2.00，ft=1.50N/mm2，h0=165mm，h=1.00=0.4+1。2/s=1。00,pc，m=0 N/mm2,um=2(200+165）+2(100+165）=1260mm(0.7hft+0。15pc,m）umh0=(0.71.01

36、。50+0.150）1.001260165/1000=218。30kN受沖切承載力218.30kNF=10.82kN，滿足要求。（2)支承面局部受壓承載力驗算Ab=(0。20+20。10）(0.103)=0.12m2， Al=0.200。10=0.02m2l=(Ab/Al）0.5=2。45 ，fcc=0.8514300=12155kN/m2，=0.75lfccAl=0。752121550.02=364.65kN支承面局部受壓承載力364.65kNF=10。82kN,滿足要求.6.連墻件計算連墻件采用483.5鋼管，截面積為489mm2；按每個結構層花排設置，縱向間距取3跨，腳手架最高65。50

37、m風壓高度變化系數z=1。14(標高+65。50m）,基本風壓o=0。30kN/m2;擋風系數=0.800,背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數s=1.3=1。30.800=1.040，風荷載標準值k=1。141.0400。30=0.36kN/m2N1W=1.4kA=1.40.365.0031.50=11。34kN連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,按雙排腳手架,取No=3。00kNN1=NlWN0 =11。34+3。00=14。34kN（N18kN采用單扣件，8kNN116kN采用雙扣件)連墻件采用483.5鋼管,雙扣件連接符合要求.L0=2。10+0。10=2.

38、20m=2200mm,i=15.8mm，=L0/i=2200/15。8=139。2，1=0.353=N1/1A連墻件=14340/(0.353489)=83。07N/mm2連墻件穩定=83。07N/mm2f=174N/mm2，滿足要求.7。計算結果腳手架采用483。5鋼管，腳手架高度15。50m,立桿步距h=1.80m,立桿縱距=1。50m，立桿橫距0。80m,內立桿離墻2.10m,連墻件按每層三跨布置,連墻件材料為預埋鋼管，腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板。9。1。2 15.5m至37.4m拉吊卸荷段計算1計算參數設定 （1）基本參數 腳手架搭設高度23。50m,立桿材料采用483.5，橫向桿上有3條

39、縱向桿,立桿橫距0.80m,立桿縱距La=1。50m，立桿步距h=1.80m;立桿離墻1.60m,連墻件按每層兩跨布置,連墻件材料為預埋鋼管，頂層層高4。35m；腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板。 拉吊段底標高15.50m，拉吊段頂標高39.00m,拉吊段高度19。90m，吊環與吊點的距離4。50m，吊環直徑20mm。 （2）鋼管截面特征 鋼管483.5mm，截面積A=489mm2,慣性矩I=121900mm4;截面模量W=5080mm3，回轉半徑i=15.8mm，每米長質量0。0376kN/m；Q235鋼抗拉，抗壓和抗彎強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=206000N/mm2. （3)荷載標

40、準值 1）永久荷載標準值 每米立桿承受的結構自重標準值0。1248kN/m, 腳手板采用沖壓鋼腳手板，自重標準值為0。30kN/m2 欄桿與擋板采用欄桿、沖壓鋼，自重標準值為0.1600kN/m， 腳手架上吊掛的安全設施（安全網)自重標準值0.010kN/m2 2）施工均布活荷載標準值 裝修腳手架2。00kN/m2，結構腳手架3.00kN/m2 3）作用于腳手架上的水平風荷載標準值k 腳手架高度為23.50m，地面粗糙度按B類；風壓高度變化系數z=1.14（標高+6m）； 擋風系數=0。8,背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數 s=1.3=1。30。8=1.04，工程位于

41、廣東省廣州市，基本風壓0=0。30kN/m2； 水平風荷載標準值 k=zs0=1.141。0400。30=0.36kN/m22.縱向水平桿驗算（1）荷載計算鋼管自重GK1=0.0376kN/m；腳手板自重GK2=0。300.20=0.06kN/m；施工活荷載QK=3.000。20=0。60kN/m；作用于縱向水平桿上線荷載標準值q1=1.2(0.0376+0.06）=0.12kN/m，q2=1.40。60=0。84kN/m(2）縱向水平桿受力計算每根鋼管長約6.00m，按四跨連續梁計算,L=1。50m。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM1=-0。107，M1=KM1q1L2=-0.1070.121。

42、502=0.03kNm彎矩系數KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=0。1210。841.502=-0。23kNmMmax=M1+M2=0。03+0。23=0。26kNm,=Mmax/W=0.26106/5080=51。18kNm縱向桿的抗彎強度=51。18N/mm2f=205N/mm2,滿足要求。2)撓度驗算撓度系數K1=0.632,1=K1q1L4/（100EI）=0.632(0。12/1。2）（1500)4/(100EI）=0。13mm撓度系數K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(0。84/1.4）（1500)4/(100EI)=1.17mmmax=1+2

43、=0。13+1。17=1.30mm縱向桿的max=1。30mm=L/150=10mm與10mm，滿足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430。121。50=0.21kN,Rq2=1。2230。841。50=1。54kN,Rmax=Rq1+Rq2=0。21+1.54=1。75kN3。橫向水平桿驗算（1）荷載計算鋼管自重gk1=0。0376kN/m中間縱向水平桿傳遞支座反力R中=Rmax=1.75kN，旁邊縱向水平桿傳遞支座反力R邊=Rmax/2=0.88kN（2)橫向水平桿受力計算按單跨簡支梁計算，跨度為：L=0。80m1)抗彎強度驗算Mmax=qL2/8R中L/2=0.03760.800.8

44、0/81.750.80/2=703008Nmm=0.70kNm=Mmax/W=703008/5080=138.39N/mm2橫向水平桿的抗彎強度=138。39N/mm2f=205N/mm2,滿足要求.2）撓度驗算集中荷載產生的撓度為：1=19Pl3/(384EI)=1917508003/(384EI）=1。77mm均布荷載產生的撓度為：2=5qL4/384EI=50。03768004/(384EI)=0。01mmmax=12 =1.77+0.01=1.77mm橫向水平桿的max=1.77mm=L/150=5mm與10mm，滿足要求。（3）橫向水平桿與立桿的連接扣件抗滑驗算 R=1。5R中R邊G

45、k1L/2=2.630.880.03760。40=3。53kN橫向水平桿與立桿連接扣件R=3。53kNRc=8。0kN(Rc為扣件抗滑承載力設計值)，滿足要求。4.立桿計算 （1）立桿容許長細比驗算計算長度附加系數k=1。0;考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數=1。50立桿步距h=1。80m；立桿計算長度Lo=kh=1。01。501。80=2.70m=2700mm長細比=Lo/i=2700/15。8=170.89立桿長細比=170。89210，滿足要求。(2）立桿穩定性驗算1）荷載計算a.腳手架結構自重:NGlk=gkH=0。124823.50=2.93kN；b.構配件自重NG2k=2.

46、34+3。12+0.35 =5.81kN其中：腳手板重量：131.500.400.30=2。34kN; 欄桿、擋腳板重量：131.500.16=3。12kN 安全網重量：23。501。500.010=0。35kNc.活荷包括：施工荷載按2層作業計算(其中1層為結構施工，1層裝修施工)得:NQk=1。500.80/2（3。00+2。00)=3。00kN風荷載標準值計算風荷載標準值k=0。36kN/m2,由風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW=0.91.4MWk=0。91。4kLah2/10=0。91。40.361。501.801。80/10=0.22kNm=220000Nmm2）軸心受壓穩定性系數L

47、o=kh=1.1551。501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15。8=197,=0。1863)立桿穩定性驗算a。不組合風荷載時N=1。2(NGlk+NG2k）1。4NQk=1。2（2。93+5.81）+1.43.00=14.69kNN/(A）=14.691000/(0.186489)=161。51 N/mm2b.組合風荷載時N=1。2（NGlk+NG2k)0.91。4NQk=1。2(2.93+5。81)+0。91.43.00=14.27kNN/(A）MW/W=14.271000/(0。186489)220000/5080=200。20N/mm2立桿穩定性為200.20

48、N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。5。拉吊卸荷鋼絲繩驗算（1）鋼絲繩驗算h=5m，L=0。80m,N=14.69kN鋼絲繩采用16mm，=0。85,K=7。00破斷拉力總和F破 =KD2Ro/1000=1.080。3301621570/1000=143.24kN鋼絲繩允許拉力P=F破/K=143。240。85/7.00=17。39kNToa=14.69(2。402+4.502）0。5/4。50=16。65kNP=17.39kNTob=14.69（1.602+4.502）0.5/4.50=15。59kNP=17。39kN鋼絲繩承受拉力Toa=16。65kNP=17.39kN，Tob=15

49、.59kNN拉=32。24kN，滿足要求。6.連墻件計算連墻件采用483。5鋼管,截面積為489mm2；按每個結構層花排設置,縱向間距取2跨，腳手架最高39.00m風壓高度變化系數z=1.56（標高+39.00m）,基本風壓o=0.30kN/m2；擋風系數=0。800,背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數s=1.3=1。30。800=1。040，風荷載標準值k=1.561.0400.30=0.49kN/m2N1W=1.4kA=1。40。494.3521.50=8.95kN連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力,按雙排腳手架,取No=3.00kNN1=NlWN0 =8.9

50、5+3.00=11.95kN(N18kN采用單扣件，8kNN116kN采用雙扣件)連墻件采用483.5鋼管，雙扣件連接符合要求.L0=1。60+0.10=1。70m=1700mm,i=15.8mm，=L0/i=1700/15.8=107.6,1=0。530=N1/1A連墻件=11950/(0.530489）=46。11N/mm2連墻件穩定=46。11N/mm2f=174N/mm2,滿足要求。7.計算結果立桿步距h=1.80m，立桿縱距=1.50m,立桿橫距=0。80m，立桿步距h=1.80m，立桿縱距=1。50m，立桿橫距=0.80m,鋪13層。腳手架采用483.5鋼管,內立桿離墻尺寸1.60

51、m，拉吊段高度19。90m；采用16mm鋼絲繩1。50m拉吊卸荷，吊環采用20mm光面圓鋼1.50m,連墻件按每層兩跨設置。腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板。9。2裙樓24.4m腳手架計算書（基礎為2層挑板）1計算參數設定 （1）基本參數 腳手架搭設高度25.00m，立桿材料采用483。5，橫向桿上有3條縱向桿，立桿橫距0。80m，立桿縱距La=1.50m，立桿步距h=1。80m;立桿離墻1。10m,連墻件按每層三跨布置，連墻件材料為預埋鋼管,頂層層高4。35m；腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板。 （2）鋼管截面特征 鋼管483.5mm，截面積A=489mm2,慣性矩I=121900mm4;截面模量W=5080m

52、m3，回轉半徑i=15.8mm，每米長質量0。0376kN/m；Q235鋼抗拉，抗壓和抗彎強度設計值f=205N/mm2，彈性模量E=206000N/mm2。 （3）荷載標準值 1）永久荷載標準值 每米立桿承受的結構自重標準值0.1248kN/m， 腳手板采用沖壓鋼腳手板，自重標準值為0.30kN/m2 欄桿與擋板采用欄桿、沖壓鋼，自重標準值為0.1600kN/m， 腳手架上吊掛的安全設施（安全網）自重標準值0.010kN/m2 2）施工均布活荷載標準值 裝修腳手架2。00kN/m2,結構腳手架3.00kN/m2 3）作用于腳手架上的水平風荷載標準值k 腳手架高度為25。00m，地面粗糙度按B

53、類；風壓高度變化系數z=1。00(標高+6m)； 擋風系數=0。8,背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數 s=1.3=1。30.8=1.04，工程位于廣東省廣州市，基本風壓0=0.30kN/m2； 水平風荷載標準值 k=zs0=11.0400.30=0。31kN/m22。縱向水平桿驗算（1)荷載計算鋼管自重GK1=0.0376kN/m；腳手板自重GK2=0.300。20=0。06kN/m；施工活荷載QK=3.000.20=0。60kN/m;作用于縱向水平桿上線荷載標準值q1=1。2(0.0376+0。06）=0.12kN/m，q2=1。40.60=0.84kN/m（2）縱

54、向水平桿受力計算每根鋼管長約6。00m，按四跨連續梁計算,L=1。50m。1)抗彎強度驗算彎矩系數KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=0.1070.121。502=0。03kNm彎矩系數KM2=-0。121，M2=KM2q2L2=-0。1210.841。502=-0.23kNmMmax=M1+M2=0.03+0.23=0。26kNm,=Mmax/W=0.26106/5080=51.18kNm縱向桿的抗彎強度=51。18N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。2）撓度驗算撓度系數K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0。632(0.12/1。2）（1500）4/（100E

55、I）=0.13mm撓度系數K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0。967（0。84/1。4）(1500)4/(100EI）=1。17mmmax=1+2=0。13+1。17=1。30mm縱向桿的max=1.30mm=L/150=10mm與10mm，滿足要求.3)最大支座反力Rq1=1。1430.121.50=0。21kN,Rq2=1.2230。841。50=1。54kN，Rmax=Rq1+Rq2=0。21+1。54=1。75kN3。橫向水平桿驗算（1）荷載計算鋼管自重gk1=0.0376kN/m中間縱向水平桿傳遞支座反力R中=Rmax=1。75kN，旁邊縱向水平桿傳遞支座反力R邊

56、=Rmax/2=0。88kN（2）橫向水平桿受力計算按單跨簡支梁計算,跨度為:L=0。80m1）抗彎強度驗算Mmax=qL2/8R中L/2=0.03760。800.80/81。750。80/2=703008Nmm=0。70kNm=Mmax/W=703008/5080=138.39N/mm2橫向水平桿的抗彎強度=138。39N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。2）撓度驗算集中荷載產生的撓度為:1=19Pl3/（384EI)=1917508003/(384EI）=1.77mm均布荷載產生的撓度為:2=5qL4/384EI=50。03768004/(384EI)=0.01mmmax=12 =1

57、.77+0.01=1.77mm橫向水平桿的max=1。77mm=L/150=5mm與10mm，滿足要求。（3）橫向水平桿與立桿的連接扣件抗滑驗算 R=1.5R中R邊Gk1L/2=2。630.880.03760.40=3。53kN橫向水平桿與立桿連接扣件R=3.53kNRc=8。0kN（Rc為扣件抗滑承載力設計值）,滿足要求.4。立桿計算 （1）立桿容許長細比驗算計算長度附加系數k=1。0；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數=1.50立桿步距h=1。80m；立桿計算長度Lo=kh=1.01.501。80=2.70m=2700mm長細比=Lo/i=2700/15.8=170.89立桿長細比=

58、170。89210,滿足要求。(2)立桿穩定性驗算1)荷載計算a。腳手架結構自重：NGlk=gkH=0。124825.00=3。12kN;b。構配件自重NG2k=2.34+3.12+0。38 =5.84kN其中：腳手板重量：131.500。400。30=2。34kN; 欄桿、擋腳板重量：131。500。16=3.12kN 安全網重量：25.001.500.010=0。38kNc。活荷包括:施工荷載按2層作業計算（其中1層為結構施工，1層裝修施工）得:NQk=1。500.80/2（3。00+2.00）=3.00kN風荷載標準值計算風荷載標準值k=0。31kN/m2，由風荷載設計值產生的立桿段彎矩

59、MW=0。91。4MWk=0。91.4kLah2/10=0。91.40.311.501。801。80/10=0。19kNm=190000Nmm2)軸心受壓穩定性系數Lo=kh=1。1551.501.80=3。12m=3119mm，=Lo/i=3119/15。8=197,=0.1863）立桿穩定性驗算a.不組合風荷載時N=1。2(NGlk+NG2k）1。4NQk=1.2（3。12+5.84)+1.43.00=14。95kNN/(A)=14.951000/(0。186489）=164。37 N/mm2b.組合風荷載時N=1。2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2（3.12+5。84)+

60、0。91。43.00=14.53kNN/(A)MW/W=14.531000/(0.186489）190000/5080=197。15N/mm2立桿穩定性為197.15N/mm2f=205N/mm2，滿足要求。5.支撐支承面驗算 立桿高配套底座150150mm，支承面為砼面（按C30考慮）支承樓面=110mm上部荷載為:F=14.95kN(1)支承面受沖切承載力驗算s=2。00，ft=1.50N/mm2，h0=95mm，h=1。00=0.4+1。2/s=1。00，pc，m=0 N/mm2,um=2(150+95）+2（150+95）=980mm(0.7hft+0.15pc，m）umh0=(0.7

61、1.01。50+0。150）1.0098095/1000=97.76kN受沖切承載力97.76kNF=14.95kN,滿足要求。（2）支承面局部受壓承載力驗算Ab=（0.15+20.15）(0.153）=0。20m2, Al=0。150.15=0。02m2l=(Ab/Al）0。5=3.16 ，fcc=0。8514300=12155kN/m2，=0。75lfccAl=0。753121550。02=546。98kN支承面局部受壓承載力546.98kNF=14.95kN,滿足要求。6。連墻件計算連墻件采用483。5鋼管,截面積為489mm2；按每個結構層花排設置，縱向間距取3跨，腳手架最高75。00

62、m風壓高度變化系數z=1.42(標高+75。00m),基本風壓o=0.30kN/m2；擋風系數=0.800，背靠建筑物按敞開、框架和開洞墻計算，則腳手架風荷載體型系數s=1.3=1。30.800=1.040,風荷載標準值k=1.421。0400.30=0.44kN/m2N1W=1.4kA=1。40.444.3531.50=12。06kN連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，按雙排腳手架，取No=3。00kNN1=NlWN0 =12.06+3.00=15。06kN（N18kN采用單扣件,8kNN116kN采用雙扣件)連墻件采用483.5鋼管,雙扣件連接符合要求.L0=1.10+0。10=1。

63、20m=1200mm，i=15。8mm,=L0/i=1200/15.8=75。9,1=0。744=N1/1A連墻件=15060/(0.744489)=41.39N/mm2連墻件穩定=41。39N/mm2f=174N/mm2，滿足要求.7.計算結果腳手架采用483.5鋼管,腳手架高度25.00m,立桿步距h=1。80m，立桿縱距=1.50m，立桿橫距0.80m，內立桿離墻1。10m，連墻件按每層三跨布置，連墻件材料為預埋鋼管，腳手架滿鋪沖壓鋼腳手板.附圖1、地下室腳手架立桿布置圖及剖面圖2、裙樓腳手架立桿布置圖及剖面圖3、塔樓落地架立桿布置圖及剖面圖4、扣件式鋼管腳手架(落地）立面圖5、扣件式鋼管腳手架（落地）平面圖6、扣件式鋼管腳手架（落地）剖面圖7、 拉吊式腳手架剖面圖8、 連墻桿大樣圖