1、滿堂腳手架及模板支撐搭設施工方案一、工程結構概況：本工程為xx機場改擴建工程停車庫，建筑物地上一層，主體采用鋼筋混凝土框架結構。框架柱網最大間距12.0 m10.8m。其頂板結構設計標高最高處為-1.62最低標高為-3.5m，頂板為300mm厚預應力空心板，雙向梁截面5501000、5001000。模板立桿支撐于壓實度經試驗93%回填土上，立桿底座下設置墊板，其厚度不小于5，布設必須平穩，不得懸空。模板搭設高度分別為6.58m、4.70m（含頂板）。模板支撐的結平板荷載，屬高大模板工程，須編制專項施工方案經專家論證通過后實施。安全防護領導小組：安全生產、文明施工是企業生存與發展的前提條件，是達

2、到無重大傷亡事故的必然保障，也是我公司創建“文明現場”、“示范工地”的根本要求。為此我公司成立以項目經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長： 高慶杰負責協調工作副組長： 楊建國安全方案編制、技術交底、現場安全檢查組 員： 賈武青現場安全技術協調、安全檢查李志飛、賈磊、楊皋現場施工技術、質量檢查二、編制依據： 1. 建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001(2002年版)3. 施工手冊（第四版） 4. 建筑結構靜力計算手冊 5. 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91三、滿堂腳手架搭設

3、安全技術要求： 結構外排腳手架立桿距結構外沿0.35m，排距（橫距）為1.2m，柱距為1.5m，大橫桿步距為1.5m1. 模板支撐立桿基礎在回填土上采用素土分層夯實，壓實度經試驗93%立桿底座下設置墊板，其厚度不小于5寬不小于30，布設必須平穩，不得懸空。2. 模板支撐立桿鋼管無接頭，豎向須垂直。3. 頂托外露螺栓高度小于200mm。4. 模板支撐架體雙向水平桿與相鄰框架柱，必須用鋼管扣件與框架柱扣箍牢固，并頂緊。5. 設置梁、板底斜撐桿件區域的各步水平桿件必須采用搭接連接（搭接長度0.5m），設置三扣件。6. 嚴格控制雙向水平桿步距1.50m。雙向水平桿應貫通設置成一個整體。 7. 立桿底腳

4、須雙向設置掃地桿。梁、板底水平橫桿與立桿連接須采用雙扣件。 8. 沿區域四周及雙向主梁下，按圖示設置垂直剪刀撐。垂直剪刀撐與立桿緊固。 9. 按示設置一道水平剪刀撐桿，即雙向隔跨設置。水平剪刀撐與水平桿緊固。 10. 扣件螺栓擰緊扭力矩控制在40Nm65 Nm之間。澆筑前進行復擰檢查工作。11. 澆筑混凝土時控制卸料厚度（超過澆筑高度小于100mm）及澆筑方向，均勻布料分層澆筑。12. 安排專人在操作區域外巡查模板受力情況，發現異常及時通報處理。避免質量、安全事故發生。13. 架體搭設須安排專業架子工按圖示尺寸要求進行施工，并配合木工處理梁板底桿件的銜接。14. 按設計要求對梁底模預先起拱處理

5、。15. 混凝土澆筑采用泵送布料，框架柱必須先行澆筑完成，頂板與外墻板一同澆筑，頂板梁板澆筑從中間向兩側分層進行。四、滿堂腳手架搭設安全管理措施1、搭設及施工前，項目技術負責人向架子工進行技術、安全交底，雙方在交底書上簽字。腳手架搭設人員必須是經過特種作業人員安全技術考核管理規則考核合格的專業架子工，上崗人員應定期體檢，體檢合格后方可上崗操作。2、腳手架的所有構配件質量必須按規定進行檢驗，檢驗合格后方可使用。腳手架搭設完畢，經過驗收合格后方可使用。3、每搭設完成一步都要及時校正立柱的垂直度和大小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。4、鋼管腳手架搭拆時，當桿件處于松動

6、狀態下，不能中途停止作業。安全帶須高掛低用，操作人員不得過分集中，六級以上大風、大霧、雷雨天氣及晚間不得搭設腳手架。5、操作層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，嚴禁任意懸掛起重設備。6、設專人對腳手架進行定期檢查和保養，下列情況必須檢查：（1）在六級以上大風與大雨后，停用超過一個月，復工前應復檢。（2）各主結點處桿件的安裝、連墻件、支撐的構造是否符合規范要求；（3）底座是否松動，立桿是否懸空，如有發現，應及時處理；（4）扣件螺栓是否松動，立桿的沉降與垂直度是否符合規范要求。安全防護措施是否符合規范要求。 7、屋面操作層外圍四周設置欄桿防護。五、高支架模板搭設應急預案 1. 施工前對參與施工

7、的各工種操作人員進行安全技術交底，明確高大模板混凝土施工的各項要求及出現險情的處理措施。 2. 明確混凝土澆筑方向和順序，嚴禁混凝土局部超高堆放。 3. 巡查模板的木工應在架體外觀察，鋼筋工在操作區外等候調遣。 4. 施工中發現異常及時停止施工，操作人員先撤離，待處理完畢后繼續施工。 5. 現場技術管理人員必須在現場協調指揮，嚴禁野蠻施工。 6. 在每一跨梁及板底設置模板支撐沉降觀測點，每天進行沉降觀測檢查，如發現有沉降部分，及時用支撐體系中絲扣進行校正。保證工程的質量及安全。六、模板拆除1. 混凝土澆筑施工完畢待監理批準后方可拆去梁、板的模板。2. 板底模板等砼強度達到70%的設計強度時拆除

8、。3. 梁底模板等砼強度達到設計強度時方可拆去梁底支撐系統。4. 模板拆除應設專人指揮，不得拋扔，嚴禁使用撬棍。5. 拆模順序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并從上至下進行拆除。七、安全防護措施：1、結構臨邊防護措施： 結構外排腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網。密目網采用1.56m的規格，用網繩綁扎在大橫桿外立桿里側。作業層網應高于平臺1.2m，并在作業層下步架處設一道水平兜網。在架內高度3.2m處設首層平網。在結構四周邊線內50處設置全封閉式護身欄，使用材料均采用483.5鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于2.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長

9、度方向刷紅白間隔的油漆，掛醒目標志牌，護身欄桿四周滿掛密目安全網，白天設警示牌，夜間設紅燈示警；臨邊四周1m范圍內不準堆料、停放機具。2、樓梯間防護措施：樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立桿從梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道0.6m和一道1.2m高的護身欄桿，側邊底部設18高的擋腳板。3、防雷避電措施：采用避雷針與大橫桿聯通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針共設置4根，采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部聯通，形成避雷網絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接

10、觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除,露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個,位置不得選在人們經常走動的地方以避免跨步電壓的危險，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。八、文明施工要求：根據腳手架施工的特殊性，結合職業安全衛生的慣標精神，要求施工時做到如下：1、進入施工現場的人員戴

11、好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標志牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標志牌。2、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。3、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。4、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。5、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支摸時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。6、腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做

12、局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。7、不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。8、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。9、在架子上的作業人員不得隨意拆除腳手架和所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。11、腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。12、要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機

13、一并拉接，不得截斷架體。13、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。14、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。15、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。16、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。17、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。18、在雨季要經常檢查腳手板、斜道板上有無積水現象，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。九、滿堂腳手架模板支撐搭設示意圖 如

14、采用竹模板、膠合模板、塑料模板等模板時，必須按有關規定進行。模板設計計算應考慮下列各項荷載： 模板及其支架自重；鋼筋自重；澆筑混凝土自重；施工荷載；振搗混凝土時產生的荷載；澆筑混凝土對模板的側壓力；傾倒混凝土時產生的荷載；1. 荷載標準值及分項系數序號名稱荷載分項系數1樓板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.22混凝土自重24kN/m31.23框架梁鋼筋自重1.524kN/m31.24樓板鋼筋自重1.124kN/m31.24振搗荷載計算水平面荷載2.0kN/m21.4計算垂直面荷載4.0kN/m25施工荷載計算底模及小橫桿時2.5kN/m2(另以集中荷載2.5kN驗算，取大值)1.4計算

15、大橫桿時1.5kN/m2計算立桿及其他支承構件1.0kN/m22. 荷載組合項次項 目荷載組合計算承載能力驗算剛度1平板及薄殼模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（邊長300mm）、墻(厚100mm)的側面模板4大體積結構、柱（邊長300mm）、墻(厚100mm)的側模3. 材料計算參數材 料規 格性能指標參數鋼 管Q235鋼，482.8抗彎強度設計值：fm=205N/mm2 截面積： A=3.97cm2；慣性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；彈性模量：E=2.06105 N/mm2模 板15厚 膠合多層板E= 4.5103N/mm2 ，=14.84N/mm2；

16、木 方50100松木順紋抗壓：fc=10N/mm2；順紋抗剪：fv=1.4N/mm2順紋抗拉：ft=8.0N/mm2；抗彎：fm=13N/mm2彈性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3對拉螺栓M12（9.85）N = 12.9kN扣 件單扣件承載力N=8000N雙扣件承載力N=12000N十、搭設技術參數：1支撐體系桿件采用482.8鋼管（定尺鋼管無接頭）；可鍛鑄鐵制作的扣件；2. 雙向水平桿步距：小于1500mm。3. 屋面平板300厚，板下立桿支撐間距控制在800mm800mm范圍，立桿均垂直落地。模板下木楞布置間距小于200mm。4梁下立桿間距：截面5501000梁底

17、橫向設三立桿，間距0.3+0.3m；立桿梁橫桿連接采用頂托。梁底立桿、橫桿縱向最大間距750mm；側模設置五道木楞；梁底模木楞四道。5. 梁下立桿布置按主次梁之間實際間距調整均勻布置，具體布置詳見上附平、剖面圖 十一、高支架模板及支撐驗算：（按最不利條件驗算）1. 板厚300mm樓板模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2板主龍骨采用482.8鋼管，板底支承桿間距800800；次木龍骨間距200；次木龍骨采用50100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.2N/mm2，（1）荷載計算 模板及支架自重

18、標準值： 0.30 kN/m2 鋼筋自重標準值： 1.124 kN/m3 混凝土標準值： 24 kN/m3 施工人員及設備荷載標準值： 2.5 kN/m2 （驗算模板、小梁） 1.5 kN/m2 （驗算大橫桿） 1.0 kN/m2 （驗算立桿） （集中荷載P=2.5 kN）（2）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+2.51.4= 12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.30+1

19、.1240.30）1.35+2.50.71.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2=13.03 kN/m2面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.20m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值：q1= F21.0m = 13.03kN/m21.0m = 13.03kN/m 施工荷載為均布荷載彎矩值： = 13.03200/8 = 65150 Nmm2）集中荷載設計值：面模板自重線荷載設計值：q2= 0.04 kN/m21.0m 1.2= 0.048kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： = 175240Nmm以上

20、，面模板強度驗算采用值。W=1/6 bh2 = 1/61000152 = 37500mm3 = = 4.67N/mm2=10.32 N/mm2 滿足要求（3）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.30+1.1240.30）= 7.84 kN/m2 q3= F31.0 = 7.84 kN/m21.0m = 7.84kN/mI=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= 57.842004/3844500281250= 0.129mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 滿足要求（4）計算次木龍骨 (50100木楞)承

21、載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+2.51.4=12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+240.30+1.1240.30）1.35+2.50.71.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2=13.03 kN/m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬200mm。線荷載設計值：q3= F20.20m = 13.03kN/m20.20m = 2.

22、606kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =2.606800/8= 208480Nmm2）集中荷載設計值：面板木楞自重線荷載設計值：q4= 0.3 kN/m20.20m 1.2= 0.072kN/m跨中集中荷載設計值：P=2.5 kN1.4 = 3.5kN施工荷載為集中荷載彎矩值： =0.072800/8 +3500800/4= 705760Nmm以上，木楞強度驗算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = 705760/83333= 8.47N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（5）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.30+1.1

23、240.30）= 7.84 kN/m2 q5= F30.20 m =7.84 kN/m20.20m = 1.568kN/m木楞慣性距： = = 4.16106mm4= 51.5688004/38490004166667= 0.22mm l/400 = 800/400=2.00mm 滿足要求（6）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F1=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+2.51.4= 12.90kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取2.5kN/m2)F2=（0.30+2

24、40.30+1.1240.30）1.35+2.50.71.4= 13.03 kN/m2以上F1、 F2兩者取大值，F2=13.03 kN/m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬0.20m。線荷載設計值：q3= F20.20m = 13.03kN/m20.20m = 2.61kN/m木楞剪力設計值：=2.61800/2=1044 N2）均布荷載設計值抗剪驗算：=31044/250100= 0.33N/mm2 = 1.2 N/mm2 滿足要求（7）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.5kN/

25、m2)F4=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+1.51.4= 11.5kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.5kN/m2)F5=（0.30+240.30+1.1240.30）1.35+1.50.71.4= 12.05 kN/m2以上F4、 F5兩者取大值，F5=12.05 kN/m2次龍骨視為跨度800mm梁，主鋼龍骨作為梁支點按簡支梁驗算，取荷載寬800mm。線荷載設計值：q5= F50.80m = 12.05kN/m20.80m =9.64kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =9.64800/8= 771200 Nmm鋼管截面模量：W

26、= 4250 mm3 (482.8鋼管)2）均布荷載設計值抗彎強度驗算： = 771200/4250= 181.46N/mm2=205 N/mm2 滿足要求（8）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.30+240.30+1.1240.30）= 7.84 kN/m2 q6= F30.835 = 7.84 kN/m20.835m = 6.55kN/mE=2.06105 N/mm2 Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)= 56.558004/384206000102000= 1.66mm l/400 = 800/400=2.00mm 滿足要求（

27、9）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+1.01.4= 10.80 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+240.30+1.1240.30）1.35+1.00.71.4= 11.56 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 11.56kN/m2鋼管支撐間距最大為800mm800mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =4（步）

28、165N (經驗值) = 660N（按6.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：N1 = 11.56kN/m20.80m0.80m = 7.40kN (單根立桿承載面積)N = N1 + N2 = 7400N + 660N = 8060 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 = 8060/397.4= 20.28N/mm2=205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則： = 8060/0.481397.4= 42.17N/mm2=20

29、5 N/mm2 滿足要求 (10) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉扣件抗滑承載力設計值：N=8000N根據鋼管立桿支承水平桿下傳荷載N = 8060 N N=8000N，單扣件不滿足要求,板底水平桿與立桿連接須采用雙扣件，N雙=12000N。 2. 梁550mm1000mm模板計算模板面板采用15mm高強度多層板E= 4.5103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龍骨采用50100mm，梁底設置四道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小橫桿采用482.8鋼管750mm；梁底橫向設三立桿，間距30

30、0mm+300mm；梁立桿、橫桿縱向最大間距750mm；側模設置兩道木楞；（一）荷載計算 (頂板按300mm厚考慮) 梁底模板自重 0.3 kN/m2（0.55+0.72）= 0.585kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m30.551= 13.2 kN/m 鋼筋荷重 1.5240.551= 0.838kN/m 振搗混凝土產生的荷載 4 kN/m21= 4kN/m（垂直） 2 kN/m20.55= 1.1kN/m（水平） 新澆混凝土側壓力： 24 kN/m31= 24kN/m2 混凝土傾倒荷載： 2 kN/m2（二）梁底面模板驗算（1）面模板承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制

31、組合：（）1.21.4 (垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）1.2+41.4= 23.15kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）1.35 + 4.000.71.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 23.66 kN/m 2）抗彎強度驗算：面模板可視為梁，取梁寬1.0m，跨度0.16m。次木龍骨作為梁支點按簡支梁驗算。線荷載設計值轉換：q1= F21.0m =23.66kN/m施工荷載為均布荷載彎矩值： =23.661608=75712NmmW=1/6 bh2 = 1/61

32、000152 = 37500mm3 = 7571237500= 2.02N/mm2=10.00 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值抗剪驗算：面模板剪力設計值：=17.531602= 1402.4 N=31402.42100015= 0.14N/mm2 = 1.4 N/mm2 滿足要求（2）面模板承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.62 kN/m線荷載設計值轉換：q2= F31.0m= 14.62kN/mI=bh3/12=1000153/12 = 2.81105mm4= 514.6216043844500281250= 0.

33、1mm l/400 = 160/400=0.40mm 滿足要求（三）計算次木龍骨 (50100木楞)承載能力驗算（1）木楞承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）1.2+4.01.4= 23.15kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）1.35 + 4.00.71.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2=23.66kN/m次木龍骨視為單跨連續梁，跨度750mm，鋼管小橫桿作為梁支點，取荷載取值寬0.16m

34、。線荷載設計值：q3= F2 = 23.66kN/m (梁底設4根木楞，受力按3根驗算)2）木楞強度驗算：按三跨最不利條件： =0.12523.667502= 1663593.75 Nmm單根木楞截面模量：= = 83333mm3 = 1663593.75383333= 6.65N/mm2=13.00 N/mm2 滿足要求（2）木楞承載能力抗剪驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）1.2+4.01.4= 23.15 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+

35、13.2+0.838）1.35 + 4.00.71.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 23.66 kN/m線荷載設計值：q3=F2 =23.66kN/m (梁底設4根木楞，受力按3根驗算)木楞剪力設計值：=23.667502= 8872.5N2）均布荷載設計值抗剪驗算：=38872.52501003= 0.887N/m2 = 1.4 N/m2 滿足要求（3）木楞承載能力撓度驗算撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.6 kN/m線荷載設計值轉換：q4= F3 = 14.6 kN/m單根木楞慣性距： = = 4.1610

36、5mm4按三跨最不利條件：= 0.9914.67504310090004166667= 0.04mm l/400 = 750/400=1.875mm 滿足要求（四）主龍骨（鋼管橫桿）承載能力強度驗算1）均布荷載設計值：可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 ( 垂直振搗荷載)F1=（0.585+13.2+0.838）1.2+41.4= 23.15 kN/m永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 ( 垂直振搗荷載)F2=（0.585+13.2+0.838）1.35 + 40.71.4= 23.66 kN/m以上F1、 F2兩者取大值，F2= 23.66kN/m梁底鋼管小橫桿視為二跨連續梁

37、，跨度0.3000.300m，梁底三根立桿為梁支點。線荷載設計值：q5= F20.75m0.55m = 23.66kN/m0.75m 0.55m = 32.26kN/m簡圖A 2）簡圖B計算M3= = 0.12532.260.30.3= 0.3629kNmWn= 4250 mm3 (482.8鋼管) = 3629254250=85.39N/mm2=205 N/mm2 滿足要求撓度驗算荷載組合標準： 荷載標準值：F3=（0.585+13.2+0.838）= 14.62kN/m線荷載設計值轉換：q5= 14.62kN/m 0.75m 0.55m =19.93kN/mE=2.06105 N/mm2

38、Ix= 1.02105mm4 (482.8鋼管)max=0.52119.933004100206000102000= 0.04mml/400= 625/400 =1.563mm 滿足要求。（五）鋼管支撐立桿（482.8）承載能力強度驗算1）頂板均布荷載設計值：（板厚按300考慮）可變荷載效應控制組合：（）1.21.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F6=（0.30+240.30+1.1240.30）1.2+1.01.4= 10.80 kN/m2永久荷載效應控制組合：（）1.350.71.4 (均布荷載取1.0kN/m2)F7=（0.30+240.30+1.1240.30）1.35+1.00.7

39、1.4= 11.56 kN/m2以上F6、 F7兩者取大值，F7= 11.56kN/m2鋼管支撐間距最大為750mm750mm，水平桿步距1.80m，支撐桿有效面積A=397.4mm2鋼管扣件重量：N2 =4（步）165N (經驗值) = 660N（按6.60m高度計算）略2）均布荷載設計值強度驗算：外側立桿承受梁荷載：N1 = RA= 3.63kN外側立桿承受頂板荷載：N3 = 11.56 kN/m20.75m0.75m0.5 =3.25kN (單根立桿承載面積)外側立桿承受總荷載：N = N1 + N2 + N3= 3630N + 660N + 3250N = 7540N支撐鋼管有效面積A

40、=397.4mm2 = 7540397.4= 18.97N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求中間立桿承受梁荷載：N4 =2RB = 26.04875kN =12.1 kN中間立桿底部承受總荷載：N = N2 + N4 = 12100N + 660N =12760 N 支撐鋼管有效面積A=397.4mm2 = 12760397.4= 32.1N/mm2 =205 N/mm2 滿足要求3）均布荷載設計值穩定驗算：鋼管482.8回轉半徑：=16.01mm計算長度：； =112.43 = 150 查b類截面軸心受壓鋼構件穩定系數表：得 = 0.481則中間立桿： = 127600.481397.

41、4= 66.75N/mm2=205 N/mm2 滿足要求 (七) 扣件抗滑能力驗算：查扣件腳手架規范表5.1.7，得直角、旋轉扣件抗滑承載力設計值：N=8000N外側立桿支承水平桿下傳荷載N = 7540N N=8000N，單扣件能滿足要求，為安全需雙扣件；中間立桿支承水平桿下傳荷載N = 12760N N雙扣件=12000N，雙扣件不能滿足要求；中間立桿與小橫桿連接必須采用U型頂托撐頂。十二、實際操作及施工措施 1、模板支撐全部為滿堂腳手架 2、屋面板的模板與模板支撐與以上驗算結果后間距及步距相同 3、為增加支架的整體性、穩定性和增加承載量，所有剪刀撐底端都坐落在地梁上 4、梁的模板支撐為安全起見，在原有的驗算基礎上實際如下操作：15頂板支撐立桿及剪刀撐剖面布置示意圖