1、xx某大廈外腳手架施工方案1 工程簡介2 編制依據2.1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2.2建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)2.3建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)2.4鋼結構設計規范(GB 50017-2003)3 施工準備3.1材料準備3.1.1鋼管桿件：鋼管桿件采用483.5mm，焊接鋼管其材性應符合碳素結構鋼（GB700-88）的相應規定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度分別為為4m、6m，用于小橫桿的鋼管長度為1.2m。3.1.2扣件：扣件應采用GB978-67可鍛鑄鐵分類及技術條件的規定，機械性能不低于KT33-

2、8的可鍛鑄鐵制造。扣件的附件采用的材料應符合GB700-88碳素結構鋼中Q235鋼的規定；螺紋均應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB96-76墊圈的規定。3.1.3腳手板：腳手板采用鋼跳板，跳板的厚度50mm，寬度250mm，長度3000mm。3.1.4安全網采用綠色密目安全網，新網必須有產品質量檢驗合格證，舊網必須有允許使用的證明書（或試驗記錄），安全網的選用應符合GB5725-85安全網的規定。3.2人員配備：各專業施工人員及上崗證應配備齊全。3.3技術準備：腳手架施工前，要進行技術交底，并提出有關的要求及注意事項。4 腳手架搭設要求4.1外腳手架構造4.1.1立桿 ：立桿

3、橫距（中距）為1m，縱距（中距）為1.5m，相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，與相鄰的大橫桿的距離不宜大于0.5m。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿整個架高的垂直偏差應不大于75mm 。4.1.2大橫桿步距為1.8m，上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距內，與相近的立桿距離不大于0.5m。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載情況。4.1.3小橫桿應貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊。在相鄰立桿之間根據需要加設1-2根。在任何情況下，均不得拆

4、除作為基本構架結構桿件的小橫桿。4.1.4剪刀撐：剪刀撐，與地面夾角為45，采用對接扣對接，對接扣位置錯開大于2m布置，除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣節點。4.1.5連柱桿：按每兩步三跨設置，其水平、垂直間距均不得大于6m，與柱拉接方式采用單桿箍柱式。4.1.6水平斜拉桿：設置在有連柱桿的步架平面內，加強腳手架的橫向剛度。4.1.7腳手板：采用鋼跳板，腳手板與腳手板之間以及腳手板與腳手架之間用8#鉛絲擰緊，應同時保持有兩個樓層的腳手板操作面，隨結構施工上移。4.1.8如立桿未立在堅實的結構上，搭設前應將場地原土夯實，并將立桿置于厚度不小于50mm的通長木方

5、上。4.1.9護欄在鋪腳手板的操作層上設三道護欄，上欄桿距腳手板面高度為1000mm，下欄桿距腳手板面為600mm，設擋腳板。4.2施工作業程序4.2.1依據排立桿位置，放線使立桿在一條平行軸線的直線上；4.2.2放置縱向掃地桿；4.2.3自角部起依次向兩邊豎立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后，裝設橫向掃地桿并與立桿固定，每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步大橫桿（與立桿扣接固定）和小橫桿（靠近立桿并與大橫桿扣接固定），校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，按4060KNm力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段；4.2.4設置連柱桿（開始搭設時加邊撐）；4.2.5按以上的作業程序和要求向上搭設腳手

6、架；4.2.6隨搭設進程及時設置剪刀撐；4.2.6隨施工進度在腳手架構架大橫桿間搭設橫桿，以縮小鋪設腳手板的支撐跨度，鋪設腳手板、欄桿和防護密目網。4.3施工作業注意事項4.3.1底部第一排立桿應按立桿搭設要求選擇，不同長度的鋼管交錯設置，至少有6m、4m兩種不同長度的鋼管作立桿；4.3.2一定采取先搭設起始段而后向前延伸的作業方式，可分別從相對角開始搭設；4.3.3連柱桿和剪刀撐應及時設置，不得滯后超過兩個步距；4.3.4桿件端部伸出扣件之外的長度不得小于100mm；4.3.5在頂排連柱桿之上的架高不得多于兩個步距，否則應每隔6跨加設一道撐拉措施；4.3.6剪刀撐的斜桿與基本構架結構桿件之間

7、至少3道連接，其中斜桿的對接或搭接接頭部位至少有一道連接；4.3.7周邊腳手架的大橫桿必須在角部交圈并與立桿固定；4.3.8縱向對接搭設腳手板時，對接處的兩側必須設置橫桿，并且綁扎牢固；4.3.5作業層的欄桿應設置在立桿的內側，欄桿接長應符合對接或搭接的要求。5 外腳手架選型及設計計算5.1參數信息5.1.1腳手架參數：搭設尺寸立桿的縱距為 1.50m，立桿的橫距為1.00m，立桿的步距為1.80 m；計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 33.0 m，立桿采用單立管；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為

8、單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.60 m，水平間距4.50 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件。5.1.2活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.0；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:3。5.1.3風荷載參數：按照xx省廈門市地區，基本風壓為0.80，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載。5.1.4靜荷載參數每m立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.35；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.110；安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005；腳

9、手板鋪設層數:3；腳手板類別:鋼筋網片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿沖壓鋼。5.1.5地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):500；基礎底面擴展面積(m2) :0.09；基礎降低系數:0.4。 5.2大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。5.2.1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值:P2=0.3501.00/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.001.00/(2+1)=1.00 kN/m；靜荷載的計算值

10、: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kN/m；活荷載的計算值: q2=1.41.00=1.40 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)5.2.2強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1861.5002+0.101.4001.502 =0.348 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1861.502-0.1171.401.502 =-0.410 kNm； 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最

11、大值進行強度驗算： =Max(0.348106,0.410106)/5080.0=80.709 N/mm2；大橫桿的抗彎強度: = 80.709 N/mm2 小于 f=205 N/mm2。滿足要求！5.2.3撓度計算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.117=0.155 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.000 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.1551500.04/(1002.061051219000)+0.9901.00 15004/(1002.0610512190

12、0) = 2.207 mm； 腳手板縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1500/150 mm 或者 10 mm，滿足要求!5.3小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。5.3.1荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.50 = 0.058 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3501.001.50/(2+1)=0.175 kN； 活荷載標準值：Q=3.001.001.50/(2+1) =1.500 kN； 荷

13、載的計算值: P=1.2(0.058+0.175)+1.4 1.500 = 2.379 kN；5.3.2強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.002/8 = 0.006 kN.m； 小橫桿計算簡圖集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.3791.00/3 = 0.793 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.799 kN.m； = M / W = 0.799106/5080.000=157.244 N/mm2 ；小橫桿的計算強度小于 205N/mm2,

14、滿足要求！5.3.3撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.020 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.175+1.500 = 1.733 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1732.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.449 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+2.44

15、9 = 2.469 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (1000/150)=6.667 與 10 mm,滿足要求!5.4扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.000=0.038 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3501.00

16、1.50/2=0.262 kN； 活荷載標準值: Q = 31.001.500 /2 = 2.250 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.038+0.262)+1.42.250=3.511 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5.5腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： 5.5.1每m立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12533 = 4.118 kN；5.5.2腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.35041.50(

17、1.00+0.3)/2 = 1.365 kN；5.5.3欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿沖壓鋼，標準值為0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；5.5.4吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50033.000 = 0.248 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.061 kN； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.001.001.503/2 = 6.750 kN； 風

18、荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.800 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.8000.8400.649 = 0.305 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.061+ 1.46.750= 16.723 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸

19、向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.061+ 0.851.46.750= 15.306 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.851.4WkLah2/10=0.851.40.3051.51.82/10 =0.177 kNm；5.6立桿的穩定性計算不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =16.723 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.50 計算長度 ,由公式 lo = k

20、uh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2； = 16723/(0.186489)=183.863 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 183.863 小于 f = 205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =15.306 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長

21、度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：U = 1.50 計算長度，由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 15305.58/(0.186489)+176561.187/5080 = 203.034 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 203.034小于 f = 205.

22、000 N/mm2 滿足要求！5.7最大搭設高度的計算不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.943 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 6.750kN； 每m立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1864.8910-4205103-(1.21.943+1.46.75)/(1.20.125)=45.837 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26m，按照下式調整且不超過50m： H = 45.837 /(1+0.

23、00145.837)=43.828 m； H= 43.828和50比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =43.828 m。 考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.943 kN； 活荷載標準值 ：NQ = 6.750 kN； 每m立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.177 /(1.4 0.85) = 0.148 kNm；Hs=( 0.

24、1864.8910-420510-3-(1.21.943+0.851.4(6.75+0.1864.890.148/5.08)/(1.20.125)=34.194 m； 腳手架搭設高度 Hs等于或大于26m，按照下式調整且不超過50m： H = 34.194 /(1+0.00134.194)=33.063 m； H= 33.063和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =33.063 m。5.8連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 0.305 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 1

25、6.2 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.0 kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 6.924 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 11.924 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=300/15.8的結果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN； Nl=11.924Nf=95.133,連墻件的設

26、計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl=11.924小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖5.9立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 200 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 500 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 0.4 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =170.062 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 15.306 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.09 m2 。p=

27、170.062 fg=200kN/m2 。地基承載力的計算滿足要求！6 質量要求及保證措施6.1腳手架用鋼管6.1.1表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎；6.1.2外徑偏差不大于-0.5mm，壁厚偏差不大于-0.3mm；6.1.3端面應平整，偏差不超過1.7mm；6.1.4鋼管銹蝕深度應小于0.5mm，不得使用嚴重銹蝕的鋼管；6.1.5鋼管長度規格必須按要求統一，不得長短參差不齊。6.2扣件6.2.1所用鑄鐵不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷；并將影響外觀質量的粘砂、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈；6.2.2扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，

28、應保證與鋼管扣緊時接觸良好；6.2.3扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；6.2.4當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm；6.2.5扣件表面應進行防銹處理.6.3腳手板：木腳手板應采用杉木或松木制作，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范中級材質的規定，腳手板厚度不應小于50mm，兩端應各設直徑為4mm的鍍鋅鐵絲箍兩道。竹腳手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。6.4腳手架檢查與驗收：腳手架未經驗收不得投入使用，腳手架檢查與驗收標準見下表。7 安全注意事項7.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合

29、格的專業合格的專業架子工人。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。7.2作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；嚴禁懸掛自重設備。7.3在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿和連墻件等桿件。7.4施工中對使用的材料必須進行嚴格篩選，銹蝕變形嚴重的材料嚴禁使用；7.5架子搭設作業時，必須按規定戴安全帽，系安全帶，穿軟底鞋，所有材料應堆放平穩，工具應放入工具袋內，上下傳遞物體不得拋擲；7.6支搭腳手架必須選用符合規定的架設料具，在架子上作業不得走單桿，必須將安全帶系在高處大橫桿上；序號項 目容許偏差

30、檢查方法1立桿垂直度H/200 100吊線2間距步距偏差20鋼卷尺柱距偏差50排距偏差203大橫桿高差一根桿兩端20水平儀 水平尺同跨內、外大橫桿高差104扣件螺栓擰緊扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撐與地面傾角45-60角尺6腳手板外伸長度對接100a150卷尺搭接a100卷尺7.7相鄰立桿接頭應錯開500mm以上，大橫桿也須將接頭錯開，必須有足夠數量的小橫桿，接桿位置超過600mm時，應翻搭上步架后再接桿；7.8綁“十”字斜撐必須從端頭第一根立桿開始，單桿斜撐搭接，雙桿斜撐對接；7.9附墻、柱桿必須與內外排立桿或大橫桿連接；7.10操作層必須滿鋪鋼制腳手板，腳手板必須在鋼管上鋪平、鋪穩，

31、并且綁牢；7.11大雨、大風之后，必須對架子進行檢查；7.12腳手架搭完后，應進行檢查驗收，合格后才能使用；7.13安全網與鋼管必須綁牢。8 環境保護措施8.1建立環境保護責任制，劃分衛生包干區，落實專人負責；8.2建立場內生活污水排放沉淀池，凈化重新使用或合理外排；8.3施工場地內集中設置垃圾站，各樓層及場地、周邊的垃圾及時清掃；8.4主要通道口兩側的圍墻墻面進行粉刷并書寫工程名稱和建設、監理、施工等單位名稱，圍墻頂上進行燈光亮化；8.5生活區和生產區適當進行綠化布置，種植草坪、花木；8.6合理安排施工流水段，減少夜間施工，若工藝所需，也須辦好有關手續，張貼安民告示，以取得群眾諒解；8.7文

32、明施工，做到“灰塵不飛揚、污水不外流、強光不污染、噪聲不喧揚”，確保鄰近小區居民正常生活。9 消防、防火措施及管理網絡9.1消防防火措施建立以項目經理為代表的消防防火領導小組，實行消防責任制，落實專人負責日常防火檢查、防火督查等工作，組織人員進行消防知識培訓等。認真貫徹執行“預防為主、消防結合”的工作方針。本著自防自救的原則，實行嚴格、科學管理。9.1.1按施工現場防火規定，在工地以下各區域配備必要的滅火器具：食堂餐廳、木工棚、鋼筋棚、機棚、傳達室以及每層樓梯通道口，定人定期檢查其可靠性；9.1.2明火作業先辦理申報手續，然后在專人監護的情況下實施；9.1.3對易燃易爆物資派專人管理，嚴禁煙火，及時清除刨花及易燃垃圾，消除火災隱患；9.1.4發現有火災苗子，應立即采取有效措施進行撲救。發生事故，及時搶救，保護好現場，并向有關部門報告，根據“三不放過”的原則，協助調查火災原因，并作出整改意見和防范措施。