1、xx 大 廈 工 程腳手架施工方案編 制： 審 核： xx玉泉大廈項目部xx年6月目 錄一、工程概況-3 二、所執行的標準、架體形式-31、執行標準-42、架體型式-4三、外腳手架材料選擇-4四、腳手架搭設流程及要求-5五、腳手架的勞動力安排-7六、腳手架的檢查與驗收-7七、腳手架搭設安全技術措施-7八、腳手架拆除安全技術措施-8九、腳手架計算書-10A、落地式腳手架計算-111、參數信息-112、大橫桿的計算-12 3、小橫桿的計算-144、扣件抗滑力的計算-16 5、腳手架立桿荷載計算-16 6、立桿穩定性計算-17 7、最大搭設高度的計算-19 8、連墻件的計算-209、立桿的地基承載力

2、計算-21B、懸挑架計算書-211、參數信息-212、大橫桿的計算-233、小橫桿的計算-254、扣件抗滑力的計算-265、腳手架立桿荷載的計算-276、立桿的穩定性計算-287、連墻件的計算-298、懸挑梁的受力計算-309、懸挑梁的整體穩定性計算-3210、拉繩的受力計算-3211、拉繩的強度計算-3312、錨固段與樓板連接的計算-34十、施工過程-351、施工準備-352、搭設-353、拆除-36 4、其它要求-365、腳手架的防護-376、腳手架的驗收-387、安全管理-38腳手架搭拆專項施工方案一、 工程概況本工程為xx兆xx責任公司開發的玉泉大廈工程，位于xx市南二環路與昭君路交叉

3、十字路東南角，原廣播電視學校北側，為一類高層建筑，功能為商業綜合樓,其中地下二層主體為汽車庫及設備區，局部為戰時甲類二等人員掩蔽部，地下一層為車庫和設備用房，15層為商業營業大廳及配套，623層為辦公部分,總建筑面積53191.47,占地面積9597，地下兩層，地上23層，其中地下部分的建筑面積為12311。31，地上部分的建筑面積為40880。16 ，建筑高度為99.9米，室內外高差為0。3米。主體結構體系為框架核心筒結構，基礎形式為平板式筏基，抗震等級為一級，設防烈度為8度，耐火等級地上一級,地下一級.建筑場地類別為三類，場地土類型為中軟場地土,基礎以上土質分部情況為雜填土、粉細砂、粉質粘

4、土，地下水位為-5.6米，標準季節性凍土為地表下1。6米。二、所執行的標準、架體型式1、執行標準建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規范(GB50017-2003） 中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范(GB500092001）中國建筑工業出版社;建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）中國建筑工業出版社;建筑地基基礎設計規范(GB500072002)中國建筑工業出版社；建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99)中國建筑工業出版社。 2、架體型式根據本工程特

5、點及工期目標,本工程裙樓及主樓15層采用雙排扣件式落地腳手架和主樓6層以上采用懸挑式雙排扣件式腳手架。主樓項 目搭設部位搭設高度備注主體施工階段落地架1F5F（29.200m）30。200m第一挑6F11F（44.8m）19.5m第二挑11F16F（60.4m）19。5m第三挑16F21F(76.00m)19。5m第四挑21F屋面（99.4m）16。6m裙樓施工階段落地架1F11F（26。95m）29.5m三、腳手架材料選擇 l、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm，壁厚3。0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施

6、工前必須將入場鋼管取樣,送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ2285的要求,由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷,扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活,夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓擰緊力矩達70N。m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境

7、美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間 色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1。51。5m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃,使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由xx市建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB/T 700)中Q235A鋼的要求。四、腳手架搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為:場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳

8、手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網. 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記;墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中,沿四周每框架格內設一道斜支撐,拐角除雙向增設,待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按構造要求搭設。 1、主桿基礎本工程裙樓腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小

9、于10cm，主樓腳手架地基礎部位在地下一層頂板上.地基承載能力能夠滿足外腳手架的搭設要求（具體計算數據參閱腳手架計算書). 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1。500m，橫距0。800m，步距1.500m;連墻桿間距豎直3.00m，水平4.500m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0。30m。 （2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置,高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木,并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上,離底座20cm左右。 （4）立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1400。 3

10、、大橫桿、小橫桿設置 （1)大橫桿在腳手架高度方向的間距1.500m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm. (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿,兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。 4、剪刀撐 腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置;中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。 5、腳手板、腳手片的鋪設要求 (1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板

11、：板寬為250mm,里外立桿應滿鋪腳手板,無探頭板。 (2)滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位,不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。 (3）腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片,發現有破損的要及時更換。 6、防護欄桿 （1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 （2)選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。 （3)腳手架外側必須設1。2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿,頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1。3m。 （4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間

12、門窗洞等），在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿. 7、連墻件 （1）腳手架與建筑物按水平方向倆步三跨設置.樓層高度超過4m,則在水平方向加密，如樓層高度超過6m時，則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。 (2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3米設一拉結點. (3)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (4)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結,以確保外架安全可靠. 8、架體內封閉 （1)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為300mm，要設置站人片,且站人片設置

13、平整牢固。 (2)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木板進行封閉。 (3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網進行封閉.五、腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1020人,均有上崗作業證書. 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。六、腳手架的檢查與驗收1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設；2、進行分段驗收和檢查，

14、發現有不符合要求的應迅速整改,并追究責任；3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范GJ130-2011第八節所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單,并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。4、架體內必須做到每層封閉（即進行隔離)，且不能大于4步。七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選（選擇標準見本設計表3）,所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動.每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (3)架子搭設到10m高度時由施

15、工班組進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查,驗收合格后方可投入使用。 (4)該腳手架作為建筑物主體時安全防護屏障及作業平臺,嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備. (5）腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的,未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件.其中在腳手架使用期間,下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件. 2、質量保障措施 (1）操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2）技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有

16、操作人員。(3）腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 （4）腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處,必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1）操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸）過程要做到文明作業,不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 （3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全（尤其是在卸料平臺上的工作人員),不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防

17、護裝置. (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 （5）應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修. A 在下列情況下,必須對腳手架進行檢查| a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前. B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求; b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求. （6）在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 (7）腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內. 4、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并

18、聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30. 5、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理. 6、定期檢查腳手架,發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定,確保施工安全. 7、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 8、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 9、嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 10、保證腳手架體的整體性,不得與井架、升降機一并拉結,不得截斷架體。 11、結構外腳手架每支搭一層,支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方

19、可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件. 12、嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備. 13、結構施工時不允許多層同時作業,裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。 14、當作業層高出其下連墻件5。4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 15、各作業層之間設置可靠的防護柵欄,防止墜落物體傷人。 16、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝,以防雨水浸泡地基。八、腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前,全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作

20、業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行.嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣. 6、連墻桿(拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。

21、7、拆除時要統一指揮，上下呼應,動作協調，當解開與另一人有關的結扣時,應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故. 9、在拆架時，不得中途換人,如必須換人時,應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲.運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養. 13、當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜

22、間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。九、腳手架計算書 A、鋼管落地腳手架1。腳手架參數雙排腳手架搭設高度因高度不同按最高的主樓高度30。2 米(取31m）作為計算依據，立桿采用單立管;搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5米,立桿的橫距為0.8米，大小橫桿的步距為1。5 米;內排架距離墻長度為0.3米;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0。88；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 米，水平間距4。5 米，采用單扣件連接；連墻件連

23、接方式為雙扣件；2。活荷載參數施工均布活荷載標準值:3。000 kN/m2；腳手架用途：結構腳手架；同時施工層數:2 層;3.風荷載參數本工程地處xx市，基本風壓為0.6 kN/m2;風荷載高度變化系數z 為1。56，風荷載體型系數風荷載體型系數s計算如下:腳手架的擋風系數取0。097；密目安全網的擋風面積取圍擋面積的50；擋風面積：An=1.51。5(1-0。097) 0。5+1.51.50.097=1.234迎風面積：Aw=1.51。5=2.25擋風系數: =1。2(1。234/2。25)=0.548體型系數（按開洞墻）: s=1。30.548=0.7124 s 為0.71；腳手架計算中考

24、慮風荷載作用4。靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m2）:0.1444；腳手板自重標準值(kN/m2)：0.35；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m）：0。17;安全設施與安全網（kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數：3；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板;每米腳手架鋼管自重標準值（kN/m2）：0。038；5.地基參數地基土類型：地下室面板;設計承載力標準值（kpa):350。00；立桿基礎底面面積（m2）:0.25；地基承載力調整系數：1.00。二）、小橫桿的計算：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.2。2條第3款規定:“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、

25、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。”第6。2.1條第3款規定:“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿如圖:橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。根據JGJ130-2011第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值：p1=

26、0.038 kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.351.5=3.62kN/m;活荷載標準值：Q=31.5 =4。5kN/m；集中荷載的設計值: P=1.23。62+1.4 4。5= 10。644kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置（驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷載，但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載）。最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 10.6440。82/8 = 0。852 kN.m；鋼管載面模量W=5.08cm3Q235鋼抗彎強度設計值，查規范表5。1。6得表

27、f=205N/mm2按規范中公式（5.2.1）計算抗彎強度=Mmax=0.852106=167.71N/mm2205N/mm2W5.08103小橫桿的最大彎曲應力 =167。71 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！3。撓度驗算最大撓度考慮為簡支梁均步荷載作用下的最大撓度q= p1 + p2 + Q = 0.038+3.62+4。5 = 8.158 kN Vqmax=58。1588004/(3842.06105121900） = 0。217 mm ；小橫桿的最大撓度為 0.217 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足

28、要求！三）、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5。2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的下面。將小橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0。038 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0。351.5=3。62kN/m；活荷載標準值：Q=31。5 =4.5kN/m;集中荷載的設計值: P=1。23。62+1.44。5= 10.644kN/m qk=（Q+P2)S=(3+3.62)1。5=9.93kN/m2。強度驗算由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中

29、力設計值：F=0.5qlb(1+a1）2=0。510。6440。8(1+0.3）2=5。854kNlb0。8由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0.5qklb(1+a1)2=0.59.930。8(1+0。3）2=5.462kNlb 0。8四）、扣件抗滑力的計算:按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.400kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取7。00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；

30、大橫桿的自重標準值： P1 = 0.0381。51/2=0。029 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0.0380。8/2=0.015 kN;腳手板的自重標準值： P3 = 0.350。81.5/2=0.21 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN;荷載的設計值: R=P1+P2+F=0.029+0.015+5.854=5.898kN；R 6。4 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五）、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值（kN)，為0.1444 NG1 =

31、 0。144431 = 4。476；（2）腳手板的自重標準值（kN/m2)；采用木腳手板,標準值為0.35 NG2= 0。3531。5（0。8+0。3） = 1.733 kN；（3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.17 NG3 = 0。1731.5 = 0.765kN;（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(kN/m2);0.005 NG4 = 0.0051。531 = 0。233 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。207 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1

32、/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3(0.8+0。3）1。52/2 = 4。95 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2; Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB500092001)的規定采用: Uz= 1。56 ; Us - 風荷載體型系數:取值為0。71；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0。7 0.551。561。30。8 = 0.625 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1.4NQ= 1

33、.27。207+ 1.44。95=15。362kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0。851.4NQ =1。27.207+0。851。44。95=14.323kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。9 1.4WkLah2/10 =0.91。40.4261。51.52/10=0.181kN。m；六)、立桿的穩定性計算: 分析立桿穩定性計算部位密目式安全立網全封閉雙排腳手架應考慮風荷載對腳手架的作用.組合風荷載時,由規范公式5.3.12N+Mwf驗算立桿穩定性jAWN計算立桿段的軸向力設計值;j-軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由建筑施工扣件式

34、鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011)附表A06取值；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；f鋼材的抗壓強度設計值;A立桿的截面面積；W截面模量；把規范公式5。2.7Mw=0。91。4Mwk=0。91.4klah210規范公式4。2。5，k=0。7zs0，規范公式5。3.2-2 N=1。2(NG1k+NG2k)+0。91.4NQk代入規范公式5.3。12化簡為:1.2Hgk+0.91.40。7zs0lah2+1.2NG2k+0.91.4NQkfjA10WjAjAH腳手架高度;Mwk風荷載標準值產生的彎矩; la立桿縱距;h步距；gk每米立桿承受的結構自重標準值； z-風壓高度變化系

35、數，按現行國家標準建筑結構荷載規范(GBJ9）規定采用; s腳手架風荷載體型系數； 0基本風壓；NG1k腳手架立桿承受的結構自重標準值產生的軸向力； NG2k構配件自重標準值產生的軸向力； NQk施工荷載標準值產生的軸向力總和; 令腳手架結構自重產生的軸壓應力g=1。2HsgkjA風荷載產生的彎曲壓應力：w=0。91。40。7zs0lah210W構配件（安全網除外，但其自重不大）自重荷載、施工荷載作用位置相對不變，其值不隨高度變化而變化。風荷載隨腳手架高度增大而增大，腳手架結構自重隨腳手架高度降低而增加（計算中應考慮的架高范圍增大)，因此，取=g +W最大時作用部位驗算立桿穩定性.計算風荷載產

36、生的彎曲壓應力根據規范4。2.4條，建筑物結構型式為框架結構。風荷載體型系數s=1.3f=1.30。8=1.040f擋風系數；w=0.91.40。7z1。0400。31。51。52106=18.28z105.08103地面粗糙度B類比較稀疏的城市郊區。 （3）計算g：計算長細比：=l0il0計算長度，l0=kh;i-截面回轉半徑；k計算長度附加系數,其值取1。155；考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表5。3。3采用； h步距；立桿橫距lb=0。8m，連墻件布置二步三跨,查規范表5.2.8得=1。5，h=1。5m=kh=1.1551。5150。0=164i1。58根據的值，查規

37、范附錄C表C得軸心受壓構件的穩定系數j=0。262.立桿縱距la=1。5m，查規范附錄A表A-1得gk=0。1444kN/mg =1.2Hsgk=1。2Hs0。1444103=1.307HsN/mm2jA0.262506（4）求=w +g：列表如下:高度（m)zw =18。28z（N/mm2）對應風荷載作用計算段高度取值Hg（m)g=1。31Hs（N/mm2）=w +g(N/mm2）5118.433140.6159。04311.5631。131013。144。23分析說明:全封閉腳手架頂端風荷載產生彎曲壓應力相對底部較大,但此處腳手架結構自重產生的軸壓應力很小,w +g相對較小，5米高度處的風

38、荷載產生的壓應力雖較小，但腳手架自重產生的軸壓應力接近最大=w +g最大，因此全閉腳手架立桿穩定性驗算部位取底部。（5）驗算長細比：由規范5.3。3式，且K=1，得=l0=kh=1.5150=142 210ii1。58結論:滿足要求!。（6）計算立桿段軸向力設計值N:腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=310.1444=4。476kN構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0.5（lb+a1）laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5（0.8+0。3)1.530.35+0。171.53+1.5310。005=1.866kNlb-立桿橫距；a1小橫桿外伸長度;la立桿縱距;Qp1

39、腳手板自重標準值；Qp2腳手板擋板自重標準值；Qp3-密目式安全立網自重標準值；H腳手架高度；施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0。5(lb+a1)laQk=0。5（0。8+0。3）1。532=4。95kNQk施工均布荷載標準值；組合風荷載時N=1。2(NG1K+NG2K)+0。91。4NQk=1。2（4。48+1。866）+0.91。44。95=13。852kN不考慮風荷載時N=1.2（NG1K+NG2K)+1。4NQk=1.2（4。48+1。866)+1。44.95=14.545kN不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N =14.545kN；計算立桿的截面

40、回轉半徑 ：i = 1.59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。2.8得 ：k = 1。155；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 : = 1。5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2。599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.262 ；立桿凈截面面積 : A = 5。06 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩） ：W = 5.08 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 14545/（0.262506)=109.714 N/mm2；立桿穩定性計算=109。714

41、 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N = 13。852kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： k = 1.155 ;計算長度系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0。262立桿凈截面面積 ： A = 5.06 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W =

42、5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2; = 13852/（0.262489)+181000/5080 = 140.117N/mm2；立桿穩定性計算 = 140。117N/mm2 小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七）、最大搭設高度的計算： 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN)計算公式為：NG2K = 0。5NG2+NG3+NG4 =1.864kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.95 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0

43、.1444 kN/m;Hs =0。2624。8910-4205103（1。21.864+1.44。95)/(1。20。1444）=98.66 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 98.66 /(1+0.00198.66）=89。77 m；H= 73。02和 50 比較取較小值。經計算得到,腳手架搭設高度限值 H =50m。腳手架單立桿搭設高度為31m,小于H，滿足要求!按規范5。3。6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K（kN）計算公式為：NG2K = NG

44、2+NG3+NG4 = 1.866kN；活荷載標準值 ：NQ = 4。95 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0。1444 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / （1。40.9) = 0。266 /（1。4 0。9) =0.211kN。m;Hs =（ 0.2624.89104205103(1.21。866+0.91。4（4。95+0.2624。8910-40.211/5。08)）/（1.20.1444）=63.98m；按規范5。3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 63.98/(1+0。00163.98)=

45、60。13m；H= 60.13和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50m。腳手架單立桿搭設高度為31m,小于H，滿足要求八）、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.625 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13。5m2；按規范5。4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）, N0= 3。000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 11.813 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0=

46、 14。813kN;連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離,即lH=0.3m,因此長細比=lH=30。0=19 =150i1。58根據值，查規范附錄表C,j=0.949,Nl=14.813103=31。92N/mm2 0。85205N/mm2jA0。949489滿足要求!。連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15。8的結果查表得到 =0.912，l為內排架距離墻的長度；又: A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承

47、載力設計值為 Nf = 0。9124.89104205103 = 91。423 kN;Nl = 14。813 Nf = 96.837，連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 14。813小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九)、立桿的地基承載力計算: 1、計算立桿段軸力設計值N：由已知條件可知，不組合風荷載.N=1。2(NG1k+ NG2k)+1.4NQk由已知條件la=1.5m，h=1。5m查規范附錄A表A1得gk=0.1444kN/m腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1kNG1k=Hsgk=310.1444=4。4761

48、kN構配件自重標準值產生的軸向力NG2kNG2k=0.5(lb+a1）laQp1+ laQp2+HQp3la =0。5(1.05+0。3）1.520。35+0。141。52+1.543。20.005=1。864kN施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk：NQk=0。5(lb+ a1）laQk=0。5（0。8+0.3）1。533=7。425kNN=1.2（4.476+1.864)+1。47.425=18。003kN2、計算基礎底面積A：取墊板作用長度1。5mA=0。31.5=0.45m23、確定地基承載力設計值fg：粘性土承載力標準值：fgk=120kPa=120kN/m2由規范公式5。5.2，并

49、取Kc= 0。5得fg=kcfgk=0。5120=60kN/m24、驗算地基承載力：由5.5.1式得立桿基礎底面的平均壓力P=N=18.003=40.01kN/m2 fg=60kN/m2A0。45滿足要求！。B、懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001）、鋼結構設計規范（GB 500172003)等規范編制1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 21 m，立桿采用單立桿；說明：標準層層高3.9米，一次最大懸挑5層，為19。5米，21層到屋面高度為16.6，屋面有4米高的女兒墻，累計

50、20.4米，計算按照21米進行驗算。搭設尺寸為：立桿的縱距為 1。5m,立桿的橫距為0。80m，大橫桿的步距為1。5m；內排架距離墻寬度為0.30 m；小橫桿計算外伸長度a1（m)：0。3；小橫桿間距S(m）：1.5大小橫桿的布置方法：小橫桿在大橫桿上面（北方作法)橫桿與立桿的連接方式:單扣件;采用的鋼管類型為 483。0；(根據市場實際壁厚不均勻現象,選用壁厚3。0的驗算) 連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3m,水平間距4.5 m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2、活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3。000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層;3、風荷載參數本工程地處

51、西北風力大，基本風壓0.55kN/m2;（采用高風壓）風荷載高度變化系數z,計算連墻件強度時取2.38，風荷載體型系數s 為1。0404、靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m）： 0.1394；每米腳手架鋼管自重標準值（kg/m)：3.33腳手板自重標準值（kN/m2）：0.350；欄桿擋腳板自重標準值（kN/m）:0.140；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2）：0.005;腳手板鋪設層數:4 層；（按照四層立體防護進行驗算)腳手板類別：5厚木板；欄桿擋板類別：多層板擋板;5、水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Q235B的18號工字鋼36米建筑物外懸挑段長度1.3米建筑物內錨

52、固段長度2.5米。錨固壓點壓環鋼筋直徑（mm):18.00的園鋼；樓板混凝土標號:C30;6、拉繩與支桿參數選擇637鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15mm。鋼絲繩安全系數為：6.000;鋼絲繩與墻距離為(m)：3.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結。鋼絲繩與建筑物的水平距離是：1。1m;鋼絲繩與建筑樓板的垂直距離是：3。9m；7、橫向水平桿（小橫桿）計算建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第6.2。2條第3款規定：“當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上.”第6。2。1條第3款規定:“當使用沖壓鋼腳手

53、板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上.”施工荷載的傳遞路線是：腳手板橫向水平桿縱向水平桿縱向水平桿與立桿連接的扣件立桿如圖：橫向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。（一）抗彎強度計算1、作用橫向水平桿線荷載標準值：qk=(QK+QP1)S=(3+0。35)1。5=5.025kN/m2、作用橫向水平桿線荷載設計值：q=1。4QKS+1。2QP1S=1。431.5+1。20.351.5=6。93 kN/m3、考慮活荷載在橫向水平桿上的最不利布置(驗算彎曲正應力、撓度不計懸挑荷載,但計算支座最大支反力要計入懸挑荷載).最大彎矩：

54、Mmax=qlb2=6.930.82=0.56kNm884、鋼管載面模量W=5。08cm35、Q235鋼抗彎強度設計值,查規范表5。1.6得表f=205N/mm26、按規范中公式（5。2。1）計算抗彎強度=Mmax=0.56106=110。24N/mm2205N/mm2W5.081037、結論：滿足要求（二）變形計算1、鋼材彈性模量:查規范表5。1.6得E2.06105N/mm22、鋼管慣性矩I12.19cm43、容許撓度:查規范表5。1.8，得=l/150與10mm4、按規范中公式（5.2。3）驗算撓度=5qklb4=56。938004=1。67mm8005。3與10mm384EI3842.

55、0610510。781041505、結論:滿足要求縱向水平桿（大橫桿）計算雙排架縱向水平桿按三跨連續梁計算，如下圖：不需要計算抗彎強度和撓度。由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力設計值：F=0.5qlb（1+a1)2=0。56。930。8(1+0。3)2=3.811kNlb0.8由橫向水平桿傳給縱向水平桿的集中力標準值Fk=0.5qklb(1+a1）2=0.55.0250.8(1+0.3)2=2.77kNlb0.8扣件的抗滑承載力計算1. 直角扣件，旋轉扣件抗滑承載力設計值=8kN。橫桿與立桿連接方式采用：單扣件Rc= 8kN。2. 縱向水平桿通過扣件傳給立桿豎向力設計值:R=F=5.55kNR

56、c3. 結論：滿足要求計算立桿段軸向力設計值N立桿穩定性計算部位取腳手架底部.1。腳手架結構自重標準值產生的軸向力NG1K=Hsgk=17。40。1394=2。43kNHs-腳手架高度gk每米立桿承受的結構自重2。構配件自重標準值產生的軸向力NG2K=0。5（lb+a1）laQp1+Qp2la+laHQp3=0.5(1+0。3）1。520.15+0。141。52+1.517。40.005=0.843kNlb立桿橫距；a1小橫桿外伸長度；la-立桿縱距；Qp1-腳手板自重標準值；Qp2腳手板擋板自重標準值；Qp3密目式安全立網自重標準值；H腳手架高度；3。施工荷載標準值產生的軸向力總和NQk=0

57、.5（lb+a1)laQk=0.5（1+0。3）1。531=2。93kNQk施工均布荷載標準值；4。組合風荷載時立桿軸向力NN=1.2(NG1K+NG2K）+0.851.4NQk=1.2（2。43+0.843）+0.851.42.93=7。41kN5.不組合風荷載時立桿軸向力NN=1。2（NG1K+NG2K)+1.4NQk=1。2（2.43+0.843)+1.42。93=8。03kN立桿的穩定性計算立桿穩定性的計算部位選擇腳手架底部.組合風荷載時，由規范公式5.3。12N+Mwf驗算立桿穩定性jAWN-計算立桿段的軸向力設計值;j-軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由建筑施工扣件式鋼管腳手架

58、安全技術規范(JGJ1302001)附表C取值；f鋼材的抗壓強度設計值；A-立桿的截面面積；W截面模量；Mw計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩；Mw=0。851.4Mwk=0.851.4klah210規范公式4。2.3，k=0。7zs0，Mwk風荷載標準值產生的彎矩; k風荷載標準值la-立桿縱距；h-步距；0基本風壓;z-風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范（GBJ 9）規定采用,地面粗糙度類別為地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。,腳手架高度9.0m, z取0.74；s腳手架風荷載體型系數， 根據規范4。2.4條，封閉腳手架,背靠建筑物為敞開,框架或開洞墻,風荷載體型系數s=

59、1。3f=1.30.8=1.040， f擋風系數；風荷載產生的彎曲壓應力:w=Mw=0.851.40.7zs0lah2W10Ww=0.851.40.70.741。0400.41。51。52106=19.3 N/mm2104.49103計算長細比:=l0il0-計算長度，l0=kh；i截面回轉半徑；k計算長度附加系數，其值取1。155；-考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，應按規范表5.3。3采用；立桿橫距lb=1m，連墻件布置二步三跨,查規范表5.3.3得=1.5。h步距，1。5m=kh=1。1551。5150。0=163i1。59根據的值,查規范附錄C表C得軸心受壓構件的穩定系數j=0

60、。265.組合風荷載時，立桿的穩定性計算按規范公式-2驗算：N+Mw=7.41103+19.3=85.249N/mm2 N(組合風荷載)+Mw現象jAjAW連墻件計算腳手架上水平風荷載標準值k由規范公式4.2。3得k=0。7zs0連墻件均勻布置,受風荷載最大的連墻件應在腳手架的最高部位，計算按21。4m考慮,地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區.風壓高度變化系數z=1。0腳手架風荷載體型系數s=1。3j=1。30.8=1.040k=0.71.01.0400.4=0.29kN/m2求連墻件軸向力設計值NlNl=Nlw+N0=1.4wkAw+5=1。40.2921。531。5+5=10.48kNN

61、lw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；N0連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力，雙排腳手架N0=5kN；連墻件穩定計算連墻桿采用鋼管時，桿件兩端均采用直角扣件分別連于腳手架及附加墻內外側的短鋼管上，因此連墻桿的計算長度可取腳手架的離墻距離，即lH=0。3m，因此長細比=lH=30。0=19 =150i1.59根據值，查規范附錄表C,j=0。949,Nl=10。48103=26.05N/mm2 205N/mm2jA0。949424滿足要求！。抗滑承載力計算直角扣件抗滑承載力計值Rc=8kN連墻件連接方式為雙扣件，2Rc=16kN。Nl=10。48kN 16。0kNkN滿足要求！懸挑梁的受力計算

62、懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。本方案中，腳手架排距為1m,內排腳手架距離墻體0.3m，鋼絲繩拉結點距離墻體為1。3m，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660。0cm4，截面抵抗矩W =185.0cm3,截面積A = 30。6cm2.受腳手架集中荷載 P=8.03kN；水平鋼梁自重荷載 q=1。230。60。000178。500 = 0.288 kN/m； 計算簡圖(kN） 水平懸挑梁彎矩圖（kN.m) 水平懸挑梁剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：支座反力從左到右各支座力分別為：N1=9.539kNN2=7。576kNN3=0。068kN最大彎矩 Mmax=1.335kN.m；最

63、大變形 Vmax=0.051mm,在第1跨.抗彎強度計算：水平懸挑梁的抗彎強度設計值f （N/mm2） = 205N/mm2；水平懸挑梁的彎曲應力按下式計算：MmaxN=1.3351064.276103=8。270 205 N/mm2x WA1.05185。010330.6102 其中 x - 截面塑性發展系數,取1.05；結論：滿足要求！懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用：18號工字鋼1、求均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數jb根據鋼結構設計規范（GB500172003)附錄表B。2jb2.0當jb 0。6的時候,根據鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B.12式jb =1.070.2

64、82=0。929jb最終取jb0。9292、整體穩定驗算根據鋼結構設計規范(GB50017-2003）4。2。2式，整體穩定驗算應按下式計算：=M f jbW=1.335106=7。768 205N/mm20.929185。0103M繞強軸作用的最大彎矩W按受壓纖維確定的梁毛截面模量結論:滿足要求!懸挑梁鋼絲繩的受力計算1。鋼絲繩的軸力計算sina =Lh=2。9=0.913L12+Lh21.3 2 +2.9 2鋼絲繩的軸力按下式計算:Ru=RA=9.539=10.448KNsina0.913 2.鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=FgKFg- 鋼絲繩容許拉力（kN)；Fg- 鋼絲繩最小破斷

65、拉力（kN）；K-鋼絲繩安全系數鋼絲繩最小破斷拉力：FgFg K=10。4486=62.7KN依據規范GB/T 20118-2006 一般用途鋼絲繩，鋼絲繩選擇619，公稱抗拉強度1670Mpa。鋼絲繩直徑應不小于12mm,其破斷拉力為：73.8KN。3、鋼絲拉繩的拉環強度計算鋼絲拉繩的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為10.448KN。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為=NN f Ad24其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 125N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑d=N4=10448。0004=10mmf3。1415125所需要的鋼絲拉繩的拉環最小

66、直徑為10mm。水平梁錨固段與樓板連接的計算1、水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力均按不設鋼絲繩時計算,經計算RC=4.891kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:=NN f A2d24其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范GB50010200210。9.8條規定：吊環應采用HPB235級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋。吊環埋入混凝土的深度不小于30d，并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上，在構件的自重標準值作用下,每個吊環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/ mm2。取f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小

67、直徑d=N4=4891.0004=7。89mm2f23。141550水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面.2、水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度h計算公式:hNdft其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =4.891kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm ft 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,按照混凝土結構設計規范GB500102002表4。1.4，計算中取1.43N/mm2；hN=4891.000=54。44mmdft3.1415201。43經過計算得到樓板螺栓錨固深度 h 要大于54。44mm。3

68、。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:N(b2d2）fcc4 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N =7.576kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm; b - 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=520=100mm; fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，砼標號為：C30，按照混凝土結構設計規范GB50010-2002表4。1.4，計算中取0。950fc=0。9514。313.59N/mm2;（b2d2)fcc=(10023.1415202）13。59=131.63kN44N=7。576KN 131。63KN結論：樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!。

69、型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、建筑結構荷載規范（GB 500092001）、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范編制.一、參數信息：1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19。5 m，立桿采用單立桿;搭設尺寸為:立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.5 m;內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 1 根；采用的鋼管類型為 483。0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0。88；連墻件布置取兩步兩跨,豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件

70、連接;連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3。000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數：2 層；3。風荷載參數本工程地處湖南長沙市，查荷載規范基本風壓為0。55kN/m2,風荷載高度變化系數z為1.540,風荷載體型系數s為0.856；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m)：0.1248；腳手板自重標準值（kN/m2):0。300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m)：0.150；安全設施與安全網自重標準值（kN/m2):0。005；腳手板鋪設層數:5 層；腳手板類別：竹笆片腳手板；欄桿擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板；5

71、。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.1m，建筑物內錨固段長度 2 m。與樓板連接的螺栓直徑（mm）:16。00；樓板混凝土標號:C30；6。拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為：6。000；鋼絲繩與梁夾角為（度):70;懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結,最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.05 m。 二、大橫桿的計算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001）第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面.將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1=0.

72、033 kN/m ；腳手板的自重標準值：P2=0.30。8/（1+1）=0.12 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/（1+1）=1。2 kN/m；靜荷載的設計值： q1=1.20.033+1。20。12=0。184 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.2=1。68 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度） 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下： 跨中最大彎距為M1max=0。080.1841.52+0。101。681。52 =0.411 kN.m；支座最大彎距計算公

73、式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1841.52-0。1171。681。52 =0。484 kN。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0。411106，0。484106)/4490=107.795 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 107。795 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求!3。撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度.計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0。033+0。12=0。153 kN/m; 活荷載標準值: q2= Q =1。2 kN/m;最大撓度計算值為

74、：= 0.6770。15315004/（1002.06105107800）+0.9901.215004/（1002.06105107800） = 2。945 mm；大橫桿的最大撓度 2。945 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5。2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面.用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.荷載值計算大橫桿的自重標準值:p1= 0。0331.5 = 0.05 kN;腳手板的自重標準值:P2=0

75、。30。81。5/(1+1）=0。180 kN;活荷載標準值：Q=30。81.5/(1+1) =1。800 kN；集中荷載的設計值： P=1。2（0.05+0.18)+1。4 1.8 = 2.796 kN； 小橫桿計算簡圖2。強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20。0330。82/8 = 0。003 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2。7960.8/4 = 0。559 kN。m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.562 kN.m；最大應力計算值 =

76、 M / W = 0.562106/4490=125。253 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =125。253 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.0338004/(3842。06105107800) = 0。008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.18+1。8 = 2。03 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下： pmax = 2029。95

77、8003 /（48 2。06105107800) = 0。975 mm ；最大撓度和 = qmax + pmax = 0。008+0.975 = 0.983 mm；小橫桿的最大撓度為 0.983 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算：按規范表5。1。7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。88,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為7.04kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取7。04 kN；R 縱向或橫向水平

78、桿傳給立桿的豎向作用力設計值;大橫桿的自重標準值: P1 = 0。0331.51/2=0。025 kN；小橫桿的自重標準值： P2 = 0。0330.8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30。81.5/2=0。18 kN；活荷載標準值： Q = 30。81。5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.025+0.013+0.18)+1。41。8=2。782 kN；R 7.04 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準

79、值，為0。1248kN/m NG1 = 0.1248+（1。501/2）0.033/1。8021。00 = 2.912kN；（2）腳手板的自重標準值;采用竹笆片腳手板,標準值為0。3kN/m2 NG2= 0。351.5（0。8+0。2)/2 = 1.181 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0。15kN/m NG3 = 0.1551.5/2 = 0。562 kN；（4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網；0。005 kN/m2 NG4 = 0。0051。521 = 0。158 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.8

80、13 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 30。81.52/2 = 3。6 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）的規定采用： Wo = 0。45 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用： Uz= 1.54 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.856；經計算得到,風荷載標準值 Wk = 0。7 0.451。540.856 = 0。415 kN/m2;不考慮風荷載

81、時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.24.813+ 1.43。6= 10。816 kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值為 N = 1。2 NG+0。851.4NQ = 1.24.813+ 0。851。43。6= 10.06 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1.40。4151。5 1。82/10 = 0.24 kN。m;六、立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 10。816 kN;計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm

82、；計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3。3得 ：k = 1.155 ;當驗算桿件長細比時，取塊1。0；計算長度系數參照扣件式規范表5。3。3得 ： = 1.5 ;計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 :l0 = 3。118 m；長細比 Lo/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 := 0。188 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； = 10816/（0。188424）=135。69 N/mm2;立桿穩定性計算 = 135。69

83、 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.060 kN；計算立桿的截面回轉半徑 :i = 1。59 cm;計算長度附加系數參照扣件式規范表5。3.3得 ： k = 1。155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 : = 1.5 ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3。118 m;長細比： L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4。24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W =

84、 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 :f =205 N/mm2； = 10060.11/(0。188424)+240153.14/4490 = 179.692 N/mm2；立桿穩定性計算 = 179.692 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!七、連墻件的計算： 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.415 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）, N0= 5.000 kN;風荷載產生的連墻件

85、軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 6。279 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 11。279 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度；又: A = 4。24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83。269 kN;Nl = 11。279 Ru13.674KN。經計算,選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環強度計

86、算鋼絲拉繩(斜拉桿）的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=13。674kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 其中 f 為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿）的拉環最小直徑 D=（136744/3。14250) 1/2 =19mm；十二、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0。112 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為： 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8條f = 50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的

87、拉環最小直徑 D=112。4834/（3。142502）1/2 =1.197 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0。112kN； d 樓板螺栓的直徑,d = 16mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 112.483/(3.142161。43）=1.56

88、5mm.螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。1416221510-3=43。21kN螺栓的軸向拉力N=0.112kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN,滿足要求！3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力,即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 9.658kN; d - 樓板螺栓的直徑,d = 16mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=14。3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88。64 kN,大于錨固力 N=9。66 kN

89、 ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十、 施工過程:1、施工準備：1)施工員在施工前應按照本方案中有關腳手架的要求，向架設和使用人員進行技術交底。2)應按照規范要求對鋼管、扣件、腳手片等進行檢查驗收，不合格產品不得使用.3)經過檢驗合格的構配件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水.2、搭設：1)腳手架必須配合施工進度進行搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上2步。2）每搭設一步腳手架后,應按照規范的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度.3)槽鋼應準確的放置在按照平面圖確定的定位線上。4)相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度,錯開距離應不小于500且不應設置在同一步內。5)開始

90、搭設立桿時，應每隔6跨設置一跟拋撐,直至連墻件安裝后方可根據情況拆除。6）當搭至有連墻桿的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻桿。7）縱向水平桿應設置在立桿內側，其長度不應小于3跨。8）縱向水平桿宜采用對接扣件連接，若采用搭接，其長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定。9）主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除。10）橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。11)腳手架應設置剪刀撐與橫向斜撐,每道剪刀撐不應小于4垮，且不應小于6米，斜桿與地面的傾角應在45-60度之間。12)腳手架的外側立面整個長度和高度上應連續設置剪

91、刀撐。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。13）安裝扣件時扣件所用規格必須同鋼管外徑，扣件螺栓緊固時扭力距應為40-65N.M。對接扣件的開口應朝上或內。14)擋腳板應設在外立桿內側，高度不應小于180mm。15)腳手板采用鋼芭片，每4步滿鋪一層，并用直徑3。2mm的鍍鋅鐵絲固定在支撐桿件上。3、拆除：1)全面檢查腳手架的扣件連接，連墻桿、支撐體系等是否符合構造要求。2)施工員在外架拆除前應進行拆除安全技術交底。3）應清除腳手架上的雜物及地面障礙物.4)拆除作業時應逐層進行,嚴禁上下同時作業.5)連墻件必須隨腳手架逐

92、層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后在拆腳手架，分段拆除高差不應大與2步,若高差大于2步，應增設連墻桿加固。6）外架拆除的構配件嚴禁拋至地面，運至地面的構配件應按照規格堆放,并及時檢查、保養、整修。4、其他要求： 1）架子的綁扎和拆除時，在其影響范圍內的其他操作人員應停止作業.2)架子外圍欄桿保持比操作層高一步，最下一步架子用木板鋪嚴。 3）外架與建筑連墻桿設置，沿水平3跨，豎向每個層高設置一道剛性連接,在建筑物體轉角處應加設連墻桿。4）架子嚴禁超載；大批模板、鋼管等笨重物體,嚴禁堆放在架子上。5）架子須與垂直運輸機械脫開。6)在塔吊拆除前，將架身與主體結構的避雷系統用金屬進行連接，用以防雷

93、。7)各種電線不得于直接在鋼管上纏繞,必須接觸時，應增加絕緣措施。8)腳手架分層設置數量足夠的消防器材。9）夜間施工時，要配足夠的碘鎢燈照明。10）堅持執行安全技術交底制度、架子的管理與驗收程序,架子工必須持證上崗。5、腳手架的防護1)腳手架底部采用夾板全封閉,屋面外腳手架滿鋪鋼筋網。將在各棟樓四周設置懸挑防護蓬。架體與建筑物的空隙采用水平兜網防護，底層和操作面外架設置踢腳板,擋腳板高度為180mm。腳手架外架立面采用密目式安全網,以防止施工垃圾及粉塵對首期業主正常生活產生影響，水平方向作業層按結構進度滿鋪鋼筋網片腳手板并綁扎牢固,并搭設斜道。斜道腳手板應設置防滑條，間距不應大于30cm。2）

94、為保證施工人員進出施工現場時安全，防止高空墜物傷人,特設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐,上部滿鋪竹桿及防護網以防止墜物。3)其余臨時作業面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出5m，其支撐是靠支在外架上的鋼管,在鋼管上鋪設七夾板和安全網.其搭設示意如下圖所示：防護棚下按照要求設置防雨棚，防雨棚采用噴漆鍍鋅鐵皮固定于木夾板上。室內樓層（屋面）、樓梯、洞口及通道的臨邊防護詳附圖6、腳手架的驗收1)腳手架搭設后由公司組織分段驗收（一般不超過3步架）,辦理驗收手續。驗收表中應寫明驗收的部位，內容量化，驗收人員履行驗收簽字手續，驗收不合格的,應在整改完畢后重新填寫驗收表。腳手架驗收合格并掛合格牌后方可使用。

95、2)腳手架應進行定期檢查和不定期檢查,并按要求填寫檢查表，檢查內容量化，履行檢查簽字手續,對檢查出的問題應及時整改，項目部每半月檢查一次。7、安全管理1）腳手架搭設人員必須持證上崗架設,上崗人員應定期體檢,體檢合格后方可發止崗證。2)搭設腳手架人員必須戴安全帽、扣好帽帶、穿防滑鞋。高空作業時，應系好安全帶。3）不得將模板支撐，纜風繩等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。4)六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業.雨、雪天后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。5）在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件:主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫掃地桿。連墻桿、支撐、欄桿、踢腳桿，如要拆除上述任一桿件均應采用安全措施,并報主管部門批準。6）嚴禁任意在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施,并報主管部門批準。7)有腳手架上進行電、氣焊時，必須有防火措施和專人看守。8）平臺安裝由架子工持證人員負責安裝，安裝各操作人員必須戴好安全帽,扣好帽帶，系好安全帶,起吊和就位時與塔吊配合須一致。并有專人指揮。