1、XXXX工程高支模（扣件式）模板（修訂本）安全專項施工方案編制人: 審批人：XXXXXXXXXX安裝集團有限公司xx年1月13日目錄第一節、工程概況3一、工程概況3二、施工安全計算書4三、信息參數4四、危險性分析5五、特別提醒6六、施工平面布置7七、施工要求7八、技術保證條件7第二節、編制依據8第三節、施工計劃9一、施工進度計劃9二、材料與設備計劃9第四節、施工工藝技術12一、技術參數12二、工藝流程12三、施工方法12四、檢查驗收20第五節、施工安全保證措施22一、組織保障22二、技術措施23三、監測監控27四、應急預案28五、救援預案的目的29六、救援機構30七、應急響應30八、模板整體倒

2、塌應急預案30九、高處墜落事故的應急救援32第六節、勞動力計劃33一、專職安全生產管理人員33二、所需勞動力安排33第七節、計算書及相關圖紙34第一節、工程概況一、工程概況本工程罐室采用鋼筋混凝土圓筒形直墻與鋼筋混凝土球殼頂的結構形式.通道采用鋼筋混凝土墻結構.工程基本情況工程名稱XXXXXXX建設項目工程工程地點本工程場地位于XXXXXXX庫區內 。周邊環境建筑面積（m2)0建筑高度（m）13。53基礎形式鋼筋混凝土條基主體結構剪力墻抗震等級4抗震設防烈度6地上層數1地下層數1標準層層高（m）13。53高支模層結構情況高支模所在層1腳手架掛密目安全網有高支模層底標高（m）0.00墻砼強度等級

3、C30高支模層頂標高（m）13。53板砼強度等級C30最大板跨（m）R=11.5普通板跨（m）R=11。5最大板厚(mm）200普通板厚（mm)200最大柱截面尺寸(mm）普通柱截面尺寸(mm)最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁斷面尺寸（mm)普通梁斷面尺寸（mm）最大板跨（m）2323普通板跨（m）2323最大板厚(mm）200普通板厚(mm）200各責任主體名稱建設單位XXXXXXX設計單位XXXXXXXXXX施工單位XXXXXXX集團有限公司監理單位XXXXXXXXXXXX有限公司項目經理總監理工程師技術負責人專業監理工程師二、施工安全計算書計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ

4、162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 500092012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 5、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文 6、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文三、信息參數圖紙信息樓板最大板厚a（mm)200樓板上是否存在如采光井，管道井等空洞是最大建筑層高H(m)13。08上層建筑物平面的外輪廓與下層的關系沒變化混凝土梁、板結構的最大懸臂L（m）1.2混凝土懸挑結構的模板支架搭設方式落地式樓宇之間是否存在混凝土結構空中連廊否混凝土結構梁、板的最大跨度B(m）23.

5、5混凝土板的單位截面尺寸b(mm）h(mm）1000300是否存在支架搭設高度大于水平投影寬度且相對獨立無聯系構件的混凝土模板支架工程否是否存在斜屋面、斜梁、斜柱等混凝土結構是荷載條件施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2）2。5振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)，對水平面模板2模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2）0。9新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3）樓板1.1梁1。5支撐設計混凝土結構水平構件模板支撐體系立桿材質扣件式鋼管四、危險性分析 1 模板支架搭設高度H:13.08m 8m 2 模板支架搭設跨度B：23m 18m

6、3 施工總荷載: 活載控制時荷載組合S1=0.91。2(G1k+ G2k+ G3k）+1.4Q1k =0.91.2（0。9+240。3+1.10。3）+1.42.5 =12.25 kN/m2 恒載控制時荷載組合S2=0。91。35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k =0.91。35(0。9+240.3+1.10.3）+1.40.72。5 =12.45 kN/m2 兩者取大值，即施工總荷載S=maxS1，S2=12。45 kN/m2 15 kN/m2 4 集中線荷載： 活載控制時荷載組合S1=0。9b1.2（G1k+ G2k+ G3k)+1。4Q2k =0。911.2(0.9+2

7、40.3+1。50.3)+1.42 =11。75 kN/m 恒載控制時荷載組合S2=0.9b1.35（G1k+ G2k+ G3k）+1.40。7Q2k =0。911.35(0.9+240。3+1.50。3）+1。40.72 =12。15 kN/m 兩者取大值,即集中線荷載S=maxS1，S2=12.15 kN/m 2，8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件1001） 側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；2）底模拆除梁長8米，混凝土強度達到100；8米混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100后方可拆除；3）板底模2米，混凝土強度達到50；2米、8米混凝土強

8、度達到75；8米，混凝土強度達到100%方可拆除。（4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離,然后一塊塊往下傳遞到地面。（5） 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋.（6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除

9、上層排架，使木檔和模板落在底層排架上,上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。（7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行.(8) 當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。三、監測監控1、監測措施（1) 監測控制采用經緯儀、水準儀對支撐體系進行監測，主要監測體系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 監測點設置觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面(梁或板)及柱、墻上埋設倒“L”形直徑12鋼筋頭。(3） 監測措施混凝土澆筑過

10、程中,派專人檢查支架和支撐情況,發現下沉、松動、變形和水平位移情況的應及時解決。（4) 儀器設備配置名稱規格數量精度電子經緯儀DT202C1精密水準儀12”全站儀一臺RXT23212” ，最大允許誤差20”自動安平水準儀2千米往返3mm紅外線水準儀1激光垂直儀DZJ22h/40000對講機3檢測板手1（5) 監測說明班組每日進行安全檢查,項目部進行安全周檢查,公司進行安全月檢查，模板工程日常檢查重點部位：1） 桿件的設置和連接,連墻件、支撐，剪刀撐等構件是否符合要求；2） 連墻件是否松動;3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差；4) 施工過程中是否有超載現象；5） 安全防護措施是否符合規范要求

11、；6） 支架與桿件是否有變形現象；（6) 監測頻率在澆筑混凝土過程中應實時監測,一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次，在混凝土實凝前后及混凝土終凝前至混凝土7天齡期應實施實時監測,終凝后的監測頻率為每天一次。1) 本工程立柱監測預警值為10mm，立柱垂直偏差在24mm以內;2） 監測數據超過預警值時必須立即停止澆筑混凝土，疏散人員，并及時進行加固處理。四、應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮,為有效、及時的搶救傷員,防止事故的擴大,減少經濟損失,保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度,制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副

12、組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作,提高應變能力。(2） 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。（3） 負責準備所需要的應急物資和應急設備。（4） 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案（1） 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。（2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時,應立即向上級領導匯報，并在1小時內向上級主管部門作出書面報告。(3） 現場事故應急處理施工過程

13、中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故. 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火. 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時,可采取人工呼吸、心臟擠壓術,并且注意其他損傷的處理.局部電擊時,應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎,發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方,解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高

14、。用涼水或50酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽,及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療. 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患,防止救援人員受到傷害,積極對傷員進行搶救。（4）模板整體倒塌應急預案五、救援預案的目的事故發生后,極時展開救援，搶救受傷人員,使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救.防止事故繼續發展。六、救援機構1、機構組長： 甘XX（項目經理） 手機：副組長：楊XX（技術負責人） 手機：組員： 王XX（施工員） 手機：賈XX(

15、安全員） 手機：洪XX（質檢員） 手機：楊XX(材料員） 手機：2、職責和分工（1)組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2）副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作,組長不在現場時代行組長的職責。（3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令.三、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。七、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等,及時搶救傷員、在現場警戒、

16、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力.事故的各情況由公司向外向上匯報。八、模板整體倒塌應急預案1、救援預案的目的事故發生后，極時展開救援,搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。2、職責和分工（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。（2)副組長協助組長組織、指揮、協調救援工作，組長不在現場時代行組長的職責.（3)組員在組長或副組長的指揮下，負責現

17、場的維護、搶救、警戒等工作,及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。3、演練在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。4、應急響應出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地點、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。事故的各情況由公司向外向上匯報。5、模板及支架倒塌事故的應急救援（1）、模板及支架倒塌事故的主要危害模

18、板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。（2）、應急救援方法有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作,并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救,防止搶險過程中再次

19、倒塌,造成進一步的傷害。加固或觀察后,確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥.注意保暖和安靜,盡量不要搬動，如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血.立即撥打120急救電話或送醫院.現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域,用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。九、高處墜落事故的應急救援1、當發生高處墜落事故的主要危害高處墜落事故主要造成：人員傷害

20、、財產損失、作業環境破壞.2、應急救援方法（1)有關人員的安排組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。（2）人員疏散、救援方法人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作.各組員和現場其他的各人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時,先對支架進行觀察，如需局部加固的,立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救,防止搶險過程中再次倒塌,造成進一步的傷害。加

21、固或觀察后，確認沒有進一步的危險,立即組織人力、物力進行搶救.（3）傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥，不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動,如必需要搬動時，動作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。立即撥打120急救電話或送醫院.（4）現場保護由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的繩子圈圍起來,由警衛人員旁站監護,防止閑人進入.醫院救護中心：120 公安：110 火警:119通信聯系方式應在施工現場和營地的顯要位置張貼，以便緊急

22、情況下使用。第六節、勞動力計劃一、專職安全生產管理人員搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作，本小組機構組成、人員編制及責任分工如下甘XX（項目經理）-組長，負責協調指揮工作;王XX（施工員)-組員,負責現場施工指揮,技術交底；賈XX（安全員）組員，負責現場安全檢查工作；劉XX（架子工班長)組員，負責現場具體施工；二、所需勞動力安排高支模開始時間2015。3。20高支模工期（天）25作息時間（

23、上午）6：0010：30作息時間（下午）15：0019：30砼工程量(m3）480高支模建筑面積（m2）480木工（人）15鋼筋工（人）20砼工（人）20架子工(人）15水電工（人）5其它工種（人）7第七節、計算書及相關圖紙【計算書】350400厚墻模板（螺栓間距）計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 500092012 4、鋼結構設計規范GB 500172003 一、工程屬性砼墻特性A樓地下室Q1砼墻厚度(mm)400砼墻高度（mm）10410砼墻長度（mm）72220 二、支撐構造小

24、梁布置方式水平小梁間距l(mm)200小梁最大懸挑長度d（mm)100主梁間距L(mm)600主梁固定方式對拉螺栓對拉螺栓水平間距s(mm）600支撐構造支撐序號主梁上支撐點距墻底距離hi(mm）第1道100第2道500第3道900第4道1400第5道2000第6道2600第7道3200第8道4000第9道4800第10道5600第11道6400第12道7200第13道8000第14道8800第15道9600 簡圖如下： 墻模板(支撐不等間距)剖面圖墻模板(支撐不等間距)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆

25、混凝土初凝時間t0（h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V（m/h）2。5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H（m)4.2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k（kN/m2）2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax0。9max1.2G4k+1。4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0。9max1。23

26、8。400+1.42.000，1.3538.400+1。40。72。00048。42kN/m2 Smin0.91。4 Q3k0。91.42。0002。52kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓

27、頭高度對面板的影響. 1、強度驗算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0。24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求! 2、撓度驗算 qbSmax1。038.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算，max5ql4/（384EI）=538。402004/（38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0。80mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）14。85小梁彈性模量E(N/

28、mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面慣性矩I（cm4）256小梁抗剪強度設計值 （N/mm2）1。3小梁合并根數n1小梁受力不均勻系數1小梁計算方式三等跨梁 顯然最低處的小梁受力最大，以此梁為驗算對象。 1、強度驗算 qlSmax1.0000。20048。4209.68kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.34kNm Mmax/W0。34106/64000=5。29N/mm2f=14。85 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qlSmax1.0000。20038。407。68kN/m 驗算簡圖 變形圖 max0.26mm=l/250=600/250=2。4mm 滿足要求！

29、 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖 Rmax6。29/=6。29/1。000=6。29kN 正常使用極限狀態 剪力圖 Rmax4。99/=4。99/1。000=4。99kN 4、抗剪驗算 Vmax3。39kN Vmax/(2bh)=3。39103/(26080)=0。35N/mm2=1.3 N/mm2 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型矩形木楞主梁材料規格100100主梁抗彎強度設計值f（N/mm2)12。87主梁彈性模量E（N/mm2）8415主梁截面抵抗矩W(cm3）166。67主梁截面慣性矩I（cm4）833。33主梁合并根數n2主梁受力不均勻系數0.5 1、強度驗算 驗算簡圖

30、彎矩圖 Mmax0.97kNm Mmax/W0.97106/166670=5.83N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖 第1道支撐所受主梁反力Rmax（1）6。46/=6.46/0。5=12.91kN 第2道支撐所受主梁反力Rmax(2)5。88/=5.88/0.5=11。76kN 第3道支撐所受主梁反力Rmax（3)6。93/=6。93/0。5=13。87kN 第4道支撐所受主梁反力Rmax(4)8.81/=8。81/0.5=17.62kN 第5道支撐所受主梁反力Rmax（5)9.73/=9。73/0.5=19。46kN 第6道支撐所受主梁反力Rmax（6)8

31、.83/=8。83/0。5=17。66kN 第7道支撐所受主梁反力Rmax(7）11.19/=11。19/0。5=22.37kN 第8道支撐所受主梁反力Rmax(8）12。90/=12。90/0.5=25.80kN 第9道支撐所受主梁反力Rmax（9）12。50/=12。50/0。5=25.00kN 第10道支撐所受主梁反力Rmax(10）12。60/=12.60/0。5=25。20kN 第11道支撐所受主梁反力Rmax(11）12。61/=12。61/0。5=25。21kN 第12道支撐所受主梁反力Rmax(12）12。48/=12.48/0。5=24。97kN 第13道支撐所受主梁反力Rm

32、ax(13）12.96/=12。96/0。5=25.93kN 第14道支撐所受主梁反力Rmax(14)10。91/=10.91/0.5=21。82kN 第15道支撐所受主梁反力Rmax(15）8。24/=8。24/0.5=16。47kN 3、抗剪驗算 Vmax5.10kN Vmax/(2bh)=5。10103/（2100*100)=0.25N/mm2=1。3 N/mm2 滿足要求! 4、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖 max2.46mm=l/250=800/250=3。2mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb（kN）150 同主梁驗算過程,可知對拉螺栓受力： N2

33、5。926kNNtb150kN 滿足要求！200厚板模板（扣件式）計算書 計算依據: 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 500172003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標高10。4112.83m新澆混凝土樓板板厚(mm)300新澆混凝土樓板邊長L（m）15新澆混凝土樓板邊寬B（m)11.5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載（kN/m2)2.5當計算

34、面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0。1面板及小梁自重標準值0。3樓板模板自重標準值0。5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k（kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1。1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.80。58風壓高度變化系數z0。9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度（m)23.08立柱縱向間距la（mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距

35、h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離（mm）300立柱距混凝土板長邊的距離（mm)350主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm）300小梁兩端各懸挑長度（mm）250，250主梁兩端各懸挑長度（mm）250,250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm）15面板抗彎強度設計值f（N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范面板可按簡支跨計算”的規定，另據現實,樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁,取1m單位寬度計算

36、.計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1。2（G1k+ (G3k+G2k）h）+1。4Q1k,1。35（G1k+ （G3k+G2k)h）+1.40.7Q1kb=0。9max1。2（0.1+（1.1+24）0。3）+1。42。5，1。35(0.1+(1.1+24)0.3）+1.40.72.5 1=11。48kN/m q20.91。35G1Kb=0。91。350。11=0.12kN/m p0。91。40.7Q1K=0。91.40。72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8

37、，q2l2/8+pl/4=max11.480。32/8,0。120.32/8+2。20.3/4= 0。17kNm Mmax/W0.17106/375004。45N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+（G3k+G2k）h)b=（0。1+（1.1+24）0.3）1=7.63kN/m 5ql4/(384EI)57。633004/（38410000281250）0。29mml/400300/4000.75mm 滿足要求! 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）15.44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1.78小梁彈性模量E（N

38、/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因B/lb取整11500/900取整12，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為250mm，因此需進行最不利組合,計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10。9max1。2（G1k+（G3k+G2k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)h）+1.40。7Q1kb=0.9max1。2(0.3+(1。1+24)0.3）+1。42。5,1.35（0。3+(1.1+24)0.3）+1。40。72。50.33。52kN/m 因此，q1靜0.91。35（G1k+(G3k+G2k）h）b=0.91。35(0.

39、3+（1。1+24）0.3）0.32。85kN/m q1活0。91.40。7Q1kb=0。91.40。72。50。30.66kN/m M10.107q1靜L2+0。121q1活L20.1072。850.92+0.1210。660.920。31kNm q20。91.35G1kb=0。91.350.30.30.11kN/m p0。91。40.7Q1k=0.91。40。72。52。2kN M2max0.077q2L2+0。21pL，0.107q2L2+0。181pLmax0。0770.110.92+0。212。20。9，0。1070。110.92+0。1812。20。90。42kNm M3maxq1

40、L12/2，q2L12/2+pL1=max3。520。252/2，0。110.252/2+2.20.250.55kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0。31,0。42,0。550.55kNm Mmax/W0.55106/640008。67N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0。62q1活L0.6072。850.9+0。620。660。91.93kN V20。607q2L+0。681p0.6070.110。9+0.6812.21.56kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.520。25，0.110.25+2.22.23kN Vmax

41、maxV1,V2，V3max1.93，1。56，2。232.23kN max3Vmax/（2bh0）=32。231000/（28060）0。7N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+（G3k+G2k)h)b=(0。3+（24+1。1）0。3)0.32。35kN/m 跨中max0.632qL4/（100EI）=0.6322.359004/(10093502560000）0.41mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/（8EI)=2。352504/（893502560000）0.05mml1/400250/4000。62mm 滿足要求! 六、主梁

42、驗算主梁類型方木主梁材料規格(mm）100100可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2）8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2）15.44主梁抗剪強度設計值（N/mm2）1.66主梁截面慣性矩I(cm4)833.33主梁截面抵抗矩W(cm3）166.67 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2（G1k+ （G3k+G2k)h）+1。4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。40.7Q1kb=0.9max1。2（0。5+（1。1+24)0.3）+1.41.5，1.35(0。5+（1。1+24)0.3)+1.40.71.50.33。32kN

43、/m q1靜0.91。35(G1k+ （G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+（1.1+24)0.3)0。32。93kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91.41.50。30。57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h）b=（0。5+（1。1+24)0.3)0。3=2.41kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1。143q1靜+1.223q1活）L1。1432。930.9+1。2230.570。93。64kN 按懸臂梁，R1q1l=3.320。250。83kN RmaxRmax，R13.64kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1。143q2L1

44、。1432。410。92.48kN 按懸臂梁,R1q2l=2。410。250.6kN RmaxRmax，R12。48kN； 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.98kNm Mmax/W0.98106/1666705.89N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN） Vmax7.55kN max3Vmax/（2bh0）=37.551000/（2100100）1.13N/mm21.66N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖（mm) max0。42mm 跨中max=0。42mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0。38

45、mm=250/400=0。62mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd（mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a（mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21。755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2）424立柱截面回轉半徑i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W(cm3）4.49抗壓強度設計值f（N/mm2）205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a）=11.386(1500+2200）=2633。4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11

46、.7551500=2632。5mm =l0/i=2633。4/15。9=165。62=210 長細比滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1（hd+2a）=1.2911。386(1500+2200)=3399.719mm 1l01/i3399。719/15。9213。819，查表得,10.16 Mw=0.921。4klah2/10=0.921.40。580。91。52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb)=0.91.2(0。5+(24+1.1）0.3）+0。91。410。90。9+0。921.40.13/0。98。11kN f Nw

47、/（A)+ Mw/W8110。58/（0.16424)+0.13106/4490149。14N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398。557mm 2l02/i3398。557/15。9213.746，查表得,20。16 非頂部立桿段：l02=k2h =1。2911.7551500=3398.557mm 2l02/i3398.557/15。9213.746,查表得，20。16 Mw=0.921.4klah2/10=0。921。40。580。91.52/100。13kNm Nw0.91。2NGik+0.91。4（NQik+Mw

48、/lb）=0。91。2(0。75+(24+1。1）0。3)+0.91。410。90.9+0。921.40。13/0。98。33kN f Nw/（A）+ Mw/W8329.28/（0.16424）+0.13106/4490152。37N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N（kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N8。11kNN30kN 滿足要求! 九、立柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)150立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A（m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA）8.

49、33/(10。1)83。29kPafak150kPa 滿足要求！1100X1420梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱MKL新澆混凝土梁計算跨度(m)3混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001420新澆混凝土結構層高(m)2.82梁側樓板厚度（mm）300 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0

50、.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3）24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2）1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k（kN/m2）對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0（kN/m2）0.4非自定義:0。24風壓高度變化系數z0。74風荷載體型系數s0。8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁一側有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱間距la（mm）450梁底兩側立柱間距lb(mm)1200步距h（mm)1500新澆混凝土樓板立柱間

51、距la（mm)、lb（mm）900、900混凝土梁居梁底兩側立柱中的位置居中梁底左側立柱距梁中心線距離(mm）600板底右側立柱距梁中心線距離s2(mm）850梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁底左側立柱距離(mm）417，783梁底支撐小梁根數5梁底支撐小梁最大懸挑長度（mm）300 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2）15面板彈性模量E(N/mm2）10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，

52、Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1。2（G1k+ (G2k+G3k）h)+1。4Q2k，1。35（G1k+ （G2k+G3k）h)+1。40。7Q2kb=0.9max1.2（0。1+(24+1.5）1。42)+1.42,1。35(0.1+(24+1。5）1.42)+1。40。72145。88kN/m q1靜0.91。35G1k+（G2k+G3k)hb0。91.350.1+(24+1。5)1.42144.12kN/m q1活0。91.40。7Q2kb0。91.40.7211。76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1。

53、5）1.42136。31kN/m 1、強度驗算 Mmax0。107q1靜L2+0。121q1活L20.10744.120.282+0.1211。760.2820。37kNm Mmax/W0.37106/375009.95N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63236.312754/（10010000281250)0.467mml/400275/4000.69mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態） R1=R5=0。393 q1靜l +0.446 q1活l=0。39344.120.28+0.4461。760.28

54、4.98kN R2=R4=1。143 q1靜l +1。223 q1活l=1。14344.120.28+1。2231.760.2814.46kN R3=0。928 q1靜l +1.142 q1活l=0。92844.120.28+1。1421.760.2811。81kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0。393 q2l=0.39336.310。283.92kN R2=R4=1。143 q2l=1。14336。310.2811。41kN R3=0.928 q2l=0.92836.310。289。27kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格（mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2）

55、15。44小梁抗剪強度設計值（N/mm2)1。78小梁彈性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖: q1max4.98+0.91。35(0。3-0.1)1.1/4+0。51.42+0。9max1.2(0。5+（24+1。1)0。3）+1。42，1.35（0.5+（24+1.1)0。3)+1.40.72（0.85-1.1/2)/21，14.46+0.91.35(0.30。1）1.1/4=14.53kN/m q2max3。92+（0.30.1)1.1/4+0。51.42+（0。5+(24+1。1

56、）0.3）（0。851.1/2）/21，11。41+（0.3-0.1）1.1/411。47kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0。107q1l12，0。5q1l22max0.10714.530.452,0.514。530.320。65kNm Mmax/W0.65106/6400010。21N/mm2f15。44N/mm2 滿足要求! 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1,q1l2max0。60714.530。45，14。530。34。358kN max3Vmax/（2bh0)=34。3581000/（26080)1。36N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10。

57、632q2l14/（100EI）0。63211.474504/(10093502560000）0。12mml/400450/4001。12mm 2q2l24/(8EI)11.473004/(893502560000）0.49mml/400300/4000。75mm 滿足要求! 4、支座反力計算 梁頭處（即梁底支撐小梁懸挑段根部） 承載能力極限狀態 Rmaxmax1。143q1l1,0。393q1l1+q1l2max1.14314.530。45，0.39314.530。45+14.530.37.47kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R13。04kN,R2R47.47kN,R36。

58、11kN,R53。84kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1.14311。470.45，0。39311.470.45+11.470。35.9kN 同理可得,梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R12。5kN，R2R45.9kN，R34.8kN，R53.29kN 六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規格（mm)10080可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15。44主梁抗剪強度設計值（N/mm2）1。66主梁截面慣性矩I(cm4）426.67主梁截面抵抗矩W(cm3)106。67 主梁自重忽略

59、不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖（kNm) Mmax/W0.409106/1066703.83N/mm2f=15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖（kN) Vmax7。26kN max3Vmax/（2bh0）=37.261000/(210080）1。36N/mm21。66N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖（mm） max0。11mml/400417/4001。04mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2）424回轉半徑i(mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3

60、)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2）205 =h/i=1500/15。9=94.34=150 長細比滿足要求! 查表得,0.63 1、風荷載計算 Mw0。921。4klah2/100。921.40.240.451。52/100.03kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2。5-14，荷載設計值q1有所不同： 1）面板驗算 q10。91.2（0。1+（24+1.5）1.42)+0。91.42141.48kN/m 2）小梁驗算 q1max4.52+(0。30.1)1。1/4+0.91.2（0.5+(24+1。1)0。3）+0.91。41(0.85-1.1/2）/21,13

61、。09+（0。30.1)1。1/4=13.14kN/m 同上四六計算過程，可得： R13.1kN，R29。2kN，R39。4kN，R43.77kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2,R3，R4+Mw/lbmax3.1,9。2，9.4，3。77+0.03/1。29.43kN fN/(A）+Mw/W9426。92/（0。63424)+0.03106/449041.21N/mm2f205N/mm2 滿足要求! 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN）30 由”主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4110.35kNN30kN 滿足要求! 九、立柱地基基礎計算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak（kPa）140立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2）0.15 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)9.43/(10.15)62.85kPafak140kPa 滿足要求！