1、目 錄1、 編制目的12、 適用范圍13、 編制依據14、 工程概述15、 施工準備26、 施工流程37、 腳手架施工48、 腳手架計算書89、 平安文明施工2710、 示意圖351 編制目的用于指導1100kVxx換流站工程極1高端防火墻腳手架的施工，確保施工過程中的平安及質量。2 適用范圍本施工方案適用于1100kVxx換流站工程極1高端防火墻腳手架工程的施工。本方案與相關企業工藝標準和國家標準、規程要求合并執行。3 編制依據3.1 建筑地基根底設計標準GB50007-20213.2 建筑結構荷載標準GB50009-20213.3 工程測量標準GB50026-20073.4 建筑施工高處作

2、業平安技術標準JGJ80-20213.5 施工現場臨時用電平安技術標準JGJ462005；3.6 建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準JGJ1302021；3.7 國家電網公司電力平安工作規程電網建設局部2021版3.8 國家電網公司輸變電工程平安文明施工標準化管理方法國網基建/3 187-20213.9 輸變電工程建設標準強制性條文實施管理規程Q/GDW1248-20213.10 國家電網公司施工工程部標準化工作手冊2021版3.11 輸變電工程平安質量過程控制數碼照片管理工作要求基建安質202156號3.12 國家電網公司基建平安管理規定國網基建/2173-20213.13 施工平安風險識

3、別、評估及預控措施管理方法國網基建/3176-20213.14 1000kVxx換流站工程土建B包工程實施管理規劃；3.15 施工圖紙4 工程概述4.1 極1高端防火墻位于極1高端閥廳北側，為一縱七橫的鋼筋混凝土墻，防火墻根底與換流變筏板根底為一體。本工程0.000m相當于絕對標高513.05m。縱墻長度為92.0m，高度為19.6m，墻體厚度為0.3m；橫向隔墻長度為19.1m，總高度為15.1m，厚度同為0.3m；橫向隔墻自標高11.6m，距縱墻4.7m處開始設拐點斜向上至標高15.1m，距縱墻3.7m處。所有防火墻均設雙層雙向鋼筋網，采用C35混凝土，后澆帶處混凝土采用C40補償收縮混凝

4、土。5 施工準備5.1 工程部組織機構5.2 人員準備序號工種職 責人數1執行經理全面負責施工的平安、進度12生產經理負責現場的平安、進度及協調工作13總工負責工程的技術工作14技術員資料文件搜集整理上報、方案編寫、平安施工技術交底等15施工員現場施工、配合技術員開展工作16質檢員對腳手架進行檢查、驗收17平安員平安教育、平安檢查、監督18架子工腳手架搭設、撤除129電焊工腳手架連墻件的連接110電工現場用電及維護111測量員對腳手架的垂直度等進行測量212材料員腳手架材料管理113起重工鋼管等材料的垂直運輸25.3 材料準備5.3.1 腳手架鋼管采用 483.2mm 焊接鋼管，鋼管應有產品質

5、量合格證和法定檢測單位出具的檢驗報告，鋼管的檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法(GB/T 228)的規定，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中 Q235級鋼的規定。鋼管的外表應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管必須涂有防銹漆，舊鋼管的銹蝕深度應，不得使用銹蝕深度超標的鋼管，鋼管的端部1.5m 內彎曲應5mm，6m 長鋼管的彎曲度應20mm。5.3.2 扣件采用可鍛鑄鐵扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定。扣件主要有三種形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的

6、桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。5.3.3 腳手板采用沖壓鋼腳手板，其材質應符合現行國家標準碳素結構鋼(GB/T700)中 Q235級鋼的規定。5.3.4 連墻件采用防火墻對拉螺栓孔雙面設置鐵板緊貼墻面連接固定。5.4 現場準備5.4.1 本次腳手架搭設立桿根本站立在換流變筏板根底上，搭設在閥板根底頂面的立桿在搭設前需對搭設面進行清理，去除附著于上面的水泥殘漿、其它雜物等，使架件搭設基層面保持潔凈和平整狀態。另外有局部區域的外立桿不落在筏板根底上，此時需將該區域土方回填整平夯實后用不低于C15強度的混凝土硬化，硬化后的混凝土面和筏板上外表標高平齊。在腳手架外側一周設置排水溝使排水通

7、暢。6 施工流程定位放線鋪設墊板設置縱向掃地桿安裝立桿安裝橫向掃地桿安裝第一步縱向水平桿安裝第一步小橫桿依次安裝第二步、第三步水平桿、小橫桿隨搭設進程及時設置剪刀撐及時設置連墻桿搭設欄桿腳手板掛平安網7 腳手架施工7.1 本次腳手架搭設采用模板排架兼作施工操作架，平面沿防火墻周邊封閉搭設，位于GF-2GF-3 軸位置閥廳側搭設外挑式登高往返斜道。支設前應按施工圖的結構平面布置先于基層面分點設定控制點線。根據本工程特點分別進行計算，得出本工程模板排架兼操作架的立桿間距布設。防火墻縱墻閥廳側及換流變防火隔墻施工操作雙排架：雙立桿縱距，橫距 1.15m，步距1.8m；防火墻縱墻換流變側由于頂部有梁板

8、結構，梁板投影區域采用滿堂高支撐架，立桿縱距為1.05m，橫距為0.65m，立桿步距為1.8m，梁兩側立桿間距適當調整；為降低滿堂高支撐架的高寬比，將滿堂支撐架向北延伸布置3跨；為了增加穩定性，內雙排架之間用滿堂腳手架連接成整體，其步距為1.8m，具體詳見腳手架平面布置圖。考慮到翻模時需要較大空間，所有臨墻面的內立桿離墻面距離為。因用腳手板鋪設作業面，故每步架的主節點采用小橫桿在上、大橫桿在下的布設方法。7.2 立桿下方用木腳手板4.5*180*3000作為墊板。7.3 內外操作架及滿堂支撐架必須用連墻件與墻體混凝土結構可靠連接，連墻件按二步三跨(菱形)間距進行布設，利用防火墻施工時設置的對拉

9、螺絲孔進行布設，在墻體兩邊各用一塊-10100100mm的鐵板中間開13mm2，呈菱形布置。防火墻腳手架連墻件節點圖7.4 立桿的底端設置雙向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 20cm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。7.5 立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合以下規定：立桿上的扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于 50cm；縱向水平桿的接頭采用對接扣件連接，接頭必須錯開，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不得設置在同步或

10、同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50cm；各接頭中心至最近主節點的距離不得大于 50cm。頂層采用搭接的搭接長度不應小于 1m，應采用 3 個旋轉扣件于兩端和中間固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不應小于 100mm，立桿頂端超出結構面。本次架件總有效高度內的垂直度偏差應控制在60mm 之內。7.6 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁撤除。主節點處各扣件的中心距離偏差不大于 150mm。7.7 腳手架為封閉型腳手架，要求水平桿必須逐排交圈搭設，嚴禁在下排水平桿未交圈和未設剪刀撐或拋撐的情況下，上排進行多排水平桿的搭設。7.8 操作人員持有政府部

11、門頒發的特種作業操作證架子工專業，操作證在有效期內。腳手架材料的傳遞原那么上采用人工逐排遞送，當采用汽車吊作垂直運輸時，未搭設完畢的腳手架一次最多置放 20 根鋼管，且在下面完成排架設置剪刀撐的前提下。扣件等配件以及工具等的傳遞將其裝入編織袋，采用繩索提拉或由操作人員逐排傳遞的方法進行，嚴禁拋擲。7.9 連墻件布置符合以下規定：7.9.1 從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，采用其它可靠措施固定。7.9.2 本工程腳手架連墻件采用菱形布置，連墻件之間間距按二步三跨設置。連墻件的構造符合以下規定：連墻件中連墻桿宜呈水平設置，當極少局部因受留孔等限制而不能水平設置時，與腳手架連接

12、的一端下斜連接，不得采用上斜連接。連墻件與防火墻墻體的連接固定，在防火墻墻體混凝土強度達 20Mpa 或以上時方可實施。當腳手架起始段因結構還沒上來而無連墻件錨固點時，可采用設拋撐的方法來保證腳手架的穩定性。拋撐采用通長桿件與架件可靠連接，與地面的傾角在4560間，地面設夾樁，用旋轉扣件與拋撐連接固定；連接點中心至主節點的距離不大于 30cm。拋撐在連墻件安裝并驗收合格前方可撤除。7.10 剪刀撐與橫向斜撐7.10.1 雙排腳手架應設剪刀撐和橫向斜撐，剪刀撐的設置應符合以下規定：每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表的規定確定。每道剪刀撐的寬度不應小 4 跨，且不應小于 6m，斜撐與地面的傾角宜在

13、4560之間； 剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數n765剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不小于100mm。剪刀撐的斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件的中心線至主節點的距離不宜大于 150mm。7.10.2 本工程雙排腳手架高度在24m以下，應在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m的的立面上，各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置。7.10.3 本工程滿堂架應在架體外立面滿設剪刀撐，在內部縱橫向每58m由底至頂設置連續豎向剪刀撐，剪刀撐寬度為58m。在豎向剪刀撐頂部交點平面、

14、掃地桿及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜桿相交平面設置。7.11 腳手板與平安網7.11.1 考慮防火墻支模原因，腳手架內立桿離防火墻結構墻面0.50m。操作架滿鋪腳手板，每個腳手板于兩端和中間分3點與底橫桿用#8多股鐵絲綁扎牢固。外側在每步內米和 1.2 米高處設置兩道橫桿做為護欄，作業面外側設180mm高設置狀黃黑油漆擋腳板。7.11.2 所有架件的外圍均張掛密目式平安立網，平安網選擇比重小、強度高、耐磨性好、延伸率大和耐久性較強的產品。平安網的架設利用網身上的邊繩經拉直后固定于立桿和水平桿上，中間適量點用多股鍍鋅鐵絲利用網的筋繩與架件水平桿或立桿固定。

15、7.12 人行斜道7.12.1 本工程的人行斜道布設于閥廳側GF-4GF-5軸間，共設1 座，斜道形式采用之字型。人行斜道坡度不大于1:3，寬度1.1m，斜道拐彎處的平臺寬度1.2m，斜道踩踏面鋪模板，接頭處應平整。斜道兩側及平臺外圍設置 1.2 米高護欄，護欄中間設一檔中欄桿，踩踏面外側設 200mm 高菱形狀黃黑油漆擋腳板。于斜道踩踏面縱向每隔 250300mm 設置一根橫向防滑木條，木條截面尺寸為 30mm(寬)20mm(厚)，防滑木條的長度為全長于踩踏面。7.12.2 架件底層通道口設平安防護棚。通道口門洞桁架下的兩側立桿應為雙立桿，副立桿高度應高于門洞口 12 步。桁架中伸出上下弦桿

16、的桿件端頭，均應增設一個防滑扣件，且要緊靠主節點處扣緊。平安通道口處設置明顯的標志和警示標語。7.13 腳手架應分層驗收，驗收合格前方準施工作業；同時應將驗收牌懸掛在人行斜道旁邊醒目的位置。7.14 整個換流變防火墻腳手架四角設4個防雷接地點，采用50角鋼設接地極埋深2.5米，用鍍鋅扁鋼與腳手架抱箍連接，其電阻值不大于 10。7.15 施工考前須知及維護7.15.1 腳手架搭設前必須由施工負責人(技術負責人)對作業人員進行技術交底。 交底內容主要根據腳手架搭設施工方案進行， 重點突出立桿布設位置、間距、垂直度控制要求，水平桿、剪刀撐等設置間距和位置以及水平桿的平直度要求，桿件的連接方法、扣件螺

17、栓的擰緊力、連墻件布置、門洞桁架構造等。架件搭設完畢，必須經安監部門驗收合格并掛驗收合格牌前方準使用。7.15.2 當有六級及六級以上大風、雨天氣時停止架件的搭設和撤除作業；雨后上架作業有防滑措施。7.15.3 架件搭設后的扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查，扭力矩標準值為 4065Nm，不合格的必須重新擰緊，直至合格為止。7.15.4 定期對腳手架進行檢查和維護，并做好記錄。7.15.5 腳手架在使用過程中應嚴格控制荷載，不得超載。附著于架件上的雜物、垃圾等應及時清理干凈。7.15.6 在混凝土澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。7.15.7 嚴禁撤除主節點

18、的縱、橫向水平桿和縱、橫向掃地桿及連墻件。7.15.8 在架件上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人監護。7.16 腳手架撤除7.16.1 撤除前全面檢查腳手架利用區域內是否存有殘留工程，并檢查架件的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；根據檢查結果補充完善施工方案中的撤除順序和措施，經主管部門批準前方可實施。7.16.2 撤除前由單位工程負責人(技術員、專職平安員)進行平安技術交底；現場周圍設置警戒區域，張掛警戒標志，并設專人監護；將架件上所有的多余器材、雜物、垃圾等去除干凈。7.16.3 撤除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業，桿件與配件等任何器材和工具嚴禁采用高處拋擲

19、的方法卸落地。7.16.4 連墻件必須隨架件逐層撤除，嚴禁先將連墻件整層或數層撤除后再拆架件；分段撤除架件不大于2步，如高差大于2步，增設連墻件加固。7.16.5 當架件拆至底層最后一排立桿時，先在適當位置加設拋撐作加固后，方可撤除連墻件。7.16.6 撤除大橫桿、剪刀撐時，先拆中間扣，再拆兩端扣，先撤除的一端有人扶托。7.16.7 當架件采取分段、分立面撤除時，對保存段端部按搭設要求加設連墻件和斜撐加固；撤除時扣件與管件必須別離，禁止桿件附著扣件卸至地面。7.16.8 運輸至地面的架件構配件必須及時進行清理、整修與保養，并按不同品種和規格分類碼堆和歸倉；在上部進行撤除作業的同時，嚴禁下面進行

20、立體交叉清理作業。8 腳手架計算書8.1 閥廳側雙排腳手架計算書8.1.1 參數信息雙排腳手架搭設高度為 22.9 米，搭設尺寸為：縱距為米，橫距為米，步距為1.80 米，內排架距離墻長度為米。采用鋼管規格為，連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.00 米，水平間距4.50 22，同時施工一層，腳手板鋪設兩層，每層腳手架往上搭設時需將施工層上邊一步的小橫桿將內外架連接起來以增加腳手架的穩定性。8.1.2 小橫桿計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.035 k

21、N/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷載標準值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.035+1.20.150+1.41.500 = 2.322 kN/m；小橫桿計算簡圖強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩；最大應力計算值 = Mqmax/W =81.170 N/mm2；小橫桿的最大應力計算值 =81.170 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.035

22、+0.150+1.500 = 1.685 kN/m ；最大撓度 ：V = 5.01.6851150.04/(3842.060105113600.0)=1.640 mm；小橫桿的最大撓度 1.640 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1150.0 / 150=7.667 與10 mm，滿足要求！8.1.3 大橫桿計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0351.150=0.041 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3001.1501.500/3=0.173 kN；活荷載標準值: Q= 3.0001.1501.500/3=

23、1.725 kN；荷載的設計值: P=(1.20.041+1.20.173+1.41.725)/2=1.335 kN；大橫桿計算簡圖強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。均布荷載最大彎矩計算:M1max2=0.010 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.3351.500= 0.535 kN.m；M = M1max + M2max最大應力計算值 = 0.544106/4730.0=115.094 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 115.094 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=2

24、05.0 N/mm2，滿足要求！撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.0351500.04 /(1002.060105113600.0) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=0.041+0.173+1.725/2=0.969kN V= 1.8830.9691500.03/ ( 100 2.060105113600.0) = 2.632 mm；最大撓度和：V= Vmax +

25、Vpmax = 0.052+2.632=2.684 mm；大橫桿的最大撓度 2.684 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0 / 150=10.0與10 mm，滿足要求！8.1.4 扣件抗滑力的計算依標準直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值2/2=0.041 kN；大橫桿的自重標準值1.500=0.053

26、 kN；腳手板的自重標準值；活荷載標準值1.500 /2 = 2.588 kN；荷載的設計值2.588=3.997 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 8.1.5 腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： NG1 = 0.1394+(1.152/2+1.502)0.035/1.5022.90 = 5.435； NG2= 0.30021.500(1.150+0.3)/2 = 0.653 kN； NG3 = 0.17021.500/2 = 0.255 kN；(4)吊掛的平安設施荷載，包括平安網(kN/m2)；0.005

27、NG4 = 0.0051.50022.900 = 0.172 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.514 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0001.1501.5001/2 = 2.588 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 Wo - 根本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載標準(GB50009-2001)的規定采用：Wo = 0.500 kN/m2；Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載標準(GB50009-2001)的規定采用：Uz= 0.84

28、0 ；Us - 風荷載體型系數：取值為0.649；經計算得到，風荷載標準值： Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式：GQ= 1.26.514+ 1.42.588= 11.440 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為： N = 1.2 NGQ = 1.26.514+ 0.851.42.588= 10.896 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 MwkLah2/10 =0.850 1.40.1911.500 1.5002/10 = 0.077 kN.m；8.1.6 立桿的穩定性計算不組合風荷載時，

29、立桿的穩定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值 ：N =11.440 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式標準表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式標準表得 ： = 1.520 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.633 m；長細比 Lo/i = 166.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.256 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 1

30、1440.000/(0.256450.000)=99.303 N/mm2；立桿穩定性計算 = 99.303 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式：立桿的軸心壓力設計值 ：N =10.896 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照扣件式標準表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式標準表得 ： = 1.520 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.633 m；長細比: L0/i = 166.000 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i

31、 的結果查表得到 ：立桿凈截面面積 ： A = 4.50 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2；2；立桿穩定性計算 = 110.788 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！8.1.7 最大搭設高度計算不考慮風荷載時,采用單立桿的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.588 kN；每米立桿承受的結構自重

32、標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；10-40.139)=111.779 m；按標準腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 111.779 /(1+0.001111.779)=100.541 m；H= 100.541 和 50 比擬取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！考慮風荷載時,采用單立桿的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.588 kN；每米立桿承受的

33、結構自重標準值 ：Gk = 0.139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.077 /(1.4 0.85) = 0.064 kN.m；Hs =( 0.2564.50010-4205.00010-3-(1.21.079+0.851.4(2.588+0.2564.5000.064/4.730)/(1.20.139)=103.870 m；按標準腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：103.870)=94.096 m；H= 94.096 和 50 比擬取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，

34、滿足要求！8.1.8 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.191 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.500 m2；按標準連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.606 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl= Nlw + N0= 8.606 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l0/i = 500.000/15

35、.900的結果查表得到 =0.915，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9154.50010-4205.000103 = 84.409 kN；Nl = 8.606 Nf = 84.409,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl= 8.606小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求！8.1.9 立桿的地基承載力計算立桿根底底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk

36、= 500.000 kN/m2； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿根底底面的平均壓力：p = N/A =121.070 kN/m2 ；其中，上部結構傳至根底頂面的軸向力設計值 ：N = 10.896 kN；根底底面面積 ：A = 0.090 m2 。p=121.070 fg=500.000 kN/m2 。地基承載力滿足要求！8.2 板的滿堂支撐架計算書支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算標準存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保平安的計算結果。本計算書編制中還參考施工技術2002.3.高支撐架設計和使用平安。8.2.1 參數信息支

37、撐架搭設高度為21.40m，立桿橫距0.65m；縱距1.05m；步距1.8m。采用的鋼管:483.2；混凝土樓板澆筑厚度0.12m，施工均布荷載標準值按3.0kN取。8.2.2 模板支撐方木的計算方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；方木楞計算簡圖荷載的計算鋼筋混凝土板自重：q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m；模板的自重線荷載:q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：p1 = (3.000+2.000)1.0500.300 = 1.575 kN；方木抗彎強度驗算最大彎矩考慮為

38、靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載: q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷載: p = 1.41.575=2.205 kN；=0.745 kN.m；最大支座力: N = P/2 + ql/2 = 2.205/2 + 1.2061.050/2 = 1.736 kN ；方木的最大應力值: = M / w = 0.745106/83.333103 = 8.940 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8.940 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!

39、方木的抗剪驗算最大剪力的計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0501.206/2+2.205/2 = 1.736 kN；方木受剪應力計算值： T = 3 1735.650/(2 50.000 100.000) = 0.521 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.521 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.300 N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 =

40、 0.900+0.105=1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.575 kN；方木最大撓度計算 V= 51.0051050.0004 /(3849500.0004166666.67) +1575.0001050.0003 /( 489500.0004166666.67) = 1.361 mm；方木最大允許撓度值 V= 1050.000/250=4.200 mm；方木的最大撓度計算值 1.361 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4.200 mm,滿足要求!8.2.3 木方支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力P = 1.2061.050 +

41、 2.205 = 3.471 kN；支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖 支撐鋼管計算變形圖支撐鋼管計算剪力圖最大彎矩 Mmax = 0.535 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.637 mm ；最大支座力 Qmax = 8.432 kN ；鋼管最大應力 = 0.535106/4730.000=113.080 N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 113.080 N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于650.000/150與10 mm，滿足要求！8.2.4 扣件抗滑移計算

42、按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 8.432 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!8.2.5 模板支架立桿荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容腳手架的自重：NG1 = 0.12921.400 = 2.763 kN；模板的自重： NG2 = 0.3500.6501.050 = 0.239 kN；鋼筋混凝土樓板自重：NG

43、3 = 25.0000.1200.6501.050 = 2.048 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.049 kN；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (3.000+2.000 ) 0.6501.050 = 3.413 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算GQ = 10.836 kN；8.2.6 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 10.836 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i

44、 = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式標準，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式標準表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a =

45、1.500+0.1002 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值：=10836.438/0.537450.000 = 44.844 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 44.844 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的平安因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700

46、 按照表2取值1.059 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.059(1.500+0.1002) = 2.133 m；Lo/i = 2133.356 / 15.900 = 134.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.376 ；鋼管立桿的最大應力計算值：=10836.438/0.376450.000 = 64.045 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 64.045 N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！8.2.7 梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵

47、守扣件架標準的相關要求外，還要考慮以下內容模板支架的構造要求 a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強

48、層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部掃地桿的設置層必須設水平加強層。剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c

49、.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架標準的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制

50、措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。8.3 梁的滿堂支撐架計算書8.3.1 參數信息2取值。8.3.2 梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。荷載的計算鋼筋混凝土梁自重：q1 = 25.0000.4501.050=11.813 kN/m；模板的自重線荷載： q2 = 0.3501.050(20.450+0.250)/ 0.250=1.691 kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載：活荷載標準值 P1= (3.000+2.000)0.2501.050=1.313 kN；木方

51、楞的支撐力驗算均布荷載 q = 1.211.813+1.21.691=16.204 kN/m；集中荷載 P = 1.41.313=1.838 kN；木方計算簡圖經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=3.018 kN； N2=3.018 kN；木方按照簡支梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:3；4；最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.018/1.050=2.874 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.12.8741.0501.050= 0.317 kN.m；最大應力 = M / W =

52、0.317106/83333.3 = 3.802 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；木方的最大應力計算值 3.802 N/mm2小于木方抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.62.8741.050 = 1.811 kN；木方受剪應力計算值T = 31810.620/(250.000100.000) = 0.543 N/mm2；木方抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪應力計算值 0.543 N/mm2 小于 木方抗剪強度設計值 1.30 N/m

53、m2,滿足要求!最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 木方最大撓度計算值 V= 0.6772.3951050.0004 /(1009500.000416.667103)=0.498 mm；木方的最大允許撓度 V=1.050*1000/250=4.200 mm；木方的最大撓度計算值 0.498 mm 小于 木方的最大允許撓度 4.200 mm，滿足要求！支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖支撐鋼管變形圖支撐鋼管彎矩圖經過連續梁的計算得到： 支座反力 RA = RB=3.018 kN；最大彎矩 Mmax=0.754 kN.m；最大撓度計算值 V

54、max=1.921 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.754106/4730.0=159.498 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 159.498 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!8.3.3 梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。8.3.4 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準培訓講座，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算

55、R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=3.02 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！8.3.5 立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =3.018 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12921.400=3.315 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=(1.05/2+(0.75-0.25)/

56、2)1.050.12025.00=2.441kN； N =3.018+3.315+0.720+2.441=9.494 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.50； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式標準不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算

57、長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式標準表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9494.238/(0.209450.000) = 100.949 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 100.949 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！如果考慮到

58、高支撐架的平安因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.900 按照表2取值1.053 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.053(1.500+0.2002) = 2.335 m；Lo/i = 2334.817 / 15.900 = 147.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.320 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=9494.238/(0.320450.000) = 65.932 N/mm2；鋼管立桿穩定性計

59、算 = 65.932 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！8.3.6 梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求除了要遵守扣件架標準的相關要求外，還要考慮以下內容模板支架的構造要求 a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，

60、但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部掃地桿的設置層必須設水平加強層。剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m

61、設置。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式9 平安文明施工9.1 平安風險分析序號工序作業內容及部位風險可能導致的后果固有風險評定值D1固有風險級別預控措施1現場準備工作現場作業準備及布置高處墜落物體打擊觸電1811風險等級在二級及以下的作業工序，作業前統一填寫一張腳手架搭設平安施工作業票A；假設有到達三級及以上的風險作業工序那么單獨填寫平安施工作業票B。2編制腳手架搭拆施

62、工方案須經技術負責人批準，監理審核確認。3工程技術負責人向作業人員進行書面平安技術交底并履行簽字手續。4清理搭設現場范圍內障礙物，平整、夯實基土，同時保證排水暢通，不積水。5搭設負責人、架子工等作業人員必須持證上崗。2鋼管腳手架搭設腳手架構件檢查坍塌觸電 物體打擊高處墜落4521鋼管應采用48mm、厚3.5mm的Q235-A級鋼，必須有產品質量合格證、鋼管材質檢驗報告、外表平直光滑，無裂紋、分層、壓劃痕和硬彎、端面平整、做防銹處理。使用舊鋼管還必須滿足銹蝕深度0.5mm。每根鋼管的最大質量不應大于25kg。不同規格的鋼管嚴禁混用。2腳手架扣件均采用鍛造構件，扣件夾緊時開口最小距離小于5mm。直

63、角扣件必須無裂紋、氣孔；旋轉扣件必須轉動靈活，旋轉面間距小于1mm。扣件的螺桿擰緊扭力矩到達65Nm時不得發生破壞，使用時扭力矩應在4065Nm之間。 搭設前準備高處墜落物體打擊2721作業人員應對搭設用材料進行檢查和驗收，不合格構配件不能使用，合格構配件按品種、規格、使用順序堆放整齊。2作業人員進入現場平安防護用品應佩戴齊全，必須戴好平安帽，系平安帶，扎裹腿，穿軟底鞋，扳手要有防墜繩，高處作業應使用工具袋和傳遞繩。鋪墊板安裝坍塌觸電物體打擊高處墜落2721腳手架根底必須夯實硬化，根底橫向向外要有排水坡度，并做到堅實平整、排水暢通，墊板不晃動、不沉降，立桿不懸空。2墊板材質為木質或槽鋼，長度不

64、少于兩跨，木質墊板厚度不小于50mm。搬運墊板時兩人一組不得扔摔，鋪設墊板要保證墊板和地面接觸堅實，位置必須準確。3當腳手架根底下有設備根底、管溝時，在腳手架使用過程中不得開挖，否那么必須采取加固措施。縱橫向掃地桿安裝物體打擊2721腳手架必須設置縱橫向掃地桿。2縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離根底上外表小于等于200mm處的立桿內側。3橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4當立桿根底在不同高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，上下差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。豎立桿安裝高處墜落物體打擊觸電2721立桿底端必須設有墊

65、板，底層步距不得大于2m。整個架體從立桿根部引設兩處對角防雷接地。豎第一步架立桿，須有一人負責校正立桿垂直度，偏差不大于L200L為立桿長。2立桿接長，頂層頂步可采用搭接，搭接長度不應小于lm，應采用不小于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm ；其余各層必須采用對接扣件連接。3相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度，應相互錯開。4立桿頂端應高出女兒墻上外表1m，高出屋頂檐口1.5m。5立桿的橫距采用1.05m，縱距一般最大不超過2m。縱向水平桿安裝高處墜落2721縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不得小于3跨。2第一步步距不得大于2m，第二步起每步步距應為1.8m。 3當使

66、用竹笆腳手板時，縱向水平桿應用直角扣件固定在橫向水平桿上。水平面內外側兩根縱向水平桿之間等間距加設兩根鋼管填芯，間距不宜大于300mm。4當墻壁有窗口、穿墻套管板等孔洞處時，應在該處架體內側上下兩根縱向水平桿之間加設防護欄桿。5當內側縱向水平桿離墻壁大于250mm時，必須加縱向水平防護桿或加設木腳手板防護。橫向水平桿安裝高處墜落2721主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件連接且嚴禁撤除。2作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手架的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2。3腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不得大于100mm。4當使用竹笆腳手板時，腳手架的橫向水平桿兩端

67、，采用直角扣件固定在立桿上。5當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，橫向水平桿兩端均采用直角扣件固定在縱向水平桿上。搭上層腳手架安裝高處墜落坍塌6321在搭設兩步后操作人員要先搭設好上層的大橫桿作為掛平安帶的固定點，高處作業必須系好平安帶。2搭設人員作業要注意相互配合，下方人員向上遞桿件時，要等到上方人員接穩前方可松手。3當腳手架搭設到三步以上時要設置拋撐，拋撐下端要設置50mm墊板，且用木楔將底座和墊板擠實。當腳手架搭設高度大于4m時要和主體設剛性連接。4當腳手架搭設到四至五步架高時設置剪刀撐，且下部也要墊實不得懸空。連墻件安裝高處墜落坍塌2721架體高度大于4m時，應用剛性連墻件與

68、建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。2連墻件在建筑物側一般設置在梁柱或樓板等具有較好抗拉水平力作用的結構部位；在腳手架側應靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm。3連墻件布置最大間距不得超過3步3跨，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。4連墻件與腳手架不能水平連接時，與腳手架連接的一端應下斜連接。5連墻件應優先采用菱形布置，也可采用矩形布置，設置時應從底層第一步縱向水平桿處開始。剪刀撐安裝高處墜落坍塌2721必須在腳手架外側立面縱向的兩端各設置一道由底至頂連續的剪刀撐；兩剪刀撐內邊之間距離應小于等于15m。2每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角

69、宜為4560度之間。3剪刀撐桿的接長采用搭接，搭接長度不得小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。4剪刀撐的斜桿除兩端用扣件與腳手架的立桿或縱向水平桿扣緊外，在其中間應增加24個扣結點，剪刀撐斜桿與架體固定的旋轉扣件的中心線至主節點的距離不宜大于150mm。腳手板安裝高處墜落物體打擊坍塌2721第一層、頂層、作業層腳手板必須鋪滿、鋪穩。2沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板

70、外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。人行、材料運輸斜道安裝高處墜落物體打擊坍塌2721斜道應附著外墻腳手架或建筑物搭設。2高度大于6m的腳手架不得采用一字型斜道，應采用之字型斜道或非連續一字型斜道，人行斜道坡度宜采用1比3；運料斜道坡度宜采用1比6。 3斜道拐彎處設置的平臺，其寬度不小于斜道寬度人行斜道大于等于1m為宜，運料斜道大于等于1.5m為宜。4斜道上按每隔250300mm設置一根厚度為2030mm的防滑木條人行斜道亦可采用階梯式布設。5斜道兩

71、側及平臺外圍欄桿高度應為1.051.2m。平安通道安裝高處墜落物體打擊坍塌2721平安通道頂部挑空的一根立桿兩側應設斜桿支撐，斜桿與地面的傾角宜為4560度之間，外墻架體局部通道內側面宜設橫向斜撐。2平安通道寬度宜為3m，進深長度宜為4m小型建筑物可適當簡化。3平安通道頂棚平面的鋼管做到設置兩層十字布設、間距600mm，鋼管上竹笆或木工板鋪設，上層四周應設置900mm高圍欄、竹笆或木工板圍檔；設有針對性的平安標志牌等。臨邊防護安裝高處墜落物體打擊2721第二步起，作業層外側上下兩根縱向水平桿之間等距離加設兩根縱向水平防護欄桿。 2整個架體從第二步架起采用1.8*6m密目式平安立網在立桿內側全封

72、閉防護或安裝不小于180mm高度的擋腳板；并在第二步上縱向水平桿處懸掛平安標志牌。 3坡屋面建筑物頂層架外側密目網內側增設防護擋板。 4人行、材料運輸斜道兩邊及平臺外邊防護欄桿下600mm處應增設一道防護欄桿且用密目式平安立網在立桿內側全封閉或安裝180mm高度的擋腳板。平安立網和圍網必須選用阻燃型產品。5操作層下必須支設防護嚴密的平網。腳手架外張掛密目式平安立網，固定在外立桿的里側。平安網隨腳手架搭設而張掛，用不小于18號鐵絲綁扎。嚴禁擅自撤除或任意開口，如有損壞應及時更換。6搭設完的腳手架應經技術負責人及平安員驗收合格，并掛牌前方可投入使用。搭設高度不超過24m的落地鋼管腳手架、附著式升降

73、腳手架、懸挑式腳手架、門型腳手架、懸掛腳手架、吊籃腳手架、卸料平臺坍塌高處墜落物體打擊9031編制專項施工方案。2填寫平安施工作業票B，作業前通知監理旁站。3控制措施除執行13.2.1-13.2.13的內容外，另外做好以下措施：搭設前應安裝好圍欄，懸掛平安警示標志，并派專人監護，嚴禁非施工人員入內。支架立桿2m高度的垂直偏差控制在15mm。4搭設完成應經驗收掛牌后使用。搭設高度超過24m的落地鋼管腳手架、附著式升降腳手架、懸挑式腳手架、門型腳手架、懸掛腳手架、吊籃腳手架、卸料平臺坍塌高處墜落物體打擊24041編制專項施工方案。2填寫平安施工作業票B，作業前通知監理旁站。3嚴格按批準的施工方案執

74、行，驗收掛牌后使用。4控制措施除執行13.2.1-13.2.13的內容外，另外做好以下措施：搭設前應安裝好圍欄，懸掛平安警示標志，并派專人監護，嚴禁非施工人員入內。支架立桿2m高度的垂直偏差控制在15mm。3其它專用腳手架模板支撐腳手架高處墜落物體打擊坍塌6321必須按設計計算書和施工方案搭設。并填寫平安施工作業票A。 2腳手架根底必須平整堅實并做好排水，回填土地面必須分層回填，逐層夯實。 每根支架立桿底部應布設底座或墊板。 3支架立桿2m高度的垂直偏差應控制在15mm。 4當梁模板支架立桿采用單根時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。 5滿堂模板支撐腳手架四邊與中間每隔四排

75、支架立桿設一道縱橫向剪刀撐，由底到頂連續布設。 高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始設置剪刀撐。防火墻腳手架高處墜落物體打擊坍塌4221填寫平安施工作業票A。2腳手架根底必須平整堅實并做好排水，回填土地面必須分層回填，逐層夯實硬化。 3封圈型腳手架的布設應符合相關規定。4腳手架必須布設供人員上下的垂直爬梯。圍墻及內裝飾腳手架搭設高處墜落物體打擊坍塌6321填寫平安施工作業票A。2圍墻腳手架根底必須平整堅實并做好排水，回填土地面必須分層回填，逐層夯實。3內裝飾腳手架，架腳應有防滑的防護設施。4上下榀門架的組裝必須設置連接棒和鎖臂。5在腳手架的操作層上必須連續滿鋪與門架配套的掛鉤

76、式鋼腳手板。 6當操作層高度大于等于2m時，應布設防護欄桿。4腳手架的驗收與維護腳手架的驗收與維護高處墜落物體打擊坍塌觸電2121 腳手架使用前，對以下工程進行檢查驗收并定期檢查維護，驗收合格后掛牌方可使用。2檢查桿件的設置和連接，連墻件、平安通道等的構設是否符合要求。 地基不積水，底板不松動，立桿不懸浮。 扣件螺栓是否松動。 平安防護設施是否符合要求。檢查腳手架接地是否符合要求。 同一腳手架門架與配件是否配套。 腳手架搭設的技術要求是否在允許偏差范圍內。3對腳手架每月至少維護一次；惡劣天氣后，應對腳手架進行全面維護。5腳手架撤除腳手架撤除作業高處墜落物體打擊坍塌其他傷害12631編寫專項施工

77、方案。 2填寫平安施工作業票B，作業前通知監理旁站。3腳手架撤除前，應對腳手架作全面檢查，去除剩余材料、工器具及雜物。4地面應設平安圍欄和平安標志牌，并派專人監護，嚴禁非施工人員入內。撤除時要統一指揮，上下照應，動作協調，當解開與另一人有關扣件時應先通知對方，以防墜落。5撤除腳手架時，必須設置平安圍欄確定警戒區域、掛好警示標志并指定監護人加強警戒，應按規定自上而下順序后裝先拆，先裝后拆，先拆橫桿，后拆立桿，逐步往下撤除；不得上下同時撤除；嚴禁將腳手架整體推倒；架材有專人傳遞，不得拋扔。9.2 對所有進場的施工人員必須體檢合格，經三級平安教育培訓，考試合格前方可入場，電工、架子工等特殊工種作業人

78、員須持證上崗。9.3 施工前，對現場作業人員進行平安技術交底，辦理作業票。9.4 進入施工現場必須戴平安帽，與生產無關人員不得進入施工現場。嚴禁赤腳、穿拖鞋、短袖衫、短褲、露腳趾的涼鞋進入現場。9.5 腳手架作業時必須掛平安帶，并做到高掛低用。9.6 安排專業電工管理三級電源盤，保證漏電開關平安可靠，做到平安用電。9.7 施工中平安員隨時監督檢查平安工作，及時發現、處理平安隱患。9.8 杜絕野蠻施工,做到“四不傷害,即不傷害他人；不傷害自己；不被他人傷害；保護他人不被傷害。9.9 現場文明施工應做到“工作場地隨時清對施工用的材料及周轉材料應及時按指定的位置堆碼整齊。10 示意圖10.1 腳手架平面布置圖；10.2 腳手架排架立面圖閥廳側；10.3 腳手架排架剖面圖；10.4 人行斜道布置圖。腳手架平面布置圖腳手架排架立面圖閥廳側腳手架排架剖面圖閥廳側人行斜道布置圖